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Capítulo 3: Descripción y representación de los sistemas continuos carlos.platero@upm.es (C-305) mailto:carlos.platero@upm.es Descripción y representación de los sistemas continuos Sistema: división en subsistemas o bloques FDT & diagrama a bloques Objetivos del capítulo Linealización del sistema FDT Diagramas a bloques Sistemas realimentados Álgebra de bloques 0.6 0.65 0.7 0.75 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 Curva de transferencia del transistor bipolar uBE [V] iE [A ] Modelo lineal Linealización Monovariable Ejemplo ... ! 1 ... !2 1 0 0 2 0 0 2 2 0 0 0 n n n xx dx xdf n xx dx xdf xx dx xdf xfxf 0 0 0 xx dx xdf xfxf x dx xdf y 0 T BE V u SEBEEE eIiuii BEmE ugi BEBE T E EEBEBE Vu T V u S Vu V u SE Vu V I IiVu V eI eIi BEBE T BE BEBE T BE Linealización de sistemas dinámicos Modelo basado en ecuaciones diferenciales: 0,...,,,...,,,,...,,, 111 nnn xxxxxxyyyF 0... ...... 000 1 01 1 01 1 01000 n n n n n n x x F x x F x x F x x F x x F x x F y y F y y F y y F Ejemplo 3.2 Linealizar la expresión: entorno al punto de reposo 243 2 xsenxxxy . 2 0 x xxy 23 Ejercicio 3.3 Obtener el modelo dinámico del nivel del agua y linealizarlo en torno a un punto de reposo. Considere que el caudal de entrada, Qe, en equilibrio es de 1 m3/s y la sección de salida, A, es de 1 m2, mientras la base de depósito, B, es de 1 m2. Analizar las discrepancias entre el modelo no lineal y lineal en el régimen permanente, si el caudal de entrada, en primer lugar, evoluciona a 1.1 m3/s y luego pasa a 2 m3/s. B 02 2 hBAghctQ AghcAvctQ dt dh BtQtQ e ss se 10 1 10 e e Q t h t h t h s Q s s 0 2 1 2 0 hBhA h gctQe Ejercicio 3.3 ,2 2 2 0 2 12 ,0 0 2 0.1 10 0.15 0.05 2 e e Q h h h h h m Q h m A g La validez depende del tamaño del incremento alrededor del punto de reposo B 23 ,0 ,0 0 2 23 ,1 ,1 1 2 23 ,2 ,2 2 2 1 0.05 2 1.1 0.0605 2 2 0.2 2 e e e e e e Qm Q h m s A g Qm Q h m s A g Qm Q h m s A g mh m gA Q h hhh Q h e e 06.0 05.0 2 01.0 10 1 2 0, 2 0 101 1, 1 Si el incremento es de 0.1 ó 1 m3/s, los resultados del modelos incremental son: Modelo no lineal estacionario: Final de enero 2017 Final de enero 2017 Función de transferencia (LTI-SISO) Lineal & No Lineal (proceso de linealización) Aplicando transformadas de Laplace n j jm j ji i n j jm j ji i tx dt d bty dt d tx dt d bty dt d 0i 0 i 0i 0 i a :lincrementa Modelo a :lineal Modelo n i m j j i n j m j j i sXsbsYs sXsbsYs 0i 0 i 0i 0 i a :lincrementa Modelo a :lineal Modelo n 0 i 0 n 0 i 0 a :lincrementa Modelo a :lineal Modelo i i j m j j i i j m j j s sb sX sY s sb sX sY Diagramas de bloques Serie Paralelo Realimentado X(s) G1(s) G2(s) Y(s) Z(s) X(s) G1(s)G2(s) Z(s) sXsGsGsZsYsGsZsXsGsY 2121 X(s) G1(s) G2(s) X(s) G1(s)+G2(s) Y(s) Y(s) + + X(s) G(s) H(s) Y(s)+ - E(s) sXsGsGsY sXsGsXsGsY 21 21 sHsG sG sX sY sM sYsHsXsE sGsEsY 1 Sistemas realimentados lineales Z(s) G 1 (s) G 2 (s) + X(s) H(s) Y(s) - + - sZsMsXsMsY 21 sHsGsG sG sM sHsGsG sGsG sM 21 2 2 21 21 1 11 (por teorema de superposición) • Condición de diseño: 121 sHsGsG sHsG sM sH sM 1 21 11 Problema 2 El esquema de la figura representa un sistema de control continuo sobre un depósito de agua. La altura es medida por un transductor resistivo, de forma que la tarjeta de acondicionamiento de la señal, da una tensión proporcional a la altura: siendo k1 la ganancia, de valor 10 [V/m]. Esta señal es comparada con la señal de mando, um(t), generando la señal de error, la cual ataca al regulador PI analógico, cuya ganancia de tensión está dada por la siguiente ecuación diferencial: El compensador ataca a la electroválvula de sección variable. La sección de paso, W, es proporcional a la tensión de salida del regulador con una ganancia k2, de valor 0.01 [m2/V]. Se pide: 1. Conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales que determinen la dinámica del sistema. 2. Linealizar el modelo respecto al punto de equilibrio, um0 = 6V y h0= 0.5m. ¿ Cuánto vale el caudal de salida ?, ¿ y el de entrada ?. 3. Diagrama de bloques entre los incrementos de la señal de mando y de la altura del depósito. thktuAC 1 dt tdu tu dt tdu tu errerr elec elec 23 Problema depósito El conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales que definen la dinámica del sistemas: ghWQ hAQQ tutukW tutututu tututu ththktu s se elecelec errerrelecelec ACmerr AC 2 01.0. 23 10 . 2 .. 1 Problema depósito El modelo es no lineal; linealizando a partir de la señal de mando y el nivel del depósito se tendrá un modelo en incrementos alrededor del punto de equilibrio: s m QQ mW VVuVuVu mh Vu se elecerrAC m 3 00 2 0 0 0 0 062.05.0.8.9.2.02.0 02.0 21.215655.0.10 5.0 6 00 hWhh h g WWhgQ hAQQ tuW tutututu uuu thtu s SE elec errerreleelec ACmerr AC 062.013.313.3 2 2 01.0 23 10 0 0 . .. Problema depósito El diagrama a bloques quedará como: + - 10 0.01 3.13 0.062 S 1+ + + - 31 / 1 3 2 S S sum suelec sW sh sQs sQe suerr + - 10 0.01 3.13 0.062 S 1+ + + - 31 / 1 3 2 S S sum suelec sW sh sQs sQe suerr Problema depósito La simulación: Ejemplo 3.5 Para calentar el agua de un termo eléctrico se emplea el efecto Joule. Para su regulación se emplea una estructura de realimentación negativa. La temperatura interior del termo, Ti, es adquirida por un transductor de tipo termopar. La salida del sensor es acondicionada y es convertida en una señal de tensión analógica, uTi: TiTii auu A T 1 Ti K VCC Ta Acondicionamiento señal RTH + - um La temperatura deseada en el termo o señal de mando, es convertida a través de un potenciómetro en una señal de referencia, um. Ésta es comparada con la salida de la tarjeta de acondicionamiento y amplificada por un valor k. Esta señal ataca a la etapa de potencia. Por otro lado, hay que añadir las pérdidas de calor por transmisión de calor, desde el tanque al exterior. Obtener el diagrama a bloques delsistema de control del termo eléctrico y su equivalente reducido. Ejemplo 3.5 Conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales: Diagrama a bloques or) transductamientoacondicion de (Etapa /17 )energético (Balance 6 calor) delisión por transm (Pérdidas R5 )calorífica energía de iento(Almacenam 4 potencia) de (Etapa /3 error) señalción (Amplifica 2 r)(Comparado 1 TH 2 TiTii pTi Pai iTi FT errFT errTim auuAT qqp qTT Tmcq Rup Kuu uuu sTsMsusMsT ami 21 Ejemplo 3.4 FDT respecto a la señal de mando FDT respecto a la perturbación THTHTHa i CsRRKGHsT sT sM 11 2 1 1 THTHTH TH m i CsRRKGH RKG su sT sM 11 1 1 1 Ejemplo 3.4 Reducción de bloques(1/2) Transposición del sumador + - G(s) X(s) Y(s) Z(s) + - Y(s) G(s) G(s) X(s) Z(s) + - Y(s) G(s) X(s) Z(s) + - G(s) Y(s) Z(s)X(s) 1/G(s) 1/Z s G s X s Y s Z s G s X s Y s G s Z s G s X s Y s Z s G s X s G s Y s Reducción de bloques(2/2) Movimiento de los puntos de bifurcación de las señales G(s) X(s) Y(s) Z(s) Y(s) G(s) 1/G(s) X(s) Z(s) Y(s) G(s) X(s) Z(s) G(s) Y(s) Z(s)X(s) G(s) 1; ;Z s G s X s Y s X s Z s G s X s Y s X s G s G s ;Z s G s X s Y s Z s G s X s Y s X s G s Ejemplo 3.6 G 1 + - H 2 G 2 G 3 H 1 G 4 H 3 + + + + - - Ejemplo 3.6 G 1 + - H 2 G 2 + G 3 H 1 H 3 + - - 3 4 4 1 H G G + H 3 + - 3 4 4 1 H G G 3 4 4 1 H G G Ejemplo 3.6 G 1 + - H 2 G 2 + G 3 + - 3 4 4 3 1 1 1 H G G H H 3 4 4 1 H G G + - H 2 3 4 4 1 H G G G 1 3 2 3 4 3 4 1 3 2 1 1 1 G G H G H G H G G Ejemplo 3.6 34 4 1 HG G 34321232134 34321 11 1 HGGGGHGGHHG HGGGG 34321232134 4321 11 HGGGGHGGHHG GGGG sM Problema 5 El diagrama de la figura representa un esquema simplificado de levitación magnética. La fuerza magnética producida por el electroimán intenta compensar la fuerza de gravitación sobre el cuerpo que levita. Sabiendo que la fuerza magnética es proporcional al cuadrado de la corriente de la bobina e inversamente a la posición del cuerpo, determinar: 1. Conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales que describe la dinámica del levitador. 2. Linealización de la planta alrededor del punto de reposo. 3. Diagrama de bloques del sistema. 4. ¿Es estable? i(t) LR tx ti ktf pm 2 x(t) u(t) i(t) LR tx ti ktf pm 2 x(t) u(t) Datos: M = 0.1 kg kp= 2510-3 [Nm/A2] R = 0.1 L = 5.4 mH Punto de reposo: x0 = 25 mm Problema 5 1. Conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales que describe la dinámica del levitador: 2. Linealización de la planta alrededor del punto de reposo. 3. Diagrama de bloques del sistema. i(t) LR tx ti ktf pm 2 x(t) u(t) i(t) LR tx ti ktf pm 2 x(t) u(t) Datos: M = 0.1 kg kp= 2510-3 [Nm/A2] R = 0.1 L = 5.4 mH Punto de reposo: x0 = 25 mm Ai k xgM i p 10 02 0 tx ti kgMxM dt tdi LtiRtu p 2 tx x i kti x i kxM tiLtiRtu pp 0 2 0 2 0 02 Problema 6 Una masa se desliza por un plano inclinado a una determinada velocidad, se pide: 1. Conjunto de ecuaciones algebro-diferenciales que modele la dinámica y velocidad del régimen permanente de la masa cuando la pendiente es /6. 2. Determinar el modelo incremental entre el ángulo del plano inclinado y su velocidad, con las condiciones iniciales dadas. 3. Variación temporal de la velocidad del objeto si hay un cambio de pendiente de /6 a /3. Utilícese el modelo lineal del apartado anterior. 4. Determinar la velocidad en el régimen permanente, cuando la masa se desliza sobre el plano de /3. ¿Existe discrepancia con el resultado del apartado anterior? ¿Por qué?. Datos: M = 10 kg, B = 5 Ns/m, g ~ 10 m/s2. 0 6 1 3 v t Problema 6 1. Modelo dinámico: 2. Modelo de incrementos alrededor de una velocidad nominal: 3. Velocidad en el cambio de pendiente: 4. Existe discrepancia por la aproximación del sistema no lineal a través de la pendiente. En el modelo linealizado da 19 m/s y en el modelo no lineal es de 17.32 m/s. r rMx t Mgsen f t f t Bx t 1 10 3 6 1 2 v s s s 10 /rp Mg sen v m s B 0 cos 10 3 1 2 Mgv s G s s Ms B s Examen julio 2014 La figura muestra un accionamiento hidráulico utilizado para el control del ángulo del alerón de una aeronave. El accionamiento consiste básicamente en un amplificador y un acondicionador de potencia hidráulico controlado por una válvula piloto sobra la que se actúa exteriormente modificando su desplazamiento x(t). La válvula piloto es una válvula equilibrada, en el sentido de que la presión de todas las fuerzas que actúan sobre ella está equilibrada. Se consideran condiciones de funcionamiento ideales. Se define: Q(t) = caudal de aceite al cilindro de potencia P(t) = diferencia de presiones en el cilindro (P1 – P2 ) x (t) = desplazamiento de la válvula piloto La diferencia de presiones P(t) es una función del desplazamiento x(t) y del caudal Q(t). La relación entre las variables P(t), Q(t) y está dada por la ecuación no lineal: P(t) = f (x(t), Q(t)). La variación del caudal depende de la aceleración del vástago a(t): donde A es el área del pistón y es la densidad del aceite El balance de fuerzas en el pistón da: donde m es la masa del pistón y del vástago y F(t) es la fuerza aplicada por el vástago del pistón al punto de fijación de la superficie de control. El balance de momento de la superficie de control da: donde I es el momento de inercia de la superficie de control y fijación alrededor de la articulación, Fa(t) es la carga aerodinámica aplicada (se considera una perturbación), l es la longitud del brazo de palanca, y (t) es la aceleración angular del eje ( ). Si el ángulo girado es pequeño, puede deducirse que: a (t) = l (t) Se define un punto de funcionamiento en equilibrio (nada se mueve) por F0 = 0, Q=0. (t)(t) ρA Qa (t) m(t)(t)A aFP d (t) (t)l(t) I aFF (t) (t) 0 K0K 0 2 0 1 Q f x f Examen julio 2014 1. Expresión en laplace de las ecuaciones linealizadas del sistema físico. Datos: En el punto de equilibrio: 0 K0K 0 2 0 1 Q f x f Solo hay una ecuación no lineal, en un punto de equilibrio con todas las variables a cero: El resto son lineales y por tanto el paso a laplace es inmediato: Examen julio 2014 Diagrama de bloques y FDT Para obtener la FDT, se reduce el diagrama de bloques considerando la perturbación nula. Resultan entonces dos realimentaciones negativas anidadas, que conllevan a: Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ 2 Problema 4 La figura representa el esquema simplificado de la calefacción de unahabitación por medio de un radiador eléctrico. El radiador consiste en una resistencia R alimentada a V voltios y situada en un baño de aceite de masa calorífica Mc y temperatura Tc. Posee una superficie Sc de coeficiente global de transmisión Uc hacia el aire. El aire de la habitación se encuentra a una temperatura Th y tiene una masa calorífica Mh. La temperatura exterior es Te. Las paredes tienen una superficie SP y un coeficiente global de transmisión UP. La temperatura de la habitación se mide con un termómetro situado cerca del radiador, por lo que su indicación Tm viene afectada ligeramente por él. Dicha medida se compara con una referencia Tr y la diferencia, amplificada con un ganancia K se lleva a la resistencia del radiador. 2 1) 0.95 0.05 2) 3) 0.24 / 4) 5) m h c r m c c c c c h h h c c c h p p h e T T T V k T T q V R dT M q U S T T dt dT M U S T T U S T T dt CcalMCcalM CscalSUCscalSUCVkR hc ppcc /º3000/º1000 º/33º/5.12/º5020 Control de temperatura de la habitación 2 1) 0.95 0.05 2) 3) 0.24 / 4) 5) m h c r m c c c c c h h h c c c h p p h e T T T V k T T q V R dT M q U S T T dt dT M U S T T U S T T dt Descartes: “El discurso del método” (1637) Dudar de forma metódica y provisional de todo lo que le rodea: 1. «El primero, no admitir jamás cosa alguna como verdadera sin haber conocido con evidencia que así era». 2. «El segundo, en dividir cada una de las dificultades que examinare, en tantas partes fuere posible y en cuantas requiriese su mejor solución». 3. «El tercero, en conducir con orden mis pensamientos, empezando por los objetos más simples y más fáciles de conocer, para ascender poco a poco, gradualmente, hasta el conocimiento de los más compuestos, e incluso suponiendo un orden entre los que no se preceden naturalmente». 4. «Y el último, en hacer en todo recuentos tan integrales y unas revisiones tan generales, que llegase a estar seguro de no omitir nada».
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