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Análisis de cimentaciones 1
Factores de corrección para los valores de N medidos en el SPT 
Los resultados de la prueba de penetración estándar pueden correlacionarse 
aproximadamente con algunas propiedades físicas importantes del suelo, como se 
muestran en la tabla siguiente: 
Tabla 1: Correlación entre la resistencia a la penetración y las propiedades de los suelos a 
partir de la Prueba de Penetración Estándar
Suelos Granulares 
(Bastante Segura) 
Suelos Cohesivos 
(Relativamente Insegura) 
Número de Golpes 
Por 30 cm., N
Compacidad 
Relativa
Número de Golpes 
Por 30 cm., N Consistencia
 Menos de 2 Muy blanda 
0 – 4 Muy suelta 2 – 4 Blanda 
4 – 10 Suelta 4 – 8 Media 
10 – 30 Media 8 – 15 Firme 
30 – 50 Compacta 15 – 30 Muy firme 
Más de 50 Muy compacta Más de 30 Dura 
Sin embargo, la variación de los resultados de un caso aislado en relación a los valores 
relativamente conservadores dados en la tabla pueden ser muy grandes, y es preferible 
hacer comparaciones directas con los resultados de otras pruebas apropiadas en cada 
caso.
En las últimas dos décadas varios autores han recomendado los siguientes factores de 
corrección para los valores de N medidos en el Ensayo de Penetración Estándar (SPT). 
NCN N ****** 5432170
Donde:
70N : Valor de SPT corregido. El número de golpes o resistencia a penetración para la 
carrera usual de 12”, con una energía Ei = 70% ER (Riggs, 1986) 
ER: Relación de energía a la barra ( %70*EEiER )
Ei: Energía real entregada a la cabeza de golpeo 
E*: Energía desarrollada en caída libre teórica (4200 lb. – in.) 
Análisis de cimentaciones 2
Tabla 2: Factores de corrección 
Factor Variable Símbolo Corrección 
Presión de sobrecarga1 CN
p
CN
200log77.0 10
o
v
kPa
´
76.95
Relación de energía 
Martillo cilíndrico 
Martillo de 
seguridad
Martillo automático 
1
0.5 – 1.0 
0.7 – 1.2 
0.8 – 1.3 
Longitud de varillaje 
0 – 4m. 
4 – 6m. 
6 – 10m. 
> 10 m 
2
0.75
0.85
0.95
1
Muestreo
Sin revestimiento 
Con revestimiento:
Arena densa, 
arcilla
Arena Suelta 
3
1
0.8
0.9
Diámetro de perforación 
65 – 115 mm. 
150 mm. 
200m.
4
1
1.05
1.15
Cambio de peso en el martillo de 
golpear2 5 7.4838
Wh
Valor de SPT obtenido en campo N 
 
1 p = Presión vertical efectiva por sobrecarga en tons/m2 a la elevación de la prueba de 
penetración. La ecuación es válida para 25.2 m
tonp
v´ = Esfuerzo vertical efectivo en el lugar del ensayo 
2 W = Peso del martillo en Kg., 
H = Altura de caída del martillo (cm.)
Análisis de cimentaciones 3
Tabla 3: Relaciones empíricas para CN
Fuente CN
Liao y Whitman (1986) 
v´
1
Skempton (1986) 
v´1
2
Seed y otros (1975) 
1´
´
log25.11 v , donde v´ =1 U.S. ton/pie
2
Peck y otros (1974) 
v
NC ´
2log77.0 10 , para 
2/:.25.0´ pietonSUv
(Nota: v´ esta en U.S. Ton/pie
2)
Peck y Bazaraa (1969) conceptuaron los valores de la corrección por influencia de la 
presión efectiva de sobrecarga y propusieron la curva Peck y Bazaraa. Peck, Hanson y 
thorbrn (1974), con base en el trabajo de Bazaraa (1967), propusieron la curva identificada 
como Peck, hanson y Thorburn.
Figura 1: Factor de corrección para valores N por influencia de la presión efectiva de 
sobrecarga.
Análisis de cimentaciones 4
Tabla 4: Factores 
Corrección por Nivel Freático
Si se permite que el nivel del agua en el sondeo sea inferior al freático, lo que fácilmente 
puede ocurrir cuando se saca rápidamente las barras de perforación, se crea un gradiente 
hidráulico ascendente en la arena que esta debajo del sondeo. En consecuencia, la arena 
puede convertirse en movediza y su compacidad relativa puede reducirse bastante. Por lo 
tanto, el valor de N puede ser muy inferior al correspondiente a la compacidad relativa de 
la arena inalterada. 
155.0 NNN para 15N
NN para 15N
Análisis de cimentaciones 5
 Correlaciones entre el número de golpes (N) y algunas propiedades 
mecánicas del suelo. 
Asentamientos
La primera técnica para predecir asentamientos por medio del conteo de golpes del SPT 
fue propuesta por Terzaghi y Peck (1948, 1968), como una ayuda de diseño envolvente y 
conservadora para dimensionar cimientos sobre arena. Propusieron considerar el 
asentamiento como una función empírica del número de golpes, el ancho del cimiento, la 
profundidad del nivel freático y la profundidad de la base del cimiento en el suelo, y 
presentaron procedimientos aproximados y prudentes para estimar los asentamientos. 
Se han propuestos varias sugerencias para refinar el procedimiento de Terzaghi y Peck. 
Meyerhof (1965) hizo notar lo conservador que era y sugirió que los asentamientos 
predichos se redujeran en un 33% y que no era necesaria la corrección por elevado nivel 
freático, por razón de que la incidencia del nivel freático debe reflejarse en el número de 
golpes. Peck y Bazaraa (1969) propusieron una relación modificada que incluyera la 
reducción de Meyerhof del 33% en el asentamiento estimado e incorporara correcciones 
explícitas para el número de golpes y el nivel freático. 
Tabla 4: Factores de la ecuación empírica para el asentamiento de suelos granulares 
(según D´Appolonia, 1970) 
WDB KKKqCS 1
Autor 11 1 KC BK DK WK
Terzaghi – Peck 
(1948, 1968) N
62.7 2
3.0
2
B
B
B
D25.00.1
1.0 si BDW 2
2.0 si BDW 2
B
BDW0.2 cuando
BDB W 2
Meyerhof
(1965) N
08.5 2
3.0
2
B
B
B
D25.00.1 1.0
Peck – Bazaraa 
(1969)
BN
08.5
v
B
NN
41
4
275.0 cm
Kg
v
v
B
NN
25.3
4
275.0 cm
Kg
v
2
3.0
2
B
B 21
4.00.1
q
D
v
v
Análisis de cimentaciones 6
S = asentamiento (cm.) 
q = Presión de fundación 2cmKg
N = número de golpes del SPT, promedio de un espesor B bajo el nivel de fundación. 
B = ancho de cimiento (m) 
D = profundidad de fundación bajo el nivel del terreno (m) 
DW = profundidad del nivel freático bajo en nivel de fundación (m) 
El método de Terzaghi y Peck es excesivamente prudente y que en general, no se justifica 
su empleo. Los métodos de Meyerhof, Peck y bazaraa son más adecuados para uso 
práctico y representan técnicas apropiadas para estimar el límite superior del 
asentamiento esperado en el diseño convencional. 
Densidad Relativa
Tabla 5: Correlaciones para obtener la densidad relativa. 
Autor Correlación 
Marcuson y Bieganousky 5.025053160022276.07.11% CuND vr
Gibas y Holtz (1975) 
5.0
1712
100%
vo
r
ND ; vo en KSF 
Skempton (1986) en arena 
5.0
60
60
100%
N
Dr ; si %35rD , 60N * 0.92, arena gruesa 
60N * 1.08, arena fina 
Kullhawy y Mayne (1990) 
100*% 70
OCRAP
r CCC
N
D
50log2560 DCP
100
log05.02.1 tCA
18.0OCRCOCR
N : Número de penetración estándar en el campo 
v : Esfuerzo efectivo vertical 
50D : Tamaño de partículas para el que se tiene un 50% de suelo más fino 
OCR : Razón de sobreconsolidación 
t : Edad del suelo relacionada a años de deposición 
Análisis de cimentaciones 7
Presión portante admisible
Presión admisible de carga en suelos granulares
Meyerhof (1956) propuso una correlación para la presión de carga neta admisible en 
cimentaciones con la resistencia de penetración estándar corregida, 70N . La presión neta 
se define como 
fadmadmneta Dqq
De acuerdo con la teoría de Meyerhof, para 1 pulgada (25.4 mm.) de asentamiento 
máximo estimado 
70
2 98.11 NmkNq admneta ; para mB 22.1
2
70
2
28.3
132899.7
B
BNmkNq admneta ; para mB 22.1
Desde que Meyerhof propuso su correlación original han observado que sus resultados 
son algo conservadores. Posteriormente Meyerhof (1965) sugirió luego que la presión neta 
admisible de carga debía incrementarse en aproximadamente 50%. Bowles (1977) 
propuso que la forma modificada de las ecuaciones para la presión de carga se expresen 
como
4.25
16.19 70
2 e
dadmneta
S
FNmkNq ; para mB 22.1
4.2528.3
132898.11
2
70
2 e
dadmneta
S
F
B
BNmkNq ; para mB 22.1
Donde 33.133.01
B
D
F fd
 Se = asentamiento tolerable (mm.) 
Terzaghi y Peck, 1948: 
Wa RB
BNq
2
2
13720
Donde aq = presión portante admisible en PSF para el asentamiento máximo de 1 in. 
Análisisde cimentaciones 8
Tabla 6: Factores de la ecuación empírica para a presión portante admisible en suelos 
granulares. 
WDBaa CCCkSq 1
Autor 1k BC DC WC
Terzaghi – Peck 
(1948, 1968) 31.035.7
N 2
2
3.0
B
B 1.0
BD
D
C W1
B
DC
6
15.0
0.10
B
D
Peck, Hanson y Thornburn 
(1974) 2.23
N
mBB
1.0 1.0 
BD
DW15.0
Meyerhof (1964) 
mB
N
2.1
08.5
mB
N
2.1
62.7
2
2
3.0
B
B 1.0 1.0 
Meyerhof (1965) 
08.5
N 2
2
3.0
B
B
B
D33.01 1.0
qa = Presión portante admisible, definida por asentamiento 2cmKg
Sa = asentamiento admisible (cm.) 
N = número de golpes del SPT, promedio de un espesor B bajo el nivel de fundación. 
B = ancho de cimiento (m) 
D = profundidad de fundación bajo el nivel del terreno (m) 
DW = profundidad del nivel freático bajo en nivel del terreno (m) 
CD = factor de incidencia por la excavación 
CW = factor de incidencia por el nivel freático 
Análisis de cimentaciones 9
Presión admisible de carga en suelos saturados cohesivos
Tabla 7: Presión admisible de pruebas en suelos saturados cohesivos, Terzaghi y Peck 
Consistencia 70N kPaqu , Comentario
Muy blanda 0 – 2 < 25 Exprimir entre los dedos cuando se comprime 
Blanda 3 – 5 25 – 50 Se deforma muy fácil por 
compresión
Medio
N
C
A
rc
illa
jo
ve
n
6 – 9 50 – 100 
Firme 10 – 16
100 – 
200
Duro de ser deformado 
por un apretón de mano 
Muy firme 17 – 30
200 – 
400
Muy duro de ser deformado 
por un apretón de mano 
Dura A
um
en
to
 d
e 
O
C
R
E
nv
ej
ec
id
o
U
ni
do
 c
on
 
ce
m
en
to
> 30 > 400 Casi imposible de ser deformado por la mano 
Para prueba en arcillas
Terzaghi y Peck : 
8
Nqu ;
2cmKg
La presión admisible basada en la capacidad última
Para zapata cuadrada: 
WWu RDNBRNq
22 10062
Para zapatas continuas: 
WWu RDNBRNq
22 10053
Donde
uq = presión portante última (PSF) 
N = número de golpes de la prueba SPT 
B = ancho de cimiento (ft.) 
D = profundidad de fundación (ft.). Si D>B, usar D = B para cálculo 
RW y R´W = factor de corrección por nivel freático.
Cuando el nivel de agua esta por debajo de la parte inferior de la zapata, RW = 1.0; 
y cuando el nivel de agua esta por arriba de la parte inferior de la zapata, R´W = 0.5. 
Análisis de cimentaciones 10
Ángulo de fricción
Tabla 8: Correlaciones para obtener el ángulo de fricción 
Autor Correlación 
Peck, Hanson y Thornburn (1974) 27070 00054.03.01.27 NN
Schmertamann (1975) 
34.0
1
3.202.12
tan
a
v
p
N
1518 70N (Caminos y puentes) 
276.0 70N (Edificios) 
Shioi and Fukui (1982) 
Estándar Japonés de Vía Férrea
205.4 70N (En general) 
Dumham 2515N
Osaki 1520N
Hatanaka y Ucida (1996) 2020 70N
: Ángulo de fricción pico del suelo 
70N : Número de penetración estándar corregido 
N : Número de penetración estándar en el campo 
v : Esfuerzo efectivo vertical 
ap : Presión atmosférica en iguales unidades que v
Tabla 9: Comparación de los valores de 
 (º) Tipo de 
suelo rD 60N
cq
KSF Meyerhof
(1974)
Peck, Hanson and 
Thornburn (1974) 
Meyerhof
(1974)
Muy blanda < 20 < 4 - < 30 < 29 < 30 
Blanda 20 – 40 4 – 10 0 – 100 30 – 35 29 – 30 30 – 35 
Medio 40 – 60 10 – 30 100 – 300 35 – 38 30 – 36 35 – 40 
Firme 60 – 80 30 – 50 300 – 500 38 – 41 36 – 41 40 – 45 
Muy firme > 80 > 50 500 - 800 41 – 44 > 41 > 45 
Análisis de cimentaciones 11
Peso Específico
Valores empíricos de , Dr y Peso especifico para un suelo granular basado en el SPT y 
cerca de 6 m. de profundidad y consolidado normalmente [aproximadamente, 
)º2(º15º28 rD ]
Tabla 10: Valores empíricos de , Dr y peso específico de suelos granulares basados en 
el SPT cerca de 6 m. de profundidad y consolidado normalmente 
Descripción Muy suelto Suelto Medio Denso Muy denso 
Densidad Relativa Dr 0 0.15 0.35 0.65 0.85 
Fino 1 – 2 3 – 6 7 – 15 16 – 30 ? 
Medio 2 – 3 4 – 7 8 – 20 21 – 40 > 40 SPT 70N
Grueso 3 – 6 5 – 9 10 – 25 26 – 45 > 45 
Fino 26 – 28 28 – 30 30 – 34 33 – 38 
Medio 27 – 28 30 – 32 32 – 36 36 – 42 < 50 
Grueso 28 – 30 30 – 34 33 – 40 40 – 50 
wet 3m
kN 11 – 163 14 – 18 17 – 20 17 – 22 20 – 23 
Resistencia al corte no drenada
Para arcillas N>5 
15
NCu en 2cm
Kg
Tabla 11: Fórmulas empíricas de la resistencia al corte no drenada 
Autor Correlación Unidades 
Hara 72.029 NCu 2m
KN
Bowles (1988) NCu 12.0 KSF
N : Número de penetración estándar en el campo 
 
3 Suelo excavado o material volcado de un camión tiene un peso unitario de 11 a 14 kN/m3 y debe bastante 
denso para pesar más de 21 kN/m3. No existe suelo que tenga una Dr = 0.00 ni un valor de 1.00, los rangos 
comunes son de 0.3 a 0.7. 
Análisis de cimentaciones 12
Módulo de elasticidad
Tabla 12: Ecuaciones para el esfuerzo – deformación del módulo de elasticidad (kPa) 
El valor de N ha ser evaluado debe ser estimado como N55 y no como 70N .
Análisis de cimentaciones 13
Cohesión
Para ensayo de penetración estática de cono CPT: 
4.13
oc pqc
Donde:
cq : Resistencia en la punta del penetrómetro (bares) 
 c: Cohesión 2cm
kg
op : Presión efectiva de sobrecapa a la cota considerada 2cm
kg
Relación entre CPT y SPT
Tabla 13: Correlación entre el CPT y SPT 
Autor Correlación Unidades 
Meyerhof (1956) Nqc 4.0 2m
MN
Arenas Finas Limosa Nqc 25.0 2cm
Kg
Meigh y Nixon (1961) 
Gravas Gruesas Nqc 2.1 2cm
Kg
cq = Resistencia al cono holandés
N = Resistencia a la penetración estándar 
Más recientemente, Burland y Burbridge (1985) produjeron correlaciones basadas en un 
gran número de observaciones entre N
qc y el tamaño promedio del grano D50.
Figura 2: Correlación entre los ensayos SPT y CPT. 
Análisis de cimentaciones 14
Tabla 14: Correlación aproximada entre el Cono Holandés y la resistencia a la penetración 
estándar (Sanglerat, 1972) 
Tipo de suelo 
N
qc
Limos, limos arenoso, mezclas limo arenosos ligeramente cohesivos 2 
Arenas limpias de finas a medias y arenas ligeramente limosas 3 – 4 
Arenas gruesas y arenas con poca grava 5 – 6 
Gravas arenosas y gravas 8 – 10 
Recomendación
Aunque la prueba de penetración estándar no puede considerarse como método refinado 
y completamente seguro de investigación, los valores de N dan útiles indicaciones 
preliminares de la consistencia o de la compacidad relativa de la mayor parte de los 
depósitos de suelo. La información es en algunos casos suficiente para el proyecto final. 
En cualquier caso, proporciona datos para hacer una planificación racional de las 
exploraciones adicionales más convenientes para el lugar. 
Con respecto a estas correlaciones, no son aconsejables para el diseño pero si 
constituyen una guía conveniente para identificar resultados erróneos en pruebas de 
laboratorios y ensayos in situ.