AnAílisis-estructural-del-dormitorio-TE-10420

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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL 
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA 
UNIDAD TECAMACHALCO 
 
SEMINARIO DE ACTUALIZACIÓN CON OPCIÓN A TITULACIÓN 
“ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ASISTIDO POR 
COMPUTADORA” 
 
 
TEMA: 
ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL DORMITORIO DEL ALBERGUE 
INFANTIL DE SANTIAGO XIACUI. 
 
 
QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE 
INGENIERO CIVIL, PRESENTA: 
 
ISAIAS CORTES LOPEZ 
 
 
 
 
ASESOR: ING. ARQ. ÓSCAR BONILLA MANTEROLA. 
 
OAXACA DE JUÁREZ, OAXACA, NOVIEMBRE 2018. 
 
 
 
 
 
 
 
2 
 
 
 
 
 
4 
 
 
 
ÍNDICE 
OBJETIVO .................................................................................................................................................... 5 
I.- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ................................................................................................................ 6 
I.1- MEMORIA DESCRIPTIVA……. ........................................................................................................ …….6 
I.2 - PLANOS .............................................................................................................................................. 8 
II.- DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL .............................................................................................................. 10 
II.1 - MECÁNICA DE SUELOS ................................................................................................................... 10 
III.- PARÁMETROS DE CÁLCULO ............................................................................................................... 11 
IV.- ANÁLISIS DE CARGA ........................................................................................................................... 13 
IV.1 - CARGA MUERTA EN ENTREPISO ................................................................................................... 13 
IV.2 - CARGA MUERTA EN AZOTEA ........................................................................................................ 13 
IV.3 - CARGA VIVA MAXIMA .................................................................................................................. 13 
IV.4 - CARGA VIVA ACCIDENTAL ............................................................................................................ 13 
V.- ANÁLISIS TRIDIMENSIONAL................................................................................................................ 14 
V.1 - SISMO EN X..................................................................................................................................... 15 
V.2 - SISMO EN Z ..................................................................................................................................... 15 
V.3 - PESO PROPIO .................................................................................................................................. 16 
V.4 - CARGA MUERTA DE ENTREPISO .................................................................................................... 16 
V.5 - ENVOLVENTE DE MOMENTOS EN Y .............................................................................................. 21 
V.6 - ENVOLVENTE DE MOMENTOS EN Z ............................................................................................... 21 
V.7 - FUERZAS AXIALES ........................................................................................................................... 22 
V.8 - ANALISIS POR DESPLAZAMIENTO.................................................................................................. 24 
V.9 - RESUMEN DE DESPLAZAMIENTOS ................................................................................................. 25 
VI. - DISEÑO DE ELEMENTOS .................................................................................................................... 26 
VI.1 - DISEÑO DE COLUMNAS…………………………………………………………………………………………………………....27 
VI.2 - DISEÑO DE TRABES DE ENTREPISO ............................................................................................... 30 
VI.3 - DISEÑO DE TRABES DE AZOTEA………………………………………………………………………………………………..42 
VI.4 - DISEÑO DE ZAPATAS ..................................................................................................................... 46 
VI.5 - DISEÑO DE CONTRATRABES ......................................................................................................... 53 
VI.6 - DISEÑO DE LOSA ........................................................................................................................... 64 
VII. - CONCLUSIONES ................................................................................................................................ 66 
VIII. - BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................................. 67 
 
 
 
5 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
OBJETIVO 
 
 
IDENTIFICAR Y DEFINIR LOS ELEMENTOS MECÁNICOS PRINCIPALES, 
DESPLAZAMIENTOS, PROPONIENDO UN SISTEMA ESTRUCTURAL, LOS 
CUALES CUMPLAN CON LOS LINEAMIENTOS Y REGLAMENTOS 
CORRESPONDIENTES, PARA DIFERENTES ELEMENTOS Y ASÍ REPRESENTAR 
DE MANERA GRAFICA EL DISEÑO DE TAL PROCESO. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
6 
 
 
 
 
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO 
 
MEMORIA DESCRIPTIVA 
 
EL PROYECTO PRESENTADO ES PARA ANALIZAR LAS DIFERENTES 
ESTRUCTURAS QUE LA COMPONEN (CIMENTACIÓN, COLUMNAS, CADENAS DE 
DESPLANTE, CADENAS DE CERRAMIENTO Y LOSAS), ES UNA CONSTRUCCIÓN 
QUE ALBERGA EL ALBERGUE INDIGENA INFANTIL, UBICADO EN EL MUNICIPIO DE 
SANTIAGO XIACUI EN EL DISTRITO DE IXTLÁN DE JUÁREZ DEL ESTADO DE 
OAXACA. 
EL DORMITORIO DEL ALBERGUE INFANTIL DE SANTIAGO XIACUÍ ES UN SITIO 
DONDE LE BRINDA AYUDA Y RESGUARDO A LAS PERSONAS POR DIFERENTES 
MOTIVOS EN ESTE CASO A LOS INFANTES DE LA REGIÓN, LA PALABRA 
ALBERGUE ES SINÓNIMO DE DAR ASILO Y ES POR ELLO QUE SE LES BRINDA UN 
TECHO DONDE DORMIR Y SE LES SUMINISTRAN ALIMENTOS O MEDICINAS. 
ESTE CUENTA CON DOS NIVELES CONSTRUIDO SOBRE TERRENO POCO 
ACCIDENTADO Y ADECUANDO PARA LA NECESIDAD DE SU CONSTRUCCIÓN. 
EL MUNICIPIO DE SANTIAGO XIACUÍ CUENTA CON UNA POBLACIÓN TOTAL DE 
2171 HABITANTES, POBLACIÓN MASCULINA 1023 Y POBLACIÓN FEMENINA 1148. 
ESTÁ UBICADA EN LAS SIGUIENTES COORDENADAS GEOGRÁFICAS: AL NORTE 
17°17´ AL OESTE 96°26´, CON UNA ALTITUD DE 2044 MSNM. 
 
MACROLOCALIZACIÓN 
 
 
 
7 
 
 
 
 
MICROLOCALIZACIÓN 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
8 
 
 
PLANOS 
 
 
 
SANITARIOS
HOMBRES
30 personas
REGADERA
REGADERA
REGADERA REGADERA
LAVABOS
REGADERA
 
 
9 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
SANITARIOS
SANITARIOS
 
10 
 
 
 DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL 
 
LA CIMENTACIÓN CONSTA DE ZAPATAS CORRIDAS DE CONCRETO ARMADO DE 
F´C= 250 KG/CM2, F´Y= 4200 KG/CM2, EL ENRASE DE LA CIMENTACIÓN, A FIN DE 
DAR LOS NIVELES INDICADOS SE HARÁN CON TABICÓN DE CEMENTO (10X14X28) 
ASENTADO CON CEMENTO-ARENA PROPORCIÓN 1:5, LOS MUROS DIVISORIOS 
SERÁN A BASE DE TABIQUE ROJO DE 14 CM DE ESPESOR ASENTADOS CON 
CEMENTO-CAL-ARENA PROPORCIÓN 1:4:6, EL CONCRETO QUE SE USARA EN LA 
PLANTILLA SERA DE F´C= 100 KG/CM2 CON UN ESPESOR DE 5 CM, EL CONCRETO 
QUE SE USARA EN LAS LOSAS, CADENAS Y CASTILLOS SERA DE F´C = 250 
KG/CM2, EL ACERO DE REFUERZO SERA DE F´Y= 4200 KG/CM2, LA LOSA TENDRÁ 
UN ARMADO CON VARILLA DE 3/8” QUE CONSTARA DE UNA VARILLA RECTA Y 
UNA BAYONETEADA A 1/5 DEL CLARO A CUBRIR, LOS BASTONES SERAN DE ¼ DE 
CLARO, EL ESPESOR DE LA AZOTEA SERA DE 11 CM CON UN RECUBRIMIENTO 
MÍNIMO DE 2.5 CM, ASI MISMO SE USARA TEPEXTIL PARA EL RELLENO DE 
PENDIENTES PLUVIALES EN LA AZOTEA, LOS REGISTROS SANITARIOS SERÁN DE 
40X60 CM CON PROFUNDIDAD DE 60 CM HECHOS CON TABICÓN DE CONCRETO 
DE 7X14X28 CM, ACABADO PULIDO DE CEMENTO GRIS EN SU INTERIOR, 
UBICADOS A UNA DISTANCIA NO MAYOR DE 6 MTENTRE REGISTROS. 
 
 
MECÁNICA DE SUELOS 
 
EN ESTA MEMORIA PARA LOS FINES DE REVISIÓN Y DISEÑO SE UTILIZARA Y UNA 
RESISTENCIA DEL TERRENO DE 8 TON/M2 (TABLA 1.4.1) SUELO TIPO II 
DEPÓSITOS CLÁSTICOS CONTINENTALES, COMPUESTO DE LIMOS, ARENAS Y 
GRAVAS. 
USAR LOS DATOS QUE CORRESPONDAN A LA CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO 
QUE SE DETERMINA EN EL CAMPO O BIEN EN LO QUE INDIQUE EL ESTUDIO DE 
MECÁNICA DE SUELOS. 
LOS DATOS NO CONTEMPLAN SUELOS CON RELLENOS IMPORTANTES, ARCILLAS 
EXPANSIVAS, TURBAS DE CONSISTENCIA MUY BLANDA, ETC. POR LO QUE CADA 
CASO DEBE DE VERIFICAR EN EL LUGAR DE SUS CARACTERÍSTICAS DE ESTE, Y 
DE SER NECESARIO HACER UN ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS. 
 
 
 
 
 
 
 
 
11 
 
 PARÁMETROS DE CÁLCULO 
 
TIPO DE ESTRUCTURA GRUPO A 
ZONA SÍSMICA C 
TIPO DE SUELO II 
CONCRETO f´c = 250 kg/cm2 
ACERO DE REFUERZO f´y = 4200 kg/cm2 
RESISTENCIA DEL SUELO 8 ton/ m2 
 
 
 
SANTIAGO XIACUI, SE UBICADA EN LAS SIGUIENTES COORDENADAS 
GEOGRÁFICAS: AL NORTE 17°17´ AL OESTE 96°26´, CON UNA ALTITUD DE 2044 
MSNM. ATENDIENDO A SU SISMICIDAD, EL SITIO DE ESTUDIO, SE ENCUENTRA EN 
LA ZONA C DE LA REGIONALIZACIÓN SÍSMICA DE LA REPÚBLICA MEXICANA, 
TERCERA EN ORDEN DE ACTIVIDAD CRECIENTE DE LAS CUATRO EN QUE SE 
DIVIDE EL PAÍS, SEGÚN LA CFE, CON UN SUELO TIPO II. 
 
 
 
 
 
 
12 
 
 
COMO LA EDIFICACION ESTA DENTRO DEL TIPO A SE CONSIDERARÁ LO 
SIGUIENTE PARA DETERMINAR EL FACTOR DE CARGA. 
 
CUANDO SE TRATE DE EDIFICACIONES DEL GRUPO A, EL FACTOR DE CARGA 
PARA ESTE TIPO DE COMBINACIÓN SE TOMARÁ IGUAL A 1.5. 
 
I. PARA COMBINACIONES DE ACCIONES CLASIFICADAS EN LA FRACCIÓN II DEL 
ARTÍCULO 188 SE CONSIDERARÁ UN FACTOR DE CARGA DE 1.1 APLICADO A LOS 
EFECTOS DE TODAS LAS ACCIONES QUE INTERVENGAN EN LA COMBINACIÓN; 
II. PARA ACCIONES O FUERZAS INTERNAS CUYO EFECTO SEA FAVORABLE A LA 
RESISTENCIA O ESTABILIDAD DE LA ESTRUCTURA, EL FACTOR DE CARGA SE 
TOMARÁ IGUAL A 0.9; ADEMÁS, SE TOMARÁ COMO INTENSIDAD DE LA ACCIÓN EL 
VALOR MÍNIMO PROBABLE DE ACUERDO CON EL ARTÍCULO 187 DEL 
REGLAMENTO, Y 
III. PARA REVISIÓN DE ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO SE TOMARÁ EN TODOS LOS 
CASOS UN FACTOR DE CARGA UNITARIO. 
 
 
 
 
 
COMBINACIONES USADAS PARA EL ANÁLISIS. 
CM 1.5 + CVMÁX 1.5 
CM 1.1 + CVACC 1.1 + SX 1.1 + SZ 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 + SX 1.1 - SZ 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 - SX 1.1 + SZ 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 - SX 1.1 - SZ 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 +SZ 1.1 + SX 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 + SZ 1.1 - SX 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 - SZ 1.1 + SX 0.33 
CM 1.1 + CVACC 1.1 - SZ 1.1 - SX 0.33 
 
 
 
 
 
 
 
13 
 
ANÁLISIS DE CARGA 
 
 
 CARGA MUERTA EN ENTREPISO 
Acabado 40 kg 
Mortero 20 kg 
Losa 264 kg 
Muros divisorios 50 kg 
Plafond 30 kg 
Sobrecarga 40 kg 
Total 444 kg 
 
 
 
 CARGA MUERTA EN AZOTEA 
Impermeabilisante 5 kg 
Losa 240 kg 
Plafond 30 kg 
Sobrecarga 40 kg 
Total 315 kg 
 
 
 
 
CARGA VIVA MAXIMA 
 
Entrepiso 170 kg 
Azotea 100 kg 
 
 
CARGA VIVA ACCIDENTAL 
 
Entrepiso 90 kg 
Azotea 70 kg 
 
 
 
14 
 
ANÁLISIS TRIDIMENSIONAL 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
15 
 
 
SISMO EN X 
 
 
SISMO EN Z 
 
 
16 
 
 
PESO PROPIO 
 
 
 
CARGA MUERTA DE ENTREPISO 
 
 
CARGA MUERTA DE AZOTEA 1 
 
 
17 
 
 
 
CARGA MUERTA DE AZOTEA 2 
 
 
 
 
 
 
18 
 
CARGA VIVA MÁXIMA EN LOSA DE ENTREPISO 
 
CARGA VIVA MÁXIMA EN LOSA DE AZOTEA 1 
 
 
 
 
 
 
 
19 
 
CARGA VIVA MÁXIMA EN LOSA DE AZOTEA 2 
 
CARGA VIVA ACCIDENTAL EN LOSA DE ENTREPISO 
 
 
 
 
 
20 
 
 
CARGA VIVA ACCIDENTAL EN LOSA DE AZOTEA 1 
 
CARGA VIVA ACCIDENTAL EN LOSA DE AZOTEA 2 
 
 
 
21 
 
ENVOLVENTE DE MOMENTOS EN Y 
 
 
ENVOLVENTE DE MOMENTOS EN Z 
 
 
22 
 
FUERZAS AXIALES 
 
 
 
ENVOLVENTE DE CORTANTES EN Y 
 
 
 
 
 
 
23 
 
ENVOLVENTE DE CORTANTES EN Z 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
24 
 
 
ANALISIS POR DESPLAZAMIENTO 
DESPLAZAMIENTO MAXIMO EN EL EJE X = 6.277 MM. 
 
 
 
 
DESPLAZAMIENTO MÁXIMO EN EL EJE Z = 12.445 MM 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
25 
 
 
RESUMEN DE DESPLAZAMIENTOS 
 
 
 
Desplazamiento máximo en el eje X = 6.277 mm. Altura del nodo = 5.464 m. 
Factor de ductilidad Q = 2 (concreto) 
Desplazamiento real en el eje X 
6.277 mm x 2 = 12.55 mm. = 1.25 cm. 
Desplazamiento máximo permisible en el eje x 
5.464 m 0.006 = 0.0327 m. = 3.27 cm. 
El desplazamiento real es menor que el desplazamiento permisible. 
 
 
Desplazamiento máximo en el eje Z = 12.445 mm. Altura del nodo = 5.7 m. 
Factor de ductilidad Q = 2 (concreto) 
Desplazamiento real en el eje Z 
12.445 mm x 2 = 24.89 mm = 2.49 cm. 
Desplazamiento máximo permisible en el eje Z 
5.7 m. x 0.006 = 0.0342 m. = 3.42 cm. 
El desplazamiento real es menor que el desplazamiento permisible. 
 
 
 
 
 
26 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
DISEÑO DE ELEMENTOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
27 
 
DISEÑO DE COLUMNAS 
 
RESUMEN DE ESFUERZOS EN COLUMNAS 
 
 
 
COLUMNA DISEÑADA 
 
 
 
REVISION DE COLUMNA SUJETA A CARGA AXIAL Y FLEXION BIAXIAL
Sección
Base (cm) 30 No. No. Octavos cm2
Altura (cm) 45 As 1 2 var # 8 10.13 Pu (ton) 34.7
r ( cm ) 5 As 2 2 var # 6 5.70 Mux (ton-m) 16.3
f 'c ( kg/cm2) 200 As 3 2 var # 8 10.13 Muy (ton-m) 0.4
FY (kg/cm2) 4200 As total ( cm2) 25.97
FY est (kg/cm2) 4200 6
Po (ton) 234.1 Porcentaje% 1.92 2.60
Prx (ton) 112.4 AS min (cm2) 13.5
Pry (ton) 230.2 AS max (cm2) 81.0
P max ( ton) 111.5
 Pu < P max SI PASA
0.864
Elementos mecánicosArmado propuesto
< 1 SI PASAMu x Mu y 
MR x MR x+
 
28 
 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE ESTRIBOS EN COLUMNAS 
DATOS 
CORTANTE Vy (TON) 9.17 
BASE CM 30 
ALTURA CM 45 
RECUBRIMIENTO 
r(CM) 4 
FY (KG/CM2) 4200 
FY (KG/CM2) 
ESTRIBOS 4200 
F´C (KG/CM2) 250 
FR 0.8 
F"C (KG/CM2) 170 
d (CM) 41 
F*C (KG/CM2) 200 
BETA 1 0.85 
AS REAL (CM2) 17.10 
PORCENTAJE p 0.014 
VCR1 (KG) 6652 
VCR2 (KG) 6958 
VCR (KG) 6652 
VSR (KG) 2517.54 
 
SEPARACION DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 
AV (CM2) 1.43 
SEP CAL (CM) 78.0 
SEP MAX 1 (CM) 20 
SEP MAX 2 (CM) 10 
LIMITE 1 20874 
LIMITE 2 27832 
SEP MAX (CM) 20 
SEP FINAL (CM) 20 
45
*C-1
30
GRAPA No. 3 @10
 
 
 
 
29 
 
COLUMNA
DADO
N.P.T. + 0.25
ZAPATA
25
8
12
5
MINIMO 120
VARIABLE
6
E.No.3@10 HASTA 60 CM
PLANTILLA
DE COLUMNA
ANCLAJE TIPO 
LONGITUDINAL
ARMADO
TRANSVERSAL
ARMADO
E.No.3@15
E.No.3@10 HASTA 60 CM
 
 
40
55
DADO 
E. No.3@10
COLUMNAS Y
MISMO ARMADO DE 
EN DADOS *
 
 
 
 
 
30 
 
DISEÑO DE TRABES DE ENTREPISO 
TRABE T-1 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 2.89 2.01 3.42 
CORTANTE VU (TON) 3.46 1 4.06 
BACE CM 20 20 20 
ALTURA CM 55 55 55 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 2.7 2.7 2.7 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 5 5 5 
AS (CM2) 3.96 3.96 3.96 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 5 5 5 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
AS REAL (CM2) 3.96 3.96 3.96 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 3204 3204 3204 
VCR2 (KG) 5770 5770 5770 
VCR (KG) 3204 3204 3204 
VSR (KG) 256.26 -2203.74 856.26 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
 
 
31 
 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 953.0 25.5 285.2 
SEP MAX 1 (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 2 (CM) 13 13 13 
LIMITE 1 17310 17310 17310 
LIMITE 2 28850 28850 28850 
SEP MAX (CM) 25.5 25.5 25.5SEP FINAL (CM) 26 26 26 
 
 
 
 
55
2No.3
ADIC.20
E. No. 3
 
 
 
 
 
 
 
 
T-1
2 5
3 26# @
#
 
32 
 
TRABE T-2 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 23.1 10.1 19 
CORTANTE VU (TON) 12.3 1 10.7 
BASE CM 25 25 25 
ALTURA CM 55 55 55 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 13.8 5.5 11.0 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 5.70 5.70 5.70 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 3 0 2 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 8.55 0.00 5.70 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
AS REAL (CM2) 14.25 5.70 11.40 
PORCENTAJE p 0.011 0.004 0.009 
VCR1 (KG) 6110 4175 5465 
VCR2 (KG) 7212 7212 7212 
VCR (KG) 6110 4175 5465 
VSR (KG) 6190.34 
-
3174.86 5235.27 
 
 
 
 
 
33 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 39.4 25.5 46.6 
SEP MAX 1 (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 2 (CM) 13 13 13 
LIMITE 1 21637 21637 21637 
LIMITE 2 36062 36062 36062 
SEP MAX (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP FINAL (CM) 26 26 26 
 
 
 
E. No. 3
55
2 No.325
ADIC.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
T-2
3 6 2 6
3 26 2 6# @ #
# #
 
34 
 
 
TRABE T-3 
 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 1.99 1 2.03 
CORTANTE VU (TON) 2.05 1 2.31 
BACE CM 12 12 12 
ALTURA CM 55 55 55 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 1.6 1.6 1.6 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 4 4 4 
AS (CM2) 2.53 2.53 2.53 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
AS REAL (CM2) 2.53 2.53 2.53 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 1958 1958 1958 
VCR2 (KG) 3462 3462 3462 
VCR (KG) 1958 1958 1958 
 
 
35 
 
VSR (KG) 91.93 -958.07 351.93 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 2656.5 25.5 693.9 
SEP MAX 1 (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 2 (CM) 13 13 13 
LIMITE 1 10386 10386 10386 
LIMITE 2 17310 17310 17310 
SEP MAX (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP FINAL (CM) 26 26 26 
 
 
 
 
 
55
2No.3
ADIC.
12
E. No. 3
 
 
 
 
 
 
 
 
T-3
2 4
3 26# @
#
 
36 
 
 
TRABE T-E1 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 0.293 2.46 2.89 
CORTANTE VU (TON) 2.87 1 2.54 
BACE CM 25 25 25 
ALTURA CM 55 55 55 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 3.4 3.4 3.4 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 5 5 5 
AS (CM2) 3.96 3.96 3.96 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
AS REAL (CM2) 3.96 3.96 3.96 
PORCENTAJE p 0.003 0.003 0.003 
VCR1 (KG) 3781 3781 3781 
VCR2 (KG) 7212 7212 7212 
VCR (KG) 3781 3781 3781 
VSR (KG) -910.74 -2780.74 -1240.74 
 
 
 
37 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 1 (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 2 (CM) 13 13 13 
LIMITE 1 21637 21637 21637 
LIMITE 2 36062 36062 36062 
SEP MAX (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP FINAL (CM) 26 26 26 
 
 
 
 
 
 
E. No. 3
55
2 No.325
ADIC.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
TRABE TE-1
2 5
3 26# @
#
 
38 
 
 
TRABE TE-2 
 
 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 1.11 3.59 1.09 
CORTANTE VU (TON) 4.69 1 4.68 
BACE CM 25 25 25 
ALTURA CM 35 35 35 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 2.0 3.2 2.0 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 5 5 5 
AS (CM2) 3.96 3.96 3.96 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 6 4 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
 
AS REAL (CM2) 3.96 3.96 3.96 
PORCENTAJE p 0.005 0.005 0.005 
VCR1 (KG) 2649 2649 2649 
VCR2 (KG) 4384 4384 4384 
 
 
39 
 
VCR (KG) 2649 2649 2649 
VSR (KG) 2040.63 -1649.37 2030.63 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 72.7 15.5 73.1 
SEP MAX 1 (CM) 15.5 15.5 15.5 
SEP MAX 2 (CM) 8 8 8 
LIMITE 1 13152 13152 13152 
LIMITE 2 21920 21920 21920 
SEP MAX (CM) 15.5 15.5 15.5 
SEP FINAL (CM) 16 16 16 
 
 
 
 
 
 
35
2No.3
ADIC.25
E. No. 3 
 
 
 
TRABE TE-2
2 5
3 16# @
#
 
40 
 
 
TRABE TE-3 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 0.527 1.18 0.513 
CORTANTE VU (TON) 1.69 1 1.69 
BACE CM 15 15 15 
ALTURA CM 35 35 35 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 1.2 1.2 1.2 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 4 4 4 
AS (CM2) 2.53 2.53 2.53 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
AS REAL (CM2) 2.53 2.53 2.53 
PORCENTAJE p 0.005 0.005 0.005 
VCR1 (KG) 1625 1625 1625 
VCR2 (KG) 2630 2630 2630 
VCR (KG) 1625 1625 1625 
VSR (KG) 64.55 -625.45 64.55 
 
 
41 
 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 2299.6 15.5 2299.6 
SEP MAX 1 (CM) 15.5 15.5 15.5 
SEP MAX 2 (CM) 8 8 8 
LIMITE 1 7891 7891 7891 
LIMITE 2 13152 13152 13152 
SEP MAX (CM) 15.5 15.5 15.5 
SEP FINAL (CM) 16 16 16 
 
 
 
 
 
35
2No.3
ADIC.15
E. No. 3 
 
 
 
TRABE TE-3
2 4
3 16# @
#
 
42 
 
 
 
DISEÑO DE TRABES DE AZOTEA 
TRABE T-4 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 0.033 2 13.6 
CORTANTE VU (TON) 0.333 1 8.11 
BACE CM 25 25 25 
ALTURA CM 55 55 55 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 3.4 3.4 7.6 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 6 6 6 
AS (CM2) 5.70 5.70 5.70 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 1 
DIAMETRO DE VAR. 5 6 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 2.85 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
AS REAL (CM2) 5.70 5.70 8.55 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.007 
VCR1 (KG) 4175 4175 4820 
 
 
43 
 
VCR2 (KG) 7212 7212 7212 
 
VCR (KG) 4175 4175 4820 
VSR (KG) -3841.86 -3174.86 3290.20 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 25.5 25.5 74.2 
SEP MAX 1 (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP MAX 2 (CM) 13 13 13 
LIMITE 1 21637 21637 21637 
LIMITE 2 36062 36062 36062 
SEP MAX (CM) 25.5 25.5 25.5 
SEP FINAL (CM) 26 26 26 
 
 
 
 
E. No. 3
55
2 No.325
ADIC.
 
 
 
 
 
 
 
T - 4
2 6 1 6
3 26 2 6# @ #
##
 
44 
 
 
 
TRABE T-5 
 
 
 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 2.85 2 1.96 
CORTANTE VU (TON) 2.92 1 1.94 
BACE CM 20 20 20 
ALTURA CM 50 50 50 
RECUBRIMIENTO r(CM) 4 4 4 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2)2.4 2.4 2.4 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 5 5 5 
AS (CM2) 3.96 3.96 3.96 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 5 6 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
 
AS REAL (CM2) 3.96 3.96 3.96 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 2977 2977 2977 
VCR2 (KG) 5204 5204 5204 
 
 
45 
 
VCR (KG) 2977 2977 2977 
 
 
VSR (KG) -57.46 -1977.46 -1037.46 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 23.0 23.0 23.0 
SEP MAX 1 (CM) 23 23 23 
SEP MAX 2 (CM) 12 12 12 
LIMITE 1 15613 15613 15613 
LIMITE 2 26022 26022 26022 
SEP MAX (CM) 23 23 23 
SEP FINAL (CM) 23 23 23 
 
 
 
 
50
2No.3
ADIC.20
E. No. 3
 
 
 
 
 
T5
3 23 2 5# @ #
 
46 
 
 
DISEÑO DE ZAPATAS 
 
ZAPATA Z-1 
DATOS 
CARGA (T/ML) 10.62 
RESISTENCIA DEL TERRENO (T/M2) 8 
ANCHO DE CONTRATRABE (MT) 0.3 
PESO TOTAL (TON/ML) 11.5 
ANCHO DE LA ZAPATA (MT) 1.50 
ESFUERZO (T/M2) 7.65 
LOG. CANTILIVER (MT) 0.6 
MOMENTO (T-M) 1.4 
CORTANTE VU (TON) 4.6 
BASE (CM) 100 
ALTURA (CM) 15 
RECUBRIMIENTO r (cm) 5.0 
FY (KG/CM2) 4200 
F'C KG/CM2 250 
FR 0.90 
F"C (KG/CM2) 170.00 
PERALTE EFECTIVO d (CM) 10.0 
F*C (KG/CM2) 200 
AS (CM2) 3.82 
AS MIN (CM2) 2.64 
AS MAX (CM2) 15.18 
AS FINAL (CM2) 3.8 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEP CALCULADA (CM) 30 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 25 
 
REVISIÓN POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR (KG) 5656.85 
CORTANTE ULTIMO VU 4588.53 
SI PASA POR CORTANTE VCR > VU 
 
 
 
 
 
 
47 
 
ZAPATA Z-2 
DATOS 
CARGA (T/ML) 14.43 
RESISTENCIA DEL TERRENO (T/M2) 8 
ANCHO DE CONTRATRABE (MT) 0.3 
PESO TOTAL (TON/ML) 15.6 
ANCHO DE LA ZAPATA (MT) 2.00 
ESFUERZO (T/M2) 7.79 
LOG. CANTILIVER (MT) 0.85 
MOMENTO (T-M) 2.8 
CORTANTE VU (TON) 6.6 
BASE (CM) 100 
ALTURA (CM) 20 
RECUBRIMIENTO r (cm) 5.0 
FY (KG/CM2) 4200 
F'C KG/CM2 250 
FR 0.90 
F"C (KG/CM2) 170.00 
PERALTE EFECTIVO d (CM) 15.0 
F*C (KG/CM2) 200 
AS (CM2) 5.19 
AS MIN (CM2) 3.95 
AS MAX (CM2) 22.77 
AS FINAL (CM2) 5.2 
 
 CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEP CALCULADA (CM) 20 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 20 
 
REVISIÓN POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR (KG) 8485.28 
CORTANTE ULTIMO VU 6625.47 
SI PASA POR CORTANTE VCR > VU 
REQUIERE ARMADO SUPERIOR 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS DEL ARMADO SUPERIOR 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEPARACION CAL (CM) 30 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 25 
 
 
48 
 
 
ZAPATA Z-3 
DATOS 
CARGA (T/ML) 5.20 
RESISTENCIA DEL TERRENO (T/M2) 8 
ANCHO DE CONTRATRABE (MT) 0.3 
PESO TOTAL (TON/ML) 5.6 
ANCHO DE LA ZAPATA (MT) 0.80 
ESFUERZO (T/M2) 7.02 
LOG. CANTILIVER (MT) 0.25 
MOMENTO (T-M) 0.2 
CORTANTE VU (TON) 1.8 
BASE (CM) 100 
ALTURA (CM) 15 
RECUBRIMIENTO r (cm) 5.0 
FY (KG/CM2) 4200 
F'C KG/CM2 250 
FR 0.90 
F"C (KG/CM2) 170.00 
PERALTE EFECTIVO d (CM) 10.0 
F*C (KG/CM2) 200 
AS (CM2) 0.58 
AS MIN (CM2) 2.64 
AS MAX (CM2) 15.18 
AS FINAL (CM2) 2.6 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEP CALCULADA (CM) 45 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 25 
 
REVISIÓN POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR (KG) 5656.85 
CORTANTE ULTIMO VU 1755.00 
SI PASA POR CORTANTE VCR > VU 
 
 
 
 
 
 
 
 
49 
 
ZAPATA Z-4 
DATOS 
CARGA (T/ML) 8.48 
RESISTENCIA DEL TERRENO (T/M2) 8 
ANCHO DE CONTRATRABE (MT) 0.3 
PESO TOTAL (TON/ML) 9.2 
ANCHO DE LA ZAPATA (MT) 1.20 
ESFUERZO (T/M2) 7.63 
LOG. CANTILIVER (MT) 0.45 
MOMENTO (T-M) 0.8 
CORTANTE VU (TON) 3.4 
BASE (CM) 100 
ALTURA (CM) 15 
RECUBRIMIENTO r (cm) 5.0 
FY (KG/CM2) 4200 
F'C KG/CM2 250 
FR 0.90 
F"C (KG/CM2) 170.00 
PERALTE EFECTIVO d (CM) 10.0 
F*C (KG/CM2) 200 
AS (CM2) 2.10 
AS MIN (CM2) 2.64 
AS MAX (CM2) 15.18 
AS FINAL (CM2) 2.6 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEP CALCULADA (CM) 45 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 25 
 
REVISIÓN POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR (KG) 5656.85 
CORTANTE ULTIMO VU 3434.40 
SI PASA POR CORTANTE VCR > VU 
 
 
 
 
 
 
 
50 
 
 
ZAPATA Z-5 
DATOS 
CARGA (T/ML) 5.00 
RESISTENCIA DEL TERRENO (T/M2) 8 
ANCHO DE CONTRATRABE (MT) 0.3 
PESO TOTAL (TON/ML) 5.4 
ANCHO DE LA ZAPATA (MT) 0.70 
ESFUERZO (T/M2) 7.71 
LOG. CANTILIVER (MT) 0.2 
MOMENTO (T-M) 0.2 
CORTANTE VU (TON) 1.5 
BASE (CM) 100 
ALTURA (CM) 15 
RECUBRIMIENTO r (cm) 5.0 
FY (KG/CM2) 4200 
F'C KG/CM2 250 
FR 0.90 
F"C (KG/CM2) 170.00 
PERALTE EFECTIVO d (CM) 10.0 
F*C (KG/CM2) 200 
AS (CM2) 0.41 
AS MIN (CM2) 2.64 
AS MAX (CM2) 15.18 
AS FINAL (CM2) 2.6 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LAS VARILLAS 
DIAM DE VARILLAS 4 
as(CM2) 1.27 
SEP CALCULADA (CM) 45 
SEP MAX (CM) 25 
SEP FINAL (CM) 25 
 
REVISIÓN POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR (KG) 5656.85 
CORTANTE ULTIMO VU 1542.86 
SI PASA POR CORTANTE VCR > VU 
 
 
 
 
 
 
 
51 
 
 
 
 
 
 
Z-1
30 CM
90 CM
15 CM
150 CM # 4 @ 25 CM EN AMBOS SENTIDOS 
Z-2
30 CM
90 CM
# 4 @ 25 E AMBOS SENTIDOS 
20 CM
200 CM # 4 @ 20 EN AMBOS SENTIDOS 
Z-3
30 CM
90 CM
15 CM
80 CM # 4 @ 25 EN AMBOS SENTIDOS 
 
52 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Z-4
30 CM
90 CM
15 CM
120 CM 4 @ 25 EN AMBOS SENTIDOS 
Z-5
30 CM
90 CM
15 CM
70 CM 4 @ 25 EN AMBOS SENTIDOS 
 
 
53 
 
 
DISEÑO DE CONTRATRABES 
CONTRATRABE CT-1 
 
 
 
DATOS
MOMENTO (T-M) 10 5.02 10
CORTANTE VU (TON) 18.6 1 18.6
BACE CM 30 30 30
ALTURA CM 90 90 90
RECUBRIMIENTO r(CM) 5 5 5
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200
F´C (KG/CM2) 250 250 250
AS FINAL (CM2) 6.7 6.7 6.7
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS
NO DE VARILLAS 2 2 2
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8
AS (CM2) 10.13 10.13 10.13
SI PASA SI PASA SI PASA
CÁLCULO DE LOS BASTONES
NO DE VARILLAS 0 0 0
DIAMETRO DE VAR. 6 5 6
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00
SI PASA SI PASA SI PASA
NO REQUIERE BASTONES 
AS REAL (CM2) 10.13 10.13 10.13
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004
VCR1 (KG) 8063 8063 8063
VCR2 (KG) 14425 14425 14425
VCR (KG) 8063 8063 8063
VSR (KG) 10536.91 -7063.09 10536.91
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS
NO DE RAMAS 2 2 2
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43
SEP CAL (CM) 38.6 42.5 38.6
SEP MAX 1 (CM) 42.5 42.5 42.5
SEP MAX 2 (CM) 21 21 21
LIMITE 1 43275 43275 43275
LIMITE 2 72125 72125 72125
SEP MAX (CM) 42.5 42.5 42.5
SEP FINAL (CM) 39 43 39
DISEÑO A FLEXIÓN 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO
 
54 
 
 
 
 
 
90
30
CT-1
ADIC.
4No.3
E No 3 
15
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CT - 1
2 8
90 CM
3 39 2 8# @ #
#
 
 
55 
 
CONTRATRABE CT-2 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 13.6 6.81 13.6 
CORTANTE VU (TON) 25.2 1 25.2 
BACE CM 30 30 30 
ALTURA CM 90 90 90 
RECUBRIMIENTO r(CM) 5 5 5 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 6.7 6.7 6.7 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 10.13 10.13 10.13 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 6 5 6 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
NO REQUIERE BASTONES 
 
AS REAL (CM2) 10.1310.13 10.13 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 8063 8063 8063 
VCR2 (KG) 14425 14425 14425 
VCR (KG) 8063 8063 8063 
VSR (KG) 17136.91 -7063.09 17136.91 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 23.8 42.5 23.8 
SEP MAX 1 (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP MAX 2 (CM) 21 21 21 
LIMITE 1 43275 43275 43275 
LIMITE 2 72125 72125 72125 
SEP MAX (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP FINAL (CM) 24 43 24 
 
56 
 
 
 
 
 
90
30
CT-2
ADIC.
4No.3
E No 3 
20
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CT-2
2 8
90 CM
3 24# @
#
 
 
57 
 
CONTRATRABE CT-3 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 30 15 30 
CORTANTE VU (TON) 22.5 1 22.5 
BACE CM 30 30 30 
ALTURA CM 90 90 90 
RECUBRIMIENTO r(CM) 5 5 5 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 9.8 6.7 9.8 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 10.13 10.13 10.13 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
AS REAL (CM2) 10.13 10.13 10.13 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 8063 8063 8063 
VCR2 (KG) 14425 14425 14425 
VCR (KG) 8063 8063 8063 
VSR (KG) 14436.91 -7063.09 14436.91 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 28.2 42.5 28.2 
SEP MAX 1 (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP MAX 2 (CM) 21 21 21 
LIMITE 1 43275 43275 43275 
LIMITE 2 72125 72125 72125 
SEP MAX (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP FINAL (CM) 28 43 28 
 
 
58 
 
 
 
 
 
 
 
90
30
CT-3
ADIC.
4No.3
E No 3 
15
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CT-3
2 8
90 CM
3 28 2 8# @ #
#
 
 
59 
 
CONTRATRABE CT-4 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 48.8 24.4 48.8 
CORTANTE VU (TON) 36.6 1 36.6 
BACE CM 30 30 30 
ALTURA CM 90 90 90 
RECUBRIMIENTO r(CM) 5 5 5 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 16.5 7.9 16.5 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 10.13 10.13 10.13 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 2 1 2 
DIAMETRO DE VAR. 8 5 8 
AS (CM2) 10.13 1.98 10.13 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
AS REAL (CM2) 20.27 12.11 20.27 
PORCENTAJE p 0.008 0.005 0.008 
VCR1 (KG) 10356 8511 10356 
VCR2 (KG) 14425 14425 14425 
VCR (KG) 10356 8511 10356 
VSR (KG) 26243.82 -7510.96 26243.82 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 15.5 42.5 15.5 
SEP MAX 1 (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP MAX 2 (CM) 21 21 21 
LIMITE 1 43275 43275 43275 
LIMITE 2 72125 72125 72125 
SEP MAX (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP FINAL (CM) 16 43 16 
 
 
60 
 
 
 
 
 
 
 
90
30
CT-4
ADIC.
4No.3
E No 3 
15
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CT-4
2 8 1 5
90 CM
3 16 2 8 2 8 2 8# #@ #
# #
#
 
 
61 
 
CONTRATRABE CT-5 
DISEÑO A FLEXIÓN 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 28.8 14.4 28.8 
CORTANTE VU (TON) 21.6 1 21.6 
BACE CM 30 30 30 
ALTURA CM 90 90 90 
RECUBRIMIENTO r(CM) 5 5 5 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
FY (KG/CM2) ESTRIBOS 4200 4200 4200 
F´C (KG/CM2) 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 9.4 6.7 9.4 
 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
NO DE VARILLAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 10.13 10.13 10.13 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
CÁLCULO DE LOS BASTONES 
NO DE VARILLAS 0 0 0 
DIAMETRO DE VAR. 8 8 8 
AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
AS REAL (CM2) 10.13 10.13 10.13 
PORCENTAJE p 0.004 0.004 0.004 
VCR1 (KG) 8063 8063 8063 
VCR2 (KG) 14425 14425 14425 
VCR (KG) 8063 8063 8063 
VSR (KG) 13536.91 -7063.09 13536.91 
 
CÁLCULO DE LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS 
NO DE RAMAS 2 2 2 
DIAMETRO DE VAR. 3 3 3 
AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 
SEP CAL (CM) 30.1 42.5 30.1 
SEP MAX 1 (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP MAX 2 (CM) 21 21 21 
LIMITE 1 43275 43275 43275 
LIMITE 2 72125 72125 72125 
SEP MAX (CM) 42.5 42.5 42.5 
SEP FINAL (CM) 30 43 30 
 
 
62 
 
 
 
 
 
 
90
30
CT-5
ADIC.
4No.3
E No 3 
15
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CT-5
2 8
90 CM
3 30 2 8# @ #
#
 
 
63 
 
MINIMO 120
VARIABLE
N.T.N.
A
PLANTILLA
5
10
12
8
14
30
6
h
H
N.P.T. + 0.25CON GRAPA DEL No. 2@20
ZOCLO ARMADO CON 2 Ø No. 3
TABIQUE
MURO DE 
ZOCLO
ENRASE
DE CASTILLO
PROYECCION ARMADO
Z-2
TRANSVERSAL
ARMADO
LONGITUDINAL
ARMADO
CT
4No.3,E.No.2@20
CD-1(14x20)
DE CASTILLO
ANCLAJE 
 0.00+N
JARDIN 
90
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
64 
 
DISEÑO DE LOSA 
LA LOSA TRABAJA EN UNA SOLA DIRECCIÓN DEBIDO A QUE LA RELACIÓN CLARO LARGO ENTRE 
CLARO CORTO ES MAYOR DE 2. 
DATOS 
MOMENTO (T-M) 0.96 0.48 0.96 
CORTANTE VU (TON) 2 1 2 
BASE (CM) 100 100 100 
ALTURA h (CM) 11 11 11 
RECUBRIMIENTO r (cm) 2.50 2.50 2.50 
FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 
F'C KG/CM2 250 250 250 
AS FINAL (CM2) 3.1 2.2 3.1 
CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO 
CÁLCULO DE LAS VARILLAS CORRIDAS 
DIAM DE VARILLAS 3 3 3 
as(CM2) 0.71 0.71 0.71 
SEP CALCULADA (CM) 20 30 20 
SEP MAX (CM) 25 25 25 
SEP FINAL (CM) 20 25 20 
REVISION POR CORTANTE 
CORTANTE RESISTENTE VCR2 (KG) 4808.33 4808.33 4808.33 
CORTANTE ULTIMO 1958 1000 1958 
 SI PASA SI PASA SI PASA 
 
ACERO POR TEMPERATURA 
AS MIN (CM2) 2.24 2.24 2.24 
DIAM DE VARILLAS 3 3 3 
as(CM2) 0.71 0.71 0.71 
SEPARACION CALC (CM) 30 30 30 
SEP MAX (CM) 25 25 25 
SEP FINAL (CM) 25 25 25 
 
COMO h< 15 CM NO REQUIERE ARMADO SUPERIOR 
 
 
 
 
 
 
 
11 CM
100 CM 3 @ 20
 
 
65 
 
 
6060 60 60606060 6060 60
No. 3 @20
9090115115 90 90 90 9090 90
11
60
No. 3 @20
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
66 
 
CONCLUSIONES 
 
 
DEBIDO A LA GRAN NECESIDAD DE LOS SISTEMAS ELECTRÓNICOS COMO EL USO DE COMPUTADORAS Y 
SOFWARES ESPECIALIZADOS, SE HAN INVOLUCRADO PARA FACILITAR LOS TRABAJOS O ACTIVIDADES A 
PROFESIONALES Y ACADÉMICOS, ES POR ELLO QUE ES UNA HERRAMIENTA QUE AUMENTA EL 
RENDIMIENTO Y MEJORA EL DESEMPEÑO, DANDO COMO RESULTADO LA EFICIENCIA Y LA CONFIABILIDAD. 
CABE MENCIONAR QUE LA EXPERIENCIA PROFESIONAL Y EL CONOCIMIENTO SOBRE EL USO ADECUADO DEL 
SOFWARE, PARA SU MANEJO, COMPRENSIÓN E INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADO QUE SE OBTENGAN 
DE ESTAS HERRAMIENTAS Y ASÍ CONSEGUIR UN SOLUCIÓN MAS OPTIMA. 
MENCIONANDO QUE ANÁLISIS Y DISEÑO DE ESTRUCTURAS CUENTA CON VARIAS OPCIONES PARA ESTE 
PROPÓSITO COMO EL STAAD, ETABS, SAFE, ENTRE OTROS YA CONOCIDOS NOS FACILITAN LA LABOR NO 
SOLO PARA PROGRAMAS DE INTRODUCIR O CAPTURAR DATOS, SI NO DÁNDOLE LA IMPORTANCIA DE UN 
CONOCIMIENTO DE LO QUE SE ESTA VIENDO SOBRE EL TRABAJO DEL SOFWARE Y DE ESTA FORMA EVITAR 
CONFUSIONES QUE NOS LLEVEN A LOS MALOS RESULTADOS. 
EN OTRAS PALABRAS QUE A MEDIDA QUE SE TRABAJA CON ESTOS PROGRAMAS SE VA CONOCIENDO EL 
PROGRAMA Y AMPLIA VARIEDAD DE SU MANIPULACIÓN, TOMANDO EN CUENTA QUE NOS PODEMOS 
APOYAR EN HOJAS DE CALCULO QUE NOS PERMITAN COMPROBAR LOS RESULTADOS OBTENIDOS. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
67 
 
 
 
 
BIBLIOGRAFÍA 
 
ATLAS DE RIESGOS DEL MUNICIPIO DE OAXACA DE JUÁREZ, OAXACA INSTITUTO DE GEOLOGÍA DE LA UNAM 
2011. 
 
CATALOGO DE ESTRUCTURAS TIPO. INSTITUTO NACIONAL DE INFRAESTRUCTURA FÍSICA EDUCATIVA, 
SECRETARIA DE EDUCACIÓN PÚBLICA, MÉXICO. 
 
ATLAS DE RIESGOS DEL ESTADO DE OAXACA, INGENIEROS CONSULTORES, MÉXICO, DISTRITO FEDERAL. 
2010.