AnAílisis-y-diseAo-estructural-de-una-planta-tipo-industrial

Vista previa del material en texto

INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL 
Escuela Superior de Ingeniería y Arquitectura 
“Unidad Tecamachalco” 
 
MEMORIA POR EXPERIENCIA PROFESIONAL 
 
Análisis y Diseño Estructural de una Planta tipo Industrial 
 
 
 
 
PARA OBTENER EL TITULO DE: 
I N G E N I E R O A R Q U I T E C T O 
 
 
P R E S E N T A: 
José David Barrera Calva 
 
 
A S E S O R D E T E S I S: 
M. en C. Oscar Bonilla Manterola 
 
S I N O D A L E S: 
Ing. Arq. Víctor Villar Laguna 
M. en C. Miguel Angel Chargoy 
M. en C. Joel Meléndez Córdoba 
Ing. Arq. Guillermo Benito Wilde Gallardo 
 
Noviembre 2018 
Autorización de uso de obra 
 
Instituto Politécnico Nacional 
P r e s e n t e 
 
 
Bajo protesta de decir verdad en que suscribe J o s é D a v i d B a r r e r a C a l v a con 
identificación : C a r t a d e P a s a n t e (Se adjunta), manifiesto ser autor y titular de los 
derechos morales y patrimoniales de la obra titulada : A n á l i s i s y D i s e ñ o E s t r u c t u r a 
l d e u n a P l a n t a t i p o I n d u s t r i a l en adelante “Memoria por Experiencia Profesional” 
y de la cual se adjunta copia , por lo que por medio del presente y con fundamento en el artículo 27 
fracción II, inciso b) de la ley federal de derechos de Autor ,otorgo al Instituto Politécnico Nacional 
en adelante EL IPN , autorización no exclusiva para comunicar y exhibir públicamente total o parcial 
en medios digitales. 
La “Memoria por Experiencia Profesional” por un periodo indefinido contando a partir de la fecha 
de la presente autorización, dicho periodo se renovara automáticamente en caso de no dar aviso 
expreso a “EL IPN” de su terminación. 
En virtud de lo anterior “EL IPN” deberá reconocer en todo momento mi calidad de autor de la 
“Memoria por Experiencia Profesional” 
Adicionalmente y en mi calidad de autor titular de los derechos morales y patrimoniales de la 
“Memoria por Experiencia Profesional”, manifiesto que la misma es original y que la presente 
autorización no contraviene ninguna otorgada por el suscrito respecto de la “Memoria por 
Experiencia Profesional”, por lo que deslindo de toda responsabilidad a “EL IPN” en caso de que el 
contenido de la “Memoria por Experiencia Profesional” o autorización concedida afecte o viole 
derechos autorales ,industriales, secretos industriales, convenios o contratos de confidencialidad o 
en general cualquier derecho de propiedad intelectual de terceros y asumo las consecuencias 
legales y económicas de cualquier demanda o reclamación que pudiera derivarse del caso. 
 
Ciudad de México a 06 de Noviembre del 2018 
 
Atentamente 
 
______________________________________ 
J o s é D a v i d B a r r e r a C a l v a 
 
 
 
1 
 
INTRODUCCION ……………………………………………………………………………………………………………………………………………2 
 
DESCRIPCION……………………………………………………………………………………………………………………………………………….2 
 
CAPITULO I MEMORIA DESCRIPTIVA 
 
1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO……………………………………………………………………………………………...4 
1.2 DESCRIPCIÓN DEL TIPO DE ESTRUCTURA……………………………………………………………………………………………..4 
1.3 CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES…………………………………………………………………………………………….....9 
1.4 BASES DE DISEÑO………………………………………………………………………………………………………………………….9 
1.4.1 PARÁMETROS DEL SUELO………………………………………………………………………………………………………...9 
1.4.2 COEFICIENTE SÍSMICO DEL SITIO……………………………………………………………………………………………….10 
1.4.3 VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO…………………………………………………………………………………………….10 
1.4.4 ESTRUCTURAS …………………………………………………………………………………………………………………….10 
1.4.5 CARGAS Y FUERZAS DE DISEÑO …………………………………………………………………………………………..…...10 
1.4.6 DESPLAZAMIENTOS ……………………………………………………………………………………………………………....12 
1.4.7 CÓDIGOS Y NORMAS DE DISEÑO ……………………………………………………………………………………………....12 
1.5 ANÁLISIS DE CARGAS………………………………………………………………………………………………………………….….12 
1.5.1 CARGAS GRAVITACIONALES EN CUBIERTA……………………………………………………………………………….…...13 
1.5.2 CARGAS GRAVITACIONELES A NIVEL TRABE CARRIL…………………………………………………………………….…..16 
1.5.3 CARGAS ACCIDENTALES………………………………………………………………………………………………………….18 
1.5.4 CARGAS DE GRÚA……………………………………………………………………………………………………………...….38 
 
CAPITULO II MEMORIA TÉCNICA 
 
2.1 METODOLOGÍA DEL PROYECTO Y CRITERIOS DE DISEÑO………………………………………………………………………….41 
2.2 TIPO DE ANÁLISIS………………………………………………………………………………………………………………………….41 
2.3 PROPIEDADES DE LAS SECCIONES…………………………………………………………………………………………………….42 
2.4 MODELO MATEMÁTICO…………………………………………………………………………………………………………………...43 
2.5 CONDICIONES Y COMBINACIONES DE CARGA…………………………………………………………………………………...…..44 
2.6 ELEMENTOS MECÁNICOS………………………………………………………………………………………………………………..56 
2.7 DEFLEXIONES Y DESPLAZAMIENTOS…………………………………………………………………………………………………...58 
2.8 DESCARGAS MÁXIMAS……………………………………………………………………………………………………………………59 
 
CAPITULO III DISEÑO ESTRUCTURAL 
 
3.1 DISEÑO DE COLUMNAS……………………………………………………………………………………………………………….…60 
3.2 DISEÑO DE ARMADURAS TRANSVERSALES Y LONGITUDINALES……………………………………………………………….…62 
3.3 DISEÑO DE TRABES CARRIL Y TRABES DE ACOMPAÑAMIENTO…………………………………………………………………...69 
3.4 DISEÑO DE PÓRTICOS DE CONTRAVIENTO Y FRENADO…………………………………………………………………………....79 
3.5 DISEÑO DE ANCLAS Y PLACA BASE……………………………………………………………………………………………………82 
3.6 DISEÑO DE CONEXIONES………………………………………………………………………………………………………………..88 
3.7 DISEÑO DE CANOPY……………………………………………………………………………………………………………………....91 
3.8 DISEÑO DE PLATAFORMA PARA TANQUES DE EMERGENCIA………………………………………………………………………98 
3.9 DISEÑO DE POLIPASTOS…………………………………………………………………………………………………………………106 
 
 
C1.1 CONCLUSIONES……………………………………………………………………………………………………………………………………119 
 
 
 
REFERENCIAS 
 
REF1. MECÁNICA DE SUELOS 
 
REF2. NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS SOBRE CRITERIOS Y ACCIONES 
PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES 2004 
REF3. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES DE LA COMISIÓN FEDERAL DE 
ELECTRICIDAD DISEÑO POR VIENTO 2008 
REF4. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES DE LA COMISIÓN FEDERAL DE 
ELECTRICIDAD DISEÑO POR SISMO 2008 
REF5. AISE TECHNICAL REPORT NO 13 2003 (GUIDE FOR THE DESIGN AND 
CONSTRUCTION OF MILL BUILDINGS) 
REF6. AISC STEEL DESIGN GUIDE INDUSTRIAL BUILDINGS 
 
 
 
 
 
 
 
2 
INTRODUCCIÓN 
 
 
En el presente se deja constancia de la experiencia profesional adquirida después de terminar la carrera de Ingeniero Arquitecto eh incorporarme 
al campo laboral, aplicando conocimientos de estructuras en puestos de Calculista Estructural, Coordinador y Gerente de Departamento. 
Presento esta memoria como sustento de la experiencia adquirida en mi trayectoria laboral , enfocada principalmente en el ramo del diseño 
Estructural, trabajando para empresas afines y especializadas en la industria , Girón Mega Proyectos S.A. de C.V. , y GPI S.A de C.V. , empresa 
especializada en Ingeniería para la Industria acerera y Montajes. 
Mis primeros trabajos constaban en realizar bajadas de carga para diseño de edificios de vivienda, modelar la geometría en el Software Staad.Pro 
y realizar los detalles en CAD. 
Debido a las competencias laborales que la industria demanda, me di a la tarea de reforzar los conocimientos adquiridos durante la carrera 
apoyándome de cursos y capacitación en diseño de estructuras, habilidades gerenciales y en manejo de software especializado, impartido 
siempre por colegios prestigiados CICM, CMIC, SMIE, SMIS, etc. 
Durante mi trayectoria laboral en la empresa GPI han sido constantes las oportunidades de crecimiento, reflejo de la capacidad, motivación y 
desempeño por trabajar en equipo. 
Estas competencias me permitieron desempeñar puestos que requieren de coordinación de personal, planeación, gestión y productividad, siempre 
formando durante la experiencia el liderazgo necesario y requerido para una buena gestión del departamento de Diseño Estructural. 
Como gerente del departamento de Calculo Estructural , eh participado en la toma de decisiones y diseño estructural de grandes proyectos, 
como son Plantas Industriales parael área Metalúrgica en México, Argentina, Colombia, República Dominicana y Brasil, líder de grupos de 
trabajo, planificando estrategias de mejora continua, promoviendo el crecimiento profesional del equipo de trabajo, estandarizando procedimientos 
, proyección de horas hombre para ofertas de proyectos y Diseño de sistemas estructurales optimizados. 
El tema principal de esta memoria es contribuir con el lector el procedimiento a seguir en el diseño estructural de una nave Tipo Industrial, pese 
a la escaza información existente para estructuras de este tipo. 
 
DESCRIPCIÓN 
En contenido de esta memoria se integra de cinco capítulos, los cuales a continuación se describen brevemente: 
Capítulo 1 MEMORIA DESCRIPTIVA : En este capítulo se describe brevemente el proyecto , la estructura analizada, los materiales a emplear en 
el diseño así como si existiera alguna restricción en el proyecto como uso de materiales de stock o alguna calidad especial en la fabricación, se 
listan las bases de diseño empleadas en el cálculo como son: parámetros de mecánica de suelos ,coeficiente sísmico del sitio, velocidad regional 
del viento, cargas especiales (Equipos móviles, Cargas de temperatura por Radiación, etc.),se indican los límites de servicio y resistencia 
empleados en el diseño, así como los códigos y normas en que se basara el diseño como son :ACI,AISC,NTC,CFE,FEMA, etc. Y por último se 
indican las cargas calculadas para el proyecto en particular (cargas gravitacionales a nivel de cubierta, cargas gravitacionales a nivel de trabe carril, 
cargas accidentales, cargas de grúas). 
Capítulo 2 MEMORIA TECNICA : En este capítulo se describe la metodología del proyecto ,criterios de diseño y el tipo de análisis empleado 
(Estático o dinámico), se indican las secciones que se empleara en la creación del modelo matemático de análisis, se describen los casos de 
carga básicos (carga muerta, carga viva , viento, sismo, etc.) así como también sus combinaciones (carga muerta+ carga viva , carga muerta 
+carga viva reducida + sismo, etc.) de acuerdo al código de diseño empleado, se listan en resumen los elementos mecánicos, deflexiones 
,desplazamientos y las descargas máximas obtenidas del análisis matemático. 
 
 
 
3 
Capítulo 3 DISEÑO ESTRUCTURAL: En este capítulo se indican los elementos estructurales (columnas, trabes, armaduras, pórticos etc.) que en el 
análisis reportaron los mayores esfuerzos. Y se describe el procedimiento de diseño de cada elemento. 
CONCLUCIONES: Se describen los problemas encontrados durante el proceso de diseño y se hacen las recomendaciones estructurales que 
garantizan la vida del edificio. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Cabe destacar que el contenido de esta memoria es un ejemplo del procedimiento en el diseño de un edificio en particular, en todos los capítulos 
se indican notas en texto subrayado con los principales comentarios al contenido descrito en la memoria, con la finalidad de explicar el 
procedimiento. 
 
 
 
 
4 
CAPITULO I MEMORIA DESCRIPTIVA 
 
Nota: En el siguiente documentó se describen los resultados del análisis y diseño de un edificio tipo Industrial, que sirve al proceso siderúrgico. 
A manera de ejemplo como propuesta de memoria de cálculo, se presentaran los puntos más importantes y sus referencias en el diseño 
estructural. 
 
1.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO 
 
A requerimiento de la empresa GRUPO MÉXICO se realizó el diseño estructural de un edificio “Tipo Fabril” que se proyecta 
construir en el estado de Tlaxcala. 
 
Con el fin de realizar un proyecto que defina el sistema estructural más conveniente para las adecuaciones, y poder obtener una 
obra segura y económica, acorde con los requerimientos del proyecto se presenta el siguiente informe, en él se desarrollan los 
trabajos de ingeniería, tomando como base el proyecto y los estudios previos de Mecánica de Suelos, (ver referencia 1). 
 
Nota: En este punto de describe de manera resumida el cliente, la ubicación del proyecto y el nombre del proyecto, así como las referencias 
empleadas el diseño Ejm. (Mecánica de suelos, especificaciones técnicas del Tecnólogo, etc.) 
 
1.2. DESCRIPCIÓN DEL TIPO DE ESTRUCTURA 
 
El proyecto estructuralmente se trata de una nave de tipo fabril misma que sirve para alojar zonas importantes del proceso 
siderúrgico. 
 
La nave de Acería se compone en la dirección transversal de una crujía de 30 m (ejes D y E), en la dirección longitudinal de 20 
ejes (ejes 1- 20) en promedio 12 y 24 metros entre columnas principales, que en total suman 232 metros, la altura máxima del 
edificio es de +56.50 metros, la cumbrera se localiza +37.8 metros de altura. 
Sobre los marcos transversales de los ejes 12 a 15, se desplanta la estructura del CANOPY, el cual tiene como función concentrar 
polvo y humo derivado del proceso siderúrgico del interior de la nave y transportarlo a través de ductos, mismos que son 
soportados por las columnas del eje D al nivel +41.70 m y conducidos fuera de la nave hasta el eje 1. 
Además sobre los marcos de los ejes 8 y 9 al nivel + 40.0 m, se desplanta una plataforma para soportar 2 tanques de emergencia 
con capacidades de 65m3 y 85m3 de agua. 
El nivel superior al hongo del riel de la trabe carril se localiza a +27.00 metros por la que circulan grúas de tipo puente con 
capacidades de 160 ton la más representativa. 
 
La nave de Colada Continua tiene una longitud de 88 metros, un ancho de 30 metros y una altura máxima de 37.8 metros, cuenta 
con 8 ejes transversales (1-8) y 2 ejes longitudinales (F y comparte el eje E con Acería). 
Las naves de Acería y CCM soportan grúas viajeras sobre trabes carril de tipo puente con las siguientes capacidades 
 
 
 
 
 
5 
 
Tabla 1 Características de grúas en naves de Acería y CCM. 
 
 
 
Fig. 1 Planta general naves de Acería y CCM y ubicación de grúas. 
 
 
Nave de ACERIA 
Nave de CCM Zona del Canopy 
Zona tanques de 
emergencia 
Ductos de humos y 
polvo 
 
 
 
6 
 
Fig. 2 Elevación nave Acería y CCM ejes 1 a 4. 
 
Fig. 3 Elevación nave Acería y CCM ejes 5 a 8. 
Sistema de humos 
Sistema de humos 
 
 
 
7 
 
Fig. 4 Elevación nave Acería ejes 12 a 15. 
 
Fig. 5 Elevación nave Acería ejes 16 a 20. 
 
 
 
8 
La estructuración de la nave de Acería y CCM se compone por marcos rígidos a base de columnas y armaduras, 
 
Las COLUMNAS tipo celosía a base de perfiles laminados (W36 x 135 y W24 x 62), los cuales estarán unidos por ángulos LI, 
dichas columnas presentan mayores propiedades geométricas, las cuales contribuyen en gran manera a la estabilidad de la 
estructura. 
 
Se tienen dos tipos de ARMADURAS de alma abierta tipo Pratt, la primera con cuerda superior e inferior a base de perfiles C 
(canal) y diagonales de ángulos LI, y la segunda con cuerda superior e inferior a base de perfiles W y diagonales de ángulos LI. 
Estas armaduras tienen claros de 30 metros para armaduras principales y secundarias, así como claros de 12,16, y 24 metros 
para armaduras longitudinales. 
 
La CUBIERTA estará formada por elementos estructurales (bastidores y contravientos) a base de perfiles laminados y unidos 
mediante elementos secundarios (puntales y largueros), dicho sistema estructural forma un diafragma flexible que proporciona 
estabilidad a la estructura y ayuda a restringir desplazamientos horizontales a valores admisibles. 
 
Se colocarán ventiladores en la parte superior de la cubierta por lo que se dejarán las preparaciones en las armaduras para 
recibir las estructuras. 
 
En todos los ejes longitudinales de la nave se colocarán PÓRTICOS DE CONTRAVIENTO Y FRENADO como sistema de arriostre, 
con la finalidad de canalizar los esfuerzos producidos por la acción del viento y los frenados de las grúas hasta descargarlos en 
la cimentación de las columnas. 
 
Se diseñarán TRABES CARRIL con peraltes de 2 metros para clarosde 12 metros, de 3 metros para el claro de 16 metros, así 
como peraltes de 4 metros para el claro de 24 metros. Dichas trabes carril están formadas por viga I de 3 placas metálicas y se 
diseñarán en función de la capacidad, longitud y características de cada grúa. 
 
Se diseñarán TRABES DE ACOMPAÑAMIENTO para la distribución de los elementos mecánicos horizontales provocados por las 
grúas que se deslizan a lo largo del edificio sobre las trabes carril. Su característica es ser un elemento estructural ligero que 
permita distribuir de manera uniforme los frenados de las grúas hacia las columnas, además de servir como pasillo de 
mantenimiento para las trabes carril. 
 
Se considerarán ARMADURAS Y COLUMNAS DE VIENTO, los cuales sirven para disminuir la longitud de los claros más largos 
entre columna y columna donde se encuentran ubicadas las fachadas y darle el soporte a los elementos de la misma. 
 
En las estructuras se consideran también algunos PASILLOS de mantenimiento que permitan recorrer el edificio sin ningún 
obstáculo. 
 
 
La CIMENTACIÓN es del tipo profunda a base de pilas de concreto coladas en el sitio y desplantadas a 22 m con respecto el 
nivel 0.00 de proyecto, las pilas tienen un diámetro de 100 cm. El arreglo estructural consiste en que debajo de cada columna 
de acero habrá dos pilas alineadas al eje del marco en el que se ubiquen. 
 
En la transición de las columnas de acero y pilas habrá un dado sobre un cabezal de concreto reforzado que permitirá recibir los 
elementos de la estructura metálica y al mismo tiempo garantizar el anclaje. 
 
 
 
9 
 
Nota: La descripción del tipo de estructura se realiza de una manera resumida, destacando las características estructurales y geometría principal por 
ejemplo; En este tipo de edificio ,el proceso tecnológico demanda captar una cantidad importante de los humos que se producen al fundir la 
chatarra con otros minerales , estos humos se captan empleando ductos especiales que generalmente se instalan sobre cubierta partiendo de una 
estructura troncocónica generalmente llamada (Canopy) y ubicada en cumbrera, para efectos de análisis esta estructura se considera como apéndice, 
lo que vuelve importante su configuración estructural en el análisis sísmico. 
Otro punto importante en este tipo de edificios son las cargas de operación, generalmente son puentes grúa de grandes claros y altas capacidades 
de carga (ejem. 160 ton), ya que por el tipo de estructura y ciclos de carga de la grúa, el diseño debe de considerar todos los efectos 
producidos por la fatiga en los materiales. 
Como caso particular, el cliente solicito que el sistema de captación de agua contra incendios se ubicara sobre cubierta, lo que implico que se 
colocar dos tanques de 65 y 85 m3 de agua desplantados a 40 metros , este requerimiento sale fuera del estándar para estos edificios, ya 
que no es recomendable colocar altas cargas a nivel de cubierta , pues por la configuración estructural en este tipo de edificios se carece de 
un diafragma rígido , volviendo flexible el sistema de cubierta y amplificando los esfuerzo a nivel de cubierta por efecto sísmico ,esta concentración 
de carga se analizó como apéndice de acuerdo a CFE. 
En este tipo de edificios las concentraciones de carga bajo columnas (Fuerza Axial y Momentos) son de magnitud importante por esta razón 
resulta más efectivo en términos de diseño desplantar el edificio sobre un sistema de cimentación profundo, que logre transferir la carga al estrato 
resistente y controle los asentamientos diferenciales así como la rotación angular de la cimentación, ya que en este tipo de edificios los limites 
admisibles son muy rigurosos, pues la línea de producción y calidad depende de una buena alineación estructural. 
Cabe destacar que resaltando el tipo de cimentación en edificios de este tipo, económicamente en términos costo/beneficio, resulta más efectivo 
el sistema profundo. 
 
 
1.3. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES 
 
Los elementos estructurales a base de perfiles IR (W) laminados serán de acero estructural tipo ASTM-992 Gr 50, para ángulos 
y canales se utilizará acero estructural tipo ASTM 529 Gr 50, para perfiles a base de tres placas y placas de conexión se utilizará 
acero estructural tipo ASTM 572 Gr 50, para perfiles de sección cuadrada o rectangular hueca OR (HSS) se empleará acero 
estructural tipo ASTM-500 Gr B, para perfiles rolados en frio CF y ZF se utilizará acero estructural tipo ASTM-A1011 Gr50, para 
perfiles con sección OS se utilizará acero estructural tipo ASTM-A36. Para conexiones en elementos principales se emplearán 
tornillos de alta resistencia ASTM-A325 y para las conexiones secundarias tornillos ASTM-A307, la soldadura empleando 
electrodo tipo E70-XX. 
 
 
1.4. BASES DE DISEÑO 
 
1.4.1 PARÁMETROS DEL SUELO 
 
Los datos de las características del suelo para el diseño de la cimentación se tomaran del Estudio de Mecánica de Suelos (ver 
Ref. 1) 
 
Nota: Uno de los puntos importantes que se debe de considerar en el diseño, es la referencia de la mecánica de suelos del sitio, ya que estos 
estudios sirven de base principal para estimar tanto capacidades de carga en sistemas de cimentación, como la respuesta sísmica entre el edificio 
y la cimentación, los puntos más importantes que se deben de definir en un estudio de mecánica de suelos son: 
2. Coeficiente sísmico de la zona 
3. Velocidad de onda de corte del suelo de apoyo 
4. Periodo natural del sitio 
5. Capacidad de carga para sistemas de cimentación 
6. Indicar si se detectó nivel freático durante la exploración 
7. Sondeos de Penetración estándar (Perfil estratigráfico) 
 
 
 
 
 
10 
1.4.2 COEFICIENTE SÍSMICO DEL SITIO 
 
Para esto se empleará el estudio de mecánica de suelo Down-Hole (ver ref 1) el cual se empleó para construir el espectro de 
respuesta del sitio, las fuerzas sísmicas se determinaran de acuerdo al Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de 
Electricidad, diseño por Sismo, Edición 2008 (ver Ref. 3) 
Grupo B (Manual CFE) 
Estructura Tipo 6: Estructuras Industriales (Manual CFE) 
Tipo de suelo II (Estudio de Mecánica de Suelo Ver Ref. 1) 
Coeficiente sísmico c=0.40 
 
1.4.3 VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO 
 
La velocidad regional optima del viento es de 130 Km/h (Manual CFE 2008 ref. 3) 
Grupo= B 
Categoría= 2 
Factor de topografía= 1.00. 
Presión dinámica base= 90.16 kg/m2 
Nota: Dependiendo de la ubicación del proyecto se tomara la norma aplicable de la región. Y en ausencia de una normativa se debe de tomar 
para todo el territorio mexicano el Manual de Diseño de Obras Civiles de la CFE en su última revisión. 
 
1.4.4 ESTRUCTURAS 
 
Toda la ingeniería de diseño y la construcción debe estar de acuerdo con las normas y reglamentos especificados en estas 
bases de diseño. 
 
1.4.5 CARGAS Y FUERZAS PARA DISEÑO 
 
La estructura será diseñada para proporcionar la seguridad adecuada cuando estén sujetas a efectos de cargas vivas y muertas 
y accidentales (sismo y viento), así como a las cargas aplicables de equipo, maquinaria y tuberías. 
 
a. Carga Muerta (C.M.) o permanente 
 
Se denomina carga permanente a todo el peso propio de la estructura utilizada y al peso de todo material unido soportado 
permanentemente por ella y que tiene una variación despreciable durante la vida de la estructura. 
 
a) Peso Propio de la Estructura 
b) Peso de Lamina 8.00 kg/m2 
c) Peso de Instalaciones. 5.00 kg/m2 
d) Peso de Largueros y accesorios 12.00 kg/m2. 
 
CARGA MUERTA TOTAL (CUBIERTA) = 25 kg/m2 + PoPo 
 
 
 
11 
b. Carga Viva (C.V.) o variable. 
 
Las cargas vivas son las debidas a los pesos de las cargas variables no permanentes aplicadas en la estructura (Ver ref. 2). 
 
a) Carga Viva Máxima = 40 kg/m2 
b) Carga Viva Instantánea=20 kg/m2 
c) Carga Viva en Pasillos= 250 kg/m2 
 
c. Carga de grúa. 
 
Se aplicaran las cargas máximas por rueda definidaspor el fabricante y proporcionadas por el tecnólogo en su plano, Se 
aplicaran frenados e impactos definidos por el fabricante. 
 
 
Fig. 6 Arreglo de grúas nave Acería y CCM. 
 
Nota: Para definir los tipos de carga que actúan en el edificio, (cargas muertas, vivas , de operación y accidentales) se tomara siempre las 
recomendaciones del Tecnólogo, ya que las normas nacionales están pensadas para otro tipo de estructuras (vivienda, centros de reunión, 
hospitales, escuelas , etc.,) dejando con poco tratamiento el alcance y definición de cargas vivas, se recomienda tomar referencia como apoyo 
el ASCE 7-10 con sus respectivas limitaciones. 
Se mencionó que las cargas más representativas en este tipo de edificio son las de operación, pues por la magnitud y tipo (móviles, temperaturas, 
impactos) representan un porcentaje importante de esfuerzos internos en cada elemento, del orden del 70%, por esta razón se recomienda se 
tomen medidas al modelar e idealizar correctamente las cargas. 
 
 
 
 
 
 
 
12 
1.4.6 DESPLAZAMIENTOS. 
 
Las deflexiones verticales, no excederán de la siguiente consideración: 
 
Desplazamiento Lateral Máximo Admisible 
Condición Edificio ACERIA. 
Operación 
Nivel Hongo de Riel H/400 ó < 50 mm 
Accidental viento 
Nivel capitel (soporte T.C) H/240 
Nivel cubierta 0.005 H 
Accidental Sismo de Servicio 
Nivel capitel (soporte T.C) 0.004H 
Nivel cubierta H/240 
Accidental Sismo de Colapso 
Nivel capitel (soporte T.C) 0.015 H 
Nivel cubierta 0.015 H 
Desplazamiento Vertical Máximo Admisible 
Condición 
Elemento principal (armadura) L/360 
Elemento secundario (largueros) L/180 
Tabla 2 Deflexiones Máximas Permitidas 
Nota: Es claro que el límite impuesto de deformaciones está definido por cada norma que se aplique al diseño, sin embargo, se recomienda 
ampliamente que los limites sean congruentes entre sí, no se permite la combinación de normas, pues cada limite indicado en normas está asociado 
a un periodo de retorno característico, y en consecuencia las cargas que emanan de ese periodo de retorno pueden ser diferentes a las aplicadas 
en el diseño. 
Cabe destacar que en edificios industriales de este tipo (Acerías) los límites establecidos de deformación máxima por operación suelen ser los 
más restrictivos, pues el edificio debe de obrar el día a día en condiciones óptimas, se recomienda se tome como referencia las recomendaciones 
del AISE Technical Report No. 13. 
 
1.4.7 CÓDIGOS Y NORMAS DE DISEÑO. 
 
NTC Normas Técnicas Complementarias Distrito Federal 
CFE Manuales de diseño de la Comisión Federal de Electricidad 2008 
AISC Manual of Steel Construction of American Institute of Steel Construction. 
AWS American Welding Society. 
ASTM American Society for Testing and Materials. 
ASCE/SEI 07 American Society of Civil Engineers 
AISC Technical Report no 13 2003 
ACI American Concrete Institute 
AISE Association of Iron and Steel Engineers 
UBC Uniform Building Code 
Tabla 3 Normas y Códigos de diseño Nacionales e internaciones utilizados en el diseño. 
Nota: En ausencia de una norma especializada que contemple todos los requerimientos mínimos a revisar en edificios tipo Industrial, se tomarán las 
referencias en el diseño de cada elemento o estado limite. 
 
1.5 ANÁLISIS DE CARGAS 
 
Para la evaluación de los elementos mecánicos que actúan en la nave de Acería y CCM, se realizaron los siguientes cálculos, los 
cuales corresponden a las solicitaciones de carga que se presentaran durante la vida de la estructura. 
A continuación se presentan dichos cálculos: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
13 
1.5.1 CARGAS GRAVITACIONALES EN CUBIERTA. 
 
 CARGA MUERTA, CARGA VIVA MÁXIMA. 
 
A continuación se presenta el cálculo de las cargas gravitacionales en cubierta: 
 
 
 
 
 
 
 
Tabla 4 Anchos tributarios Armadura transversal (30 m) 
 
EJES 1 Y 20 
 CM CV CM CV 
NÚMERO ANCHO LARGO ÁREA kg/m2 kg/m2 Ton Ton 
1 0.800 6.00 4.80 25.00 40.00 0.120 0.192 
2 1.730 6.00 10.38 25.00 40.00 0.260 0.415 
3 1.850 6.00 11.10 25.00 40.00 0.278 0.444 
4 0.700 6.00 4.20 25.00 40.00 0.105 0.168 
 
ENTRE EJE 8 
 CM CV CM CV 
NÚMERO ANCHO LARGO ÁREA kg/m2 kg/m2 Ton Ton 
1 0.800 8.00 6.40 25.00 40.00 0.160 0.256 
2 1.730 8.00 13.84 25.00 40.00 0.346 0.554 
3 1.850 8.00 14.80 25.00 40.00 0.370 0.592 
4 0.700 8.00 5.60 25.00 40.00 0.140 0.224 
 
ENTRE EJES 2-5 , 15-19 
 CM CV CM CV 
NÚMERO ANCHO LARGO ÁREA kg/m2 kg/m2 Ton Ton 
1 0.800 12.00 9.60 25.00 40.00 0.240 0.384 
2 1.730 12.00 20.76 25.00 40.00 0.519 0.830 
3 1.850 12.00 22.20 25.00 40.00 0.555 0.888 
4 0.700 12.00 8.40 25.00 40.00 0.210 0.336 
 
 
EJES 9,11,12,14 
 CM CV CM CV 
NÚMERO ANCHO LARGO ÁREA kg/m2 kg/m2 Ton Ton 
1 0.800 18.00 14.40 25.00 40.00 0.360 0.576 
2 1.730 18.00 31.14 25.00 40.00 0.779 1.246 
3 1.850 18.00 33.30 25.00 40.00 0.833 1.332 
4 0.700 18.00 12.60 25.00 40.00 0.315 0.504 
 
EJE 7 
 CM CV CM CV 
NÚMERO ANCHO LARGO ÁREA kg/m2 kg/m2 Ton Ton 
1 0.800 20.00 16.00 25.00 40.00 0.400 0.640 
2 1.730 20.00 34.60 25.00 40.00 0.865 1.384 
3 1.850 20.00 37.00 25.00 40.00 0.925 1.480 
4 0.700 20.00 14.00 25.00 40.00 0.350 0.560 
 
Ejes Ancho tributario entre armaduras de marco (m) 
1 y 20 6.00 
8 8.00 
2-5 , 15-19 12.00 
9,11,12,14 18 .00 
7 20.00 
 
 
 
14 
 
Fig. 7 Arreglo tipo de armaduras edificio de Nave de Acería y CCM. 
 
Fig. 8 Carga muerta (CM) aplicada al edificio de Nave de Acería y CCM. 
 
Fig. 9 Carga viva (CV DE CUBIERTA) aplicada al edificio de Nave de Acería y 
CCM. 
 
 
 
 
 CARGA DE VENTILADORES , FACHADA , SISTEMA DE HUMOS Y TANQUES DE EMERGENCIA 
 
Se aplicó un par de cargas sobre los bastidores en cumbrera para simular la presencia de los ventiladores, a continuación se 
muestra la posición de los ventiladores en nave Acería y CCM, así como cargas en modelo. 
 
 
Fig. 10 Carga muerta (CM por ventiladores) aplicada. 
FY (ton) NODO 
-0.13 
380 382 384 386 388 390 392 
394 396 To 398 401 To 404 
2163 2165 2167 2169 2171 
2184 To 2193 4833 4835 4837 
4839 4870 4872 4874 4878 
4880 4882 4884 4886 4890 
4892 4894 
-0.105 645 660 
-0.14 4336 4352 
-0.21 
257 269 285 289 546 577 2395 
2437 2904 3049 4184 4200 
-0.175 2592 2624 13365 13367 
 
Tabla 6 Cargas aplicadas por peso de 
ventiladores. 
 
 
 
 
15 
 
Fig. 11 Carga muerta (CM por fachadas) aplicada al edificio de Acería. 
FY 
(ton) NODO 
-4.6 1695 2942 
-9.3 1722 1756 1772 1802 1832 
-14 
877 954 1402 1587 3036 3093 
4129 
-5.4 1351 3007 
-6.5 1687 1695 
-4.4 768 2312 
-8.8 400 444 464 752 769 785 
-14.7 2594 10749 
-6.6 2419 
-8.25 221 242 547 642 
-5.75 122 2885 2890 2942 
-6.05 631 642 764 768 
-12.1 140 679 
Tabla 7 Cargas aplicadas por peso de 
fachadas. 
 
 
Fig. 12 Carga muerta (CM por tanques de emergencia) aplicada al modelo. 
Node 
FX 
(Mton) 
FY 
(Mton) 
MX 
(MTon-
m) 
122 - -0.150 - 
 - -0.620 0.100 
 - -5.750 - 
2634 - -0.400 - 
 - -7.800 - 
3036 - -0.110 - 
 - -0.320 - 
 - -14.000 - 
3037 - -0.260 - 
 0.050 -0.640 -0.100 
3051 - -0.280 - 
 - -8.200 - 
3061 - -0.290 - 
 - -7.650 - 
13366 - -8.280 - 
13367 - -0.175 - 
 - -0.750 - 
14887 - -11.690 - 
14888 - -11.470 - 
Tabla 8 Cargas aplicadas por reacciones de 
plataforma para tanques de emergencia 
(ver plano DP0P88-GA01-B0500-
AD012_001_00). 
 
 
Fig. 13 Carga muerta (CM por sistema de humos) aplicada al modelo. 
 
 
 
Node 
FX FY FZ MZ 
(Mton) (Mton) (Mton) (MTon-m) 
13808 0.08 -4.04 -0.71 -0.28 
14464 - -11.1 - - 
14465 - 11.1 - - 
14525 - 3.3 - - 
14531 - -3.3 - - 
14543 -0.9 -16.4 - -15.1 
14549 - 9.2 - - 
14551 - -9.2 - - 
14729 - -2.1 - - 
14730 - 2.1 - - 
14739 - -3.6 - -0.26 
14742 - -3.06 - 0.1 
14745 - 2 - - 
14746 - -2 - - 
14748 -0.1 -4.93 0.13 -3.3 
14750 - 0.93 - - 
14751 - -0.93 - - 
 
Tabla 9 Cargas aplicadas por soportes de humos, 
(ver plano DP0P88-GS51-B0500-BD001_005_03_E para 
reacciones en soportes). 
 
 
 
 
 
 
16 
1.5.2 CARGAS GRAVITACIONALES A NIVEL TRABE CARRIL 
 
 CARGA TRABECARRIL 
 
 
Fig. 14 Carga muerta (CM por peso de trabes carril) aplicada a naves de Acería y 
CCM. 
 
FY 
(ton) NODO 
-2.7 
205 223 342 357 372 551 573 623 685 1047 
1075 1152 1169 1209 1281 1326 1463 1495 
1537 1634 1676 2358 2459 2612 2993 10721 
-13.2 891 953 1298 1321 1350 1420 2221 
-4.8 2898 3075 3090 
-2.3 343 358 453 473 712 716 761 778 2329 2359 
-3.8 3047 3076 
-6.9 2222 2373 
Tabla 10 Cargas aplicadas por trabes carril. 
 
 
 CARGA TUBERIAS Y CHAROLAS ELECTRICAS 
 
 
Fig. 15 Cargas de tuberías y charolas eléctricas. 
 
Beam Type Direction Fa 
Da 
(m) 
3572 UNI MTon/m GY -12.5 - 
3573 UNI MTon/m GY -12.5 - 
3574 UNI MTon/m GY -12.5 - 
3575 UNI MTon/m GY -29.1 - 
3863 UNI MTon/m GY -21.6 - 
3864 UNI MTon/m GY -18.8 - 
3865 UNI MTon/m GY -25.7 - 
4329 UNI MTon/m GY -21.6 - 
4330 UNI MTon/m GY -18.8 - 
4331 UNI MTon/m GY -25.7 - 
5731 CON Mton GY -2.1 0.75 
5732 CON Mton GY -2.1 0.75 
5733 CON Mton GY -2.1 0.75 
5734 CON Mton GY -2.1 0.75 
5735 CON Mton GY -2.1 0.75 
5736 CON Mton GY -2.1 0.75 
5737 CON Mton GY -2.1 0.75 
5738 CON Mton GY -2.1 0.75 
5739 CON Mton GY -1.2 0.72 
 CON Mton GY -2.1 0.75 
5740 CON Mton GY -1.2 0.72 
 CON Mton GY -2.1 0.75 
6248 UNI MTon/m GY -4 - 
6249 UNI MTon/m GY -2.3 - 
6250 UNI MTon/m GY -2.3 - 
Beam Type Direction Fa 
Da 
(m) 
9991 UNI MTon/m GY -3.6 - 
9992 UNI MTon/m GY -7.5 - 
9993 UNI MTon/m GY -7.5 - 
10226 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10228 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10229 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10230 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10231 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10232 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
10241 CON Mton GZ -35.5 1.3 
 CON Mton GX -20.2 1.3 
10242 CON Mton GZ -35.5 1.3 
 CON Mton GX -20.2 1.3 
16471 UNI MTon/m GY -4.75 - 
16510 CON Mton GZ -18 1.3 
 CON Mton GX -10.1 1.3 
17305 UNI MTon/m GY -7.5 - 
17308 UNI MTon/m GY -7.5 - 
17314 UNI MTon/m GY -3.6 - 
Node 
FX 
(Mton) 
FY 
(Mton) 
FZ 
(Mton) 
216 10.100 - 18.000 
241 10.100 - 18.000 
342 - -6.000 - 
343 - -6.000 - 
357 - -6.000 - 
358 - -6.000 - 
568 10.100 - 18.000 
573 - -6.000 - 
641 10.100 - 18.000 
685 - -5.100 - 
 - -6.000 - 
712 - -6.000 - 
716 - -5.100 - 
 - -6.000 - 
885 20.200 - 35.500 
953 - -2.100 - 
1047 - -2.100 - 
1075 - -2.100 - 
1152 - -2.100 - 
1169 - -2.100 - 
1281 - -2.100 - 
1298 - -2.100 - 
1321 - -2.100 - 
1326 - -2.100 - 
2221 - -2.100 - 
2222 - -2.100 - 
2358 - -2.100 - 
 - -6.000 - 
2359 - -2.100 - 
 - -6.000 - 
2425 10.100 - 18.000 
3075 - -2.100 - 
 - -3.750 - 
3076 - -2.100 - 
 - -3.750 - 
3090 - -2.100 - 
3101 20.200 - 35.500 
3106 10.100 - 18.000 
10743 10.100 - 18.000 
13510 - - -12.000 
13512 - - -12.000 
13513 - - -12.000 
13514 - - -12.000 
 
 
 
17 
6251 UNI MTon/m GY -2.3 - 
6252 UNI MTon/m GY -2.3 - 
6253 UNI MTon/m GY -2.3 - 
6254 UNI MTon/m GY -3.43 - 
6255 UNI MTon/m GY -5 - 
6256 UNI MTon/m GY -8 - 
6257 UNI MTon/m GY -5.4 - 
6258 UNI MTon/m GY -14.8 - 
6260 UNI MTon/m GY -3.8 - 
6261 UNI MTon/m GY -7.7 - 
6262 UNI MTon/m GY -7.7 - 
6263 UNI MTon/m GY -7.7 - 
6264 UNI MTon/m GY -22.6 - 
9334 UNI MTon/m GY -4.83 - 
9335 UNI MTon/m GY -2.44 - 
9336 UNI MTon/m GY -2.44 - 
9337 UNI MTon/m GY -2.44 - 
9338 UNI MTon/m GY -2.44 - 
9339 UNI MTon/m GY -2.44 - 
9340 UNI MTon/m GY -3.65 - 
9341 UNI MTon/m GY -7.13 - 
9342 UNI MTon/m GY -7.13 - 
9343 UNI MTon/m GY -7.13 - 
9344 UNI MTon/m GY -5.5 - 
9345 UNI MTon/m GY -5.5 - 
9346 UNI MTon/m GY -4.75 - 
9347 UNI MTon/m GY -4.75 - 
9348 UNI MTon/m GY -4.75 - 
9349 UNI MTon/m GY -4.75 - 
9350 UNI MTon/m GY -9.9 - 
9676 CON Mton GY -4.5 0.75 
9986 UNI MTon/m GY -2 - 
9987 UNI MTon/m GY -3.6 - 
9988 UNI MTon/m GY -3.6 - 
9989 UNI MTon/m GY -3.6 - 
9990 UNI MTon/m GY -3.6 - 
 
17317 UNI MTon/m GY -3.6 - 
17319 UNI MTon/m GY -3.6 - 
17320 UNI MTon/m GY -2 - 
17321 UNI MTon/m GY -3.6 - 
17322 UNI MTon/m GY -3.6 - 
17521 UNI MTon/m GY -12.5 - 
17523 UNI MTon/m GY -12.5 - 
17525 UNI MTon/m GY -12.5 - 
17527 UNI MTon/m GY -29.1 - 
22867 CON Mton GZ 12 0.2 
22869 CON Mton GZ 12 0.2 
22870 CON Mton GZ 12 0.2 
22871 CON Mton GZ 12 0.2 
22872 CON Mton GZ 12 0.2 
22873 CON Mton GZ 12 0.2 
22875 CON Mton GZ 12 0.2 
22876 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22885 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22894 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22903 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22912 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22921 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22930 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
22939 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
 CON Mton GY -6 0.75 
23210 CON Mton GZ 24 0.2 
23211 CON Mton GZ 24 0.2 
23293 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
23303 CON Mton GY -1.95 0.75 
 CON Mton GY -4.5 0.75 
Tabla 11 Cargas aplicadas por tuberías y charolas eléctricas. 
13515 - - -12.000 
13516 - - -12.000 
13518 - - -12.000 
13672 - - -24.000 
13673 - - -24.000 
 
Tabla 11 Cargas aplicadas por 
tuberías y charolas eléctricas. 
 
 CARGA VIVA EN PASILLO 
 
 
Fig. 16 Cargas vivas en pasillos de mantenimiento. 
 
Node 
FY 
(Mton) 
205 223 342 357 372 551 573 623 685 
1047 1075 1152 1169 1209 1281 1326 
1463 1495 1537 1634 1676 2358 2459 
2612 2993 10721 
-4.2 
2011 2387 -4 
343 358 453 473 712 716 761 778 2329 
2359 
-3.75 
 
 
 
18 
891 953 1298 1321 1350 1420 2221 -8.4 
2222 2373 -7.5 
14654 -5.9 
3076 3047 -5 
14652 -4.7 
Tabla 12 Cargas aplicadas por pasillo de mantenimiento y trabe de acompañamiento. 
 
Nota: Se recomienda que después de conocer todas las cargas que actuaran en el edificio se idealice la correcta aplicación de las mismas dentro 
del modelo matemático, estas cargas serán concentradas en los nodos, pues tomando en cuenta que el sistema de cubierta y fachada se apoya 
sobre largueros que transmiten la carga directamente a los nodos de Armaduras o columnas. 
 
1.5.3 CARGAS ACCIDENTALES 
 
 VIENTO 
 
Para el cálculo de las fuerzas de viento se consultó manual de diseño por viento de la Comisión Federal de Electricidad: 
A continuación se presentan el cálculo realizados para la obtención de la presión dinámica de base y su aplicación a las diferentes 
partes de la estructura como son cubiertas y fachadas. 
 
Clasificación de la estructura: 
 
 
 
Según su importancia (inciso 4.1.3 CFE) GRUPO B 
 
Determinación de la velocidad de Diseño. 
 
2.1) Categoría del terreno (Tabla 4.2.1 CFE) 
 
 
CATEGORÍA 2 
 
2.2) Velocidad Regional VR= 130.00 km/hr 
 
2.3) Factor de exposición Frz (Inciso 4.2.3 CFE) Z= 38.85 mts 
 
d = 315 si z<=10 FRZ = c = NO APLICA 
a = 0.128 si 10<z<d FRZ = c [ z/10 ]a = 1.189 
c = 1 si z>=d FRZ = c [ d/10 ]a = NO APLICA 
 
z = altura por encima del terreno natural, a la cual se desea conocer la velocidad de diseño 
d = altura, medida a partir del terreno de desplante, por encima de la cual la variación de la velocidad 
del viento no es importante y se puede suponer constante; a esta altura se le conoce como altura 
gradiente; en m. 
a = exponente que determina la forma de la variación de la velocidad del viento con la altura, adimensional 
c = coeficiente de escala de rugosidad, adimensional. 
 
2.4) Factor de topografia (inciso 4.2.4 CFE) 
 
 
NORMALES, TERRENO PRACTICAMENTE PLANO, CAMPO ABIERTO, PENDIENTES MENORES DE 5% 1.00 
 
2.5) Velocidad de Diseño. VD = FT FRZ VR = 154.18 km/hr 
 
 
 
 
 
Calculo de la Presión dinámica en la base 
 
 
 
 
19 
 
Presión Dinámica de Base qz qz = 0.0048 G VD2 
 
qz = presión dinámica de base a una altura z sobre el nivel del terreno, en kg/m2 
G = factor de corrección por temperatura y por altura con respecto al nivel del mar, adimensional 
VD = velocidad de diseño,en km/hr 
 
G =0.392 W / (273 + t ) W = presión barométrica, en mm de Hg 
 t = temperatura ambiental en °C t = 15.90 °C 
 
TABLA I.7 RELACION ENTRE LA ALTITUD Y LA PRESION BAROMETRICA 
 
ALTITUD (msnm) 2247.00 G= 0.79 
 
PRESION BAROMETRICA (mm de Hg) 582.71 qz = 90.16 kg/m2 
 
VIENTO DE DIRECCIÓN “+X” 
 
DATO VALOR 
 
 
B 48 (m) 
H 38.5 (m) 
H/B 0.80 < 5 
INCLINACION CUBIERTA 4°<10° 
D 60 
D/B 1.25 
 
 Coeficientes de presión exterior, cpe, para muros en barlovento y sotavento de construcciones planas rectangular cerradas 
 
MURO DIRECCION DEL VIENTO D/B 
INCLINACION DEL 
TECHO EN GRADOS 
Cpe 
BARLOVENTO 
NORMAL O PARALELA A LAS 
GENERATRICES 
CUALQUIERA CUALQUIERA 0.80 
SOTAVENTO 
NORMALA A LAS GENERATRICES PARA 
TECHOS DE CUATRO Y DOS AGUAS 
≤ 1 
<10 
-0.50 
= 2 -0.30 
≥ 4 -0.02 
CUALQUIERA 
10° ≤ 𝛾 ≤ 15° -0.30 
20° -0.40 
≤ 0.1 
≥25° 
-0.75 
≥ 0.3 -0.50 
SOTAVENTO 
PARALELA A LAS GENERATRICES 
PARA TECHOS A DOS AGUAS 
≤ 1 
CUALQUIERA 
-0.50 
= 2 -0.30 
≥ 4 -0.02 
 
Coeficiente de presión exterior cpe para zonas de muros laterales de construcciones con planta rectangular cerrada 
 
DISTANCIA HOR. Cpe 
DE 0 A 1H -0.65 
DE 1H A 2H -0.5 
DE 2H A 3H -0.3 
>3H -0.2 
 
 
 
 
20 
Coeficientes de presión exterior cpe, para zonas de techos de construcciones con planta rectangular cerrada; cubierta de 
barlovento (cb) y cubierta a sotavento (cs) para ϒ<10°; cubiertas transversales (ct) de techos a una o dos aguas y cualquier 
ángulo ϒ. 
ZONA E INCLINACION DEL TECHO 
RELACION 
H/D 
DISTANCIA HORIZANTAL SOBRE EL TECHO MEDIDA A 
PARTIR DE LA ARISTA SUPERIOR DEL MURO DE 
BARLOVENTO 
Cpe 
CUBIERTA TRANSVERSAL (CT) DE 
TECHOS A UNA Y DOS AGUAS 
CUBIERTA BARLOVENTO (CB) 
Y SOTAVENTO (CS) 
CUALQUIERA 𝛾<10° 
≤ 0.5 
0 A 0.5H -0.9 
0.5H A 1H -0.9 
1H A 2H -0.5 
2H A 3H -0.3 
>3H -0.2 
≥ 1.0 
0 A 0.5H -1.3 
0.5H A 1H -0.7 
1H A 2H -0.7 
2H A 3H -0.7 
>3H -0.7 
 
MURO EN BARLOVENTO 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
- 0.80 1 1 90.16 72.13 0 72.13 
 
MURO EN SOTAVENTO 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
- -0.45 1 1 90.16 -40.57 0 -40.57 
 
CUBIERTA 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
0 - 19.25 -1.025 0.9 1.00 90.16 -83.17 0 -83.17 
19.25 - 38.5 -0.87 0.9 1.00 90.16 -70.59 0 -70.59 
38.5 - 77 -0.53 0.9 1.00 90.16 -43 0 -43 
 > 77 -0.35 0.9 1.00 90.16 -28.4 0 -28.4 
 
MUROS LATERALES 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
0 - 38.5 -0.65 1 1.00 90.16 -58.6 0 -58.6 
38.5 - 77 -0.5 1 1.00 90.16 -45.1 0 -45.1 
77 - 115.5 -0.3 1 1.00 90.16 -27.05 0 -27.05 
 > 115.5 -0.2 1 1.00 90.16 -18.03 0 -18.03 
 
Las cargas de viento se aplican sobre las columnas y los nodos de armadura con los siguientes valores, los cuales corresponden 
solo a los ejes 1 a 4: 
 
 Cargas en muro de barlovento 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg/m) 
6 38.5 231 72.2 433 
12 38.5 462 72.2 866 
 
 Cargas en muro de sotavento 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg/m) 
6 38.5 231 -40.57 -243 
12 38.5 462 -40.57 -486 
 
 
 
 
21 
 
 Cargas en muro lateral 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg/m) 
15 38.5 577.5 -58.6 -879 
30 38.5 1155 -45.1 -1353 
15 38.5 577.5 -45.1 -676 
 
 
 
 Cargas en cubierta de barlovento ( hasta h) 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg) 
0.800 6 4.8 -70.59 -339 
1.730 6 10.38 -70.59 -732.7 
1.850 6 11.1 -70.59 -783.6 
 
 Cargas en cubierta de barlovento ( hasta 2h) 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg) 
1.875 6 11.25 -43 -483.7 
1.85 6 11.1 -43 -477.3 
 
 Cargas en cubierta de sotavento ( hasta 2h) 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) 
pz 
(kg/m2) 
Carga (kg) 
0.8 6 4.8 43 206 
1.85 6 11.1 43 477.3 
 
 
Fig. 17 Aplicación de cargas de viento (dirección X +) en modelo. 
 
 
 
VIENTO DE DIRECCIÓN “+Z” 
 
DATO VALOR 
 
B 30 (m) 
H 38.5 (m) 
H/B 1.28 < 5 
INCLINACION CUBIERTA 4°<10° 
D 48 
D/B 1.6 
 
 
 
22 
 
 
 
 Coeficientes de presión exterior, cpe, para muros en barlovento y sotavento de construcciones planas rectangular cerradas 
MURO DIRECCION DEL VIENTO D/B 
INCLINACION DEL 
TECHO EN GRADOS 
Cpe 
BARLOVENTO 
NORMAL O PARALELA A LAS 
GENERATRICES 
CUALQUIERA CUALQUIERA 0.80 
SOTAVENTO 
NORMALA A LAS GENERATRICES PARA 
TECHOS DE CUATRO Y DOS AGUAS 
≤ 1 
<10 
-0.50 
= 2 -0.30 
≥ 4 -0.20 
CUALQUIERA 
10° ≤ ϒ ≤ 15° -0.30 
20° -0.40 
≤ 0.1 
≥25° 
-0.75 
≥ 0.3 -0.50 
SOTAVENTO 
PARALELA A LAS GENERATRICES 
PARA TECHOS A DOS AGUAS 
≤ 1 
CUALQUIERA 
-0.50 
= 2 -0.30 
≥ 4 -0.20 
 
Coeficiente de presión exterior cpe para zonas de muros laterales de construcciones con planta rectangular cerrada 
DISTANCIA HOR. Cpe 
DE 0 A 1H -0.65 
DE 1H A 2H -0.5 
DE 2H A 3H -0.3 
>3H -0.2 
 
Coeficientes de presión exterior cpe, para zonas de techos de construcciones con planta rectangular cerrada; cubierta de 
barlovento (cb) y cubierta a sotavento (cs) para ϒ<10°; cubiertas transversales (ct) de techos a una o dos aguas y cualquier 
ángulo ϒ. 
ZONA E INCLINACION DEL TECHO 
RELACION H/D 
DISTANCIA HORIZANTAL SOBRE 
EL TECHO MEDIDA A PARTIR DE 
LA ARISTA SUPERIOR DEL MURO 
DE BARLOVENTO 
Cpe 
CUBIERTA TRANSVERSAL (CT) DE 
TECHOS A UNA Y DOS AGUAS 
CUBIERTA BARLOVENTO (CB) Y 
SOTAVENTO (CS) 
CUALQUIERA ϒ<10° 
≤ 0.5 
0 A 0.5H -0.9 
0.5H A 1H -0.9 
1H A 2H -0.5 
2H A 3H -0.3 
>3H -0.2 
≥ 1.0 
0 A 0.5H -1.3 
0.5H A 1H -0.7 
1H A 2H -0.7 
2H A 3H -0.7 
>3H -0.7 
 
MURO EN BARLOVENTO 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
- 0.80 1 1 90.16 72.13 0 72.13 
 
 
 
23 
 
MURO EN SOTAVENTO 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
- -0.38 1 1 90.16 -34.26 0 -34.26 
 
CUBIERTA 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
0 - 19.25 -1.1 0.9 1.00 90.16 -89.25 0 -89.25 
19.25 - 38.5 -0.78 0.9 1.00 90.16 -63.3 0 -63.3 
38.5 - 77 -0.63 0.9 1.00 90.16 -51.12 0 -51.12 
 > 77 -0.55 0.9 1.00 90.16 -44.6 0 -44.6 
 
MUROS LATERALES 
DISTANCIA HORIZONTAL Cpe KA KL qZ Pe Pi Pz 
0 - 38.5 -0.65 1 1.00 90.16 -58.6 0 -58.6 
38.5 - 77 -0.5 1 1.00 90.16 -45.1 0 -45.1 
77 - 115.5 -0.3 1 1.00 90.16 -27.5 0 -27.5 
 > 115.5 -0.2 1 1.00 90.16 -18.03 0 -18.03 
 
Las cargas de viento se aplican sobre las columnas y los nodos de armadura con los siguientes valores: 
Cargas en muro de barlovento 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) 
pz 
(kg/m2) 
Carga (kg/m) 
15 38.5 577 72.13 1082 
30 38.5 1155 72.13 2164 
15 38.5 577 72.13 1082 
 
Cargas en muro de sotavento 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) 
pz 
(kg/m2) 
Carga (kg) 
15 38.5 577 -34.26 -514 
30 38.5 1155 -34.26 -1028 
15 38.5 577 -34.26 -514 
 
Cargas en muro lateral 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) 
pz 
(kg/m2) 
Carga (kg) 
6 38.5 231 -58.6 -352 
12 38.5 462 -45.1 -541 
24 38.5 924 -45.1 -1082 
 
Cargas en cubiertas transversales ( hasta h) 
ANCHO 
(m) 
LONG. (m) 
AREA (m2) pz (kg/m2) 
Carga 
(kg) 
0.8 6 4.8 -89.25 -428.4 
1.73 6 10.38 -89.25 -926.4 
1.85 6 11.1 -89.25 -990.7 
0.7 6 4.2 -89.25 -374.9 
0.8 12 9.6 -63.3 -607.7 
1.73 12 20.76 -63.3 -1314.1 
1.85 12 22.2 -63.3 -1405.2 
0.7 12 8.4 -63.3 -531.7 
 
 Nota: Es importante conocer las condiciones climatológicas del sitio, 
ya que estas influyen directamente en el diseño del edificio ante 
cargas accidentales, se recomienda conocer la dirección de los 
vientos dominantes, la topografía y la existencia de otros edificios 
colindantes, pues en esta medida se podría mitigar la acción del 
viento. 
En la revisión de la estructura ante la acción del viento se debe 
considerar si dentro del edificio por proceso tecnológico se requiere 
una presión negativa o presión positiva ya que este valor pude ser 
 
 
 
24 
 
Fig. 18 Aplicación de cargas de viento (dirección Z +) en modelo. 
 
favorable dependiendo de la dirección de análisis (Barlovento o 
Sotavento). 
 
 
 SISMO 
 
I.- CONSIDERACIONES. 
Para la obtención de las fuerzas sísmicas por marco,se eligen grupos de marcos, de acuerdo a sus características particulares 
(números de crujías, cargas; claros, separación, etc.), denominados marcos de estudio y en los cuales se generen las mayores 
solicitaciones de carga. 
De acuerdo a especificaciones del cliente y bajo las condiciones de operación de las grúas en el edificio, se ha considerado el 
peso de las grúas vacías. En este peso, se presentan dos tipos de reacciones sobre las ruedas, la reacción en las ruedas donde 
se tiene posicionado el peso del carro o trolley (reacción denominada Pmax.) y la reacción en las ruedas donde no se encuentra 
el carro (reacción denominada Pmin.). 
Para esta situación se consideran las cargas de grúas, en la posición más desfavorable sobre dicho marco, a este marco se le 
denomina 
Marco en Estudio o Marco cargado, existen dos marcos a su alrededor denominados Marcos Vecinos, los cuales también reciben 
carga de grúas, pero en menor magnitud. 
 
 
 
25 
 
Fig. 19 Ejes seleccionados para su estudio con carga de grúas 
 
Para estos marcos, se obtienen los pesos o masas, para el cálculo del Análisis Sísmico de la estructura. Existen varias posiciones 
de grúas que considerar, por lo tanto, existen el mismo número de sismos que calcular. 
 
En los resultados de las fuerzas sísmicas se indican las cargas para el Marco en estudio y las fuerzas sísmicas para los marcos 
vecinos, para cada sismo calculado (SX 1, SX 2, SX 3, SX 4,…, etc.), los demás marcos también poseen fuerzas sísmicas, pero 
no consideran carga de grúas. 
 
Para obtener las fuerzas sísmicas se utilizara el método de análisis estático contenido en el manual de obras civiles de la CFE 
(ref. 4) Diseño por sismo, sección 3.9. Estructuras Tipo 6 “Estructuras Industriales” 
 
 
Nota: Debido al tipo de carga que representa la grúa (carga móvil) se analiza considerando todas las posibles hipótesis de carga máxima y mínima, 
se idealiza en primera instancia que la acción del sismo será resistida por un sistema de marcos transversales y en la dirección longitudinal por 
 
 
 
26 
un sistema de contraventeo denominado Pórtico y colocado en los extremos de cada junta constructiva, para que este mecanismo funcione es 
primordial diseñar las conexiones en el extremo de cada junta ,de tal manera que se cumpla el concepto idealizado. 
En la dirección longitudinal la carga de las grúas por efecto sísmico será resistida únicamente por el Pórtico, pues la reacción de la grúa se 
transmite directamente por el eje longitudinal de la trabe carril, llegando a topar con el pórtico. 
Las cargas que son estáticas o variables se consideran concentradas en los nodos una vez realizada una bajada de cargas. 
II.- REACCIONES POR RUEDA DE GRÚAS. 
Como se indicó anteriormente, se han considerado las grúas vacías, para el análisis sísmico de acuerdo con el reporte No 13 de 
la AISE. De la información del proveedor de las grúas, se han obtenido las descargas por rueda considerando las grúas sin carga. 
En la siguiente tabla, se presentan las grúas consideradas por edificio, con las reacciones máximas (P máx.) y las reacciones 
mínimas (P min.), utilizadas en el análisis. 
 
Tabla 13 Reacciones verticales por rueda, grúas de naves. 
 
 
III.- MÉTODO DE OBTENCIÓN DE LAS FUERZAS SÍSMICAS. 
 
Para ilustrar la metodología que se ha utilizado para la obtención de las fuerzas sísmicas se considera el marco en estudio del 
eje 12 (M-1), con sus dos marcos vecinos, ejes 11 y 14. Bajo una posición de grúa en particular. Con esta misma sistemática se 
calculan los demás sismos de todos los grupos de marcos analizados. 
 
III. a.- Configuración y características de los marcos en estudio. 
 
Se ha considerado el marco 12 debido a que es un eje de pórtico y por lo tanto además de las reacciones de grúas, se consideran 
los efectos de frenados y viento, por lo cual son marcos más esforzados. 
 
 
 
 
27 
Además sobre las armaduras y columnas de este marco se desplanta la estructura del Canopy. 
 
Después de obtener los resultados de los diferentes marcos en estudio se diseñaran los elementos de toda la nave, asumiendo 
que cada marco en estudio aplica para otros marcos por sus características geométricas y por las cargas que actuarán durante 
la vida útil de la nave. 
 
 
Fig. 20 Configuración del marco en estudio para el modelo matemático. 
 
Para este análisis se eligió la posición de grúas P-1 que presenta la siguiente configuración: 
 
 
Fig. 21 Posición del trolley de grúa con reacciones máximas sobre columnas 
 
 
 
28 
 
Fig. 22 Configuración de posición de grúas (P-1) en marco de estudio (M-1). 
 
 
III. b.- Obtención de las reacciones sobre el Marco en estudio (M-1) para posición P-1. 
 
Con la configuración de ruedas y la separación entre los carros testeros en un eje o bahía se forma un tren de carga y se obtiene 
la posición más desfavorable de la grúa. Dicha grúa se halla viajando sobre la trabe carril, misma que se soporta por las columnas 
del marco en estudio y de los marcos vecinos, al realizar el análisis de la carga móvil sobre la trabe carril, se puede encontrar la 
máxima descarga sobre los puntos de apoyo de dicha trabe carril, es decir, las descargas que se consideran en el cabezal de 
compresión de la columna y que nos sirven para realizar el diseño y los análisis como es el caso de las fuerzas sísmicas. 
 
 
 
 
 
 
Entre eje D-E 
No. de grúa 105 y 106 
Condición vacías 
 
Apoyo Rmax (eje E) Rmin (eje D) 
A 38.4 ton 22.15 ton 
B 158.4 ton 91.4 ton 
C 88.8 ton 51.2 ton 
 
Fig. 23 Descargas máximas (sobre eje E) y mínimas (sobre eje D) para marco (M-1), posición P-1. 
 
 
 
 
 
 
 
 
29 
III. c.- Comparativa entre diferentes coeficientes sísmicos (de sitio vs. de estructura). 
Después de calcular las descargas de las grúas sobre las columnas de la posición de grúa 1 (P-1), se tendrán que adicionar las 
demás masas que intervienen en la estructura, tales como: Peso propio de estructura, cubierta, ventilador, fachadas, trabes 
carril, trabes de acompañamiento, rieles, tuberías, charolas eléctricas etc. y las respectivas cargas vivas reducidas a nivel de 
cubierta y a nivel de trabe carril. 
Estas masas se posicionan en dos puntos de aplicación en la estructura: en la cubierta y a nivel de la trabe carril. 
El cálculo de las fuerzas sísmicas parte de la obtención de un coeficiente sísmico del sitio el cual se calcula para las condiciones 
geográficas de la localidad de acuerdo con los criterios de la CFE-2008 o alguna otra metodología reconocida en la práctica de 
mecánica de suelos, para la obtención de tales fuerzas se debe elegir de manera adecuada el método y los parámetros que se 
emplearan en el proceso, a continuación se describe el método y algunos parámetros importantes: 
 
Método de análisis Estático (3.3. 5 CFE sismo) 
El método de análisis estático consta esencialmente de los siguientes pasos. 
1.-Calcular las fuerzas laterales aplicadas en las columnas que produzcan los efectos equivalentes a las acción sísmica. 
2.-Distribuir las fuerzas laterales del paso 1 y los momentos torsionantes asociados a estas fuerzas entre los sistemas resistentes 
a cargas laterales que conforman la estructura, como son marcos, pórticos o combinación de estos. 
3.-Analizar cada sistema resistente ante las cargas laterales que le correspondan. 
Factor de comportamiento sísmico (3.2.4 CFE sismo) 
En la actualidad, la forma más adecuada de caracterizar las estructuras en función de su ductilidad consiste en el empleo del 
factor de comportamiento sísmico Q, que en realidad no solo está asociado a la ductilidad, sino también a la estructuración, al 
deterioro o efecto que puede llegar a contrarrestar gran parte de la capacidad extra en resistencia que suministra ductilidad y a 
reservas de capacidad ente carga sísmica que los métodos convencionales de diseño no consideran. 
Factor reductor por ductilidad (3.2.5 CFE sismo) 
(3.2.5 manual obras civiles de la CFE)Para finesde diseño, en el estado límite de colapso, se tendrá en cuenta el comportamiento 
inelástico de la estructura, aunque sea de manera aproximada. Para ello, las ordenadas espectrales se dividirán por el factor de 
reducción por ductilidad Q’a fin de obtener las fuerzas sísmicas reducidas. Para cualquier tipo de estructura, el factor reductor 
se calculó como sigue: 
 
 
 
 
 
30 
 
 
El Manual de diseño por sismo indica un conjunto de fuerzas actuando simultáneamente sobre la estructura. La primera es la 
descrita en el cálculo anterior y la segunda se trata de una fuerza horizontal identificada en algunos cálculos como P2 y que actúa 
 
 
 
31 
en el extremo superior de la estructura sin incluir tanques, apéndices u otros elementos cuya estructuración difiera radicalmente 
del resto de la estructura y que será igual a: 
 
III. d.- Obtención de las fuerzas sísmicas en dirección X para los marcos (Vecino o en Estudio). 
 
Como se indicó anteriormente, se utilizará el método de análisis estático aplicando las formulas anteriores considerando las 
masas que se presentan por marco de estudio tomando en cuenta las descargas de las grúas, a continuación se muestra el 
cálculo de la posición de grúa P-1, que corresponden al análisis y estudio del marco (ME-1) del eje 12. 
 
 
 
 
 
 
 
32 
 
 
 
 
 
 
33 
 
 
 
 
 
 
34 
 
 
 
 
 
 
 
35 
 
 
 
 
 
36 
 
 
 
 
 
 
 
 
37 
 
 
 
 
 
 
38 
 
Las fuerzas sísmicas reducidas se agregarán a las columnas al nivel que corresponda teniendo en cuenta el porcentaje de 
aportación que tiene cada columna del marco en función a la carga que recibe, es decir, que las columnas que reciben más 
carga les corresponderá mayor fuerza sísmica. 
 
El procedimiento de cálculo anterior se aplica para todos los marcos en estudio, adicionalmente se realiza el cálculo de los 
marcos comunes que son aquellos que no se ven afectados por el tren de carga, razón por la cual en el cálculo de las fuerzas 
por sismo no se incluye una carga o reacción por la acción de la grúa. 
 
 
Fig. 24 Fuerzas sísmicas (SX (+) 1) aplicadas al modelo matemático para 
posición de grúa P-1. 
 
Fig. 25 Fuerzas sísmicas (SX (-) 1) aplicadas al modelo matemático para 
posición de grúa P-1. 
 
Las fuerzas sísmicas en sentido longitudinal (Z) se aplican en cubierta de manera similar a como se hizo en el sentido 
transversal (X), sin embargo, en el nivel de la trabe carril las fuerzas se aplican exclusivamente en los pórticos, de manera que 
cada pórtico recibe la aportación de carga de las columnas más cercanas y que quedan dentro de las juntas de trabe carril 
comprendidas entre cada pórtico de la nave. 
 
 
 
 
 
 
39 
 
 
 
Fig. 26 Fuerzas sísmicas (SZ (+) 1) aplicadas al modelo matemático para 
posición de grúa P-1. 
 
Fig. 27 Fuerzas sísmicas (SZ (-) 1) aplicadas al modelo matemático para 
posición de grúa P-1. 
 
1.5.4 CARGAS DE GRUA 
 
 POSICIONES DE GRUA 
 
Una carga significativa que afectará a la estructura es sin duda el funcionamiento de las grúas, por tanto, para llegar a un 
diseño adecuado de la estructura es de gran importancia el idealizar los posibles eventos que se pudieran generar durante la 
operación de estas. 
Para esto se determinaron las distintas posiciones de cada una de las grúas en los diferentes marcos de estudio, para después 
calcular las reacciones sobre las columnas. 
 A continuación se muestra la forma de cómo se calculó las descargas en las columnas para grúas en posición P-1 del marco 
en estudio ME-1. 
 
Fig. 28 Posición del trolley de grúa con reacciones máximas sobre columnas. 
 
 
 
 
40 
Se calculan reacciones máximas y mínimas en la columna para grúas cargadas: 
 
 
 
 
 
 
Entre eje D-E 
No. de grúa 105 y 106 
Condición Cargadas 
 
Apoyo Rmax (eje D) Rmin (eje E) 
A 76 ton 29.4 ton 
B 313.7 ton 121.1 ton 
C 175.9 ton 67.9 ton 
 
Fig. 29 Descargas máximas (sobre eje D) y mínimas (sobre eje E) para marco (M-1), posición P-1. 
 
Estas reacciones son cargadas en los modelos matemáticos: 
 
 
 
 FRENADO 
 
FRENADO EN DIRECCION X 
 
Se consideraron fuerzas de impacto horizontal en sentido transversal debido a la acción de paro de la grúa, los valores para 
calcular las reacciones de estas fuerzas se tomaron de las especificaciones que el tecnólogo proporciono. 
 
En tales especificaciones se aprecia que las fuerzas serán de magnitudes muy variables de un eje a otro ya que algunas tienen 
rodillos guías y estos modifican la manera en que se producirá el efecto del frenado, las notas que indican esas 
consideraciones mencionan lo siguiente: 
 
1.-Para grúas con rodillos guía, “T1” es la fuerza debida a la torsión (dos fuerzas opuestas cada una), “T2” es la fuerza en 
rodillos debido a la inercia (dos fuerzas en la misma dirección) 
2.- Para grúas sin rodillos guía, “T1” es la fuerza sobre la rueda (fuerzas en la misma dirección). 
3.-T1 y T2 tienen que ser consideradas actuando juntas para el diseño del edificio. 
4.- T es la fuerza en la trabe carril del lado opuesto a los rodillos guía y cuyo valor es de Vmin/10 (un décimo de la descarga 
mínima de la rueda de la grúa cargada) 
 
 
Fig. 30 Cargas por posición de grúa P-1 para condiciones cargadas, agregada al 
modelo matemático. 
 
 
 
41 
 
Fig. 31 Modelo de cargas horizontales debido al frenado de las grúas con rodillos guía. 
 
Siguiendo la metodología que se usó para obtener las descargas verticales en columnas, también se realiza un tren de cargas 
pero ahora con fuerzas horizontales para obtener el valor de la reacción en las columnas que se verán afectadas por dicha 
fuerza horizontal, dichos valores se ingresan al modelo matemático en 3d realizado en staad tanto en sentido positivo como en 
sentido opuesto para realizar el diseño de la estructura. 
 
 
Fig. 32 Frenado dirección X (FX-1 (+) para máxima descarga de grúas en 
posición P-1, para modelo matemático. 
 
Fig. 33 Frenado dirección X (FX-1 (-) para máxima descarga de grúas en 
posición P-1, para modelo matemático. 
 
FRENADO EN DIRECCION Z 
 
La fuerza de frenado en el sentido longitudinal es aplicada en los pórticos de contraviento y frenado de acuerdo a la posición de 
la grúa. 
El valor considerado se obtiene de las especificaciones dadas por el tecnólogo. De la misma forma que en la dirección X, se 
consideran frenados positivos y negativos. 
 
 
Fig. 34 Frenado dirección Z (FZ-1 (+) para máxima descarga de grúas en 
posición P-1, para modelo matemático. 
 
Fig. 35 Frenado dirección Z (FZ-1 (-) para máxima descarga de grúas en 
posición P-1, para modelo matemático. 
 
 
 
42 
 
CAPITULO II MEMORIA TÉCNICA 
 
2.1 METODOLOGÍA DEL PROYECTO Y CRITERIOS DE DISEÑO 
 
El proyecto estructural, incluyó los siguientes conceptos: 
 
 Análisis estructural ante acciones accidentales (sismo, viento), y acciones gravitacionales de operación , atendiendo a los 
lineamientos especificados por la normatividad vigente, auxiliándonos de los manuales de diseño: 
Normas Técnicas Complementarias. 
Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad diseño Por Sismo. 
Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad diseño Por Viento. 
 
 Revisión de la estabilidad general de la estructura, con base en la determinación de las deformaciones verticales y 
horizontales, ajustando la rigidez de la estructura en todas direcciones, para que no se sobrepasen los límites 
reglamentarios, para todas las condiciones de carga posibles. 
 
 Revisión estructural de los elementos que conforman la estructura principal. En esta actividad se hace el proceso cíclico de 
análisis -revisión para las secciones supuestas, hasta llegar a determinar las secciones óptimas, tanto por resistencia como 
por rigidez ante deformaciones permisibles. 
 
 Las estructuras de acero de diseñan bajo los criterios y filosofía de la AISC_LRFD (Diseño por factores de carga y 
resistencia). 
 
2.2TIPO DE ANÁLISIS 
 
Los efectos dinámicos en la estructura producidos por el sismo se simularán, mediante fuerzas estáticas equivalentes que 
actúan en la dirección del movimiento del suelo. 
 
Para calcular las fuerzas cortante de diseño de los diferentes niveles de una estructura se supondrá los dos estados de carga 
actuando simultáneamente: 
 
1) Un conjunto de fuerzas horizontales que actúan sobre cada uno de los puntos donde se supongan concentradas las masas 
de la estructura. Cada una de estas fuerzas se tomara igual al producto del peso de la masa correspondiente por un 
coeficiente que varía linealmente con la altura , desde cero en el desplante de la estructura hasta un máximo en el extremo 
superior de la misma, de modo que la relación V/W sea igual a 0.95(𝑐 𝑄 )𝜙𝜁 , siendo V la fuerza cortante basal, W el peso 
de la construcción incluyendo cargas muertas y vivas, C el coeficiente sísmico y Q´el factor de reducción por 
amortiguamiento correspondiente al periodo fundamental Te de vibración de la estructura, que no debe tomarse menor que 
0.4 ni mayor que 1.0 cuando el periodo característico Tb sea mayor que Te, 𝜁 es un factor reductor que depende del 
amortiguamiento de la estructura, que es igual a 0.8 para estructura de acero remachadas o atornilladas y de madera, 0.9 
para estructura de concreto reforzado o presforzado y 1.0 para estructuras de acero soldadas o con juntas a base de tornillos 
de lata resistencia trabajando a fricción. 
 
De acuerdo a lo anterior, la fuerza horizontal aplicada en el nivel n será igual a: 
 
 
2) fuerza horizontal que actúa en el extremo superior de la estructura sin incluir tanques, apéndices u otros elementos cuya 
estructuración difiera radicalmente del resto de la estructura y que será igual a: 
 
 
 
 
 
43 
De esta forma la fuerza cortante basal que resulta de los estados de carga actuando simultáneamente es 𝑉 = 𝑊/ 𝐶
𝑄′
𝜙𝜁 , 
la cual esta reducida por la ductilidad, la flexibilidad y el amortiguamiento de la estructura. 
 
2.3 PROPIEDADES DE LAS SECCIONES 
 
La siguiente tabla muestra las propiedades de las secciones estructurales para el modelo matemático. 
Section 
Area 
(cm2) 
Iyy 
(cm4) 
Izz 
(cm4) 
J 
(cm4) 
Material 
Rect 1.50x1.50 22.5E 3 42.2E 6 42.2E 6 71.2E 6 CONCRETE 
Cir 1.00 7.85E 3 4.91E 6 4.91E 6 9.82E 6 CONCRETE 
2CF12X12PUNTALES 26.240 1.42E 3 3.47E 3 3.03E 3 STEEL 
L40404 LD 25.006 948.980 253.013 3.414 STEEL 
L30305 LD 22.968 293.006 125.862 4.972 STEEL 
CCACERIAW36X160PLE10MMC10X25 597.965 1.05E 6 603E 3 636.531 STEEL 
L40405 LD 31.045 2.21E 3 309.642 6.674 STEEL 
L30305 LD 22.968 1.32E 3 125.862 4.972 STEEL 
L60606 LD 56.245 6E 3 1.28E 3 17.285 STEEL 
WT6X13 Tee 24.413 360.548 484.984 5.425 STEEL 
Taper 239.780 13.6E 3 140E 3 288.535 STEEL 
W12X53 100.645 3.99E 3 17.7E 3 59.270 STEEL 
REF2PLE10MMCOL24X55 224.490 11.8E 3 92.2E 3 86.797 STEEL 
L60608 LD 74.193 8.05E 3 1.66E 3 40.756 STEEL 
W24X62 117.419 1.44E 3 64.5E 3 65.658 STEEL 
REF2PLE10MMCOL24X62 237.390 12.1E 3 101E 3 108.857 STEEL 
W36X135 256.129 9.37E 3 325E 3 267.662 STEEL 
REF2PLE12MMCOL36X135 472.065 63.2E 3 470E 3 388.710 STEEL 
C12X25 47.419 186.055 5.99E 3 19.879 STEEL 
2C12X25CUERDA 94.815 3.82E 3 12E 3 44.953 STEEL 
W18X35 66.451 636.834 21.2E 3 19.252 STEEL 
L40407 LD 42.735 3.11E 3 414.453 18.143 STEEL 
TUB35353 15.419 178.980 178.980 283.664 STEEL 
TUB20203 8.194 29.136 29.136 46.470 STEEL 
TUB35355 24.064 253.901 253.901 421.246 STEEL 
TUB25253 10.581 58.272 58.272 96.512 STEEL 
C12X20 39.290 161.498 5.37E 3 13.844 STEEL 
2C12X20ARMLONG 78.561 2.88E 3 10.7E 3 30.801 STEEL 
2C10X20ARMLONG 75.852 2.46E 3 6.57E 3 30.801 STEEL 
C10X20 37.935 116.961 3.28E 3 13.523 STEEL 
L40405 LD 31.045 1.19E 3 309.642 6.674 STEEL 
2W18X35ARMTRANSVERSALES 132.870 8.99E 3 42.5E 3 42.456 STEEL 
L60608 37.097 1.32E 3 335.935 20.378 STEEL 
Taper 213.120 63.7E 3 100E 3 102.298 STEEL 
L40406 LD 36.890 787.119 362.839 11.432 STEEL 
L30304 LD 18.555 232.866 103.578 2.547 STEEL 
L60606 LD 56.245 2.5E 3 1.28E 3 17.285 STEEL 
Taper 225.120 63.7E 3 149E 3 108.058 STEEL 
L40405 LD 31.045 2.21E 3 309.642 6.674 STEEL 
L40406 LD 36.890 2.66E 3 362.839 11.432 STEEL 
2W10X22PORTICOACERIA 83.721 9.82E 3 5.41E 3 19.979 STEEL 
L60408 LD 61.290 2.06E 3 1.45E 3 33.819 STEEL 
2W18X65ARMTANQUES 246.390 27.5E 3 89.1E 3 227.262 STEEL 
W18X65 123.226 2.28E 3 44.5E 3 111.104 STEEL 
L60607 LD 65.342 7.03E 3 1.47E 3 27.469 STEEL 
W16X77 145.806 5.74E 3 46.2E 3 146.001 STEEL 
W18X35REF2PLE16MMENPATS 96.435 1.2E 3 37.1E 3 30.621 STEEL 
W27X94 178.709 5.16E 3 136E 3 157.350 STEEL 
L60608 LD 74.193 3.42E 3 1.66E 3 40.756 STEEL 
TUB40405 28.129 399.582 399.582 652.200 STEEL 
Taper 239.780 13.6E 3 140E 3 288.535 STEEL 
W18X40 76.129 795.002 25.5E 3 31.687 STEEL 
W24X62CON2PLE19MM 345.390 23.8E 3 133E 3 329.158 STEEL 
2CE8X11.5 43.602 912.366 2.71E 3 10.822 STEEL 
W18X76 143.871 6.33E 3 55.4E 3 114.952 STEEL 
W10X15 28.452 120.707 2.87E 3 3.826 STEEL 
W12X53 100.645 3.99E 3 17.7E 3 59.270 STEEL 
W12X30 56.710 844.950 9.91E 3 18.314 STEEL 
 
Node A 
(cm) 
Node B 
(cm) 
Node C 
(cm) 
Node D 
(cm) 
Material 
150.000 150.000 150.000 150.000 CONCRETE 
Tabla 14 Secciones estructurales de perfiles Nave de Acería y CCM. 
 
 
 
44 
 
2.4 MODELO MATEMÁTICO. 
 
Mediante el software STAAD.PRO, se elaboró un modelo tridimensional conforme a la disposición de ejes de columnas, 
elevaciones y secciones de perfiles propuestos. También, se consideró la interacción suelo-estructura al modelar la 
cimentación con parámetros del suelo correspondientes. 
 
 
Fig. 36 Modelo alámbrico de la nave de Acería y CCM. 
 
 
Fig. 37 Modelo sólidos de la nave Acería y CCM. 
 
 
 
 
45 
 
Fig. 38 Modelo 3D de la nave Acería y CCM. 
 
2.5 CONDICIONES Y COMBINACIONES DE CARGA 
 
 
A continuación se presentan los estados de carga básicos que se consideran estarán presentes a lo largo de la vida útil de la 
estructura, los cuales se combinaran entre sí conforme a las especificaciones de las normas vigentes y códigos internacionales. 
 
Number Name 
1 CM ESTRUCTURA 
2 CM TUBERIAS Y ELECTRICAS 
3 CV CUBIERTA 
4 CV CUBIERTA RED. 
5 CV ESTRUCTURA 
6 VIENTO VX (X+) 
7 VIENTO VX (X-) 
8 VIENTO VZ (Z+) 
9 VIENTO VZ (-) 
10 POSICION (P-1V) VACIAS 
11 POSICION (P-2V) VACIAS 
12 POSICION (P-1C) CARGADAS 
13 POSICION (P-2C) CARGADAS 
14 IMPACTO (IMP-1) 
15 IMPACTO (IMP-2) 
16 FRENADO FX-1 ( X+) 
17 FRENADO FX-2 ( X+ ) 
18 FRENADO FX-1 ( X-) 
19 FRENADO FX-2 ( X- ) 
20 FRENADO FZ-1 (Z+) 
21 FRENADO FZ-2 (Z+) 
22 FRENADO FZ-1 (Z-) 
23 FRENADO FZ-2 (Z-) 
24 SISMO SX-1 (X+) 
25 SISMO SX-2 (X+) 
26 SISMO SX-1 (X-) 
27 SISMO SX-2 (X-) 
28 SISMO SZ-1 (Z+) 
29 SISMO SZ-2 (Z+) 
30 SISMO SZ-1 (Z-) 
Number Name 
48 SISMO SX-3 (X-) 
49 SISMO SX-4 (X-) 
50 SISMO SZ-3 (Z+) 
51 SISMO SZ-4 (Z+) 
52 SISMO SZ-3 (Z-) 
53 SISMO SZ-4 (Z-) 
54 POSICION (P-5V) VACIAS 
55 POSICION (P-6V) VACIAS 
56 POSICION (P-7V) VACIAS 
57 POSICION (P-5C) CARGADAS 
58 POSICION (P-6C) CARGADAS 
59 POSICION (P-7C) CARGADAS 
60 IMPACTO (IMP-5) 
61 IMPACTO (IMP-6) 
62 IMPACTO (IMP-7) 
63 FRENADO FX-5 (X+) 
64 FRENADO FX-6 (X+) 
65 FRENADO FX-7 (X+) 
66 FRENADO FX-5 (X-) 
67 FRENADO FX-6 (X-) 
68 FRENADO FX-7 (X-) 
69 FRENADO FZ-5 (Z+) 
70 FRENADO FZ-6 (Z+) 
71 FRENADO FZ-7 (Z+) 
72 FRENADO FZ-5 (Z-) 
73 FRENADO FZ-6 (Z-) 
74 FRENADO FZ-7 (Z-) 
75 SISMO SX-5 (X+) 
76 SISMO SX-6 (X+) 
77 SISMO SX-7 (X+) 
Number Name 
97 FRENADO FZ-8 (Z+) 
98 FRENADO FZ-9 (Z+) 
99 FRENADO FZ-8 (Z-) 
100 FRENADO FZ-9 (Z-) 
101 SISMO SX-8 (X+) 
102 SISMO SX-9 (X+) 
103 SISMO SX-8 (X-) 
104 SISMO SX-9 (X-) 
105 SISMO SZ-8 (Z+) 
106 SISMO SZ-9 (Z+) 
107 SISMO SZ-8 (Z-) 
108 SISMO SZ-9 (Z-) 
109 POSICION (P-10V) VACIAS 
110 POSICION (P-11V) VACIAS 
111 POSICION (P-10C) CARGADAS 
112 POSICION (P-11C) CARGADAS 
113 IMPACTO (IMP-10) 
114 IMPACTO (IMP-11) 
115 FRENADO FX-10 (X+) 
116 FRENADO FX-11 (X+) 
117 FRENADO FX-10 (X-) 
118 FRENADO FX-11 (X-) 
119 FRENADO FZ-10 (Z+) 
120 FRENADO FZ-11 (Z+) 
121 FRENADO FZ-10 (Z-)122 FRENADO FZ-11 (Z-) 
123 SISMO SX-10 (X+) 
124 SISMO SX-11 (X+) 
125 SISMO SX-10 (X-) 
126 SISMO SX-11 (X-) 
 
 
 
46 
31 SISMO SZ-2 (Z-) 
32 POSICION (P-3V) VACIAS 
33 POSICION (P-4V) VACIAS 
34 POSICION (P-3C) CARGADAS 
35 POSICION (P-4C) CARGADA 
36 IMPACTO (IMP-3) 
37 IMPACTO (IMP-4) 
38 FRENADO FX-3 (X+) 
39 FRENADO FX-4 (X+) 
40 FRENADO FX-3 (X-) 
41 FRENADO FX-4 (X-) 
42 FRENADO FZ-3 (Z+) 
43 FRENADO FZ-4 (Z+) 
44 FRENADO FZ-3 (Z-) 
45 FRENADO FZ-4 (Z-) 
46 SISMO SX-3 (X+) 
47 SISMO SX-4 (X+) 
 
78 SISMO SX-5 (X-) 
79 SISMO SX-6 (X-) 
80 SISMO SX-7 (X-) 
81 SISMO SZ-5 (Z+) 
82 SISMO SZ-6 (Z+) 
83 SISMO SZ-7 (Z+) 
84 SISMO SZ-5 (Z-) 
85 SISMO SZ-6 (Z-) 
86 SISMO SZ-7 (Z-) 
87 POSICION (P-8V) VACIAS 
88 POSICION (P-9V) VACIAS 
89 POSICION (P-8C) CARGADAS 
90 POSICION (P-9C) CARGADAS 
91 IMPACTO (IMP-8) 
92 IMPACTO (IMP-9) 
93 FRENADO FX-8 (X+) 
94 FRENADO FX-9 (X+) 
95 FRENADO FX-8 (X-) 
96 FRENADO FX-9 (X-) 
 
127 SISMO SZ-10 (Z+) 
128 SISMO SZ-11 (Z+) 
129 SISMO SZ-10 (Z-) 
130 SISMO SZ-11 (Z-) 
131 SISMO POR DUCTOS (SX +) 
132 SISMO POR DUCTOS (SX -) 
133 SISMO POR DUCTOS (SZ +) 
134 SISMO POR DUCTOS (SZ -) 
135 POSICION (P-12V) VACIAS 
136 POSICION (P-12C) CARGADAS 
137 IMPACTO (IMP-12) 
138 FRENADO FX-12 (X+) 
139 FRENADO FX-12 (X-) 
140 FRENADO FZ-12 (Z+) 
141 FRENADO FZ-12 (Z-) 
142 SISMO SX-12 (X+) 
143 SISMO SX-12 (X-) 
144 SISMO SZ-12 (Z+) 
145 SISMO SZ-12 (Z-) 
 
 
Tabla 15 Estados de carga básicos aplicada a las Naves Acería y CCM. 
 
Para la evaluación de la estabilidad de la estructura, se agruparon las combinaciones de carga en los siguientes grupos, las 
cuales son condiciones de servicio: 
 
OPERACIÓN: Combinaciones de carga que se deben únicamente a operación de grúas y cargas verticales. 
 
VIENTO: Combinaciones de carga que se deben a la operación de las grúas, cargas verticales y la acción del viento. 
 
SISMO SERVICIO: Combinaciones de carga que se deben a la operación de grúas (vacías), cargas verticales y la acción de 
sismo de servicio. 
 
SISMO DE COLAPSO: Combinación de carga que se deben a la operación de las grúas, cargas verticales y la acción del sismo 
de colapso. 
 
COMBINACIONES DE SERVICIO PARA EVALUAR OPERACIÓN DE GRUAS: 
 
Comb. Combination L/C Name 
146 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-1C+0.5FX-1 (X+)+0.9FZ-1 (Z+) 
147 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-2C+0.5FX-2 (X+)+0.9FZ-2 (Z+) 
148 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-1C+0.5FX-1 (X-)+0.9FZ-1 (Z-) 
149 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-2C+0.5FX-2 (X-)+0.9FZ-2 (Z-) 
150 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-1C+0.5FX-1 (X+)+0.9FZ-1 (Z-) 
151 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-2C+0.5FX-2 (X+)+0.9FZ-2 (Z-) 
152 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-1C+0.5FX-1 (X-)+0.9FZ-1 (Z+) 
153 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-2C+0.5FX-2 (X-)+0.9FZ-2 (Z+) 
210 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-3C+0.5FX-3 (X+)+0.9FZ-3 (Z+) 
211 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-4C+0.5FX-4 (X+)+0.9FZ-4 (Z+) 
212 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-3C+0.5FX-3 (X-)+0.9FZ-3 (Z-) 
213 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-4C+0.5FX-4 (X-)+0.9FZ-4 (Z-) 
214 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-3C+0.5FX-3 (X+)+0.9FZ-3 (Z-) 
215 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-4C+0.5FX-4 (X+)+0.9FZ-4 (Z-) 
216 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-3C+0.5FX-3 (X-)+0.9FZ-3 (Z+) 
217 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-4C+0.5FX-4 (X-)+0.9FZ-4 (Z+) 
218 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-12C+0.5FX-12 (X+)+0.9FZ-12 (Z+) 
219 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-12C+0.5FX-12 (X+)+0.9FZ-12 (Z-) 
220 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-12C+0.5FX-12 (X-)+0.9FZ-12 (Z+) 
221 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-12C+0.5FX-12 (X-)+0.9FZ-12 (Z-) 
306 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-5C+0.5FX-5 (X+)+0.9FZ-5 (Z+) 
307 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-6C+0.5FX-6 (X+)+0.9FZ-6 (Z+) 
308 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-7C+0.5FX-7 (X+)+0.9FZ-7 (Z+) 
309 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-5C+0.5FX-5 (X-)+0.9FZ-5 (Z-) 
 
Comb. Combination L/C Name 
310 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-6C+0.5FX-6 (X-)+0.9FZ-6 (Z-) 
311 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-7C+0.5FX-7 (X-)+0.9FZ-7 (Z-) 
312 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-5C+0.5FX-5 (X+)+0.9FZ-5 (Z-) 
313 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-6C+0.5FX-6 (X+)+0.9FZ-6 (Z-) 
314 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-7C+0.5FX-7 (X+)+0.9FZ-7 (Z-) 
315 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-5C+0.5FX-5 (X-)+0.9FZ-5 (Z+) 
316 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-6C+0.5FX-6 (X-)+0.9FZ-6 (Z+) 
317 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-7C+0.5FX-7 (X-)+0.9FZ-7 (Z+) 
402 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-8C+0.5FX-8 (X+)+0.9FZ-8 (Z+) 
403 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-9C+0.5FX-9 (X+)+0.9FZ-9 (Z+) 
404 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-8C+0.5FX-8 (X-)+0.9FZ-8 (Z-) 
405 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-9C+0.5FX-9 (X-)+0.9FZ-9 (Z-) 
406 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-8C+0.5FX-8 (X+)+0.9FZ-8 (Z-) 
407 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-9C+0.5FX-9 (X+)+0.9FZ-9 (Z-) 
408 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-8C+0.5FX-8 (X-)+0.9FZ-8 (Z+) 
409 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-9C+0.5FX-9 (X-)+0.9FZ-9 (Z+) 
466 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-10C+0.5FX-10 (X+)+0.9FZ-10 (Z+) 
467 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-11C+0.5FX-11 (X+)+0.9FZ-11 (Z+) 
468 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-10C+0.5FX-10 (X-)+0.9FZ-10 (Z-) 
469 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-11C+0.5FX-11 (X-)+0.9FZ-11 (Z-) 
470 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-10C+0.5FX-10 (X+)+0.9FZ-10 (Z+) 
471 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-11C+0.5FX-11 (X+)+0.9FZ-11 (Z+) 
472 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-10C+0.5FX-10 (X-)+0.9FZ-10 (Z-) 
473 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1P-11C+0.5FX-11 (X-)+0.9FZ-11 (Z-) 
 
 
Tabla 14 Combinaciones de carga para condiciones de operación (combinación de servicio). 
 
COMBINACIONES DE SERVICIO PARA EVALUAR ACCIONES PRODUCIDAS POR VIENTO: 
 
Comb. Combination L/C Name 
154 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(+)+1P-1C+1IMP-1 
Comb. Combination L/C Name 
339 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-5C+1IMP-5+1FZ-5 (Z+) 
 
 
 
47 
155 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(-)+1P-1C+1IMP-1 
156 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(+)+1P-1C+1IMP-1 
157 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(-)+1P-1C+1IMP-1 
158 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(+)+1P-2C+1IMP-2 
159 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(-)+1P-2C+1IMP-2 
160 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(+)+1P-2C+1IMP-2 
161 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(-)+1P-2C+1IMP-2 
162 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X+) 
163 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X+) 
164 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X+) 
165 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X+) 
166 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X-) 
167 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X-) 
168 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X-) 
169 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-1C+1IMP-1+1FX-1 (X-) 
170 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X+) 
171 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X+) 
172 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X+) 
173 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X+) 
174 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X-) 
175 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X-) 
176 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X-) 
177 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-2C+1IMP-2+1FX-2 (X-) 
178 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z+) 
179 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z+) 
180 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z+) 
181 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z+) 
182 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z-) 
183 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z-) 
184 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z-) 
185 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-1C+1IMP-1+1FZ-1 (Z-) 
186 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z+) 
187 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z+) 
188 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z+) 
189 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z+) 
190 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(+)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z-) 
191 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VX(-)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z-) 
192 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(+)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z-) 
193 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+0.5VZ(-)+1P-2C+1IMP-2+1FZ-2 (Z-) 
222 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(+)+1P-3C+1IMP-3 
223 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(-)+1P-3C+1IMP-3 
224 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(+)+1P-3C+1IMP-3 
225 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(-)+1P-3C+1IMP-3 
226 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(+)+1P-4C+1IMP-4 
227 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VX(-)+1P-4C+1IMP-4 
228 1CM+1CM.T.E+1CV+1CV.E+1VZ(+)+1P-4C+1IMP-4