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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA UNIDAD TECAMACHALCO SEMINARIO DE ACTUALIZACIÓN CON OPCIÓN A TITULACIÓN “ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ASISTIDO POR COMPUTADORA” TEMA: ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL MERCADO MUNICIPAL DE SAN DIONISIO OCOTEPEC, TLACOLULA OAXACA. QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL, PRESENTAN: SIMON MIMIAGA ESCUDERO JOSE FERNANDO FIERRO MARTINEZ ASESOR: ING. ARQ. ÓSCAR BONILLA MANTEROLA. OAXACA DE JUÁREZ, OAXACA, NOVIEMBRE 2018. INDICE 1 Introducción 2 Descripción general del Proyecto 2.1 Descripción del Proyecto 2.2 Planos arquitectónicos 2.5 Descripción del Proyecto Estructural 3 Parámetros de diseño 3.1 Clasificación 3.2 Criterios de Diseño Estructural 3.3 Acciones Permanentes 3.4 Acciones Variables 3.5 Acciones Accidentales 3.6 Cimentación 4 Análisis de Cargas y viento 5 Modelo Estructural 5.1 AutoCAD 5.2 Propiedades y Secciones 5.3 Soportes 5.4 Cargas 5.5 Reacciones 6 Análisis Estructural 6.1 Desplazamientos 6.2 Momentos y Cortantes 6.2.1 Columnas 6.2.2 Losas 7 Diseño Estructural 7.1 Diseño de zapatas 7.2 contratrabes 7.3 Diseño de columnas 7.4 Diseño de trabes 7.5 Diseño de cubierta 8 Conclusión 9 Bibliografía 10 Anexos 1.- INTRODUCCION El diseño estructural es un proceso creativo mediante el cual se determina la forma, dimensiones y características detalladas de la estructura, dependiendo del criterio de diseño para imaginar un sistema estructural idóneo para absorber los efectos de las acciones externas a las que va estar sujeto. los cálculos y comprobaciones posteriores basados en la teoría del diseño estructural sirven para definir en detalle las caracteristicas de la estructura y para confirmar o rechazar la viabilidad del sistema propuesto. nuestro proyecto se trata de la elaboracion del calculo estructural de un mercado municipal mediante el uso del programa “STAAD PRO”. se eligio este inmueble ya que se encuentra en proceso de construccion, del cual se obtuvieron los planos estructurales, desarrollando el cálculo mediante el programa antes mencionado. Así obteniendo y comparando resultados con el proyecto existente, En la primera parte de este trabajo se hace descripción del proyecto. En la segunda se hace una descripción estructural, los materiales con los que fue construido, y parámetros que se usaron para el análisis de la misma. Para la tercera se muestra todos los elementos que componen al modelo virtual realizado en el programa STAAD pro V8i, elementos que definen el comportamiento que tendrán las estructuras, así como las fuerzas que actúan sobre el inmueble. En la cuarta parte se muestran los resultados obtenidos mediante el análisis estructural, y los factores a revisar para comprobar que los elementos propuestos seas estructuralmente viables, y resistan las fuerzas ejercidas sobre ellos. Al final, se hace un comparativo entre el proyecto existente y los resultados obtenidos con el análisis. 2.- DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO. 2.1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO El proyecto del mercado municipal consiste en un edificio de dos niveles, y está ubicado en la calle Zaragoza colonia centro, en el municipio de San Dionisio Ocotepec, Oax. En donde la planta baja considerada como sótano y estacionamiento tiene un área de desplante de 465.67 m2, el primer nivel se considera área húmeda del mercado, segundo nivel como área seca del mercado, la cubierta del segundo nivel está proyectado a base de estructuras metálicas, obteniendo así un total de 1,337.01 m2 de construcción, las áreas que conforman cada nivel se describen a continuación: PLANTA BAJA O SOTANO N=+0.30 En esta zona se localiza la tienda Conasupo, así como cajones de estacionamiento, sanitarios para hombre y mujer, acceso al primer nivel con la escalera, patio de maniobras y servicios. PRIMER NIVEL N=+3.60 En esta área se cubica la zona húmeda del mercado, consta de 20 locales, acceso al siguiente nivel y sanitarios hombre y mujer. SEGUNDO NIVEL N=+6.90 En esta área se cubica la zona seca del mercado, consta de 20 locales, acceso a la azotea, sanitarios hombre y mujer. PLANTA AZOTEA N=+12.82 Se considera la cubierta de la zona seca con estructura metálica y el área de tinacos con losa macisa. 2.2 PLANOS ARQUITECTONICOS. SUBE 400 P A S IL LO N=+0.30 7 0 0 N=+1.95 3 5 0 N=+2.95 7 0 0 N=+0.30 N=+2.95 ACCESO CONASUPO N=+2.95 N=+0.30 3 5 0 700 7 0 0 ESTACIONAMIENTO 700 N=+0.30 ACCESO SANITARIOS HOMBRES 700 7 0 0 N=+1.30 700 7 0 0 INTERIOR N=+0.30 N=+0.30 P A S IL LO N=+0.30 600 7 0 0 SANITARIOS MUJERES 700 N=+0.15 7 0 0 N=+1.30 N=+0.30 N=+0.15 PATIO ESTACIONAMIENTO EXTERIOR BANQUETA N=+5.25 LOCAL 15 N=+3.60 P A S IL LO N=+4.60 700 LOCAL 19 N=+3.60 700 LOCAL 13 ACCESO 7 0 0 7 0 0 LOCAL 7 N=+4.60 LOCAL 3 N=+4.60 SANITARIOS HOMBRES N=+3.60 600 LOCAL 20 LOCAL 14 P A S IL LO N=+4.60 7 0 0 N=+3.60 700 LOCAL 16 N=+3.60 7 0 0 LOCAL 10 LOCAL 6 LOCAL 2 SUBE 7 0 0 SANITARIOS MUJERES 5 7 9 LOCAL 8 N=+6.25 7 0 0 P A S IL LO N=+4.60 LOCAL 17 N=+3.60 N=+4.60 LOCAL 11 BAJA LOCAL 5 LOCAL 1 3 5 0 P A S IL LO ACCESO LOCAL 18 N=+4.60 LOCAL 12 N=+3.60 N=+6.25 PRIMER NIVEL LOCAL 9 700 LOCAL 4 3 5 0 400 7 0 0 PASILLO zona húmeda N=+7.90 N=+6.90 N=+6.90 N=+6.90 N=+6.90 N=+7.90 N=+6.90 N=+6.90 N=+7.90 zona seca N=+6.90 N=+7.90 BAJA N=+6.25 LOCAL 14 LOCAL 15 SEGUNDO NIVEL 7 0 0 7 0 0 7 0 0 3 5 0 SANITARIOS MUJERES SANITARIOS HOMBRES 700 600 3 5 0 700700 N=+5.25 LOCAL 20 LOCAL 8 P A S IL LO P A S IL LO P A S IL LO P A S IL LO LOCAL 18 LOCAL 19 LOCAL 16 LOCAL 17 LOCAL 12 LOCAL 13 LOCAL 10 LOCAL 11 LOCAL 9 LOCAL 7 LOCAL 6 LOCAL 5 LOCAL 4 LOCAL 3 LOCAL 2 LOCAL 1 PASILLO 400 7 0 0 5 7 9 7 0 0 700 7 0 0 7 0 0 N 80 5 0 3 0 0 3 0 0 3 0 N =+5.10 =+8.40 80 N N =+3.60 N =+6.90 =+4.60 N =+5.10 8 0 N 8 0 N N N =+6.90 =+0.30 =+4.60 =+7.90 8 0 N N N =+3.60 =+7.90 2 9 2 =+1.30 3 0 =+4.60 N=+1.30 N N =+8.40N =+7.90N =+9.90=+9.90 3 0 0 N.T.N. NN BANQUETA SANITARIOS MUJERES =+1.80 =+3.60 =+10.90 N LOCAL 6 N LOCAL 11 LOCAL 16 SANITARIOS MUJERES 80 =+6.90 =+9.40 N N LOCAL 6 LOCAL 11 LOCAL 16 SANITARIOS MUJERES 5 0 1 5 0 =+12.82N =+0.00N CORTE X-X' 1 0 0 100 =+0.30N =+0.30N CUBIERTA CON PERFIL ESTRUCTURAL Y POLICARBONATO 7 9 0 1 0 9 0 N 1 2 8 2 =+9.90 9 9 0 =+0.00N =+7.90N =+9.90N CONASUPO =+6.90N =+0.30N =+0.30N N=+5.10 =+4.60N =+9.90 =+3.60 N N =+4.60N =+8.40N =+9.40N =+7.90N =+10.90N N=+12.82 CONASUPO LOCAL 20 N =+0.30NLOCAL 14 LOCAL 15=+0.30 LOCAL 16N LOCAL 17 LOCAL 18=+0.30N =+0.00N CORTE Y-Y' LOCAL 15 LOCAL 16 LOCAL 17 LOCAL 18 LOCAL 19 =+0.30N =+12.82 =+6.90N =+6.90NLOCAL 15 LOCAL 16 LOCAL 17 LOCAL 18 LOCAL 19 LOCAL 20 =+4.60N =+4.60N=+4.60N=+4.60N=+4.60N =+3.60N=+3.60N=+3.60N N.T.N. 1 2 8 1 3 0 0 3 0 =+7.90N 3 0 0 =+7.90N 3 0 =+7.90N 3 0 0 2 9 2 CUBIERTA CON PERFIL ESTRUCTURAL Y POLICARBONATO =+0.30N =+1.30N=+1.30N =+9.40N =+9.90N N =+4.60 1 2 8 2 N =+3.60 4 6 0 N =+6.90 =+0.00 N =+0.30 FACHADA LATERAL N=+12.82 =+3.60 N N 2.3 DESCRIPCION DEL PROYECTO ESTRUCTURAL Debido a las solicitaciones de cargas y las distancias de los apoyos las losas de entrepiso se resolvió mediante el sistema de losa reticular de 30 cm de espesor,las losas en áreas de sanitarios tanto entrepisos como azotea se resolvió mediante el sistema de losas macisas diseñadas por el método 2 del ACI -318-63, revisado de acuerdo al RCDF y sus normas técnicas complementarias NTC (2004)., la cubierta de azotea se resolvió a base de estructura metálica como columnas de acero y armaduras curvas y techado ligero de láminas. Estas transmiten sus cargas a través de columnas de concreto y a su vez hacia la cimentación. La distribución de cargas al terreno se resolvió mediante un sistema de zapatas aisladas y zapatas corridas, rigidizadas con contratrabes y trabes de liga ámbas de concreto armado. 3.0 PARAMETROS DE DISEÑO Para nuestro proyecto, nos apoyaremos en los reglamentos y normas vigentes que rigen sobre el tipo de construcción, la zona en la cual está ubicado el proyecto y tipo de material ocupado para la estructura. 3.1 CLASIFICACION. (CAP. I, ART. 139 RCDF) Las construcciones se clasifican según el uso del inmueble y el riesgo que ocasionen en caso de un siniestro, éstas se dividen en 2 grupos: Grupo A: Hospitales, escuelas, terminales de transporte, estaciones de bomberos, centrales eléctricas y de telecomunicaciones, estadios, depósitos de sustancias flamables y toxicas, museos y edificios que alojen archivos y registros públicos de particular importancia. Grupo B: Viviendas, oficinas, locales comerciales, hoteles, construcciones comerciales e industriales que no alojen sustancias flamables y toxicas. A su vez el Grupo B se subdivide en: Grupo B1: Edificios de más de 30 m de altura o con más de 600 m2 de área total construida, ubicados en Zona I y II. Edificios de más de 15 m de altura o con más de 300 m2 de área total construida, ubicados en Zona III. Edificios que tengan locales de reunión que puedan alojar más de 200 personas. Salas de espectáculo. Anuncios autosoportados, anuncios en azotea y estaciones repetidoras de comunicación celular y/o inalámbrica. Grupo B2: Las demás edificaciones de este grupo. 3.2 CRITERIOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL (CAP III, ART. 146 – 159 RCDF) ESTADOS LIMITE Toda estructura es capaz de soportar diferentes combinaciones de fuerzas en un momento dado durante un tiempo determinado y con una intensidad especifica. Pero cada estructura tiene un límite de resistencia a dichas fuerzas, y se le conoce como Estado Límite. El estado límite de la estructura se divide en 2 tipos: ESTADO LIMITE DE FALLA Se considera como Estado Límite de Falla cualquier situación que corresponda el agotamiento de la capacidad de carga de la estructura, es decir, es el límite de carga que es capaz de soportar la estructura. Entonces al momento de obtener la resistencia de la estructura a cualquier tipo de combinación de acciones que actúe cobre ella, deberá multiplicarse por un porcentaje, que debe dar como resultado una resistencia mayor a un posible estado límite de falla. Este porcentaje se conoce como Factor de Carga. Las Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones establecen los factores de carga según el tipo de combinación de acciones sobre la estructura, estos factores de carga son: Acciones Permanentes + Acciones Variables Grupo A Fc = 1.5 Acciones Permanentes + Acciones Variables Grupo B Fc = 1.4 Acciones Permanentes + Acciones Variables + Acciones Accidentales Fc = 1.1 ESTADO LIMITE DE SERVICIO Se considerará como Estado Limite de Servicio la ocurrencia de desplazamientos, agrietamientos, vibraciones o daños que afecten el correcto funcionamiento de la edificación, pero que no perjudiquen su capacidad para soportar cargas, es decir, la estructura es capaz de resistir desplazamientos, deformaciones y vibraciones sin que afecte la resistencia de la misma, pero al igual que el estado límite de falla, todo desplazamiento o deformación tiene un límite, y Las Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones establecen ese límite de servicio: Para desplazamientos verticales: (Claro critico/204) + 5mm. Siempre y cuando exista apoyo. (Muros de carga) (Claro critico/480) + 5mm. Siempre y cuando no exista apoyo. (Claro critico/480) + 5mm x 2. Voladizos Para desplazamientos horizontales: Altura entrepiso/500. Muros que no resisten desplazamientos. Altura entrepiso/250. Muros que si resisten desplazamientos. ACCIONES DE DISEÑO A las cargas que actuaran sobre la estructura se les conoce como Acciones de Diseño, y varían según su intensidad y durabilidad. Las más comunes son: Cargas muertas Cargas vivas Sismo Viento Esta última (viento), se toma en cuenta únicamente cuando la fuerza producida sobre la estructura sea muy significativa, las demás se deben considerar siempre al momento de realizar el cálculo estructural. Así mismo existen otras fuerzas no muy comunes pero que se deben considerar al momento del diseño. Estas son: Empujes de tierras y líquidos Cambios de temperatura Contracciones de los materiales Hundimientos de los apoyos Funcionamiento de maquinaria no considerada en el calculo Estas acciones se clasifican en 3 categorías, y dependen del tiempo de duración de la fuerza sobre la estructura: Acciones Permanentes: carga muerta, empuje estático de suelos y líquidos, deformaciones, desplazamientos, etc. Acciones Variables: carga viva, efectos de temperatura, deformaciones impuestas, funcionamiento de maquinaria y equipo, etc. Acciones Accidentales: sismo, viento, granizo, explosiones, incendios, y otros fenómenos que puedan presentarse en casos extraordinarios. 3.3 ACCIONES PERMANENTES CARGAS MUERTAS. (CAP. IV, ART. 160) Se consideran cargas muertas al peso que se ejerce sobre una estructura de manera permanente y que difícilmente cambia con el tiempo. Las cargas muertas son el peso propio de la estructura, los acabados, el empuje de suelos, y elementos que difícilmente cambiaran de posición como tanques elevados, tinacos, antenas, etc. Para determinar el peso de la estructura se obtiene de las dimensiones de los elementos estructurales y los pesos unitarios de los materiales. A esto se le conoce como Análisis de Cargas. Piedras Naturales Materiales Peso Volumétrico Máximo (Ton/m3) Mínimo (Ton/m3) Arsénicas 2.50 1.80 Basaltos 2.60 2.40 Granito 2.60 2.40 Mármol 2.80 2.50 Pizarras 2.80 2.30 Tepetates Secos 1.60 0.75 Saturados 1.90 1.30 Tezontles Secos 1.20 0.70 Saturados 1.60 1.10 Piedras Artificiales Materiales Peso Volumétrico Máximo (Ton/m3) Mínimo (Ton/m3) Concreto Simple Clase I 2.30 2.10 Clase II 2.10 1.90 Concreto Reforzado Clase I 2.40 2.20 Clase II 2.20 2.00 Mortero Cal-Arena 1.80 1.5 Mortero Cemento-Arena 2.10 1.9 Tabique de Barro hecho a mano 1.50 1.3 Tabique prensado o extruido 2.10 1.6 Bloque de concreto pesado 2.10 1.9 Bloque de concreto peso intermedio 1.7 1.3 Bloque de concreto ligero 1.3 0.90 Mampostería piedra natural 2.50 2.10 Varios Materiales Peso Volumétrico Máximo (Ton/m3) Mínimo (Ton/m3) Caoba seca 0.65 0.55 Caoba saturada 1.00 0.70 Cedro seco 0.55 0.40 Cedro saturado 0.70 0.50 Oyamel seco 0.40 0.30 Oyamel saturado 0.65 0.55 Pino seco 0.65 0.45 Pinosaturado 1.00 0.80 Encino seco 0.90 0.80 Encino saturado 1.00 0.80 Vidrio plano 3.10 0.80 Tabla de pesos de algunos materiales (RCDF pag. 135) Disposiciones generales de las Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones para cargas muertas. En el análisis de cargas de una losa de concreto, se debe incrementar 40 kg/cm2 al peso muerto calculado. Para valuar el empuje de un líquido sobre la superficie de contacto con el recipiente que lo contiene se supondrá que la presión normal por unidad de área sobre un punto cualquiera de dicha superficie es igual al producto de la profundidad de dicho punto con respecto a la superficie libre del líquido por su peso volumétrico. 3.4 ACCIONES VARIABLES CARGAS VIVAS Se consideran cargas vivas las fuerzas que se producen por el uso y ocupación de las edificaciones y que no tienen carácter permanente. Es decir, una vivienda tendrá en su interior cargas vivas como muebles, personas, etc, y no serán las mismas cargas vivas que un estacionamiento donde el peso en movimiento serán automóviles. Disposiciones generales de las Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones para cargas vivas. Para la aplicación de las cargas vivas unitarias se deberá tomar en consideración las siguientes disposiciones: a) Carga Viva Máxima (Wm) se deberá emplear para diseño estructural por fuerzas gravitacionales y para calcular asentamientos inmediatos en suelos, así como para el diseño estructural de los cimientos ante cargas gravitacionales. b) Carga Instantánea (Wa) se deberá usar para diseño sísmico y por viento y cuando se revisan distribuciones de carga más desfavorables que la uniformemente repartida sobre toda el área. c) Carga Media (W) se deberá usar para el cálculo de asentamientos diferidos y para el cálculo de flechas diferidas. Cargas Vivas Unitarias: Destino de piso o cubierta W Wa Wm Habitacional 70 kg/cm2 90 kg/cm2 170 kg/cm2 Oficinas y laboratorios 100 kg/cm2 180 kg/cm2 250 kg/cm2 Aulas 100 kg/cm2 180 kg/cm2 250 kg/cm2 Comunicación para peatones 40 kg/cm2 150 kg/cm2 250 kg/cm2 Estadios 40 kg/cm2 350 kg/cm2 250 kg/cm2 Otros lugares de reunión 40 kg/cm2 250 kg/cm2 350 kg/cm2 Comercios, fábricas y bodegas 0.8(Wm) 0.9(Wm) Wm Azoteas con pendiente no mayor de 5% 15 kg/cm2 70 kg/cm2 100 kg/cm2 Azoteas con pendiente mayor de 5% 5 kg/cm2 20 kg/cm2 40 kg/cm2 Volados en vía publica 15 kg/cm2 70 kg/cm2 300 kg/cm2 Garajes y estacionamientos 40 kg/cm2 100 kg/cm2 250 kg/cm2 Wm en comercios, fábricas y bodegas no será menor a 350 kg/cm2 3.5 ACCIONES ACCIDENTALES SISMO Toda estructura debe analizarse bajo la acción de dos componentes horizontales ortogonales no simultáneos del movimiento del terreno. Estas fuerzas se tienen que combinar con las acciones gravitacionales resultantes para verificar que las deformaciones o desplazamientos horizontales en un sismo no rebasen el límite de servicio de la estructura. Las Normas Técnicas para Diseño por Sismo establecen los criterios que se deben considerar en el diseño estructural por sismo, estos criterios o parámetros son los siguientes: Zonificación El Distrito Federal se divide en 3 zonas; Zona de Lomas (I), Zona de Transición (II) y Zona Lacustre (III). Al mismo tiempo La Zona III se subdivide en IIIa IIIb IIIc IIId. Coeficiente Sísmico El coeficiente sísmico (c), es el cociente de la fuerza cortante horizontal que debe considerarse que actúa en la base de la edificación por efecto del sismo, entre el peso de la edificación sobre dicho nivel. Cada zona tiene diferente coeficiente sísmico como se aprecia en la siguiente tabla: NUESTRO PROYECTO DE ACUERDO AL MAPA DE CFE. SE LOCALIZA EN LA ZONA SÍSMICA TIPO D ZONIFICACIÓN: ZONA D COEFICIENTE SÍSMICO: 0.86 ANALISIS SISMICO Se introduce al programa un espectro de diseño de acuerdo al manual de CFE Se usaron las siguientes fórmulas a0= 0.86 a = a0 + ( c - a0) T/Ta si T < Ta c= 0.86 datos de CFE a= c si Ta < T <Tb Ta = 0 a=c (Tb/T) si T>Tb Tb= 1.2 suelo II r = 0.67 Estructura B F.A. = 1 Q= 3 Zona sismica D T a a FA/Q 0 0.86 0.29 0.2 0.86 0.29 0.4 0.86 0.29 0.6 0.86 0.29 0.8 0.86 0.29 1 0.86 0.29 1.2 0.86 0.29 1.4 0.78 0.26 1.6 0.71 0.24 1.8 0.66 0.22 2 0.61 0.20 2.2 0.57 0.19 2.4 0.54 0.18 r 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 ESPECTRO DE DISEÑO a a FA/Q Q=1 Q=3 Factor de Comportamiento Sísmico Las estructuras dependiendo de su geometría, tipo y materiales, tendrá una respuesta diferente ante acciones accidentales como el sismo. En este caso el comportamiento sísmico Q dependerá de ciertas condiciones en la estructura para que este factor sea más alto y pueda tener una mejor respuesta antes los impactos sísmicos. A) Se usará Q=4 cuando se cumplan los requisitos siguientes: 1. La resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos de los dos materiales, o bien por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir, sin contar muros ni contravientos, cuando menos 50 por ciento de la fuerza sísmica actuante. 2. Si hay muros de mampostería ligados a la estructura en todo el perímetro del muro, se deben considerar en el análisis, pero su contribución a la resistencia ante fuerzas laterales sólo se tomará en cuenta si son de piezas macizas, y los marcos, sean o no contraventeados, y los muros de concreto reforzado, de placa de acero o compuestos de los dos materiales, son capaces de resistir al menos 80% de las fuerzas laterales totales sin la contribución de los muros de mampostería. 3. El mínimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la acción de diseño no difiere en más de 35% del promedio de dichos cocientes para todos los entrepisos. Para verificar el cumplimiento de este requisito, se calculará la capacidad resistente de cada entrepiso teniendo en cuenta todos los elementos que puedan contribuir a la resistencia, en particular los muros que se hallen ligados a la estructura. El último entrepiso queda excluido de este requisito. 4. Los marcos y muros de concreto reforzado cumplen con los requisitos que fijan las Normas correspondientes para marcos y muros dúctiles. 5. Los marcos rígidos de acero satisfacen los requisitos para marcos con ductilidad alta que fijan las Normas correspondientes, o están provistos de contraventeo excéntricode acuerdo con las mismas Normas. B) Requisitos para Q=3 Se usará Q=3 cuando se satisfacen las condiciones A2 y A4 ó A5 y en cualquier entrepiso dejan de satisfacerse las condiciones A1 ó A3, pero la resistencia en todos los entrepisos es suministrada por columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos rígidos de acero, por marcos de concreto reforzado, por muros de concreto o de placa de acero o compuestos de los dos materiales, por combinaciones de éstos y marcos o por diafragmas de madera. Las estructuras con losas planas y las de madera deberán además satisfacer los requisitos que sobre el particular marcan las Normas correspondientes. Los marcos rígidos de acero satisfacen los requisitos para ductilidad alta o están provistos de contraventeo concéntrico dúctil, de acuerdo con las Normas correspondientes. C) Requisitos para Q=2 Se usará Q=2 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas con columnas de acero o de concreto reforzado, por marcos de acero con ductilidad reducida o provistos de contraventeo con ductilidad normal, o de concreto reforzado que no cumplan con los requisitos para ser considerados dúctiles, o muros de concreto reforzado, de placa de acero o compuestos de acero y concreto, que no cumplen en algún entrepiso lo especificado por las secciones A y B, o por muros de mampostería de piezas macizas confinados por castillos, dalas, columnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes. También se usará Q=2 cuando la resistencia es suministrada por elementos de concreto prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el particular marcan las Normas correspondientes, o cuando se trate de estructuras de madera con las características que se indican en las Normas respectivas, o de algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes. D) Requisitos para Q=1.5 Se usará Q=1.5 cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los entrepisos por muros de mampostería de piezas huecas, confinados o con refuerzo interior, que satisfacen los requisitos de las Normas correspondientes, o por combinaciones de dichos muros con elementos como los descritos para los casos de las secciones B y C, o por marcos y armaduras de madera, o por algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes. E) Requisitos para Q=1 Se usará Q=1 en estructuras cuya resistencia a fuerzas laterales es suministrada al menos parcialmente por elementos o materiales diferentes de los arriba especificados, a menos que se haga un estudio que demuestre, a satisfacción de la Administración, que se puede emplear un valor más alto que el que aquí se especifica; también en algunas estructuras de acero que se indican en las Normas correspondientes. En todos los casos se usará para toda la estructura, en la dirección de análisis, el valor mínimo de Q que corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dicha dirección. El factor Q puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, según sean las propiedades de ésta en dichas direcciones. Revisión de desplazamientos laterales. Los desplazamientos laterales producidos por las fuerzas cortantes sísmicas de entrepiso, calculados con alguno de los métodos de análisis sísmico, no deberán exceder 0.006 veces la altura del edificio. En caso de que no existan muros de mampostería ligados con la estructura principal, o pueden existir, pero no ayudan a la resistencia de movimientos sísmicos, el desplazamiento no será mayor a 0.012 veces la altura del edificio. 3.6 CIMENTACIÓN Cuando se diseña la cimentación se consideran la resistencia del suelo a la presión de las cargas gravitacionales que actúan sobre él. Éstas varían de acuerdo a la ubicación del proyecto. Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Cimentaciones. Zona Resistencia del Suelo Máxima (Ton/m2) Mínima (Ton/m2) Zona I 8 5 Zona II 5 4 Zona III 4 1.5 Estos parámetros serán mas precisos si se obtienen mediante un estudio de Mecánica de Suelo. 4.0 ANALISIS DE CARGA Y VIENTO El análisis de cargas es la serie de operaciones que se realizan Para obtener la Carga de Diseño (Wd) que incluye la Carga Muerta (WM) y la Carga Viva (WV) de la losa. Para éste análisis, es necesario conocer datos de peso de materiales y el Reglamento de Construcción del DF, en el Titulo Sexto, Capitulo IV TECHUMBRE KG/M KG/M PESO DE LAMINA 3.85 KG/M2 X 0.87 M 3.35 PESO DE LARGUERO 4.13 CM 7.48 CVm 40 KG/M2X0.85 34.00 CVa 20KGXM2X0.85 17.00 CM+CVm: 26.18 119.00 145.18 KG 52.36 238.00 290.36 KG 13.09 59.50 72.59 KG 26.18 119.00 145.18 KG CM+CVa 26.18 59.50 85.68 KG 52.36 119.00 171.36 KG 13.09 29.75 42.84 KG 26.18 59.50 85.68 KG CARGA MUERTA SOBRE ARMADURAS ARMADURA INTERMEDIA LARGUERO EXTREMO (7.48X7.00M)/2 26.18 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (26.18X2) 52.36 KG ARMADURA EXTREMA LARGUERO EXTREMO (3.74X7.00)/2 13.09 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (13.09X2) 26.18 KG CARGA VIVA MAXIMA SOBRE ARMADURAS ARMADURA INTERMEDIA LARGUERO EXTREMO (34X7.00)/2 119.00 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (119.00X2) 238.00 KG ARMADURA EXTREMA LARGUERO EXTREMO (17X7.00)/2 59.50 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (59.5X2) 119.00 KG CARGA VIVA ACCIDENTAL SOBRE ARMADURAS ARMADURA INTERMEDIA LARGUERO EXTREMO (17X7.00)/2 59.50 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (59.50X2) 119.00 KG ARMADURA EXTREMA LARGUERO EXTREMO (8.5X7.00)/2 29.75 KG LARGUEROS INTERMEDIOS (29.75X2) 59.50 KG VIGAS DE POLICARBONATO CVm 100KG/M2X1.75 175 KG/M CVa 70KGXM2X1.75 123 KG/M LOSA MACISA (1 Y 2)ENTREPISO EN BAÑOS Y ESCALERAS ESPESOR 12 CM. KG/M2 LOSETA 20 MORTERO 44 LOSA MACISA ESPESOR 12 CMS 288 PLAFOND FALSO 15 INSTALACIONES 20 REGLAMENTO 40 CM 427 CVm 350 CVa 250 CM+CVm 427 350 777 CM+CVa 427 250 677 LOSA MACISA 3 AZOTEA ESPESOR 12 CM. KG/M2 IMPERMEABILIZANTE 4 ENTORTADO 132 LOSA DE CONCRETO 288 APLANADOS 30 INSTALACIONES 20 REGLAMENTO 40 CM 514 CVm 100 CVa 70 CM+CVm 514 100 614 CM+CVa 514 70 584 LOSA NERVADA 1 Y 2 EN ENTREPISO ESPESOR 30 CM. KG/M2 SOBREFIRME 90 CONCRETO EN LOSA NERVADA 354.96 CASETONES DE POLIESTIRENO 1.27 APLANADOS 30 INSTALACIONES 20 SOBRECARGA 40 MUROS DIVISORIOS 124.55 CM 660.78 CVm 350 CVa 250 CM+CVm 660.78 350 1010.78 CM+CVa 660.78 250 910.78 MUROS DE TABICON PESADO KG/M2 TABICON DE CEMENTO 178.3 MORTERO 15.7 APLANADOS 54 TOTAL DE CARGA MUERTA 247.93 KG/M2 PESO DE MUROS PERIMETRALES ALTURA 2.2 M (247.93X2.2) 545.45 KG/M Como se describe en la sección parámetros de diseño, la carga viva máxima (Wd) se utiliza únicamente para el análisis de cargas gravitacionales. La Carga Instantánea (Wa) se utiliza únicamente para el diseño por sismo. ANÁLISIS POR VIENTO Velocidad de diseño VD = FT F VR VR= 120 KM/H F= FC Frz estructura clase A FC= 1 H= 12.5 m Frz= 1.56 (Z/) Categoría del terreno 2 = 0.128 = 315 Frz= 1.03 F= 1.03 FT= 1tipo T 3 VD= 123.6 KM/H presión dinámica de base qz= 0.0048 G VD altura sobre el nivel del mar= 1670 = 623.10 msn 1500 635 = 20 ° 2000 600 G= __0.392 = 0.833635 273 + qz = 61.13 kg/m tipo de análisis d= 20.4 m H__ = 0.61 < 5 ANÁLISIS ESTÁTICO d presión de diseño Pz = ( Pe - Pi ) Presión exterior Viento Normal a las generatrices Pe= Cpe KA KL qz Área tributaria armadura= 49 m2 KA= 0.87 Extrema Angulo = 14.1 ° DATOS DE CALCULO H/d Barlovento Sotavento 0.5 -0.73 -0.50 1 -1.05 -0.62 0.61 -0.81 -0.53 DATOS DE TABLA H/d Angulo Barlovento Sotavento 0.5 10 ° -0.9 -0.5 15 ° -0.7 -0.5 1 10 ° -1.30 -0.7 15 ° -1.0 -0.6 2 2 Solo se usa 1 por ser estructura principal Pe1= -42.89 Kg/m2 Barlovento Pe2= -28.00 Kg/m2 Sotavento Presión interior Pi= Cpi qz Viento normal al muro impermeable -0.30 Pi= -18.339 Pz1= -24.55 Kg/m2 Pz2= -9.66 Kg/m2 Barlovento Armadura intermedia V= __-24.55 x 7 ___ = - 86 Kg para largueros extremos 2 -172 Kg para largueros intermedios Armadura extrema V= __-12.27 x 7 ___ = - 43 Kg para largueros extremos 2 - 86 Kg para largueros intermedios Sotaveno Armadura intermedia V= __-9.66 x 7 ___ = - 34 Kg para largueros extremos 2 - 68 Kg para largueros intermedios Armadura extrema V= ___- 4.83 x 7 ___ = - 17 Kg para largueros extremos 2 - 34 Kg para largueros intermedios 5.0 MODELO ESTRUCTURAL 5.1 De Auto Cad se importaron las líneas de ejes del edificio. Para continuar con el modelado del proyecto, crearemos las secciones de nuestros elementos estructurales. VISTA FRONTAL EN MODELO 3D VISTA GLOBAL EN MODELO 3D VISTA EN PLANTA EN MODELO 3D VISTA LATERAL EN MODELO 3D 5.2 Propiedades y Secciones. La propiedad de los elementos se refiere, columnas, trabes, losas y muros de contención serán de concreto armado, mientras que los muros de mampostería serán de block de cemento. La sección corresponde al predimensionamiento de los elementos estructurales. SECCIONES DE COLUMNAS. SECCIONES DE TRABES SECCIONES DE LOSA NERVADA ENTRE PISO 1 Y 2 NIVELES SECCIONES DE LOSA MACISA ENTRE PISO 1, 2 Y 3 NIVEL SECCIONES DE LA ARMADURA CURVA SECCIONES DE LOS LARGUEROS SECCIONES DE LOS CONTRAVENTEOS 5.3 APOYOS Para representar la cimentación del proyecto, utilizaremos resortes para simular la resistencia del terreno con respecto a la carga gravitacional del edificio. dicha obra será construida de tres niveles, los dos primeros niveles a base de marcos rígidos de concreto armado con sistema de losa reticular y el último nivel con columnas metálicas y techado ligero de lámina sobre armaduras curvas, por lo cual se propondrá un diseño de zapatas corridas y aisladas. Perspectiva de la cimentación del edificio. 5.4 CARGAS Combinacion de acciones. La seguridad de la estructura se verificara para el efecto combinado de todas las acciones que tengan una probabilidad no despreciable de ocurrir simultáneamente, se presentan a continuación: CM carga muerta CV carga viva máxima CV carga accidental Sx sismo en dirección X Sz sismo en dirección Z Viento CM 1.4 + CV 1.4 CM 1.1 + CV 1.1 +Sx 1.1 +Sz.33 CM 1.1 + CV 1.1 +Sx 1.1 -Sz.33 CM 1.1 + CV 1.1 –Sx 1.1 +Sz.33 CM 1.1 + CV 1.1 –Sx 1.1 -Sz.33 CM 1.1 + CV 1.1 +Sz 1.1 +Sx.33 CM 1.1 + CV 1.1 +Sz 1.1 -Sx.33 CM 1.1 + CV 1.1 -Sz 1.1 +Sx.33 CM 1.1 + CV 1.1 -Sz1.1 -Sx.33 CM carga muerta + CV carga viva : PESO PROPIO DE TODA LA ESTRUCTURA CM carga muerta + CV carga viva en losa nervada CM carga muerta + CV carga viva en losa maciza CM carga muerta + CV carga viva en armadura Armadura extrema Armadura intermedia Sx sismo en dirección X en losas nervada en losas maciza Sx sismo en dirección X en armdura Sz sismo en dirección z en losas nervada en losas maciza Sz sismo en dirección z en armadura Vista frontal Viento: Armadura extrema Armadura intermedia 5.5 Reacciones VISTA LATERAL 6.0 ANALISIS ESTRUCTURAL 6.1 DESPLAZAMIENTOS Una vez terminado el modelo estructural con secciones, apoyos y cargas, el programa de STAAD Pro V8i analizará la estructura del edificio y nos dará resultados para comprobar si la estructura cumple satisfactoriamente. Resultados de Desplazamiento. Resultados de Desplazamiento: DESPLAZAMOIENTO EN X. COLUMNAS NIVEL N=+10.05 Desplazamiento máximo en x=12.75 (Q=3) Desplazamiento relativo =(12.75-10.049)x Q =8.10 mm Revisión= altura del edificioX0.012 =3150x0.012= 37.8 mm < 8.10 0K PASA COLUMNAS NIVEL N=+6.90 Desplazamiento máximo en x=10.049 Desplazamiento relativo =(10.049-4.218)x Q = 17.49 mm Revisión= altura del edificioX0.012 =3300x0.012= 39.60 mm < 17.49 0K PASA COLUMNAS NIVEL N=+3.60 Desplazamiento máximo en X=4.218 Desplazamiento relativo =(4.218-0)x Q = 12.65 mm Revisión= altura del edificioX0.006 =3300x0.012= 39.60 mm < 12.65 0K PASA DESPLAZAMOIENTO EN “Z” COLUMNAS NIVEL N=+10.05 Desplazamiento máximo en Z=19.011 (Q=3) Desplazamiento relativo=(19.011-12.188)x Q = 20.47 mm Revisión= altura del edificioX0.006 =3150x0.012= 37.8 mm < 20.47 0K PASA COLUMNAS NIVEL N=+6.90 Desplazamiento máximo en Z=12.188 Desplazamiento relativo =(12.188-4.858)x Q = 21.99 mm Revisión= altura del edificioX0.012 =3300x0.012= 39.60 mm < 21.99 0K PASA COLUMNAS NIVEL N=+3.60 Desplazamiento máximo en Z=4.858 Desplazamiento relativo =(4.858-0)x Q = 14.57 mm Revisión= altura del edificioX0.006 =3300x0.012= 39.60 mm < 14.57 0K PASA 1) Sismo en x : VISTA GLOBAL EN MODELO 3D 1) Sismo en x : VISTA LATERAL 1) Sismo en x : VISTA EN PLANTA 2) Sismo en Z: VISTA GLOBAL EN MODELO 3D 2) Sismo en Z: VISTA EN PLANTA 2) Sismo en Z: VISTA FRONTAL 3) CARGA MUERTA: VISTA GLOBAL EN MODELO 3D 3) CARGA MUERTA: VISTA FRONTAL 3) CARGA MUERTA: VISTA LATERAL 4) CARGA VIVA MAXIMA: VISTA GLOBAL EN MODELO 3D 4) CARGA VIVA MAXIMA: VISTA FRONTAL 4) CARGA VIVA MAXIMA: VISTA LATERAL 5) CARGA MUERTA + VIENTO: VISTA FRONTAL 6.2 MOMENTOS Y CORTANTES 6.2.1 Columnas Momento positivo y negativo. 6.2.2 Losas Momento positivo y negativo Cortante columnas Cortante negativo más alto. Cortante losas Cortante positivo más alto. Momentos Cortantes 7.0 DISEÑO ESTRUCTURAL 7.1 diseño de zapatas. carga 14.12 Ton/ml resistencia terreno 25.8 ton/m2 ancho de contratrabe 0.25 m peso total 15.25 Ton/ml ancho de la zpata 0.60 m franja analizada 1.00 m esfuerzo 25.42 ton/m2 long. Cantiliver 0.175 m momento 0.39 ton-m DATOS IZQUIERDA MOMENTO MU (T-M) 0.39 CORTANTE VU (TON) 4.448 BASE b(CM) 100 ALTURA h (CM) 15 RECUBRIMIENTO 5 CONCRETO F'C (KG/CM2) 250 ACERO FY (KG/CM2) 4200 PERALTE EFECTIVO. d (CM) 10 FACTOR FR FLEX 0.9 F*C (KG/CM2) 200 F"C (KGH/CM2) 170 A -466.9 B 37800 C -38918.25 BETA 0.85 AS MIN (CM2) 2.64 AS CAL (CM2) 1.0 AS MAX( CM2) 15.2 AS FINAL (CM2) 2.6 VAR CORRIDAS DIAMETRO 4 as 1.27 cm2 SEPARACION CALCULADA45.00000 CM SEPARACION MAXIMA 25.0 VCR 2 (TON) 5.66 SI PASA PARRILLA SUPERIOR DIAMETRO 4 as 1.27 cm2 SEPARACION 45.0 CM DATOS diseño de zapata corrida Z-1 carga 74.9 Ton/ml resistencia terreno 25.8 ton/m2 ancho del dado 0.7 m peso total 80.89 Ton/ml ancho de la zpata 1.80 m franja analizada 1.00 m esfuerzo (f) 24.97 ton/m2 long. Cantiliver 0.55 m momento 3.78 ton-m MOMENTO MU 3.78 ton-m CORTANTE VU 55.93 ton BASE b(CM) 100 ALTURA h (CM) 35 area cortante A 2.24 M2 RECUBRIMIENTO 5 CONCRETO F'C (KG/CM2) 250 ACERO FY (KG/CM2) 4200 PERALTE EFECTIVO. d (CM) 30 FACTOR FR FLEX 0.9 F*C (KG/CM2) 200 F"C (KGH/CM2) 170 BETA 0.85 AS MIN (CM2) 7.91 AS CAL (CM2) 3.38 AS MAX( CM2) 45.5 AS FINAL (CM2) 7.91 VAR CORRIDAS DIAMETRO 5 as 1.98 cm2 SEPARACION CALCULADA25.000 CM SEPARACION MAXIMA 25.0 revision por cortante area de falla 12000.0 cortante resistente VCR 2 (TON)67.88 SI PASA cortante ultimo 55.93 requiere parrilla superior PARRILLA SUPERIOR DIAMETRO 5 as 1.98 cm2 SEPARACION 25.0 CM SEPARACION MAXIMA 25.0 VCR 2 (TON) 25.0 AUMENTAR PERALTE DE ZAPATA-REQUIERE PARRILLA SUPERIOR DATOS diseño de zapata aislada 7.2 diseño de contratrabes DATOS IZQUIERDA CENTRO DERECHA MOMENTO MU (T-M) 8.46 21.4 24.7 CORTANTE VU (TON) 15.8 3.41 17.2 BASE b(CM) 25 25 25 ALTURA h (CM) 100 100 100 RECUBRIMIENTO 3 3 3 CONCRETO F'C (KG/CM2) 250 250 250 ACERO FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 ACERO ESTRIBOSFY (KG/CM2) 4200 4200 4200 PERALTE E. d (CM) 97 97 97 FACTOR FR FLEX 0.9 0.9 0.9 F*C (KG/CM2) 200 200 200 F"C (KGH/CM2) 170 170 170 BETA 0.85 0.85 0.85 AS MIN (CM2) 6.39 6.39 6.39 AS CAL (CM2) 2.3 6.0 7.0 AS MAX( CM2) 36.8 36.8 36.8 AS FINAL (CM2) 6.4 6.4 7.0 NO. VAR 3 3 3 DIAMETRO 6 6 6 AS (CM2) 8.55 8.55 8.55 NO. VAR 0 0 0 DIAMETRO 6 6 6 AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 AS TOTAL (CM2) 8.55 8.55 8.55 AS EXCEDENTE (CM2) 2.16 2.16 1.57 OK OK OK porPORCENTAJE p % 0.004 0.004 0.004 VCR 1 (TON) 7.42 7.42 7.42 VCR 2 (TON) 13.72 13.72 13.72 VCR (TON) 7.42 7.42 7.42 CORTANTE EXCEDENTE VSR (KG) 8.38 -4.01 9.78 NO. RAMAS 2 2 2 DIAMETRO 3 3 3 AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 SEPARACION (CMS) 55.44 48.50 47.50 SEP MAX 1 49 49 49 SEP MAX 2 (CM) 24 24 24 limite 1 (ton) 41 41 41 lìmite 2 (ton) 69 69 69 SEP MAX (CM) 48.50 48.50 48.50 SEP FINAL (CM) 48.5 48.5 47.5 SEP FINAL (CM) 45.00 45.00 45.00 DISEÑO DE CONTRATRABE CT-1 VARILLAS EN BASTONES VARILLAS CORRIDAS ESTRIBOS 7.3 diseño de columnas El diseño de la columna se realiza con el programa, se requiere 16 varillas del #6. (42.72 cm2 de área acero) NOTA: se opta colocar 12 varillas del #6 + 12 varillas del #4 equivalente a (47.28 cm2 de área de acero) DISEÑO DE COLUMNA METALICA (TUBO DE ACERO DE 50 CM DE 117 KG/ML) 7.4 diseño de trabes DATOS IZQUIERDA CENTRO DERECHA MOMENTO MU (T-M) 0.26 2.37 4 CORTANTE VU (TON) 1.99 0.259 4.66 BASE b(CM) 30 30 30 ALTURA h (CM) 30 30 30 RECUBRIMIENTO 3 3 3 CONCRETO F'C (KG/CM2) 250 250 250 ACERO FY (KG/CM2) 4200 4200 4200 ACERO ESTRIBOSFY (KG/CM2) 4200 4200 4200 PERALTE E. d (CM) 27 27 27 FACTOR FR FLEX 0.9 0.9 0.9 F*C (KG/CM2) 200 200 200 F"C (KGH/CM2) 170 170 170 BETA 0.85 0.85 0.85 AS MIN (CM2) 2.13 2.13 2.13 AS CAL (CM2) 0.3 2.4 4.2 AS MAX( CM2) 12.3 12.3 12.3 AS FINAL (CM2) 2.1 2.4 4.2 NO. VAR 2 2 2 DIAMETRO 6 6 6 AS (CM2) 5.70 5.70 5.70 NO. VAR 0 0 0 DIAMETRO 6 6 6 AS (CM2) 0.00 0.00 0.00 AS TOTAL (CM2) 5.70 5.70 5.70 AS EXCEDENTE (CM2) 3.57 3.29 1.51 OK OK OK porPORCENTAJE p % 0.007 0.007 0.007 VCR 1 (TON) 3.12 3.12 3.12 VCR 2 (TON) 4.58 4.58 4.58 VCR (TON) 3.12 3.12 3.12 CORTANTE EXCEDENTE VSR (KG) -1.13 -2.86 1.54 NO. RAMAS 2 2 2 DIAMETRO 3 3 3 AV (CM2) 1.43 1.43 1.43 SEPARACION (CMS) 13.50 13.50 84.10 SEP MAX 1 14 14 14 SEP MAX 2 (CM) 7 7 7 limite 1 (ton) 14 14 14 lìmite 2 (ton) 23 23 23 SEP MAX (CM) 13.50 13.50 13.50 SEP FINAL (CM) 13.5 13.5 13.5 SEP FINAL (CM) 10.00 10.00 10.00 DISEÑO DE TRABE T-1 VARILLAS CORRIDAS VARILLAS EN BASTONES ESTRIBOS 7.5 diseño de cubierta DISEÑO DE ARMADURA: SE REALIZA CON LOS DATOS OBTENIDOS DEL PROYECTO ORIGINAL Y SE REVISA CON EL PROGRAMA STAAD pro V8i. PARA EL ARMADO CURVO SE AOPTAN: DOS ANGULOS DE 3X3X ¼” PARA EL DISEÑO DE DIAGONALES EN ARMADURA: SE PROPONEN Y REVISA CON EL PROGRAMA STAAD pro V8i. OR DE 2 X 2 X 1/4” 8.0 CONCLUSION Después de realizar este proyecto, nos dimos cuenta de la gran importancia de manejar el software STAAD pro V8i, ya que nos ayuda a optimizar tiempo en los procesos de cálculo, para el diseño de los elementos estructurales de manera eficiente y eficaz. Ennuestro proyecto se compararon los resultados obtenidos y los resultados existentes en proyecto, de tal manera que con este análisis podemos aportar datos y sugerencias para beneficio de dicha obra. 9.0 BIBLIOGRAFIA Reglamento de Construcción del Distrito Federal • Titulo Sexto: De la seguridad estructural de las construcciones. Normas Técnicas Complementarias del Reglamento de Construcciones • Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Cimentaciones. • Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo. • Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios Y acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones. 10.0 ANEXOS • Resultados del Estudio de Mecánica de Suelos del lugar • Planos Estructurales.
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