a--PROCEDIMIENTO-CONSTRUCTIVO-DE-CONTENCION-PARA-EXCAVACION-

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INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL 
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA 
UNIDAD ZACATENCO 
 
 
TRABAJO DE TITULACION POR EXPERIENCIA PROFESIONAL 
 
 
QUE PRESENTA: DAVID SEVILLA SANCHEZ 
BOLETA 85310020 
 
 
 
TEMA. 
“PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO EN MUROS DE CONTENCION Y 
PILAS DE CONCRETO EN EXCAVACION PROFUNDA”. 
 
 
 
ASESOR: ING. ARQ. MARIO FORTINO MORALEZ GUTIERREZ. 
 
 
 
 
 
JUNIO DE 20013 
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DEDICATORIA. 
 
Este trabajo se lo dedico, al principal impulsor a su muy personal estilo, para 
iniciar y terminar este trabajo, al INGENIERO ADOLFO JIMENEZ GONZALEZ. 
Quien por bendición y voluntad de dios a quien diario doy gracias, me acerco a 
él para que a través primero del trato laboral , seguido por el de la amistad me 
convirtió en su amigo. Razón principal de esta dedicatoria. 
Adolfo, aprovechando este trabajo, para manifestarte mi gratitud y hacer de tu 
conocimiento que es un honor y motivo de orgullo ser tu amigo, por esto quiero 
parafrasear al poeta. 
A mi amigo le adeudo la ternura, las palabras de aliento y el abrazo, la 
paciencia, la tolerancia, los arrebatos, la negligencia, las vanidades, los 
temores y las dudas. “Un barco frágil de papel parece a veces la amistad pero 
jamás puede con él la más violenta tempestad, porque este barco de papel 
tiene aferrado a su timón por capitán y timonel un corazón” 
Gracias por tu apoyo y gran corazón. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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AGRADECIMIENTOS. 
 
Al profesor Mario Fortino Morales Gutiérrez, quien me asesoro para la 
realización de este trabajo, aplicando su experiencia, paciencia y entusiasmo 
 
Expreso mi agradecimiento al Arquitecto Alfredo Helfon Daniel, quien en su 
empresa me ha dado la oportunidad hasta la fecha, al confiarme estas tareas a 
las cuales estoy comprometido, de la misma manera orgulloso de pertenecer a 
su empresa, que su principal objetivo y política es la innovación y el 
compromiso de ser líder en el mercado inmobiliario. 
 
Al Arquitecto Javier Capilla Pérez, por su efusivo entusiasmo y apoyo a realizar 
el presente trabajo. 
 
Por su apoyo a este trabajo, a mi hijo David. 
 
A mi Familia por soportar la ausencia y/o distracción de estos meses que duro 
este proceso. 
 
A mis compañeros del trabajo, a quienes les ofrezco una disculpa por la 
distracción y desatención que pude llegar a tener. 
 
 
 
 
“PUESTO QUE SOY IMPERFECTO Y NECESITO LA TOLERANCIA Y LA BONDAD DE LOS 
DEMAS, TAMBIEN HE DE TOLERAR LOS DEFECTOS DEL MUNDO HASTA QUE PUEDA 
ENCONTRAR EL SECRETO QUE ME PERMITA PONERLES REMEDIO” 
 
 MAHATMA GANDHI. 
 
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TEMA. 
PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE MUROS DE 
CONTENCION Y PILAS DE CONCRETO PARA 
EXCAVACION PROFUNDA. 
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INDICE 
INTRODUCCION 
MARCO REFERENCIAL (ANTECEDENTES) 
CAPITULO I 
ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS 
 I.1 SONDEOS 
 I.2 MUESTREOS 
 I.3 RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACION 
 I.4 ESTUDIO DE TALUDES 
 I.5 ESTABILIDAD DE TALUDES, PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
POR COLINDANCIA 
CAPITULO II 
EXCAVACION 
 II.1 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
 II.2 FRENTES DE ATAQUE 
 II.3 USO DE MAQUINARIA 
 II.4 LIBRAMIENTO DE INSTALACIONES MUNICIPALES 
CAPITULO III 
PERFORACION DE PILAS DE CONTENCION 
 III.1 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
 III.2 PERFORADO 
 III.3 ARMADO 
 III.4 COLADO 
CAPITULO IV 
MURO DE CONCRETO LANZADO/ CONTENCION 
 IV.1 CONCRETO LANZADO 
 IV.2 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
 IV.3 ANCLAJE DE TABLERO A PILAS Y TALUD 
 IV.4 ANCLAJE DE PILAS AL TALUD/TERRENO NATURAL 
EXPERIENCIAS DE OBRA 
 
CONCLUSIONES 
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INTRODUCCION. 
Se proyecta construir 2 torres para oficinas, con inversión privada. En un predio 
destinado para relleno sanitario. 
Partiendo de la definición que al ingresar a esta escuela E.S.I.A. el profesor 
que no dio la bienvenida nos definió. 
INGENIERIA CIVIL, es la ciencia que estudia la transformación de la naturaleza 
para beneficio del hombre. Y con el tiempo lo he constatado. 
Probablemente este trabajo debió de titularse “Crónica descriptiva cronológica 
de una excavación profunda en relleno sanitario” bueno quizás lo pensé 
demasiado tarde. No es la intención ni el objetivo elaborar un trabajo más, que 
se sume a los ya existente en este tema. Ni tampoco mostrarles la presencia 
de novedades en el campo de trabajo, quiero contribuir con este grano de 
arena, con el interesado que en algún momento recurre a las memorias o 
experiencias de obra de este tipo, que van difundiéndose, y que constituyen la 
información técnica/ práctica de la ejecución de la etapa del diseño y el 
cálculo, y esto nos brinda humildad con la naturaleza. El constante contacto 
con la realidad, hace también que se desarrolle la autocritica, que se revisen 
todo el tiempo las hipótesis, dudar un poco del dogmatismo que padecen 
algunos técnicos. Una vez que han resuelto, con ayuda de tablas y formulas y 
no dudan que la estructura estará sana. 
El que trabaja con suelos no puede tener esta filosofía. Cada caso es motivo de 
estudio meticuloso, una práctica de la prudencia y del sentido de observación. 
Del mismo modo, alguna vez leí en un libro que decía. 
Los suelos son el material más viejo de construcción y el más complejo. Su 
variedad es enorme y sus propiedades, variables en el tiempo y en el espacio, 
son difíciles de entender y medir. 
El buen comportamiento constructivo de este proyecto, dependió en gran 
medida del cuidado en la ejecución de los trabajos del estudio de la mecánica 
de suelos, y este a su vez, apoyado en un muestreo en cantidad y calidad, ya 
que en la colaboración de estos dos aspectos se genero una gran confiabilidad 
para realizarlos, además de tener en cuenta siempre que es indispensable que 
los trabajos sean supervisados continua y cuidadosamente, por lo que reflejado 
en el proyecto estructural y arquitectónico se puede garantizar su estabilidad 
sin lugar a dudas. 
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Quiero además agradecer a todos y cada uno de los que me rodean tanto en el 
ámbito familiar como en el laboral sin mencionar nombres con el fin de que no 
me falte nadie, su estímulo generoso que hizo posible la realización de este 
trabajo, que representa la culminación de un viejo pendiente. 
Espero de verdad que este trabajo sea y tenga la utilidad deseada, para el 
interesado. Si ello fuera así, el objetivo principal de este trabajo estará 
cumplido. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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ANTECEDENTES. 
El proyecto se llevo a cabo en un terreno de 23,280 m2, ubicado en: Av. Javier 
Barros Sierra # 540 Santa Fe, Mexico D.F. 
 
 
Perteneciente a la zona geotécnica zona I lomas, conforme a la clasificación 
geotécnica del reglamento de construcción, y está conformada por tobas y 
limos arenosos. 
 
 
El presente estudio radica en el proceso constructivo de la excavación y 
tratamiento de los 2 taludes a contener para albergar la estructura de dos 
edificios de oficinas denominado Park Plaza Santa Fe. Que constara de dos 
estructuras divididas en, TORRE I, que constara de 10 sótanos, 10 niveles, 1 
Pent House Inferior y 1 Pent House Superior y TORRE II, que constara de 11 
sótanos, 9 niveles, 1 Pent House Inferior y 1 Pent House Superior. 
 
 
Las dichas estructuras convivirán con las siguientes Colindancias. 
 
 Al norte la Av. Javier Barros Sierra. 
 Al Sur- oriente con Jardín del fraccionamiento Hacienda Santa Fe. 
 Al oriente con terreno baldío. 
 Al poniente con terreno baldío. 
 
El objetivo principal del inversionista al construir esta infraestructura 
represento un reto mayúsculo como motivo de orgullo ya que obtuvo el 
premio ADI (Asociación y Desarrolladores Inmobiliarios) entregado por el 
presidente de la republica en su momento. 
Lo menciono por lo conflictivo que fue construir en una zona en pleno 
desarrollo, carentede servicios y regulaciones por parte de las autoridades 
delegacionales, así como la falta de infraestructura eléctrica para abastecer 
la demanda que este tipo de desarrollo implica. 
Pero que una vez vencido y resuelto este tipo de adversidades, se obtiene 
un espacio de primer nivel en México comparado con los mejores del 
mundo, en el que se puede trabajar, degustar con calidad y divertirse con la 
máxima seguridad, no provista en todos lados de nuestra ciudad 
desafortunadamente. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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 PARK PLAZA SANTA FE 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS 
 
ENFOQUE EN LA CONFORMACION DEL SUELO ACTUAL EN EL PREDIO 
DEL PROYECTO. 
Reconocimiento Geológico 
Se localizaron e interpretaron pares estereoscópicos de fotografías aéreas 
antiguas del predio, identificando los rasgos morfológicos de la zona. Se 
observa la evolución urbana, como la identificación de aquellas zonas 
donde existieron cortes de material de gran altura, que ahora pudieron estar 
rellenos y por la mancha urbana; del mismo modo se observaron aquellos 
sitios donde se realizaba la explotación subterránea y a cielo abierto 
principalmente de materiales arenosos. Las fotografías interpretadas datan 
de los años 1950,1970, 1980,1987 y 2001. 
GEOLOGIA LOCAL. 
Se procedió a la identificación física de las unidades litológicas del área. Se 
encontró que en el predio aflora una toba brechoide y/o lahar, la cual no era 
de interés para la explotación de manera subterránea; asimismo se 
detectaron materiales de rellenos heterogéneos y por ultimo una cubierta de 
suelos residuales. Es importante subrayar que en los alrededores del predio 
todo está cubierto por materiales heterogéneos, parcialmente por la mancha 
urbana. 
 
 
 
 
 
 
 
 
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DE LA EXPLORACION DE CAMPO. 
En una primera campaña se realizaron 3 sondeos de penetración estándar 
(SPE-1 a 3) a profundidades que variaron de 20 a 40 m. con los cuales se 
definió el espesor de rellenos y la estratigrafía del sitio con estos resultados se 
inicia a trabajar en gabinete la primera etapa del proyecto y en una segunda 
ronda Previendo la mayor seguridad se decide, llevar a cabo 7 sondeos 
adicionales. (SAC-1al 7) 
 
 
Sondeo de Penetración Estándar 
PARK PLAZA, SANTA FE 
 
 
 
 
 
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Muestreo Producto de los Sondeos 
PARK PLAZA, SANTA FE 
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Terreno Natural 
PARK PLAZA, SANTA FE 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PLANTA DE UBICAION DE SONDEOS. 
 
 
 
 
 
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Foto 1. Durante la ejecución del SPT-1 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Foto 2. Personal y equipo durante el SPT-2. 
 
 
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Foto 3. Durante la realización del SPT-3. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Foto 4. Muestreo alterado resultado de la exploración geotécnica. 
 
 
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En una segunda etapa y previendo la mayor seguridad se decide, llevar a cabo 
7 sondeos adicionales. (SAC-1al7) 
Estos sondeos se llevaron a cabo mediante equipo neumático a 29.0m. a 
53.0m. de longitud promedio con equipo neumático (STENUICK) y un martillo 
de fondo con broca de carburo de tungsteno, a una presión fija tomando el 
tiempo que se requiere para un avance de 10 cm. Obteniendo de cada 
secuencia de avance el material el cual será inspeccionado y clasificado en el 
momento, además de registrar la velocidad de avance y la notación aplicada a 
la broca. 
Esto por ser parámetros muy sensibles las condiciones estratigráficas del sitio. 
Adicionalmente la vibración de la perforación es también indicador de los 
cambios entre materiales. La acción del martillo se realiza con aire a una 
presión de 5Kg/Cm2. (Se anexan sondeos) 
Los sondeos fueron realizados sobre el lindero de la vialidad, a fin de 
determinar el espesor de los rellenos artificiales. 
Se describe lo anterior con lujo de detalles, debido a que con el conocimiento 
real de la estratigrafía y características del suelo obtenidas a partir de los 
sondeos de exploración, se obtienen las condiciones de analizar y diseñar la 
cimentación adecuada. 
A partir de las diferentes campañas de exploración geotécnica realizadas se 
anexan ubicaciones y cortes estratigráficos. 
 
 
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1. INTERPRETACION ESTRATIGRAFICA 
Con base en la información obtenida en los sondeos se elabora el perfil 
estratigráfico (anexos) 
 
SPT-1 
De 0.0 a 36.0 m. RELLENO ARTIFICIAL. Formado por limo arenoso con 
arcilla, boleos. Materia orgánica y cascajo. 
De 36.00 a 39.75 m. TOBA ARENO-LIMOSA compuesta por material limo-
arenoso muy cementado de color café con gravas y boleos, integrando una 
estructura de compacidad alta; el numero de golpes registrado en el sondeo 
de penetración estándar registro un promedio de 100. 
 
SPT-2 
De 0.0 a 36.0 m. RELLENO ARTIFICIAL. Formado por limo arenoso con 
gravillas 
De 36.0 a 39.75 m. TOBA ARENO-LIMOSA compuesta por material limo-
arenoso muy cementado de color café con gravas y boleos, integrando una 
estructura de compacidad alta; el numero de golpes registrado en el sondeo 
de penetración estándar registro un promedio de 100. 
 
 
SPT-3 
De 0.0 a 13.0 m. RELLENO ARTIFICIAL. Formado por limo arenoso con 
arcilla, boleos. Materia orgánica y cascajo. 
De 13.0 a 39.75 m. TOBA ARENO-LIMOSA compuesta por material limo-
arenoso muy cementado de color café con gravas y boleos, integrando una 
estructura de compacidad alta; el numero de golpes registrado en el sondeo 
de penetración estándar registro un promedio de 100. 
NO SE DETECTO NIVEL FREATICO HASTA LA MAXIMA 
PROFUNDIDAD EXPLORADA 
NO SE DETECTARON CAVERNAS, NI INDICIOS DE RIESGO QUE 
FUERAN INDUCIDOS POR SU PRESENCIA. 
 
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RECOMENDACIÓN PARA LA CIMENTACION. 
Derivado de las diferentes campañas de sondeos de exploración, trabajos 
de laboratorio y cálculos en gabinete se nos proporcionó la cimentación 
recomendada y/o propuesta por la empresa geotécnica, la cual nos indico 
que se requería una cimentación a base de: 
 
 
 Zapatas aisladas y/o corridas empotradas 1.00 m. en la toba 
resistente. 
 
 Pilas de punta empotradas 6.0 m. en el estrato resistente de toba, las 
cuales tramitaran la carga total del edificio. Esta solución aplica para 
la parte donde se tienen rellenos artificiales con arcillas, limos y 
arenas con espesores mayores a 2.0 m. 
 
 
 
De la misma manera con toda la gama de parámetros expuestos 
anteriormente por la geotecnia, se le provee de ellos al especialista 
estructural para que al revisarlos, analizarlos, coadyuvarlos con sus 
cálculos y derive esto a entregarnos la memoria estructural de cada uno de 
los elementos tanto de la contención como de la cimentación y con esto 
llevarlos a su construcción, (cabe mencionar que en este caso fuel la 
empresa CTC INGENIEROS CIVILES). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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ESTUDIO DE TALUDES (NORTE Y SUR –ORIENTE) 
Nos ocupan/preocupan estos dos taludes que son colindantes con 
nuestra estructura, analizaremos el talud norte primero en grado de 
importancia ya que es la vialidad (frente de nuestros edificios). No 
restándole importancia a la colindancia sur que es una gran masa de 
suelo, o ladera. 
Los taludes constituyen una estructura ingenieril que exige mayor 
cuidado por los proyectistas, por la consecuencia derivada de su falla. 
 
ESTABILIDAD DE TALUD NORTE (AV.JAVIER BARROS SIERRA) 
Debido al comportamiento predominante fricciónante de los rellenos 
artificiales que serán expuestos a causa de la excavación, el método de 
análisis utilizado para la estabilidad de los taludes es el equilibrio 
estático de cuña deslizante cuyo factor de seguridad está definido como: 
 
 Fuerza resistente 
 FS = Fuerza Motora 
 
Donde: 
 
 Fuerza Resistente = fuerza que estabiliza el talud y es función 
 de la cohesión y la fricción. 
 
 Fuerza Motora = fuerza que desestabiliza el talud y es función 
 del peso de la cuña del suelo que tiende a 
 deslizar y de la sobrecarga en la corona. 
 
Con el objetivo de esta etapa del diseño es definir el ángulo de la 
inclinación de los taludes de la excavación en la zona de los rellenos 
artificiales que oscilan en promedio en las colindancias de hasta 44.00 
m. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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ESTABILIDAD DE TALUDES Y PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
POR COLINDANCIA. 
 
Por cuestiones de espacio o limites del predio, los cortes que se 
realizaran para alojar la infraestructura de los edificios serán con taludes 
verticales, en la colindancia norte (misma que forma la vialidad Javier 
barros Sierra) se propone por especialista geotécnico estabilizarla. 
Mediante una batería alternada de pilas rígidas de 1 m. de diámetro, de 
40 m. de longitud, complementadas con anclas de torón. 
Estarán separadas un máximo de 6.00 m. entre paños y este espacio 
será cubierto por un muro perimetral de concreto hidráulico o lanzado 
con acero de refuerzo. 
Las pantallas de contención con pilas son elementos permanentes, 
rígidos y permeables, que deberán ser complementados con anclas de 
torón para disminuir la flexión de los elementos de concreto (se anexa 
figura) esta contención contempla una batería de pilas alternadas de 
1.00 m. de diámetro separadas una de otra por una distancia de 4.50 m. 
entre paños este espacio será estabilizado con una capa de concreto 
lanzado de 10 cm. De espesor reforzado con doble malla electro soldada 
6x6-6/6 unida estructuralmente al acero de refuerzo de las pilas 
contiguas. 
Las anclas de refuerzo para la pantalla tendrán las siguientes 
características. 
 
El sistema de anclaje a utilizar para el refuerzo de la pantalla de pilas es 
realizando una perforación inyectada a presión con una lechada de 
cemento, Este sistema genera un bulbo que reacciona a la carga de 
tensión aplicada a los torones en la cara del talud. Posteriormente, 
mediante un sistema de retención de carga, la tensión reacciona contra 
la capa de concreto y genera compresión sobre el talud. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mecanismos de falla comunes en taludes 
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Descripción esquemática de la solución de contención con pilas 
 
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El sistema de contención para la colindancia norte se considera que la longitud 
del tramo es de 180 m. y el procedimiento constructivo estará compuesto por 
un sistema mixto de anclas de torón con pilas tangentes @ 6 metros de 
distancia horizontal. El diámetro de las pilas dependerá del análisis estructural 
pero deberán empotrarse 10.00 m. en terreno natural por debajo del nivel 
máximo de excavación. Se construirán 11 líneas de anclas con una separación 
@ 3.00 m. horizontal y 3.00 m. vertical con longitudes de 65.00 a 32.00 m. 
DISTRIBUCION DE ANCLAJE COLINDANCIA NORTE 
 
Ancla 
No. 
Nivel de 
proyecto 
 (m) 
Diámetro 
de 
perforación 
(pulgadas) 
Presión de 
inyección y 
Resistencia de 
la lechada 
(Kg/Cm2) 
Longitud 
Total 
(m) 
Longitud 
Activa 
(m) 
No. de 
Torones 
de 0.6” 
por 
ancla 
Tensado 
 
L-1 1.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2-
200Kg/Cm2 
65 40 5 80.0 
L-2 4.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2-
200Kg/Cm2 
62 40 5 80.0 
L-3 7.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200KG/Cm2 
60 40 5 80.0 
L-4 10.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
58 40 5 80.0 
L-5 13.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
51 35 5 65 
L-6 16.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
50 35 5 65 
L-7 19.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
44 30 5 65 
L-8 22.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
43 30 5 65 
L-9 25.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
37 25 5 50 
L-10 28.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 
200Kg/Cm2 
34 23 5 50 
L-11 31.50 4 1/2” 2 Kg/Cm2 32 22 5 50 
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Las anclas se tensaran de 80 a 50 toneladas dependiendo el nivel de 
cada ancla y estarán integradas por 5,4 y 3 torones de 0.6” de diámetro 
en perforación previa de 4 ½” de diámetro, se conformara un bulbo con 
lechada de 200 Kg/Cm2 y una presión de 2 Kg/Cm2, con una inclinación 
de 40° 
 
Las diversas líneas de anclaje serán de longitud variable debiendo 
penetrar 20 a 40 m. en la toba, adicionalmente se protegerá con una 
manguera estructural en donde se detecte basura ó rezaga. 
 
El sistema de anclaje reaccionará contra una capa de concreto lanzado 
de 20 cm. De espesor f´c=350 Kg/Cm2 reforzado con dos lechos de 
varilla del No. 4 @ 15 cm. De 1.0 m. x 1.0 m. x 0.20 m. y un lecho de 
varilla del No.4 @ 15 cm. 
 
Las anclas llevaran una placa de acero de 0.35 m. x 0.35 m. 11/4” de 
espesor, para las anclas tensadas a 80 toneladas. Y de 0.35 m. x 0.35 
m. x 1” de espesor para las anclas tensadas a 65 toneladas y de 0.35 m. 
x 0.35 m. x ¾” para anclas tensadas a 50 toneladas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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EL PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO PARA LA ESTABILIZACION Y LA 
PROTECCION DEL TALUD, SE RESUME COMO SIGUE: 
 
a.) La excavación y construcción de la estructura iniciara una vez que se 
conozca el tipo y nivel de desplante de las cimentaciones vecinas en 
caso de existir, así como las instalaciones municipales 
correspondientes como son: 
 
 LINEAS TELEFONICAS 
 LINEAS DE FIBRA OPTICA 
 LINEAS DE DRENAJE MUNICIPAL 
 LINEAS DE ENERGÍA ELECTRICA SUBTERRANEA EN ESTE 
 CASO. 
 LINEAS DE DRENAJE PLUVIAL 
 LINEAS DE ALUMBRADO PÚBLICO 
 LINEAS DE AGUA POTABLE. 
 
b.) Perforación y colado de pilas de 1m. en la colindancia norte y 10.0 m. 
de empotre en el terreno resistente 
c.) Excavación hasta la primera línea de anclaje (N -1.50 m.) 
d.) Perforación de 4 1/2” de diámetro, una vez concluida la perforación 
de las anclas, se realizara la inyección con lechada agua-.cemento 
e.) Colocación de malla electro soldada y concreto lanzado en el espacio 
entre paños de las pilas 
f.) Proceder al tensado de la línea de anclaje a la capacidad indicada en 
la tabla. 
g.) Una vez concluidas estas actividades, se procederá a excavar para 
el siguiente nivel de anclaje respetando los puntos c), d), e) y f) 
 
 EN LA PRESENTE MEMORIA he querido enfocarme 
específicamente en el proceso de excavación aunado a la solución 
técnica de la contención de los taludes, por considerar de suma 
importancia sus características estratigráficas en cuanto a riesgo de 
trabajo y cuidados y previsiones a considerar, al ejecutar la excavación 
tomando en cuenta también que la profundidad máxima de la de la 
misma fue de 28.50m. A 
partir del nivel de banqueta sin considerar lo que se enterraron las 
zapatas aisladas, y como se comportaría cada una de las colindancias. 
 
Trabajando en el impacto de nuestra contención y excavación con 
relación a la avenida Javier Barros Sierra, ya que sería una de las dos 
contenciones a cuidar con mucho esmero, puesto que las restantes son 
con predios baldíos. 
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De la misma manera, la contención para la torre I, se construyo en tres 
diferentes secciones. 
En la figura se muestra la distribución del sistema de contención. 
En la sección 1. 
Comprende eltramo entre los ejes 1T-1 a 4´T-1, para su estabilización. 
Para un corte a 90° con una altura promedio de 30 m., se requirió de un 
sistema de anclaje conformado por 10 líneas de anclaje con una separación 
horizontal de 2.5 m. y vertical @ 3.0 m. con longitudes de 27 a 11 m. 
ANCLA 
L act. 
(m) 
L pas. 
(m) 
Lt 
(m) 
Tensado 
(ton.) 
Inclinación 
(grados) 
Presión de 
inyección/resistencia 
de lechada 
L-1 15 12 27 60 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-2 15 11 26 60 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-3 15 9 24 60 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-4 12 8 20 60 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-5 12 7 19 60 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-6 10 6 16 40 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-7 10 4 14 40 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-8 8 4 12 40 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-9 8 3 11 40 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
L-10 6 4 10 40 15 2Kg/cm2 – 200 Kg/cm2 
El ancla o tendón se instalara en una perforación de 41/2” de diámetro, con 
una inclinación de 15° por debajo de la horizontal, utilizando una lechada de 
cemento con presión de inyección de 2 kg/cm2 y resistencia de 200 Kg/cm2. 
El sistema de anclaje reaccionara contra una capa de concreto lanzado de 10 
cm. De espesor con f´c=150 kg/cm2 reforzado con doble malla electrosoldada 
6x6-6/6 y zapatas de reacción de concreto lanzado de f´c=250 Kg/cm2 de 
0.60m x 0.60m x 0.30m, reforzadas con varilla del #3 en dos lechos @ 15 cm. 
En ambos sentidos. 
Las anclas llevaran una placa de acero de 0.35m x 0.35m x 1” de espesor para 
las anclas tensadas a 60 toneladas y de 0.35 x 0.35 x ¾” para las de 40 
toneladas. 
48 
 
SECCION 2. 
Esta sección central localizada entre los ejes 4´T-1 a 7T-1, su estabilización se 
realizara de acuerdo a lo siguiente 
a). Como ya sabemos la solución está compuesto por un sistema mixto de 
anclas de torón con pilas tangenciales. Con diámetros diferentes según diseño 
y calculo estructural, que deberán empotrarse 10 m. en el terreno natural por 
debajo del nivel máximo de excavación. 
b.) Se construirán 11 líneas de anclaje con una separación a @ 3 m. en 
horizontal y vertical con longitudes de 50 a 19 m. 
SISTEMA DE ANCLAJE SECCION 2 
ANCLA 
L 
act. 
(m) 
L 
pas. 
(m) 
Lt 
(m) 
Tensado 
(ton.) 
Inclinación 
(grados) 
Presión de 
inyección/resistencia 
de lechada 
L-1 15 35 50 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-2 15 30 45 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-3 15 26 41 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-4 15 21 36 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-5 15 16 31 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-6 15 10 25 80 30 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-7 15 10 25 65 25 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-8 15 8 23 65 25 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-9 15 6 21 55 20 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-10 15 5 20 55 15 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
49 
 
L-11 15 4 19 55 15 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
 
El sistema de anclaje reaccionara contra una capa de concreto lanzado de 20 
cm. De espesor con f´c=350 kg/cm2 reforzado con doble capa de varilla de # 
4@ 15 cm. En ambos sentidos y zapatas de reacción de concreto lanzado de 
f´c=350 Kg/cm2 de 1.0m x 1.0m x 0.20m, reforzadas con varilla del #4 en dos 
lechos @ 15 cm. En ambos sentidos. 
Se tensaran las anclas de 80 a 55 toneladas dependiendo el nivel de cada 
ancla y estarán integradas por torones en perforación previa de 41/2” de 
diámetro, se conformará un bulbo con lechada de 200 Kg/cm2 a una presión de 
1.5 a 2 Kg/cm2. 
Las diversas líneas de anclaje serán de longitud variable debiendo penetrar de 
15 a 40 m. en la toba, adicionalmente se protegerán se protegerán con una 
manguera estructural en donde se detecte basura o rezaga. 
La inclinación de las anclas varía entre 35 y 15 grados dependiendo el nivel. 
Las anclas llevaran una placa de acero de 0.35m x 0.35m x 11/4” de espesor 
para las anclas tensadas a 80 toneladas y de 0.35 x 0.35 x 1” para las de 65 y 
55 toneladas. 
 
PASANDO A LA SECCION 3. 
Localizada entre los ejes 7 T-1 a 9T-1. 
a). De la misma manera esta la solución está compuesto por un sistema mixto 
de anclas de torón @ 3.0 m. que deberán empotrarse 10 m. en el terreno 
natural por debajo del nivel máximo de excavación. 
 El sistema de anclaje reaccionara contra una capa de concreto lanzado de 20 
cm. De espesor con f´c=350 kg/cm2 reforzado con doble capa de varilla de # 
4@ 15 cm. En ambos sentidos y zapatas de reacción de concreto lanzado de 
f´c=350 Kg/cm2 de 1.0m x 1.0m x 0.20m, reforzadas con varilla del #4 en un 
lechos @ 15 cm. En ambos sentidos. 
 
Las anclas llevaran una placa de acero de 0.35m x 0.35m x 11/4” de espesor 
para las anclas tensadas a 80 toneladas y de 0.35 x 0.35 x 1” para las de 60 y 
finalmente de 0.35 m. x 0.35 m. x ¾” para 50 y 40 toneladas. 
50 
 
ANCLA 
L 
act. 
(m) 
L 
pas. 
(m) 
Lt 
(m) 
Tensado 
(ton.) 
Inclinación 
(grados) 
Presión de 
inyección/resistencia 
de lechada 
L-1 40 25 65 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-2 40 22 62 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-3 40 20 60 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-4 40 18 58 80 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-5 35 16 51 65 35 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-6 35 15 50 65 30 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-7 30 14 44 65 25 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-8 30 13 43 65 25 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-9 25 12 37 50 15 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-10 23 11 34 50 15 
2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-11 
22 10 32 50 15 2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
L-12 
20 9 29 40 15 2Kg/cm2 – 200 
Kg/cm2 
 
 
 
 
 
51 
 
CONTENCION PARA LA COLINDANCIA SUR-ORIENTE (ZONA DE 
JARDIN) 
El procedimiento constructivo considerando la información estratigráfica y altura 
para la colindancia sur-oriente será necesario estabilizarlos con taludes, porque 
con estos se alcanzan factores de seguridad adecuados, para condiciones 
temporales de acuerdo a lo siguiente. 
a) Cuando existan rellenos artificiales o sanitarios, se dejara un corte con un 
ángulo de inclinación de 45° (1:1) con respecto a la horizontal. 
b) Cuando el material del corte sea rezaga se dejara un corte de 60° (1:0.57, 
vertical: horizontal) 
Todos los cortes deberán ser protegidos contra intemperismo con una capa de 
concreto lanzado f´c=150 Kg/cm2 de 5 cm. De espesor reforzado con un lecho 
de malla electro soldada 6x6-10/10 fijada con grapas largas de varilla 
adicionalmente se requiere construir cunetas y contra cunetas revestidas con 
concreto lanzado y lloraderos. 
 
 
 
Configuración de taludes para la colindancia Sur-Oriente 
Zona de restricción 
de 10 m 
Relleno artificial ó 
Sanitario 
 
45° 
60° 
Banqueta de 
5 m, 
Nivel Máximo de 
excavación 
 
52 
 
Debido a la falta de espacio para desarrollar los taludes de proyecto (45° en 
basura y 60° en rezaga) en la colindancia sur (jardín); Debido a esto se analiza 
la estabilidad del corte con un ángulo de 54° con los resultados siguientes: 
a). Este tramo del talud sur-oeste contara con una inclinación de 54° 
b). El factor de seguridad asociado a esta altura e inclinación considerando una 
mezcla entre basura orgánica y rezaga resulta de 1.40, que es ligeramente 
menor al mínimo recomendado (FS 1.7) 
c) Para ampliar el factor de seguridad en esta esquina sur-oeste el talud, se 
debe reforzar mediante una capa de concreto lanzado de 7 cm. De espesor y 
f´c=150 Kg/cm2 con un lecho de malla electro soldada 6x6-10/10. 
d.) Adicionalmente se colocaran tres líneas de anclas en retícula @ 3 m. 
tensadas a 30 toneladas cada una, que reaccionan contra una zapata de 
concreto lanzado f´c=150 Kg/cm2 de 0.60x0.60x0.20m. reforzada con dos 
lechos inferiores y uno superior de malla electro soldada 6x6-10/1. Las anclas 
se inyectaran a 2 Kg/cm2. 
 Las anclas serán de 25 m. de longitud (20 m. de longitud activa) 
tensadas a 40 toneladas cada una, instaladas en perforación de 4” de 
diámetro con inclinación de 15 a 20° dependiendo de la ubicación cada 
ancla se colocara una placa de acero de 0.30x0.30x3/4” , se distribuirán 
@ 2.5 m. horizontal y verticalmente.53 
 
En las imágenes se puede apreciar, con el avance inicial de la formación del 
talud y su inclinación de 54° como lo marco el proyecto, la protección perimetral 
en el hombro de la excavación en el cual corre la cuneta de desagüe del jardín 
de la misma manera podemos ver como la estratigrafía no cambia a como lo 
determino el estudio de los sondeos, al fondo se puede ver el jardín trasero de 
la hacienda Santa Fe, mismo que influyo para el caído que sufrimos en la 
ejecución del talud y veremos más adelante. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
54 
 
EXCAVACION 
PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 
Se requiere hacer una excavación profunda de 30.00 m. para llegar a 
desplantar la cimentación de las torres 1 y 2, sabemos que el suelo está 
constituido por materiales producto de relleno sanitario, con espesores de 6.00 
m. a 44.00 m. de oriente a poniente Bajo los cuales se encuentran tobas 
Areno- Limosas compactas. 
Los cortes más importantes los tenemos en la colindancia norte (vertical) 
limitada por la Av. Javier Barros Sierra y sur-oriente con Jardín de la hacienda 
Santa Fe (con inclinación de 54°) 
Excavación hacia Av. Javier Barro Sierra 
En esta imagen se puede apreciar las dos colindancias que nos ocupan y la 
conformación de la estratigrafía arrogada por los sondeos. La basura, los 
rellenos superficiales, También la conformación de las bermas y el ángulo del 
talud. 
Es además indispensable que el recorte y protección del talud se haga siempre 
de arriba hacia abajo y de adentro hacia afuera, evitando en todo caso la 
excavación al pie del talud y la formación de contrapendientes que puedan 
generar caídos 
Cabe mencionar que es importante verificar antes de iniciar la excavación que 
existan en la obra los siguientes puntos. 
55 
 
 Licencias y permisos de construcción. 
 Planear afine y/o amacice de los cortes. 
 Planear rampas de entrada y salida de vehículos y equipos. 
 Planear plataformas de trabajo estables y libres de obstáculos. 
 Trazo y localización de pilas estableciendo bancos de nivel. 
 Contrato de excavación y acarreo de materiales producto de la 
excavación fuera de la obra. 
 Contrato de suministro de agua. 
 Establecer almacén de materiales y equipo. 
 Contrato de suministro de energía eléctrica trifásica. 
 Prever demoliciones posibles de vestigios de concreto y/o 
mampostería. 
 Cuadrillas de personal obrero, técnico y mantenimiento. 
 Contrato de suministro de concreto hidráulico y seco. 
 Suministro de acero. 
 Certificación de capacitación para operadores de maquinaria. 
 La excavación en la colindancia norte deberá realizarse con bermas 
alternadas de 12 m. con la alternativa de 15m. cuando las 
condiciones estratigráficas del terreno lo permitan. 
 La longitud de las anclas serán las especificadas en el proyecto, y en 
todos los casos se deberá tener en cuenta que ante la presencia de 
rellenos sanitarios las anclas deberán de quedar empotradas en el 
terreno natural y nunca sobre relleno o rezaga de mina. 
 Se dejaran taludes comprendidos entre 45° y 50° que garantizan la 
condición de la estabilidad temporal. 
 Se perforara, armara y colaran pilas tangenciales 
 La excavación se llevara a cabo hasta la primer línea de anclaje 
Se llevara a cabo la perforación de 5” de diámetro, 
 Concluida la perforación se introducirá el ancla y se inyectara con 
lechada de cemento de resistencia f´c=200 kg/cm2 
 Se instalara el acero entre paños de las pilas y se lanzara el 
concreto 
 Una vez cumplidas 72 horas de haber inyectado el ancla proceder a 
su tensado según proyecto. 
 Una vez concluidas estas actividades, se procederá a excavar para 
el siguiente nivel de anclaje respetando los pasos anteriores y así 
sucesivamente hasta el nivel máximo de excavación. 
Se ilustran estas últimas a continuación. 
 
 
 
56 
 
FRENTES DE ATAQUE 
La excavación en la colindancia norte, deberá realizarse con bermas alternadas 
de 12.00 m. con la alternativa de 15.00 m. cuando las condiciones 
estratigráficas del terreno lo permitan. De esta forma se tendrá espacio para los 
equipos (Compresores), área de maniobras para bajar a la zanja para la 
perforación los perforadores BBS, la retroexcavadora para abrir las zanjas, 
entrada de camión mismo que ha de llevarse el producto de excavación y paso 
del bob-cat. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Excavación (bermas alternadas) 
La longitud de las anclas, en todos los casos deberá tenerse en cuenta que 
ante la presencia de rellenos sanitarios deberán quedar empotradas en el 
terreno natural y nunca sobre relleno o rezaga de mina. Lo anterior es con el fin 
de no afectar el buen funcionamiento del bulbo de reacción a la carga de 
tensión aplicada a los torones. 
 
 
 
 
 
 
Inserción de Ancla 
57 
 
Se recomienda por la presencia de rellenos sanitarios dejar taludes 
comprendidos entre 45° y 50° mismos que garantizan condiciones de 
estabilidad temporal. Como se verá en la imagen no se revisten los taludes 
como protección ya que es muy rápido el siguiente corte. Es donde radica la 
importancia de respetar ante todo la inclinación de los mismos estudiados. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Vista superior de la estabilización del talud Norte 
 
A partir de la corona del talud y de 3.00 m. de altura deberá protegerse el 
terreno natural con una capa de concreto lanzado f´c= 150 Kg/Cm2, de 5 cm 
de espesor, con un lecho de malla electro soldada 6x6-6/6, engrapada con 
varilla del # 4 de 50 cm de longitud. Es necesario que todos los cortes 
protegidos con concreto lanzado lleven un hombro o remate con concreto 
lanzado de 50 a 1.00 m. de ancho, que servirá para evitar la entrada de agua 
entre la capa de concreto lanzado y el suelo. 
Construir una cuneta en el talud del extremo oriente cubierta e 
impermeabilizada con mortero. El agua que recolecte la cuneta deberá 
desaguarse hacia las partes bajas del corte. 
Se dejaran lloraderos a base de tubo de pvc de 2” hincados 1.5 m. en una 
cuadricula @ 3.0m horizontal y verticalmente, como medida precautoria de dar 
salida al agua contenida en la pantalla del talud y aliviar el empuje hidrostático. 
 
COLINDANCIA SUR – ORIENTE (ZONA DE JARDIN) 
58 
 
Como ya lo mencionamos anteriormente, por la falta de espacio en esta 
colindancia no podremos construir las bermas ni los taludes (45° en basura y 
60° en rezaga) se propone realizar la excavación con un corte de 54° tomando 
en cuenta que tiene 30.00m. de longitud por 15.00 m. de altura. 
Para compensar la seguridad en esta colindancia se debe reforzar mediante 
una capa de concreto de 7 cm. De espesor de f´c=150 Kg/Cm2 con un lecho de 
malla electrosoldada 6x6/6x6, anclada con varillas de 1.5 a 2.0 m. 
De la misma manera las placas de acero de las anclas se reforzaran por 30cm 
x 30cm x ¾”. 
Los cortes que cuenten con las inclinaciones de proyecto se protegerán como 
se indica en la contención. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Vista Superior del talud Sur-Oriente 
 
Como medidas precautorias en la excavación de este talud. Se instalara un 
sistema de drenes con el criterio usado en otros frentes. 
Se dejaran lloraderos a base de tubo de pvc de 2” hincados 1.5 m. en una 
cuadricula @ 3.0m horizontal y verticalmente, que permitan la salida al agua 
contenida en la pantalla del talud. 
 
 
59 
 
Se deberá construir una cuneta en el extremo sur debidamente revestida y 
dirigida hacia el desagüe más cercano hacia el exterior de excavación. 
Las cunetas existentes en la vialidad interna del jardín y la que proviene del 
fraccionamiento, abra de conectarla a un sistema de desagüe y dirigirla al 
Hacia aguas debajo de la barranca existente. 
En el acceso poniente a la obra se deberá construir un pretil en diagonal de 
0.15 a 0.30 m. de altura y del ancho de la banqueta, para que el agua de lluvia 
no ingrese a la al interior de la obra. 
La solución anterior se deberáaplicar en cada una de las coladeras pluviales a 
lo largo de la vialidad Javier Barros Sierra. 
Durante la protección de concreto lanzado se dejaran franjas verticales @ 
4.0m. de 20 cm. De ancho y a lo largo del talud. 
Las franjas verticales sin concreto lanzado ya existentes en otros cortes se 
limpiarán de residuos de concreto o material de arrastre de tal manera que 
funcionen como drenes. Y no permitir que se obstruyan, mediante un 
mantenimiento continuo. 
Las cunetas y obras de desvío-desagüe existentes deberán estar libres de 
azolve. 
En todos los cortes se colocaran drenes de 6 m. de longitud con inclinación 
ascendente de 10 grados con respecto a la horizontal, en su interior se 
colocara un tubo de pvc de 2” de diámetro ranurado en media caña superior y 
protegido con malla tipo tela de mosquitero. 
Se hace mención de manera muy puntual no menospreciar el mantenimiento 
de las obras de debió y desagüe para facilitar la salida de agua de los taludes y 
plataformas de la excavación, con el fin de que no llegue a causar estragos que 
podamos lamentar. 
En el caso de los taludes revestidos en los cuales se aprecie humedad 
excesiva, llevaremos a cabo una perforación sobre el concreto lanzado de 
11/4” de diámetro y pueda drenarse el agua contenida. 
 
 
 
 
 
60 
 
USO DE MAQUINARIA 
Es muy importante mencionar que para asignar la maquinaria a utilizar para 
este tipo de proyectos, se tienen que tener en cuenta tanto la estratigrafía del 
sitio, la topografía que lo conforma, el programa de obra para llevar a cabo la 
excavación, la experiencia del contratista o empresa contratatista, así como la 
flotilla de camiones para el vaciado del terreno. 
Para nuestro proyecto se ocuparon: 
1.- RETROEXCAVADORA, MODELO- CATERPILLAR 330 C (1 UNIDAD) 
 2. RETROEXCAVADORA, MODELO- CATERPILLAR 325 B (2 UNIDADES) 
3.- RETROEXCAVADORA, MODELO – CATERPILLAR 416 (1 UNIDAD) 
4.- BOB – CAT MODELO 753 (DOS UNIDADES) 
5.- CAMION TORTON DE 16 M3 DE CAPACIDAD (30 UNIDADES) 
6.- PERFORADORA SOILMEC R-10 (1 UNIDAD) 
7.- PERFORADORA MAIT HR 120 (1 UNIDAD) 
8.- GRUA GUS PECH GD-1 (1 UNIDAD) 
9. - BBAS STANDARD RENFORCEE MCA. STENUICK (15 UNIDADES) 
10.- LANZADORA DE CONCRETO SECO ALIVA (1 UNIDAD) 
11.- EQUIPO DE TENSADO 
 
 
 
 
 
Maquinaria y Camiones en el proceso de la Excavación 
61 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Bob-CAT 
El uso de este equipo en este tipo de obra, es muy útil por su versatilidad de 
movimiento en terreno horizontal, escarpado, firme o pedregoso, por su 
capacidad de carga y la forma de transportarla. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
62 
 
Retroexcavadora 416 
Este equipo nos brinda la facilidad de excavación de forma más ágil y segura, 
ya que cuenta con un brazo exprofeso para tal fin conteniendo un bote con 
dientes de acero para desgarrar el terreno y el bote frontal para carga y 
ataque en materiales blandos. Evitando tiempos muertos por agobio de la 
mano de obra ejecutada por el hombre, con ella podemos cargar el producto de 
excavación para su retiro en el momento que nos estorbe con el camión a pie 
y/o almacenarlo en otro sitio. 
 
Perforadoras utilizadas 
Maquinas con tecnología de punta para perforación, que cuentan con 
instrumentación para llevar el control del plomeo de la perforación hasta su 
profundidad planeada, nos informa de la misma forma la longitud en metros del 
desarrollo de la perforación, equipo que dependiendo el material a perforar es 
su eficiencia, en nuestro caso y con nuestra estratigrafía una perforación de 
38.50m. Sacando una media de perforación misma que se afecta por factores 
como lentes de terreno muy duras, material blando, rocas en su paso a 
perforar, ajustes de barretones, y reparaciones mecánicas menores fue de 36 
horas. 
63 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Grúa Gus Pech GD-1 
Utilizada para traslado, hizaje e introducción del acero de la pila a su fuste o 
perforación y su centrado del acero al fuste. Además de la utilidad que tiene 
para el traslado y manipulación de materiales utilizados de pesos 
considerables permitiendo estos abatimiento de tiempos en la ejecución de 
algunos trabajos. 
 
Perforadora BBAS Standard Renforcee Mca.Stenuick 
64 
 
Este equipo llamado comúnmente en obra ( mosquito ) , se llevo a cabo las 
perforaciones para las pilas y los muros, lo versátil de este equipo es que 
funciona a base de presión de aire y nos evita instalación eléctrica costosa y 
por concepción de los trabajos riesgos lamentables. Son ligeros facilitando su 
traslado y colocación en el sitio a perforar, además por su constitución 
estructural se ajustan a los diferentes ángulos de trabajo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Lanzadora de Concreto Aliva 
Este equipo, a diferencia del perforador lleva un motor de 20 hp. Para 
propulsión de la bomba que ha de lanzar el concreto previamente suministrado 
por la concretera con las características técnicas marcadas en proyecto, y la 
parte neumática (aire a presión) combinando ambos sistemas se lleva a cabo 
el lanzado, suministrando manualmente en la boquilla el concreto . 
 
65 
 
 
 
 
Equipos de Tensado (Pila y Tableros) 
66 
 
En estas imágenes se puede ver el equipo de tensado, con el cual se jalan los 
torones propios del ancla o tendón, auxiliándose de un gato cilíndrico hidráulico 
a base de presión de aceite, conectado por medio de una manguera de alta 
presión a una bomba hidráulica a base de aceite manual que puede de la 
misma manera eléctrica y como medio de visión un manómetro graduado en 
Libras ,previamente calibrado igual que todo el equipo y con esto garantizar el 
tonelaje de tensión marcado en el proyecto. 
 
LIBRAMIENTO DE INSTALACIONES MUNICIPALES. 
Es de vital importancia antes de iniciar con la excavación, contar con el 
conocimiento y estudio de las instalaciones municipales que al predio le 
conciernen como son: 
1.- Canalización de líneas telefónicas 
2.- Canalización de líneas de fibra óptica 
3.- Canalización de líneas de drenaje municipal 
4.- Canalización de líneas de energía eléctrica (subterráneas en este caso) 
5.- Canalización de drenaje pluvial. 
6.- Canalización de alumbrado publico 
7.- Canalización de líneas de agua potable 
8.- Parámetro de cimentación de edificio (torre acuario) frente a excavación 
Para su estudio se realizaron los levantamientos topográficos de cada una de 
las canalizaciones mencionadas, elaborando un plano en el que se acotaron 
niveles, longitudes, diámetros, distancia entre registros y número de ellos, en el 
caso del edificio frente a nuestra excavación se determino la distancia entre el 
edificio y la excavación así como la profundidad de la estructura que conforman 
sus sótanos. 
Todo lo anterior se llevo a cabo para no afectar con ninguna trayectoria de las 
anclas de engrape del muro lanzado y las pilas tangenciales sobre todo con las 
primeras líneas de las mismas. 
 
 
 
 
67 
 
PERFORACION DE PILAS TANGENCIALES O CONTENCION 
Sabemos que para la contención norte, la cual alberga la torre I y la torre II, se 
construirán 34 pilas tangenciales de varios diámetros y con campana en su 
base, según el proyecto estructural con longitud de 39.00 m. A partir del nivel 
de excavación donde tenemos que: 
TORRE I 
2 PILAS de 1.60 m. con ampliación campana a 2.60 m. 
2 PILAS de 1.40 m. con ampliación campana a 2.40 m. 
5 PILAS de 1.20 m. con ampliación campana a 2.00 m. 
6 PILAS de 1.00 m. con ampliación campana a 1.80 m. 
 
TORRE II 
2 PILAS de 1.60 m. con ampliación campana a 2.60 m. 
2 PILAS de 1.40 m. con ampliación campana a 2.40 m. 
5 PILAS de 1.20 m. con ampliación campana a 2.00 m. 
10 PILAS de 1.00 m. con ampliación campana a 1.80 m. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
68 
 
PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO. 
Estableceremos un banco de nivel, en un punto de la calle lo más perene 
posible (ano ser removido durante el proceso de la obra) mismo que será la 
base principal del desplante de nuestra estructura. 
Se traza sobre el hombro de la excavación que en este caso coincide con la 
orilla de la banqueta, misma que aprovecharemos para colocar la distribución 
con pintura y clavos, los puntos que indican el centro de cada pila, igualmente 
creando una referencia en cada una de ellas para que en caso de borrarse el 
punto, poder recuperarlo. 
Con este trazo se transfiere al terreno natural marcándolo con cal, con el 
objeto de que pueda ser visto por el operador, al instalar su perforadora. 
Contando ya con el trazo sobre el terreno natural, procederemos a instalar la 
perforadora, cuidando que el centro del trazo y el centro del bote barrenador 
coincidan, de igual forma se tendrá cuidado del plomeo de la barrena en el 
centro de la excavación por medio de la caratula indicadora con la que cuenta 
en la estructura misma de la barrena, y esta tendrá que verificarse cada 5 
metros con el fin de que el fuste realizado sea lo más vertical que se pueda, 
sin exceder de la tolerancia que nos marca el proyecto que es del 3% de su 
longitud. 
 
69 
 
Se llevara un control un control de la ubicación final de las pilas indicando su 
posición, fechas de perforación y colados. (Ver tabla anexa) 
En el proceso de excavación del fuste de la pila, se deberá llevar el registro del 
tipo de material obtenido a cada 2 metros aproximadamente, profundidad del 
estrato y características del material y elaborar un perfil, con el fin de 
corroborar la información estratigráfica inicial. 
De la misma forma, en este proceso se deberá estabilizar el fuste de la pila por 
medio de ademes metálicos o lodos estabilizadores, en el caso de que la 
perforación sea estable no habrá necesidad de lo anterior. 
Una vez concluida la excavación del fuste, se verificara su verticalidad por 
medio de una plomada, referenciándose a un punto del perímetro de diámetro 
de la misma. 
Es de mucha ayuda cronometrar el tiempo de perforación de cada pila, y con 
esto poder acarrear el acero de la pila a la perforación ya que no deberá 
exceder de 1 o 2 horas después de concluida la perforación para llevar a cabo 
la introducción del acero de la pila y su colado, y evitar de esta manera que las 
paredes de la perforación se colapsen con el cambio de estado del material. 
 
 
 
70 
 
 
71 
 
El proceso de colado de las pilas se llevara a cabo con tubería tremí, 
introduciendo de un inicio los treinta metros del fuste y conforme avance el 
nivel de concreto se retiraran los tramos que ya estorben para inducir el 
concreto. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Tubería Tremí para colado de Pilas 
El concreto será de (clase 1), estructural con un peso volumétrico de 2200 
Kg/cm3 con una resistencia f´c = 350 kg/cm2 El cual el suministro deberá de 
ser continuo para evitar juntas frías y se llevara hasta un nivel del 50% del 
diámetro de la pila por arriba del lecho bajo del dado; esto último con la 
finalidad de sacar del fuste el concreto contaminado derivado del arrastre a lo 
largo de la perforación hasta la superficie y desecharlo. (1.50 m.) en promedio. 
Una vez que se inicie con la limpieza de la pila para construir su respectivo 
dado, se tendrá que descabezar la pila como mínimo 0.15 cm y máximo 0.30 
cm. Para asegurar lo sano del concreto, ya que será la base del dado, y el 
acero que quede al descubierto quedaran albergados en el dado mismo. 
El acero de refuerzo tendrá un esfuerzo de fluencia mínimo F’y=4200 Kg/Cm2 
Y el recubrimiento de las varillas longitudinales será de 7.5 Cm. Mínimo. 
Para uniones soldadas o mecánicas que se realicen en una misma sección 
transversal no deberán unirse más del 33% del refuerzo y la separación entre 
ellas no será menor de 20 diámetros. 
 
 
72 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Acero de Pilas Tangenciales 
 
En esta imagen se puede apreciar el armado de las pilas tangenciales, tanto el 
acero longitudinal, como los estribos que han de darle la forma cilíndrica y el 
diámetro necesario, lo más sobresaliente de esta imagen es el refuerzo interior 
comúnmente llamado “z” as, en el ambiente constructivo. Este refuerzo no lo 
marca en el armado de proyecto, digamos que es un refuerzo de necesidad de 
obra. Esto es porque al momento del levantar el acero con el gia para su 
traslado o introducción al fuste, se flexiona por efecto del peso del mismo 
armado corriendo el riesgo de desarticularse. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
73 
 
 
74 
 
MURO DE CONCRETO LANZADO / CONTENCION. 
Este muro cumplirá su función, conviviendo o adosado al talud natural 
(relleno), con un espesor determinado por el estudio geológico y contando con 
las ventajas que este nos proporciona como son: 
1.- Fraguado rápido del concreto 
2.- Por su adaptabilidad a geometrías irregulares 
3.- Por su excelente adherencia a los materiales granulares 
4.- Se obtiene una aceleración en el ciclo productivo 
5.- Puede colocarse en lugares poco accesibles o de difícil acceso. 
Como los más representativos constructivamente. 
CONCRETO LANZADO. 
Siguiendo el proceso marcado por el especialista tenemos, para ejecutar esta 
actividad, debemos de tener. 
El afine de los corte en el talud. 
Plataformas de trabajo estables y libres de obstáculos. 
El trazo y localización de anclas y pilas 
Suministro de corriente eléctrica trifásica (220 V.) 
Colocación de acero de refuerzo así como su anclaje 
Aislamiento del centro donde se encuentra la perforación del ancla 
El suministro teórico y adicional del concreto seco y sus respectivas 
características. 
Proceso constructivo. 
La protección y el anclaje temporal de los taludes, llevaran. 
Para el talud norte una capa de concreto seco f´c= 300 Kg/Cm2. De 20 cm. 
De espesor. 
Para el talud sur una capa de concreto seco f´c= 150 Kg/Cm2. De 5 cm. De 
espesor. 
 
 
75 
 
Se excavara para los tableros, huecos de 6.0 m. x 2,50 m. x 3.20 m. dadas 
estas dimensiones, se procede a afinar la excavación según trazo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Excavación por medios mecánicos 
Aquí podemos ver, como la retroexcavadora, no abre la sección de terreno que 
ha de utilizarse para trabajar el tablero en turno, con el bote de la maquina 
cortamos y afinamos hasta cierto límite, cuidando no socavar el tablero por lo 
poco o nula compacidad del terreno. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Afine del tablero por medios manuales 
76 
 
Una vez cortado el tablero en turno, se procede con medios manuales a su 
afine y plomeo según trazo, cuidando no generar con esto una socavación o 
caído de material, poco compacto. 
Paso seguido se lleva a cabo el trazo y labrado de la caja de tensado del ancla 
con dimensiones de 0.90 m. x 0.90m. x 0.20 m. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
De la misma manera se traza el eje del ancla respectiva y se realiza 
perforación de 4” con el perforador (llevándose a cabo esta en 
aproximadamente de 5 a 7 horas dependiendo la profundidad y no 
encontrándose con algún obstáculo interior) previa a la colocación del acero 
para el ancla. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
77 
 
Trazo del ancla en el tablero 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Perforación en Tableros y Pilas 
La fotografía nos muestra como al mismo tiempo podíamos perforar para el 
ancla del tablero en turno y una de las 2 pilas tangenciales, pero no las dos, 
por cuestiones de seguridad del tablero lateral y la pila. 
Una vez perforado para recibir la ancla o tendón procedemos al armado de la 
caja de tensado con varillas de # 4@ 15 cm en ambos sentidos en un lecho. 
Armado de tablero 
Se procede a escarificar los costados de las pilas tangenciales así como el pie 
del concreto lanzado (mismo que nos quedo en la parte superior de la 
excavación), descubrir el acero para amarrar el acero del tablero y en la parte 
inferior dejar sobrado el acero vertical para que enel siguiente nivel solo se 
desdoble y amarrar el siguiente acero vertical y así sucesivamente, ir tejiendo 
los tableros subsecuentes. 
 
 
 
 
 
78 
 
Se arman los tablero según especificaciones (3m x 3m.) con varilla del #3 @ 
15 cm. En ambos sentidos en 2 capas, engrapadas con conectores de varilla 
del # 4 @ 20 cm. en ambos sentidos de 35 cm de longitud, clavados en el 
terreno natural. 
Inmediatamente después se introduce el ancla o tendón, en la perforación 
previamente hecha, colocándole un tramo de pvc que abarque el espesor del 
tablero como protección del acero al ser lanzado el concreto y taponear el pvc 
para que con la presión a la que se lanza el concreto no se penetre y nos 
pueda evitar el trabajo del tendón al ser tensado. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Ancla colocada en tablero 
 
 
 
 
 
 
 
 
79 
 
Protección de perforación cuando se colocaba el ancla, posteriormente el 
lanzado 
 
Se dejara en la base del tablero (contacto con el terreno natural) un remate tipo 
chaflán de 0.50 a 1.00 m con concreto lanzado, para evitar que se penetre el 
agua entre el concreto y el terreno natural y evitar con esto filtración, en lo que 
en este momento es nuestra plataforma de trabajo, y evitar un deslave. 
Concluido el lanzado, se deberá esperar 72 horas para que adquiera el 70% de 
su resistencia y poder tensar el ancla a las toneladas según proyecto. Es 
prudente también por seguridad después de 2 a 3 semanas programar la 
actividad de retensado de las anclas, para corroborar que el tensado inicial no 
haya cedido y si así fuera tomar registro de esta e irla cuidando con esta 
actividad de manera más puntual. Ya que si persistiera que la ancla cede 
tendríamos la necesidad de retomar este tablero y repetir el proceso. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Lanzado en tablero 
 
 
 
 
 
 
80 
 
ANCLAJE DE TABLERO A PILAS TANGENCIALES. 
Hasta este momento hemos hablado del anclaje del del muro al talud, pero nos 
resta explicar cómo se anclo el armado a la pila. 
La duda a resolver es como unir y /o amarrar la pila tangencial al muro de 
contención. 
La razón de lo anterior, es porque las pilas al excavar el tablero, afinarlo y 
plomearlo se descubren coladas, nuestra tarea es unirlo al muro lanzado, 
recurriendo al proyecto se nos indica por parte del estructurista. El proceso de 
anclaje o unión, que se ejecuto como sigue. 
*Se deberá escarificar o descarnar el concreto 25 cm. De profundidad 
procurando no dañar los estribos ni el acero longitudinal del costado a 
escarificar de la pila, que tendrá contacto con el acero del muro, en un ancho 
de 15 cm. Como apreciamos en la imagen. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Escarificado de Pila 
81 
 
*Se escarificara todo lo alto del tablero para anclar dos varilla del # 4 de 1.50 
m. de longitud a una profundidad de 20 cm. Fijándola con resina Hilty RE-500. 
Y se traslape con el acero del muro en dos capas, paso seguido se instalaran 
los conectores con una distribución antes mencionada de varilla del #4 @ 20 
cm. En ambos sentidos, una vez terminada esta actividad se procede al 
lanzado del concreto y con este cubrir el tablero. Mismo que una vez seco el 
concreto, se limpiarán los conectores con el objeto de que una vez que se 
tenga que unir el muro de contención MC-1 que es el que se sostiene la 
estructura del edificio, sirvan como anclaje formando un solo sistema, (que se 
construirá posteriormente al subir la estructura propia del edificio) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Anclaje de tablero a Pila 
 
*Es muy importante mencionar que los tableros se van abriendo (excavados) 
se alternen @ 6.0 m. con en la inteligencia de proteger la estabilidad del muro 
y el talud de la propia excavación mientras está en proceso, del armado y 
colado del los que están en turno, aparte de cuidar de la misma forma el talud 
conformado, propio del proceso de excavación. 
 
 
 
 
Tablero anclado a pila 
90 
 
ANCLAJE DE PILAS TANGENCIALES AL TALUD 0 TERRENO NATURAL 
Este anclaje se llevara a cabo una vez que se cumpla el proceso constructivo 
del anclaje del tablero a pilas y al talud y /o al mismo tiempo que los tableros, 
como ya se menciono con antelación. Con la única consideración que se hayan 
concluido en su proceso 2 tableros juntos completándose una longitud de 12 m. 
Se ejecutara de la manera siguiente, se trazara el eje de la ancla a perforar 
sobre la pila tangencial en turno, se instalara frente a ella una perforadora 
STENUIK la que llevara a cabo la perforación de 3” de diámetro hasta su 
longitud de proyecto. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Perforación en Pila 
 
Concluida la perforación se introduce el ancla o tendón respectiva y se lleva a 
cabo el colado o inyectado de la misma, con la proporción marcada en 
proyecto. 
De la misma forma que las anclas de los tableros se dejara que el colado llegue 
a su resistencia a un 70%, para ser tensada con el tonelaje marcado según 
proyecto, en una primera etapa, posteriormente de igual forma se cuidara un 
retensado para verificar si llegara a ceder. 
De la misma forma que las anclas de los tableros, para ser tensadas llevaran 
su placa de reacción de acero de 0.25 m. x 0.25 m. x ¼”, se instalara su 
modulo de tensado (queso) y cuñas de agarre a cada hilo. 
91 
 
El tensado se llevara a cabo con un equipo de tensado, el cual consta de un 
manómetro que nos indicara el desarrollo del tensado hasta llegar al tonelaje 
deseado. 
Este tensado se rectificara en 10 a 15 días posteriores al mismo, con el fin de 
comprobar que al trabajar el cable de acero a la tensión no haya cedido por 
defecto de las cuñas y/o por acomodo del núcleo o bulbo del ancla, y con esto 
garantizar el tensado de todo el conjunto del talud. 
 
. 
 
 
 
 
 
 
 
 
Equipo de Tensado 
 
En el caso del tensado de las anclas que troquelan al terreno a las pilas 
tangenciales, nos evitaremos construir la caja de tensado, ya que se 
aprovechara el cuerpo mismo de la pila y será suficiente colocando la placa de 
reacción. 
 
 
 
 
 
 
 
92 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Ancla ya tensada 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
93 
 
EXPERIENCIAS DE OBRA. 
En este capítulo, narraremos las situaciones de trabajos adicionales que se 
llevaron a cabo para solucionar algunos riesgos que en el proceso mismo de la 
obra fueron surgiendo y fue necesario implementar su solución. 
 
ANCLAS ADICIONALES EN TALUD NORTE. 
Se llevo a cabo una revisión por parte de la empresa de geotecnia, sobre la 
estabilidad del talud norte (Av. Javier Barro Sierra) derivado de la información 
topográfica de control que se llevaba semanalmente sobre el eje “G“ y se nos 
reporto que se había detectado movimiento del talud norte hacia el interior de la 
excavación. Y se concluyo lo siguiente. 
a.) Las instalaciones municipales instaladas en la banqueta de este lindero 
han favorecido a la aparición de desplazamientos horizontales a lo largo 
de la calle. 
b.) Las anclas actuales de 40 grados de inclinación han dejado una porción 
de suelo sin confinamiento que sumado al comportamiento frágil de los 
rellenos sanitarios, originan en la superficie movimientos verticales y 
horizontales, estos últimos de mayor riesgo para cualquier excavación. 
Por lo anterior se recomendó lo siguiente: 
Colocar anclas adicionales intercaladas entre la primera y tercera línea de 
anclaje de proyecto con las siguientes características. 
1.- Serán anclas temporales de 20 m. de longitud (13 m. de bulbo y 7 de 
longitud pasiva) constituidas por dos torones de 0.6”instaladas en 
perforación previa, cada ancla tendrá una inclinación de 20° respecto a la 
horizontal. 
 
 
 
 
 
 
 
 
94 
 
Anclas Adicionales (Talud Norte) 
2.- Estas anclas por encontrarse inmersas en los rellenos sanitarios se 
protegeráncontra corrosión mediante una manguera estructural. 
3.- Reaccionaran directamente contra la capa de concreto lanzado ya 
existente que tiene 20 cm de espesor. 
4.- La inyección será de 2 Kg/Cm2 
5.- Se colocaran placas de acero de 0.30m x 0.30m x ¾” 
6.- se tensaran a 30 toneladas cada una. 
7.- se deberán realizar perforaciones de 1” sobre el concreto lanzado a 
todo lo largo del talud norte, con la finalidad de drenar los tableros. 
ANCLAS ADICIONALES EN COLINDANCIA SUR (JARDIN). 
Debido a la falta de espacio para desarrollar los taludes de proyecto, en la 
colindancia del jardín, se analiza y tendremos. 
1 Este tramo sur-oeste contara con una inclinación de 54° y tiene 30 m. 
aproximadamente de longitud y 15 m. de altura. 
2 Para ampliar el factor de seguridad de esta esquina, se deberá reforzar 
mediante una capa de concreto de 7cm. De espesor y f´c=150 Kg/Cm2 con un 
lecho de malla electrosoldada 6x6-6/10 fija al corte con grapas de varilla de 1.5 
2.0 m. de longitud, las anclas se inyectaran a 2 Kg/cm2. 
3 Adicionalmente se colocarán tres líneas de anclas en retícula @ 3 m. 
tensadas a 30 toneladas, que reaccionaran contra una zapata de concreto 
lanzado f´c=150 kg/cm2 de 0.60 x 0.60 x0.20 reforzada con 2 lechos inferiores 
y uno superior de malla electrosoldada 6x6-10/10. Las anclas se inyectaran 2 k 
4 En cada ancla se colocara una placa de reacción de acero de 0.30 x 0.30 
x3/4” 
95 
 
NUEVAS ANCLAS EN COLINDANCIA SUR EN TALUD VERTICAL 
En general, el corte actual sur-oeste cuenta con una inclinación de 54 grados 
hasta el nivel -20 m. a partir del cual se debe mantener vertical para que no 
interfiera con la traza del proyecto. 
La estabilidad de este corte de 8.50 m. de altura para llegar a la cota de 
desplante se realizara como sigue. 
a.) El corte vertical se debe reforzar mediante una capa de concreto de 7 
cm. De espesor y F´c=150 kg/cm2 con un lecho de malla electrosoldada 
6-6/6-6 fijada con grapas de varilla de 1.50 m. hincadas a golpe. 
b.) Se colocaran tres líneas de anclaje en retícula @ 3 m. tensadas a 30 
toneladas. 
c.) Las anclas serán de 20 m. de longitud cada una y tendrán 5 m. de 
longitud pasiva, cada ancla tendrá una inclinación de 15° con respecto a 
la horizontal y se inyectara a 2 kg/cm2 
d.) El anclaje reaccionará contra zapatas de concreto lanzado de F´c=150 
kg/cm2 de 0.60 x 0.60 x o.20 m. reforzada con dos lechos inferiores y 
uno superior de malla electrosoldada 6x6-10/10. 
e.) En cada ancla se colocara una placa de acero de 0.30m.x 0.30 m. x ¾” 
 
96 
 
CONCLUSIONES 
 
Dentro de este tema, quiero subrayar que las previsiones por las cuales 
tuvimos tanto cuidado el talud norte; se nos hizo presente en el talud sur. 
Probablemente lo menospreciamos tanto el proyectista geotécnico como 
nosotros en la obra, al desconcharse el talud cuando se tenía un avance del 
70 % de su estabilización, presentándose su falla en la madrugada 
afortunadamente, ya que solo fue equipo 3 perforadores, el que quedo 
sepultado, mismo que al ser rescatado pasado el tiempo y ya solucionada la 
estabilización, se declaro pérdida total. 
 
Debido al desconcha miento de suelo del talud sur-oriente se concluyen las 
probables causas que no se previeron. 
 
1.- El espesor de concreto lanzado no proporciono la rigidez de la pantalla 
que distribuyera adecuadamente la tensión del sistema de anclaje contra los 
empujes del suelo y el agua retenida. 
2.- Al excavar y dejar los cortes con un ángulo de 54° no fue suficiente para la 
adecuada estabilidad del talud. 
3.- La retención de agua en el subsuelo compuesto por basura y un 
insuficiente drenaje, origino que el suelo incrementará su peso volumétrico 
entre un 50 a un 70 % 
4.- El sistema de estabilización y el talud engrapado con anclas no fue 
suficiente para las presiones hidrostáticas excesivas a las que soporto. 
5.- Las áreas que influyeron a estas cargas hidrostáticas excesivas son muy 
extensa y no se tomaron en cuenta (relleno sanitario WESTHILL), aunado a 
la poca capacidad de captación y desagüe para el exceso de precipitación 
pluvial ocurrida en este periodo de tiempo. 
6.- Con el exceso de lluvia, que se filtro atreves del terreno que ocupa la 
glorieta y el jardín del conjunto residencial Hacienda Santa Fe. 
7.- Se deduce de la misma manera, que no se tomo en consideración la 
aportación de agua filtrada al terreno de gran extensión colindante con el 
Colegio West Hill, que debido a su pendiente topográfica natural tiene su 
escurrimiento hacia nuestro terreno en obra. 
8.- La instalación de drenes horizontales dentro de una perforación previa de 
4” resulto insuficiente ya que solo se introdujeron 2 m. de longitud 
97 
 
9.- de la misma manera no se cuido que las canalizaciones de agua de lluvia 
de las zonas altas que colindan con el predio. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Talud antes del desconcha miento 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Desconcha miento de Talud 
 
 
 
 
OBRA: PLANO:
UBICACIÓN: FECHA:
ELABORO: ARQ. JACP
UNIDAD: m2
NIVEL:
EJE TRAMO TIPO
Malla en zona de Jardin y Compresores
estado actual al 05/08/2008 Zona de
Caido 1 Area B h
Jardin y zona de compresores malla 1,246.502 1.00 1.00 1,246.50
1,246.50
ANCHO ALTO
ALHEL S.A. DE C.V.
PARK PLAZA
AV. JAVIER BARROS SIERRA No.540 SANTA FE
DELEGACION CUAJIMALPA MEXICO D.F.
DEL PARQUE CONSTRUCCIONES SA DE CV
PIEZAS ELEM. CANTIDAD OBSERV.
SUMA TOTAL 
CONCEPTO
LOCALIZACION
LARGO
1,-Gen Lanzado Caido 1 Página 1
OBRA: PLANO:
UBICACIÓN: FECHA:
ELABORO: ARQ. JACP
UNIDAD: m2
NIVEL:
EJE TRAMO TIPO
Malla en zona de Jardin Posterior
Zona de Caido 2 al 20/08/2008 Area B h
Jardin posterior 519.070 1.00 1.00 519.07
519.07
PIEZAS ELEM. CANTIDAD OBSERV.
SUMA TOTAL 
CONCEPTO
LOCALIZACION
LARGO ANCHO ALTO
ALHEL S.A. DE C.V.
PARK PLAZA
AV. JAVIER BARROS SIERRA No.540 SANTA FE
DELEGACION CUAJIMALPA MEXICO D.F.
DEL PARQUE CONSTRUCCIONES SA DE CV
2,-Gen Lanzado Caido 2 Página 1
100 
 
 
ELECCION MÁS VIABLE PARA LA CONTENCION NORTE. 
Como un análisis final pasado todo el proceso constructivo, recapitulando 
podemos concluir que el sistema seleccionado fue el más adecuado para las 
condiciones que nos presento el terreno. 
Para las condiciones que se tendrían en el desarrollo de este proyecto, se 
propusieron 2 opciones, de las cuales había que analizarlas en cuanto a 
ventajas y desventajas técnicas y disposición de equipo, riesgos de ejecución 
y lo más importante la más ideal en cuanto a costo. 
La primer opción: La construcción de muro MILAN. Esta se descarto por 2 
razones poderosas la primera, por considerar plataformas de corte de 28.50m. 
no existe en México equipo que lo logre a esta profundidad, segundo, por la 
constitución del terreno (relleno, basura y rezaga) la inestabilidad de la 
excavación aun contando que se le agregaran aditivos como la bentonita. 
Además de resultar en un estudio económico muy caro. 
 
La segunda opción. La más viable. Contención con batería de pilas coladas en 
sitio. De la cual hablaremos primero de sus ventajas. 
Las pilas pueden tener uno o varios diámetros, generando elementos continuos 
y robustos 
La perforación se realiza en seco, es decir sin el uso de polímeros y bentonita. 
Pueden emplearse uno o varios equipos de perforación en forma simultánea. 
Se puede emplear de ser necesario ademe metálico “spiro” a lo largo de la 
perforación. 
El troquela miento se substituye con un sistema de anclaje de torón al estrato 
resistente 
DESVENTAJAS. 
Al realizar la perforación en rellenos heterogéneos con equipo rotatorio se corre 
el riesgo de propiciar socavaciones y pérdida parcial o total de la herramienta. 
Aún con la instalación de un ademe metálico perdible no garantiza que los 
sobreconsumos de concreto disminuyan. 
La perforación puede llegar a ser lenta. 
Se pueden generar sobreconsumos de concreto hasta del 80%. 
101 
 
 
TERCERAOPCION: MURO BERLIN CON PILOTES DE CONCRETO 
VENTAJAS. 
La perforación previa es de diámetro pequeño 0.60 m. máximo, y en pilas 
cuadradas de 0.40 x 0.40 m. 
Pueden emplearse uno o varios equipos de perforación en forma simultánea. 
No requiere emplear ademe metálico “spiro” a lo largo de la perforación. 
El troquelamiento se substituye con un sistema de anclaje de torón al estrato 
resistente 
DESVENTAJAS. 
Al realizar la perforación en rellenos heterogéneos con equipo rotatorio se corre 
el riesgo de propiciar socavaciones y pérdida parcial o total de la herramienta. 
Aún con la instalación de un ademe metálico perdible no garantiza que los 
sobreconsumos de concreto disminuyan. 
La perforación puede llegar a ser lenta. 
 
 
 
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