f Normas de Acondicionamiento higrotermico 2002

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CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 1 – 
 
Anexo 
 
 
 
Secretaría de Obras Públicas de la Nación 
Subsecretaría de Desarrollo Urbano y Vivienda 
Dirección Nacional de Políticas Habitacionales 
Dirección de Tecnología e Industrialización 
 
 
 
 
 
 
 
 
DOCUMENTO TECNICO: 
 
ACONDICIONAMIENTO HIGROTERMICO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Dirección de Tecnología e Industrialización: 
Sarmiento 151, 5° piso, oficinas 536 y 538, C.P:C1000ZAA, 
Tel. 4347 9752-98 Fax: 4347 9765 
Capital Federal 
E-mail: tecno@miv.gov.ar 
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
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ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO 
 
I INTRODUCCIÓN 
El presente documento está pensado como un elemento de apoyo para la correcta 
aplicación de los “Estándares Mínimos de Calidad para Viviendas de Interés Social” en el 
capítulo 4.3 correspondiente a “Requisitos de Habitabilidad” y más concretamente al 4.3.1 
“Acondicionamiento Higrotérmico”. 
Lo que se pretende con esta publicación, es en primer lugar explicar el procedimiento que 
establecen las normas IRAM a que se hace referencia en el mencionado apartado 4.3.1 
para calcular el coeficiente de transmitancia térmica (K) comparando con el máximo 
admisible y verificar el riesgo de condensación superficial e intersticial. El otro objetivo de 
la publicación es explicar mediante ejemplos prácticos las consecuencias de proyectar 
incorrectamente o de no respetar las especificaciones técnicas del proyecto, introduciendo 
en obra modificaciones sin haberlas estudiado previamente. Debe entenderse que el 
acondicionamiento térmico no es una cuestión menor y que exige un especial cuidado al 
elegir la solución constructiva que se adopte en la etapa de diseño. De idéntica manera, 
cambiar durante la etapa de ejecución de la obra los espesores o las densidades del 
aislante térmico, ubicar incorrectamente la barrera de vapor, reemplazar un tipo de 
cubierta por otra o ignorar los puentes térmicos son decisiones que incidirán seriamente 
sobre las condiciones de habitabilidad (y en algunos casos la durabilidad) de las 
viviendas. Debe entenderse también que al hablar de habitabilidad no tenemos en cuenta 
solamente el confort y el ahorro de energía que surge de una vivienda bien aislada 
térmicamente, sino que nos estamos refiriendo también a la salud de sus habitantes ya 
que la condensación genera o acentúa problemas respiratorios por la proliferación de 
hongos en paredes y techos. 
Los temas relacionados con el acondicionamiento higrotérmico de los edificios se rigen 
básicamente por las Normas IRAM 11601, 11603, 11605 y 11625. Es importante 
proveerse de la versión actualizada de estas Normas que actualmente corresponden al 
año 1996, salvo la 11625 que es del año 2000. Todos los temas que se desarrollan a 
continuación toman como referencia estas normas actualizadas. 
Cabe mencionar además la existencia de la Norma IRAM 11630 del año 2000 que trata la 
verificación del riesgo de condensación en puntos singulares de muros exteriores, pisos y 
techos, cuya aplicación se sugiere a nivel de recomendación por el momento. 
Por último, la Subsecretaría de Desarrollo Urbano y Vivienda agradece muy 
especialmente la colaboración de los siguientes profesionales por su aporte de ideas, 
sugerencias y correcciones al texto original: 
Arqto. Pablo E. Azqueta -Facultad de Arquitectura, Planeamiento y Diseño (U.N.R.), 
Asesor Técnico AAPE 
Ing. Paul Bittner -Asociación Argentina del Hormigón Postensado e Industrializado, 
Consultor HUNTSMAN 
Ing. Horacio P. Mac Donnell -Facultad de Ingeniería Dpto Construcciones (U.B.A.)- 
Ing. Vicente Volantino –CECON-INTI- 
 
Del mismo modo, nuestro reconocimiento al IRAM y en particular a su Departamento de 
Construcciones a cargo del Ing. Raúl Della Porta, por su apoyo y permanente actitud 
positiva en pos de la calidad. 
 
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II IRAM N° 1601: “PROPIEDADES TÉRMICAS DE LOS MATERIALES PARA LA 
CONSTRUCCIÓN” 
 
II.1 Método de cálculo de K 
Esta Norma incluye además de las propiedades indicadas en el título, el método de 
cálculo de la resistencia térmica total (RT) o el de su inversa, la transmitancia 
térmica total (K). 
Definimos “K” (en W/m2K) como la cantidad de energía calórica medida en Watts, 
que trasmite en estado de régimen un muro o techo por metro cuadrado y por 
grado Kelvin de diferencia de temperatura entre el interior y el exterior. 
Para las unidades, en todos los casos hemos adoptado el sistema Métrico Legal 
Argentino (SIMELA). Recuérdese que cuando se trate de diferencias de 
temperatura: 1K = 1°C (un grado Kelvin = un grado centígrado). 
Como dijimos al comienzo: 
1 K = RT
donde RT = Rsi + Rt + Rc + Rse 
 
Analizando esta expresión : 
Rsi: es la resistencia térmica superficial interna, cuyos valores constan en la tabla 2 
de la página 9. Depende de la dirección del flujo de calor: horizontal para el caso de 
los muros, ascendente para los techos en invierno y descendente para los techos 
en verano. 
Rt: es la resistencia térmica del componente constructivo considerado (Figura 
superior de la página siguiente) 
e1 e2 eh Rt = λ1
+
λ2
+ + λh
 
Se expresa como la sumatoria de los cocientes entre los espesores ei (en m) y la 
conductividad térmica λi de los materiales que componen el muro o techo (en 
W/mK). Conocidos los espesores, del anexo A (Págs. 16 a 22) de la IRAM 11601 
se obtienen los λi, para los materiales de que se trata, en función de su densidad 
aparente. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
e1 e3e2
 λ1 λ2 λ3
 
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Rc: es la resistencia de las cámaras de aire si las hubiera. Para no complicar el 
análisis incluimos su estudio más adelante. 
Rse: es la resistencia térmica superficial externa cuyos valores están en la Tabla 2 
de la pág. 9. Depende de los mismos factores que la Rsi. 
La que hemos explicado es la fórmula básica para el cálculo de “K” pero es 
aplicable sólo en el caso de un muro o techo homogéneo. En la práctica es muy 
frecuente que aparezcan heterogeneidades, por ejemplo en un edificio con 
estructura independiente y cerramientos verticales de ladrillos huecos, las vigas y 
columnas implican la aparición de una heterogeneidad. En este caso debe 
calcularse Rt tanto para la sección 1 como para la sección 2, obteniéndose 
finalmente un valor promedio (Rpr) que se calcula por la fórmula 
 
 
Es de notar que 
la heterogeneidad también puede presentarse en los espesores de los materiales 
componentes. 
 
de manera que aquí también tendremos un Rt1 y un Rt2. Calculamos el Rpr con la 
misma fórmula. 
 
Rt1 Rt2 (l1 + l2)Rpr = Rt1 l2 + Rt2 l1 
l1
e
1 1
2 2 
Rt1
Rt2
l2
 valor éste que se introduce en la 
fórmula de cálculo de RT en 
reemplazo de Rt. 
 
e2e
1
2 
 
 
 
 
 
 
 
2
1 
 
 
 
 
 
 
 
 
1
l 2l 1
R t1 t2R
 
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II.2 Ejemplos de aplicación 
 
Ejemplo N° 1 
Sea un muro homogéneo de tres capas, dos de ellas de hormigón armado 
convencional y una intermedia de poliestireno expandido, como muestra la figura 
de la derecha 
Con lo cual el cálculo de K queda concluido. Nótese que el aislante térmico 
colabora en Rt con 0,714 m2K/W, es decir con un 75%de RT. 
La IRAM 11601 incorpora en la Tabla 13 una planilla de cálculo que permite 
ordenar el procedimiento. Los casilleros 18 y 19 de esta planilla se completan con 
datos extraídos de la IRAM 11605, según veremos más adelante en el capítulo III. 
El casillero 12 y su total 16 no es necesario llenarlos. 
0,08 0,025 0,045Rt = 1,63 + 0,035 + 1,63 =
 
Rt = 0,049 + 0,714 + 0,028 = 0,791 m2K 
 W 
 
Rsi = 0,13 m2K/W 
 
Rse = 0,04 m2K/W (invierno) 
 
RT = 0,13+ 0,791+ 0,04 = 0,961 m2K/W 
 
1 1 W K = RT 
= 0,961 =1,041 m2K
 
0,08
2m k
ρ =20 kg/m
λ =0,035 W
3
ρ =2400 kg/m
λ =1,63 W
2m k
3
EXT
0,045
0,025
 
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Como verificación, siguiendo el mismo procedimiento, veamos qué sucede cuando: 
 
a) Variamos la densidad de 20 a 30 kg/m3 del poliestireno expandido (λ 30 = 
0,032 W/mK) 
 
 RT = 1,054 m2K/W K = 0,950 W/m2K 
 
es decir, la resistencia térmica aumenta y K disminuye en un 9%, con lo que 
mejora la situación del muro. 
 
b) Variamos la densidad de 20 a 15 kg/m3 del poliestireno expandido (λ 15 = 0,037 
W/mK) 
 
 RT = 0,923 m2K/W K = 1,083 W/m2K 
 
es decir, la resistencia térmica disminuye y K crece en un 4%, con lo que 
desmejora la aptitud del muro desde el punto de vista térmico. 
 
c) Reducimos el espesor del poliestireno expandido de 2,5 cm a 2 cm dejando 
constante la densidad en 20 kg/m3. 
 
 RT = 0,818 m2K/W K = 1,222 W/m2K 
 
es decir, cae la resistencia térmica y K crece en un 17.4% y desmejora 
fuertemente la aptitud del muro. 
 
d) Reducimos el espesor del poliestireno expandido de 2,5 cm a 1,5 cm con la 
misma densidad de 20 kg/m3 
 
 RT = 0,675 m2K/W K = 1,481 W/m2K 
 
nuevamente disminuye la resistencia térmica y K crece en un 42% 
 
e) Reducimos el espesor a 1,5 cm y bajamos la densidad a 15 kg/m3. 
 
 RT = 0,652 m2K/W K = 1,534W/m2K 
 
es decir, cae la resistencia térmica y K aumenta en un 47,3%, nada menos. 
 
La finalidad de introducir estos ejemplos, es la de advertir la enorme importancia 
que tiene para el proyectista y en la inspección de obras el hecho de definir 
densidades y espesores de los aislantes térmicos a utilizar y no admitir 
modificaciones sin previa comprobación. 
Demás está decir que esto obliga a un estricto control en fábrica, cuando se trate 
de paneles allí ejecutados, y en obra cuando el aislante se incorpora en esa etapa. 
 
 
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Ejemplo N° 2 
 e=15 cm 
0,15 m2K 
Rt 
= 
0,57
= 0,26 
W 
 
RT = 0,13 + 0,26 + 0,04 = 0,43 m2K 
 W 
 
W K = 2,326 m2K 
 
Es decir que el valor de K aumenta en un 39,5% con lo cual el muro reduce 
drásticamente su capacidad como aislante térmico. 
Otros ejemplos pueden plantearse variando el tipo de agregado que se utiliza en 
lugar de la arcilla expandida originalmente prevista: 
 
- Hormigón con poliestireno expandido (ρ = 1000 Kg/m2; λ = 0,26 W/mK): 
 K = 1,339 W/m2K, es decir, mejora la aislación térmica en un 20%. 
- Hormigón celular (ρ = 1200 kg/m3; λ = 0,40 W/mK): 
 K = 1,835 W/m2K, empeorando la aislación térmica en un 10%. 
 
Como conclusión, el proyectista debe definir claramente el tipo de hormigón y su 
densidad, en tanto que en la inspección de obra debe verificar no sólo que tipo de 
agregado fino y grueso es el que se previó sino que además la densidad del 
hormigón sea la pactada. En relación con este último caso, es muy frecuente que 
para mejorar la resistencia a la compresión del hormigón se aumente su densidad, 
pero hay que tener muy presente que entonces el “K” aumenta y en consecuencia 
se desmejora la calidad de la aislación térmica. 
Nuevamente se impone no aceptar modificaciones sin la previa verificación y un 
buen control en fábrica si se trata de paneles, o en obra si se trata de tabiques 
hormigonados in situ. 
Supongamos un muro de hormigón de 
arcilla expandida de las características 
de la figura de la derecha 
 
0,15 m2K Rt = 0,35 = 0,43 W 
 
 
 RT = 0,13 + 0,43 + 0,04 = 0,60 m2K 
 W 
 K = 1,667 W _ 
 m2K 
ρ =900 kg /m
λ =0 ,35 W
 m K3
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Veamos otros ejemplos, ahora en el caso de utilizar mamposterías: 
a) Mampostería de ladrillos comunes de ρ = 1600kg/m3 (con revoques en ambas 
caras, 2 cm al interior y 2 cm al exterior) 
 de 15 cm de espesor K = 2,89 W/m2K 
 de 20 cm de espesor K = 2,45 W/m2K 
 de 30 cm de espesor K = 1,88 W/m2K 
Nótese el mejoramiento significativo de K a medida que aumenta el espesor. 
Nótese también el altísimo K de la mampostería de 15, incluso de la mampostería 
de 20, que como veremos luego, no verifican los requisitos mínimos en ningún 
lugar del país. 
 
b) Mampostería de ladrillos huecos de 20 cm. de espesor (incluido revoque de 1 cm 
en ambas caras) 
 Figura A: con 9 agujeros horizontales K = 1,67 W/m2K 
 Figura B: con 16 agujeros horizontales K = 1,52 W/m2K 
 Figura C: con agujeros verticales K = 1,61 W/m2K 
 
Nótese que el aumento en el número de agujeros horizontales implica una 
disminución del 9% en el valor de K. En cuanto a los ladrillos con agujeros 
verticales, como se puede ver en las páginas 24 a 27 de la Norma IRAM 11601, 
existe una variedad enorme de diseños por lo que debe controlarse si el que se 
utiliza en la obra responde al cálculo. 
Veamos un caso lamentablemente frecuente. Qué pasaría si dejamos al exterior 
una mampostería de ladrillos huecos de 8 cm de espesor (más 2 cm de revoques) 
 
K = 2,50 W/m2K 
 
valor este decididamente elevado que, como se verá más adelante, es inaceptable 
para cualquier lugar del país. 
c) Mampostería de bloques de hormigón. Salvo especificación en contrario en los 
ejemplos siguientes la densidad ρ del hormigón es 1750 Kg/m3 y el espesor del 
bloque es de 19 cm con 1 cm de revoque en ambas caras. 
Figura A: de hormigón común, 1 agujero K = 2,44 W/m2K 
 Figura B: de hormigón común, c/1 agujero 
 y una división de cartón con una 
película de aluminio en ambas caras K = 1,52 W/m2K 
Figura C: de hormigón común c/enrejado 
 
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 de cartón K = 1,67 W/m2K 
Figura D: de hormigón común c/relleno 
 de copos de poliestireno expandido K = 1,70 W/m2K 
Figura E: de hormigón de granulado 
 volcánico (ρ =1600 Kg/m3) K = 1,52 W/m2K 
Figura F: de hormigón común c/3 agujeros 
 (ρ = 1887 Kg/m3) K = 1,56 W/m2K 
 
 
 
Nótese que el K depende de la cantidad de agujeros que el bloque presenta en el 
sentido de su espesor, mejorando el K al aumentar el número de agujeros. Nótese 
también que en el caso de bloques de hormigón común de un agujero se utilizan 
elementos para compartimentar o se agregan rellenos para mejorar el K que, de lo 
contrario, sería muy alto. 
 
Veamos seguidamente el caso de forjados cerámicos para entrepisos o techos 
(Norma IRAM 11601, pág. 31). 
a) Para una misma altura del forjado (h), K depende de la distancia L entre viguetas (y en 
consecuencia, del tamaño del ladrillón). Por ejemplo para una altura total de 12 cm (y 
calor de abajo, invierno). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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si L < 50 cm K = 3,61 W/m2K 
si 50 ≤ L ≤ 60 cm K = 3,48 W/m2K 
 
b) Dejando constante la distancia L (por ejemplo L< 50 cm), K depende de la altura 
h. Veamos para la condición de invierno: 
altura 12 cm K = 3,61 W/m2K 
altura 16 cm K = 3,37 W/m2K 
altura 20 cm K = 3,14 W/m2K 
 
Cabe entonces, tanto en el caso de modificaciones en el tamaño del ladrillón (y 
el consecuente cambio en la distancia “L” entre viguetas), así como en caso de 
modificarse la altura h del forjado, realizar una nueva verificación del K. 
 
II.3 Cámaras de aire 
Veamos primero una clasificación básica de las cámaras de aire: 
 Según su geometría: 
➘ De planos paralelos verticales 
 horizontales 
➘ De planos no paralelos 
El caso de planos paralelos verticales se corresponde con los muros y el de planos 
paralelos horizontales con los techos planos y los inclinados (ángulo de inclinación 
inferior a 45°) con cielorraso que sigue la pendiente. La cámara de planos no 
paralelos corresponde a los áticos entre un cielorraso horizontal y una cubierta 
inclinada. 
Según su grado de ventilación: 
➘ No ventiladas o débilmente ventiladas. 
➘ Medianamente ventiladas 
➘ Muy ventiladas. 
Según las condiciones climáticas: 
➘ Condiciones de verano 
➘ Condición de invierno 
La norma IRAM 11601 establece mediante tablas y cálculos el procedimiento para 
calcular RT (y en consecuencia K) para cada una de las situaciones que se generan 
a partir de esta clasificación. 
 
h
L
 
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II.3.1 Condición de verano 
Independiente del grado de ventilación, la resistencia térmica de la cámara (Rc) 
se obtiene de la Tabla N° 3 para muros (dirección del flujo de calor horizontal) y 
para techos (flujo de calor descendente) en función del espesor de la cámara y 
del estado de la superficie. El valor de Rc se introduce en la fórmula de RT, 
obteniendo finalmente el valor de K según hemos visto en II.1. 
II.3.1.2 Condición de invierno 
Aquí la determinación de K es un poco más complicada. Hemos desarrollado el 
tema siguiendo un orden distinto al que propone la IRAM 11601 en 4.1.3 y 5.2, 
tratando de aclarar algunos conceptos y corrigiendo ciertos errores de 
transcripción que posee dicha Norma. 
Vamos a ordenar los pasos para determinar el K partiendo de la clasificación de 
las cámaras según su geometría, analizando las alternativas para los distintos 
grados de ventilación. 
 
II.3.1.2.1 Cámaras de aire de planos paralelos (espesor constante) 
Como antes dijimos, este tipo de cámaras se presenta en los muros (cámaras 
verticales) y en los techos planos con escasa pendiente(cámaras 
horizontales).También es el caso de los techos inclinados donde el cielorraso 
sigue la pendiente. 
Debemos determinar cuál es el grado de ventilación de la cámara a partir de la 
tabla N° 4 en función de la relación: 
 S/L en las verticales. 
 S/A en las horizontales. 
donde: S (cm2) es la sección total de orificios de ventilación 
 L (m) es la distancia vertical entre orificios de ventilación 
 A (m2) área del techo 
 
a. Débilmente ventiladas o no ventiladas 
 Son las que cumplen la siguiente condición: 
 cámaras verticales S/L <20 
 cámaras horizontales S/A < 3 
Para el cálculo se utiliza la Tabla N°3, de donde se obtiene la resistencia 
térmica Rc, tanto para muros (flujo de calor horizontal), en función del 
espesor de la cámara y del estado de la superficie. Con Rc vamos a la 
fórmula de RT y obtenemos K según hemos visto en II.1. 
 
 b. Medianamente ventiladas 
Son las que cumplen la siguiente condición: 
cámaras verticales 20 ≤ S/L ≤ 500 
cámaras horizontales 3 ≤ S/A ≤ 30 
 
 
 
 
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Para este caso: 
donde: 
 K1 :se calcula según el procedimiento explicado en a.1) y K2 el que se 
explicará en a.3). 
α: es el coeficiente de ventilación de la cámara, que toma el valor dado en la 
Tabla N°5 de la IRAM 11601 para cerramientos verticales y 0,4 para 
cerramientos horizontales. 
Nótese que α en la Tabla N°5 depende de la relación “r” de resistencias 
térmicas de las hojas y de S/L. 
Para mejor aclarar: 
 r = Ri / Re 
donde: 
Ri = es la resistencia térmica de los componentes que se encuentran 
entre el local y la cámara (hoja interior). 
 Re = es la resistencia térmica de los componentes que se 
encuentran entre la cámara y el exterior (hoja exterior). 
 
c. Muy ventiladas 
Son las que cumplen con la siguiente condición: 
cámaras verticales S/L >500 
cámaras horizontales S/A > 50 
y RT = 2 Rsi + Ri 
con Ri según lo explicado en b. Como se observa, se considera inexistente a 
la hoja exterior. 
Si la hoja exterior consiste en una pantalla o protección situada a cierta 
distancia, el espacio de aire está totalmente abierto y 
RT = Rsi + Ri + Rse y como siempre K = 1/RT. 
 
II.3.1.2.2 Cámara de aire de espesor variable (áticos) 
Es el caso típico de los áticos que se configuran entre un techo inclinado y un 
cielorraso horizontal. Se definen los distintos tipos de cámaras en función de la 
relación: 
 S/Af 
 donde: 
 S (cm2): es el área total de los orificios de ventilación 
 Af (m2) :es el área del forjado (cielorraso) que separa el ático del local 
habitable. 
1 
K =
Rt 
= K1 + α (K2 – K1) 
 
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Para realizar el cálculo de K se ha seguido el método simplificado propuesto en 
el Anexo B del “Esquema 1 de modificación N°1 a la Norma IRAM 11601”. 
Como se verá a continuación, según el tipo de cámara existen requisitos para 
poder aplicar este método. Cuando estos no se cumplan, deberá recurrirse al 
método original descripto en la Norma IRAM 11601 de 1996 (páginas 9 a 13). 
 
a) Débilmente ventiladas o no ventiladas 
Son las que cumplen la condición: 
 
 
 
En este caso: 
 
Siendo: 
Rf : resistencia térmica del forjado 
ei 
 Rf = Rsi + Σ 
λi 
+ Rse 
 
Para Rsi se toma el valor de la tabla 2 de la IRAM 11601, y para Rse ese 
mismo valor, ya que se considera que en el ático el aire se comporta de 
similar manera que en el ambiente que está por debajo del forjado 
(cielorraso). 
Por ejemplo, para el flujo de calor ascendente (invierno): 
Rsi = Rse = 0,10 m2K/W 
 
RC: resistencia térmica de la cubierta: 
ei 
RC = Rsi + Σ 
λi 
+ Rse
Aquí Rsi y Rse se obtienen de la tabla 2. Por ejemplo para ascendente 
(invierno) : 
Rsi = 0,10 m2K/W y Rse = 0,04 m2K/W 
Los requisitos para poder aplicar este método simplificado, son que RC sea 
menor que la resistencia térmica de los tímpanos si los hubiere y el ángulo α 
de inclinación del faldón sea menor o igual a 40°. 
b) Medianamente ventiladas 
Aquí la condición es que: 
 3 ≤ S/Af ≤ 30 
La fórmula a aplicar para RT es la misma que en a) 
S 
Af 
< 3 
RT = 0.85 x (Rf + RC) 
 
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– 14 – 
 
 
 
El requisito en este caso es que sea RC ≤ 0,21 m2K/W. 
Si RC es mayor que 0,21 m2K/W puede optarse por uno de los dos caminos 
siguientes: 
b.1 Utilizar la fórmula: 
 
 
b.2 Aplicar el método original de la IRAM 11601 con el valor real de RC. 
 
c) Muy ventiladas 
Son aquellas en las que: 
S/Af > 30 
Rt = 2 Rsi + Rf 
Siendo: 
 Rsi: la resistencia térmica superficial interna. 
 Rf: laresistencia térmica de los componentes del forjado = 
Ejemplo de Cálculo 
Seguidamente se desarrolla un ejemplo de cálculo para los tres tipos de 
áticos. 
Se propone un caso muy usual en las obras que se ejecutan en la operatoria 
FO.NA.VI.,esto es un techo a dos aguas compuesto por los siguientes 
materiales: 
Forjado 
 Cielorraso de machimbre de pino eliotis de ½” (11 mm cepillado). Densidad 
500 kg/m3 λ =0,16 W/mK. 
 Barrera de vapor (luego veremos su utilidad) consistente en un film de 
polietileno de 100 µ (0,10 mm). 
 Aislación térmica de planchas lana de vidrio de 2” (5 cm) de 45 kg/m3 de 
densidad λ =0,034 W/mK. 
Cubierta 
 De chapa trapezoidal N°24 (espesor 0,5mm) montada sobre una estructura 
de madera. Si bien no se considera para el cálculo, desde el punto de vista 
constructivo, bajo la chapa se debe colocar una barrera hidráulica( por ej. 
otro film de polietileno) para recoger el agua de condensación originada por 
la radiación nocturna, que sino deterioraría la lana de vidrio. 
RT = 0.85 x (Rf + RC) 
RT = 0.85 x (Rf + 0,21) 
ei
Σ
λi
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 15 – 
 
 α ángulo de pendiente de la cubierta: 30°. 
 
a) Ático débilmente ventilado o no ventilado (S/Af < 3) 
Es requisito que α ≤ 40°, siendo α de 30°, lo cumplimos. 
Supongamos que los tímpanos se ejecutan en mampostería de ladrillos 
huecos portantes con revoque exterior a la cal con RT = 0,59 m2K/W. 
Aplicamos RT = 0.85 (RF + RC) 
0,011 0,05 
RF = 0,10 + 
0,16 
+
0,034
+ 0,10 = 1,740 m2K/W
 
0,005
RC = 0,10 + 
58 
+ 0,04 = 0,140 m2K/W 
 
Vemos entonces que RC < RT de los tímpanos, con lo cual se cumple la otra 
condición necesaria para poder aplicar el método simplificado. 
Luego RT = 0,85 (1,740 + 0,140) = 1,598 m2K/W 
y K = 1/1,598 = 0,626 W/m2K 
b) Ático medianamente ventilado 
Aquí es de aplicación la misma fórmula de RT, pero con la condición de que 
RC ≤ 0,21 m2K/W, que también se cumple (RC = 0,140 m2K/W). 
Luego RT = 1,598 m2K/W 
y K= 0,626 W/m2K 
 
c) Ático muy ventilado 
 
RT = 2 Rsi + Rf 
0,011 0,05 
RT = 2 x 0,10 +
0,16 
+
0,034
= 1,740 m2K/W 
 
y K = 1/1,740 = 0,575 W/m2K 
 
Digamos finalmente que el ejemplo se ha desarrollado hasta ahora para la 
condición de invierno (flujo de calor ascendente). 
Para la condición de verano (flujo de calor descendente), lo único que cambia 
en el cálculo, son los valores de las resistencias superficiales obtenidos de la 
tabla 2 de la IRAM 11601. Veamos cuales serían los valores de K, en este 
caso para las tres posibilidades de ventilación del ático: 
a) Ático débilmente ventilado o no ventilado 
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 16 – 
 
Forjado Rsi = 0,17 m2K/W = Rse 
Cubierta Rsi = 0,17 m2K/W 
 Rse = 0,04 m2K/W 
 
 RT = 2,09 m2K/W K = 0,478 W/m2K 
 
b) Ático medianamente ventilado 
K = 0,478 W/m2K, es decir igual que en a). 
 
c) Ático muy ventilado 
 Rsi = 0,17 m2K/W 
 RT = 1,880 m2K/W K = 0,532 W/m2K 
 
 
Veremos en el capítulo III la utilidad de realizar este cálculo para las 
condiciones de invierno y verano. 
 
III VALORES MÁXIMOS DE TRANSMITANCIA TÉRMICA PARA MUROS Y 
TECHOS NORMAS IRAM 11.603 y 11.605 
 
Hasta ahora hemos visto cómo se calcula el valor de “K” pero no sabemos si el 
valor es aceptable o no. 
Este aspecto es cubierto por la Norma IRAM 11.605 sobre la base de los datos de 
la IRAM 11.603 para la zona bioambiental y la localidad donde se encuentra 
ubicada la obra. 
Como dijimos al comienzo es fundamental contar con la versión 1996 de estas 
normas, en particular la IRAM 11.605 ya que ha cambiado el criterio para 
determinar el K máximo admitido (K MÁX ADM). 
En efecto, hasta la versión anterior se utilizaban para cada zona bioambiental, 
fórmulas paramétricas donde intervenía la inercia térmica del muro o techo a través 
de su masa (a mayor masa, mayor inercia térmica y mayor K MÁX ADM). 
Como se explicita en la IRAM 11605, se han establecido tres niveles de confort 
higrotérmico y su consecuente K MÁX ADM. 
 Nivel A: Recomendado 
 Nivel B: Medio 
 Nivel C: Mínimo 
En el ANEXO B de la citada Norma se establecen los criterios adoptados para la 
definición de estos tres niveles. 
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 17 – 
 
Es muy importante destacar que en oportunidad de elaborarse los 
"Estándares Mínimos de Calidad para Viviendas de Interés Social" se acordó 
exigir el Nivel C para los techos. En cambio para los muros se consideró 
suficiente para la presente etapa, exigir para la verificación del riesgo de 
condensación (ver 4.3.1.2 de los “Estándares”), tema que se desarrolla más 
adelante. 
Los requisitos que establece la Norma en cuanto al K MAX ADM parten de analizar 
por separado las condiciones de invierno y verano. La verificación debe realizarse 
simultáneamente para ambas condiciones, salvo para las zonas bioclimáticas V y 
VI de la Norma IRAM 11603, donde sólo se exige la condición de invierno. 
Condición de invierno 
La tabla 1 de la IRAM 11605 establece los K MAX ADM tanto para muros como 
para techos y para los tres niveles de confort higrotérmico, en función de la 
temperatura exterior de diseño (ted). Como antes decimos, en función de los 
“Estándares”, sólo nos ocuparemos del caso de los techos. 
Esta ted debe interpretarse como la temperatura mínima de diseño para la localidad 
de que se trate, según la Tabla 2 que consta en las páginas 19 a 23 de la IRAM 
11603 (TDMN). Para las localidades que no figuran en la tabla, deberán adoptarse 
los datos de la más próxima, teniendo en cuenta las variaciones climáticas debidas 
a diferencias en la altura sobre el nivel del mar y en la latitud (figura 8 de la IRAM 
11603, pág. 46). 
Condición de verano 
Los valores de K MAX ADM para los tres niveles de confort en muros y techos (solo 
nos ocuparemos de los techos) son los que constan en las tablas 2 y 3 de la IRAM 
11605 según la zona bioambiental a la que pertenece la localidad (ANEXO B y 
mapa de página 38 de la IRAM 11603). 
Es de hacer notar las consideraciones que establece la Norma 11605 en los 
apartados 5.3.2 y 5.3.3 en función de la mayor o menor absorción de la radiación 
solar de la superficie exterior. La tabla 8 de la pág. 23 incluye una serie de valores 
orientativos del coeficiente de absorción de la radiación solar para diversos 
materiales y pinturas. 
Ejemplos: 
Volvamos al ejemplo de techo con ático y para las tres posibilidades de ventilación, 
desarrollado en II.3.2.2. 
Supongamos que las viviendas están localizadas en Pehuajó (Pcia. de Buenos 
Aires). Dicha ciudad, según la IRAM 11603 se encuentra en la zona bioclimática 
III.a (pag. 34 de la Norma), lo que nos obliga a hacer la verificación para las 
condiciones de invierno y de verano, según hemos visto. 
 Condición de Invierno 
Procedemos de la siguiente manera: 
1- De la tabla 2 de la IRAM 11603 obtenemos para la condición de invierno en 
Pehuajó (Pag. 19) ted = -1,2°C 
2- Vamos a la tabla 1 de la IRAM 11605 y para nivel C y para techos, obtenemos 
con ted =- 1,2°C que: 
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 18 – 
 
K MAX ADM = 1,00 W/m2K 
Si comparamos este valor con los del K obtenido para las tres posibilidades de 
ventilación del ático, vemos que en todos los casos: 
K < K MAX ADM y el techo verifica. 
 Condición de verano 
De la tabla 3 de la IRAM 11605 para zona III y nivel C: 
K MAX ADM = 0,76W/m2K 
Comparando aquí también los valores de K para las tres posibilidades de 
ventilación del ático,vemos que en todos los casos el K verifica. 
Puentes térmicos - Norma IRAM 11605 
La Norma IRAM 11605 contempla un aspecto que es de suma importancia: los 
puentes térmicos. Definimos como puente térmico a una heterogeneidad en una 
pared o techo que ocasiona un mayor flujo de calor, favoreciendo así la posibilidad 
de que se produzca condensación superficial (luego veremos de que se trata este 
fenómeno). 
La Norma permite aceptar el puente término (apartado 5.4.1, pág.8) siempre que: 
Kpt 
Kmo 
≤ 1,5
Y que la distancia entre las secciones donde existen puentes térmicos sea superior 
a 1,70m. (por ejemplo, columnas cada 3m). Si esa distancia es menor que 1,70m. , 
sólo se permite el puente térmico si: 
Kpt 
Kmo 
≤ 1,35
De todas formas, se admiten puentes térmicos que no cumplan estas condiciones 
en los casos siguientes: 
a) Cuando Kpt es menor que el K MAX ADM permitido para la localidad en la condición de 
invierno. 
Supongamos un muro de 
mampostería (punteado en la 
figura de la derecha) 
interrumpido por una columna 
de hormigón rayado. Llamemos 
Kmo a la transmitancia térmica 
del muro opaco y Kpt al de la 
sección que contiene la 
columna, donde se produce el 
puente térmico por la mayor 
conductividad térmica del 
hormigón. 
K mo
K pt
Revoque
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 19 – 
 
b) Cuando se pueda demostrar por ensayo o por cálculo basado en el método de 
diferencias finitas que la diferencia entre la temperatura del aire interior (ti) y la 
temperatura de la superficie interior mínima del puente térmico (tpt) no es más del 50% 
mayor que la diferencia entre la temperatura del aire interior y la temperatura de la 
superficie interior del muro opaco (tmo). O sea 
ti – tpt 
ti - tmo 
≤ 1,5
La IRAM 11605 en el ANEXO A propone un método de cálculo y lo ejemplifica. En 
síntesis se trata de resolver un sistema de 16 ecuaciones con 16 incógnitas, 
dificultad que hoy por hoy, se salva con la computadora y el programa adecuado. 
Si el puente térmico no cumpliera con ninguna de estas condiciones debe apelarse 
a modificar la solución constructiva, ya que resulta inaceptable para la Norma. Para 
el caso de la columna que hemos tomado como ejemplo, podría adoptarse un 
revoque aislante de perlita y verificar si con él se cumplen estos requisitos. 
Otro aspecto a tener en cuenta es que el Kpt debe determinarse siguiendo desde el 
exterior al interior la línea de máxima transmitancia térmica. Tal línea no tiene por 
qué ser recta, tal como se muestra en los esquemas siguientes: 
Esto obliga a tomar una precaución adicional en la aplicación del revoque aislante 
de perlita del ejemplo que hemos propuesto. En efecto, la misma Norma establece 
en B.4 que la faja de revoque aplicada debe ser del doble del ancho de la columna, 
salvo que la columna fuera de ancho menor que el espesor de la pared, caso en el 
que la faja puede ser 1,5 del ancho de la columna. Por otra parte, este revoque 
debe ejecutarse del lado interior de la pared (ya veremos por qué razón). 
Resulta fundamental que el proyectista le dé a este tema la mayor importancia, no 
sólo porque a través de los puentes térmicos se produce un flujo de calor excesivo, 
incompatible con las condiciones de habitabilidad que pretendemos lograr en la 
vivienda, sino porque estas zonas son las más expuestas al fenómeno de 
condensación. 
Por su parte el inspector debe controlar que se respeten las especificaciones al pie 
de la letra en cuanto a espesores y características de los materiales así como la 
distancia entre puentes térmicos. Un caso clásico es el de los paneles 
prefabricados, que generalmente presentan un puente térmico en la junta vertical 
con el panel contiguo, de manera que las modificaciones, por ejemplo en el ancho 
del panel, automáticamente incide en la cantidad de juntas (y de puentes térmicos). 
La aplicación de revoques aislantes como vimos en el ejemplo de la columna de 
Línea de máxima 
transmitancia térmica
Perfil metálico
Placa de yeso
Cámara de aire
Hormigón
Cámara de aire
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 20 – 
 
hormigón, exige también un adecuado control respecto de su dosificación, espesor 
(no es posible cargar excesivamente el muro porque el revoque se desprende) y 
ancho de la faja. 
En el caso de grandes paneles de hormigón armado (ver figura de abajo), es 
frecuente observar en fábrica que en el momento de incorporar las planchas de 
poliestireno expandido durante el moldeo, no se respeta el tamaño ni la forma 
prevista en el diseño del panel, e incluso, se utilizan recortes y trozos que no cubre 
toda la superficie donde debiera existir aislación. Ni hablar de las roturas o 
perforaciones de las planchas por descuido en el manipuleo o por la incorporación 
de separadores de armadura sin la debida precaución. 
Se ha observado también que para mejorar la calidad estructural de los paneles 
(muchas veces sin necesidad o por si acaso), se aumentan los anchos a ó b (ver 
figura) de los nervios, con lo cual se acentúa la gravitación de los puentes térmicos 
que estos nervios representan. 
En cuanto a los paneles ejecutados con hormigones livianos, suele suceder que se 
reparen las roturas en bordes y cantos con morteros comunes de alto valor de λ, 
con lo cual se generan puentes térmicos no previstos e indeseables. 
Volvemos a insistir, entonces, en la necesidad de un buen control tanto en fábrica 
como en obra. 
 
IV NORMA IRAM N° 11625 (VERSIÓN AÑO 2000) - VERIFICACIÓN DEL RIESGO 
DE CONDENSACIÓN DE VAPOR DE AGUA 
 
IV.1 Conceptos Básicos 
Esta verificación es exigida para todas las zonas bioclimáticas del país. 
Veamos dos conceptos básicos: 
Condensación superficial: Es la que se produce sobre la superficie interna de la 
pared o techo cuando la temperatura de dicha superficie es menor que la 
temperatura de rocío del recinto. 
a
b
Planchas de poliestireno 
expandido
Hormigón armado
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 20 – 
 
Supongamos el muro de la derecha 
compuesto por tres materiales 
distintos, de espesores e1, e2 y e3 y 
conductividades térmicas λ1, λ2 y λ3 
respectivamente. 
Para 
realizar el cálculo debemos conocer 
además las temperaturas y 
humedades relativas tanto en el 
interior como en el exterior de la 
vivienda. 
Condensación intersticial: es la que se produce en el interior de las capas del muro 
(intersticios) o techo, debido a la disminución de su temperatura por debajo del 
punto de rocío. 
Vemos que en ambos casos entra en las definiciones el concepto de temperatura 
de rocío o punto de rocío, que es aquella temperatura (en este caso de la pared o 
techo) por debajo de la cual se produce condensación para una determinada 
presión de vapor de agua en el ambiente o en el interior de la pared o techo (según 
se trate de condensación superficial o intersticial respectivamente). 
En consecuencia, la verificación que vamos a realizar consiste en determinar las 
temperaturas en la superficie y en el interior del muro (o techo) y compararlas con 
las temperaturas de rocío en los mismos lugares. 
IV.2 Datos Necesarios 
La Norma IRAM N° 11625 fija los siguientes valores: 
Interior: 
ti = 18°C Para local destinado a vivienda - tabla N°2 de la Norma 
HRi = Es función de la temperatura exterior de diseño y se obtiene del 
gráfico N°5 de la Norma. 
Exterior: 
Te = Temperatura mínima de diseño de invierno (TDMN) según tabla 
2 IRAM 11603 para la localidad 
HRe = 90% 
IV.3 Procedimiento 
 Explicamos seguidamente por separado el procedimiento de verificación para 
condensación superficial y para condensación intersticial.IV.3.1 Condensación Superficial 
 
IV.3.1.a Determinación de la temperatura en la superficie de la pared 
Tomando el ejemplo de IV.2, hallamos: ∆t = ti – te 
Y como ya conocemos: RT = Rsi + Rt + Rse 
 
INT. EXT. 
e3e1 e2
 λ1 λ2 λ3
(1) (2) (3) (4)
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 22 – 
 
Donde, recordamos: 
Cabe aquí una consideración importante. El valor de Rsi que debe adoptarse 
según el apartado 5.2.3.1 de la Norma es 0,17m2K/W tanto para muros como 
para techos, en cambio Rse es el valor de la tabla 2 de la IRAM 11601 
(0,04m2K/W) 
Con estos valores calculamos la temperatura en el plano (1), esto es la 
superficie interior del muro,que llamaremos θ, mediante la fórmula siguiente: 
Rsi ∆t 0,17∆t 
θ = ti - 
RT 
= 18°C - 
RT 
 
IV.3.1.b Determinación de la temperatura de rocío en la superficie de la pared (tr1) 
Analizaremos para ello un diagrama muy particular que se conoce como 
“diagrama psicrométrico” (figura 6, pag.28 de la IRAM 11625) que tiene las 
siguientes características: 
Este diagrama, relaciona las temperaturas de bulbo seco (abcisas) con la 
presión de vapor (ordenadas), a través de curvas de humedad relativa (HR) 
constante, partiendo de la de 10% hasta llegar a la de 100% que corresponde a 
la saturación. 
Veamos una aplicación que nos interesa de este diagrama. Si conozco (como de 
hecho conocemos), la temperatura en el interior del local (ti) y la humedad 
relativa en él (Hri) puedo, entrando con ti hasta la curva de humedad HRi 
constante (punto A del gráfico), leer en ordenadas el valor de pvi, es decir la 
presión parcial de vapor en el interior de la vivienda. 
Ahora bien, si mantengo esa presión de vapor disminuyendo la temperatura (o 
sea, me desplazo a la izquierda de A en dirección paralela al eje de abcisas), me 
voy a encontrar en el punto B con la curva de saturación (100% de HRi, 
comienza la condensación), de manera que si leo en abcisas la temperatura, 
ésta será la temperatura de rocío (tr1) en la superficie del muro, por debajo de la 
e1 e2 e3 
Rt = 
 λ1 
+ 
λ2 
+ 
λ3 
t tr1 i
B A
TEMP. DE BULBO SECO
P
R
E
S
IO
N
 D
E
 V
AP
O
R
 (e
n 
kP
a)
HR =
 100
% CU
RVA
 DE 
SATU
RAC
ION
p vi
 
CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 23 – 
 
cual para la presión de vapor pvi en el interior de la vivienda, se produce 
condensación. Hemos obtenido entonces tr1. 
 
IV.3.1.c Comparación de las temperaturas 
Por lo antes dicho caben dos posibilidades: 
* Si θ > tr1 no hay riesgo de condensación superficial. 
* Si θ ≤ tr1 existe riesgo de condensación superficial y debe reestudiarse la 
solución constructiva del muro. 
 
IV.3.1.d Ejemplos de aplicación del procedimiento 
En los apartados A.6.1.1 y A.6.2.1 de la IRAM 11625 se desarrollan dos 
ejemplos que ilustran sobre el procedimiento de verificación para condensación 
superficial. 
 
IV.3.2 Condensación Intersticial 
 
IV.3.2.a Determinación de las temperaturas en los distintos planos 
Como vimos en IV.3.1.a debemos hallar ∆t y RT aplicando las fórmulas ya 
conocidas. 
Sin embargo, cabe tener presente una diferencia importante, esto es en el valor 
de Rsi. Mientras para la verificación del riesgo de condensación superficial 
adoptábamos 0,17m2K/W, para condensación intersticial deben tomarse los 
valores de la tabla 2 de la IRAM 11001, esto es 
Rsi = 0,13 m2K/W para muros (flujo horizontal) 
Rsi = 0,10 m2K/W para techos (flujo ascendente) 
Para Rse se adopta también aquí 0,04 m2K/W 
Calculados entonces ∆t y RT podemos calcular la temperatura en cada uno de 
los planos (1), (2), (3) y (4)que separan las capas o estratos que componen el 
muro, según se indica en la figura IV.2, mediante la fórmula: 
Está fórmula expresa que la temperatura en el plano X es igual a la temperatura 
en el plano anterior (X – 1), menos Rx (resistencia térmica del estrato o capa 
comprendido entre los planos x y (x – 1) multiplicada por ∆t y dividido por RT. 
Apliquemos entonces la fórmula para determinar por ejemplo t1 que es la 
temperatura en la cara interna de la pared. 
Rsi ∆tt1 = ti - 
RT 
Nótese que t x-1 = ti (temperatura interior) y que Rx = Rsi ya que antes del plano 
(1) no hay otro material. Esto de por sí nos indica que la temperatura en la 
superficie de la pared es menor que la temperatura del ambiente interior (ti) y la 
causa de esa caída es justamente Rsi, que tiene su origen en una capa de aire 
más o menos inmóvil adherida a la pared, originando un cierto efecto aislante 
térmico. Nótese también que esta t1no es la misma que θ(ver condensación 
superficial), ya que varía el valor de Rsi (y en consecuencia RT). 
 
CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 24 – 
 
Por la misma fórmula calculamos la temperatura en el plano (2). 
 Así siguiendo se calcula la temperatura en los 
sucesivos planos, obteniéndose finalmente un gráfico de 
las características siguientes: 
IV.3.2.b Determinación de las temperaturas de rocío en los distintos planos 
Veamos primero algunos conceptos que utilizaremos en el cálculo. 
Definimos como permeabilidad al vapor de agua “δ“ de un material a la 
propiedad que indica la facilidad que tiene para ser atravesado por una masa de 
vapor de agua. 
Se mide en g/mhkPa. 
Llamamos permeancia “ρ“ a la cantidad de vapor (expresada en gramos) que 
atraviesa en estado de régimen un metro cuadrado de pared (o techo) durante 
una hora y para una diferencia de presión de vapor entre el interior y el exterior 
de un Kilo-Pascal. Se mide en g/m2hkPa. 
Además, 
expresión que indica que la permeancia es la inversa de la resistencia al paso 
del vapor (así como antes dijimos que la conductividad térmica es la inversa de 
la resistencia térmica). 
Volvamos ahora al diagrama psicrométrico cuya utilidad hemos explicado en 
IV.3.1.b. Allí vimos cómo obtener pvi a partir de ti. Con el mismo procedimiento 
puedo obtener pve a partir de te y HRe. 
Puedo calcular entonces un: 
R2 ∆t t2 = t1 - 
RT 
e1 
R2 =
λ1 
1 
ρ =
Rv
INT. EXT.
t
t 1
i
 t(°k)
t3 et
4t
t2
 
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ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
– 25 – 
 
 
Veamos ahora cómo calcular la presión de vapor en los planos (1) a (4) que 
mostramos en la figura siguiente. Lo hacemos mediante una fórmula similar a la 
aplicada para calcular las temperaturas. 
∆p Rvx Px = P(x-1) -
Rv 
Para aplicar esta fórmula debemos conocer Rv y Rvx. 
Rv que es la resistencia total del muro al paso del vapor, se calcula mediante la 
expresión: 
donde: 
ei son los espesores (en m) 
δi las permeabilidades de los materiales, que se obtienen de la tabla 11 de la 
norma IRAM 11601. 
En nuestro caso: 
 
 
 
Calculamos por este procedimiento las presiones de vapor en los cuatro planos. 
Conocidas entonces las presiones de vapor, vamos al diagrama psicronométrico 
con ese dato y tal como hicimos para condensación superficial, vamos con una 
paralela al eje de abcisas hasta intersectar la curva de saturación (HR 100%) y 
leemos en abcisas la temperatura de rocío en cada uno de los planos. 
∆p = pvi - pve 
ei
Rv = Σ
δi 
e1 e2 3 
Rv =
δ1 
+
δ2 
+
δ3 
Por otra parte Rvx es la 
resistencia al paso del vapor 
entre el plano x y el (x-1) 
medida desde el interior de la 
vivienda. 
 
Por ejemplo en un plano (3) 
e2 
Rv3 = δ2 
 
aplicando, entonces la fórmula 
para calcularde presión de 
vapor en el plano (3), resulta: 
Rv3 ∆pPv3 = Pv2 - Rv 
INT. EXT.
e1 e2 e3
(1) (2) (3) (4)
 δ1 δ2 δ3
 
CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
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El esquema siguiente muestra el gráfico de temperaturas de rocío en el muro 
que estamos analizando. 
IV.3.2.c Superposición de gráficos - Verificación 
Tengo ya las dos herramientas básicas: el gráfico de temperaturas en los 
distintos planos y el de temperaturas de rocío en esos mismos planos. Sólo me 
resta superponerlos para determinar si en algún lugar la temperatura del muro es 
inferior a la temperatura de rocío, porque en ese caso tendré condensación (de 
hecho basta con comparar ambas temperaturas en cada plano, pero graficando 
se visualiza mejor el problema. 
Como se ve, en el presente caso, en ningún plano se cruzan ambos gráficos y el de 
temperaturas del muro está siempre por encima del de temperaturas de rocío. 
Nótese que no se produce condensación intersticial (ver definiciones al comienzo), 
con lo cual hemos completado la verificación. 
 
Veamos con otros gráficos otras situaciones y sus posibles soluciones. 
INT. EXT.t r1
tr2
r3t
t r4
r1tINT. EXT.
r3t
r2t t3
t
t r4
e
et
t4
t
it
1t
i
t2
 t(°k)
 
CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
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En el caso de la figura de abajo, en toda la zona rayada se produce condensación 
intersticial, ya que en esa zona las temperaturas en el interior del muro son 
inferiores a las temperaturas de rocío. La solución consiste en interponer una 
barrera de vapor. 
Se define como barrera de vapor a un material, generalmente de pequeño 
espesor, que ofrece una alta resistencia al pasaje de vapor. Para que un material 
pueda ser considerado como barrera de vapor, su permeancia (ver definición al 
comienzo) debe ser inferior a 0,75 g/m2hkPa, aunque no siempre este valor es 
suficiente para evitar la condensación instersticial. Por ello se debe efectuar, en 
todos los casos, la verificación analítica aquí explicada. 
Hojas de aluminio 25 micrones ρ = 0 
 8 micrones ρ = 0,0112 
film de polietileno 50 micrones (0,05 mm) ρ = 0,033 
 100 micrones (0,10 mm) ρ = 0,016 
fieltro asfáltico ρ = 0,67 
En todos los casos ρ está expresado en g/m2hkPa 
 
Existen otros materiales denominados frenos de vapor cuya permeancia al vapor 
de agua es mayor que 0,75 g/m2hkPa que, si bien no tienen la misma efectividad 
que una barrera, alcanzan en algunos casos para reducir la presión de vapor a un 
valor compatible con la verificación del riesgo de condensación intersticial. Tal el 
caso del papel Kraft de 500g/m2 y de algunas pinturas (ver páginas 35 a 37 de la 
IRAM 11.601). 
Tanto se trate de barreras como de frenos al pasaje del vapor, en plaza existen 
otros productos no especificados en la 11.601. Se recomienda al respecto verificar 
si los valores de permeancia que se consignan en la folletería técnico-comercial 
son avalados por un laboratorio de probada seriedad. 
La función de la barrera de vapor es la de frenar el paso del vapor y, en 
consecuencia disminuir la presión de vapor dentro de la pared (o techo) en los 
puntos en que comienza a bajar la temperatura. Por este motivo debe ser colocada 
INT. EXT.r2
t3
tt
t r1
i 1
t
t r3
2t
 t(°k)
r4t
te4t
 
CONSTRUCCIONES II - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO - UNIVERSIDAD NACIONAL DEL NORDESTE – 2007 
ANEXO: “DOCUMENTO TÉCNICO DE ACONDICIONAMIENTO HIGROTÉRMICO – 2002” 
 
 
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del lado más caliente. Veamos su efecto interponiendo por ejemplo un film de 
polietileno en el plano (2). 
IV.5 Otras consideraciones 
 
IV.5.1 Condensación en paneles prefabricados 
 
Condensación superficial 
 
Es muy frecuente que se presente, como antes decíamos, en los puentes térmicos 
que se producen en las juntas verticales (y horizontales) entre paneles 
prefabricados. La presencia de humedad por condensación en estas zonas deriva 
inevitablemente en un ataque a los materiales (oxidación de perfiles, degradación 
de revoques, etc.) y en la aparición de colonias de hongos que, en un primer 
momento se circunscriben a la zona del puente térmico y más tarde se extienden al 
resto de la pared o techo, tornando en muchos casos, inhabitable el ambiente. 
 
Condensación intersticial 
 
Aquí el problema tiene una dificultad adicional y es que la condensación se produce 
en el interior del muro o techo y que por eso no se advierte, o se advierte cuando 
ya ha traído consecuencia sobre los materiales a los que la humedad ataca. Un 
caso especial es el de los paneles sándwich con lana de vidrio en su estrato 
intermedio, ya que de producirse condensación allí, la humedad hace perder al 
material sus propiedades de aislante térmico, con lo cual desaparece la finalidad de 
su incorporación. 
 
IV.5.2 Recomendaciones del Anexo A de la Norma IRAM 11603 
Los apartados A.1 a A.3 del Anexo A contienen una serie de recomendaciones 
todas ellas importantes, algunas de carácter general y otras vinculadas con la 
efectividad de la barrera de vapor. Finalmente se proponen un conjunto de 
soluciones constructivas para minimizar los riesgos de condensación superficial e 
intersticial en los pisos para viviendas ubicadas en las zonas bioclimáticas 5 y 6 de 
la Norma IRAM 11603. 
 
IV.5.3 Recomendaciones de diseño – Norma IRAM 11605 
 
Además de los procedimientos de cálculo y las verificaciones que hemos 
desarrollado en las páginas anteriores, cabe subrayar por su importancia, un 
conjunto de recomendaciones de diseño contenidas en la Norma IRAM 11.603 para 
cada una de las zonas bioclimáticas del país (Apartado 5, pág. 9 a 11) y derivadas 
de las orientaciones favorables en función del asoleamiento (Apartado 6, pág. 11 a 
14). 
La mayoría de estas recomendaciones han sido incorporadas a los "Estándares 
Mínimos de Calidad para Viviendas de Interés Social" en sus apartados 4.3.1.5 y 
4.3.2.