CNC02-19-CA-0003

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Autor: Carlos Rodríguez Lois
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
Promotor: D.Edouard James Fernández
Fecha: septiembre 2019
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 1
Indice 
Encargo 5
Objeto del encargo 5
Motivación del modificado 5
Situación de la finca 6
Normativa 6
Consideraciones 7
Descripción de las obras Proyectadas 7
Trabajos Previos 8
Incidencia de las actividades proyectadas sobre el DPMT 9
Incidencia del proceso de ejecución. 9
Incidencia de entrada y salida de Maquinaria y Material 9
Presupuesto 11
Declaración de cumplimiento con Ley de costas 12
Planos 14
Plano 01. Situación. 14
Plano 02. Topográfico finca. 14
Plano 03. Secciones. 14
Plano 04. Secciones previa - actual. 14
Plano 05. Propuesta de muros. 14
Plano 06. Sección tipo. 14
Plano 07. Plano de Ubicación 14
Presupuesto 16
Cuadro de precios Uno 17
Cuadro de precios Dos 19
Mediciones 20
Presupuesto 22
Programa de obra 26
ANEXO I 27
CALCULO DEL MURO DE ESCOLLERA 27
CIMIENTO 27
CUERPO DEL MURO 27
Trasdós 28
Sección tipo 28
Calculo del muro 29
Datos del suelo 31
Anexo II 35
Calculo de la escollera 35
CARACTERIZACIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO. 35
Cálculo de carrera de marea 37
Calculo de altura de ola 39
ESTABILIDAD DEL MANTO DE ESCOLLERA. 45
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ANEXO III Dinámica Litoral 47
Caracterización de la zona de estudio 47
Oleaje 47
Vientos. 48
Corrientes 49
Hidrodinámica 49
Incidencia del Proyecto en la Dinámica del Litoral 50
ANEXO IV Cambio Climático 53
Introducción 53
Nivel medio del mar 55
Oleaje 55
Efectos del cambio climático. 56
Clima marítimo 56
Dinámicas resultantes de los efectos del cambio climático. 56
Batimetría hasta zonas del fondo que no resulten modificadas, y forma de equilibrio, en planta y 
perfil, del tramo de costas afectado. 56
Naturaleza geológica de los fondos. 58
Condiciones de la biosfera submarina y efectos sobre la misma de las actuaciones previstas. 60
Recursos disponibles de áridos y canteras y su idoneidad, previsión de dragados o trasvases 
de arenas. 61
Plan de seguimiento de las actuaciones previstas. 61
Propuesta para la minimización, en su caso, de la incidencia de las obras y posibles medidas 
correctoras y compensatorias. 61
Medidas de adaptación al cambio climático 61
Anexo V Estudio Económico- Financiero 64
Anexo VI Estudio Bionómico 66
ANEXO VII Reportaje Fotográfico Estado Actual 67
ANEXO VIII Plan de Gestión de Residuos 71
1 ANTECEDENTES 71
2 ESTIMACIÓN DE RESIDUOS A GENERAR. 71
3. MEDIDAS DE PREVENCIÓN DE GENERACIÓN DE RESIDUOS. 71
4. MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE RESIDUOS. 72
5. REUTILIZACIÓN, VALORACIÓN Ó ELIMINACIÓN. 72
6 PRESCRIPCIONES TÉCNICAS. 73
7. PRESUPUESTO. 74
Pliego de Condiciones Técnicas Particulares 75
PARTE 1. - INTRODUCCIÓN Y GENERALIDADES 75
Definición y ámbito de aplicación 75
Disposiciones generales 76
ADSCRIPCIÓN DE LAS OBRAS 76
DIRECCIÓN DE LAS OBRAS 76
FUNCIONES DEL DIRECTOR 76
PERSONAL DEL CONTRATISTA 77
ORDENES AL CONTRATISTA 77
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LIBRO DE INCIDENCIAS 78
DISPOSICIONES APLICABLES 78
FACILIDADES PARA LA INSPECCIÓN 79
SUBCONTRATO Y DESTAJO DE LAS OBRAS 79
RELACIONES LEGALES Y RESPONSABILIDADES CON TERCEROS 80
CONSTRUCCIÓN Y CONSERVACIÓN DE DESVÍOS 81
PRECAUCIÓN CONTRA INCENDIOS 81
ACOPIO MEDICIÓN Y APROVECHAMIENTO DE MATERIALES 81
REPLANTEO DE LAS OBRAS 82
GASTOS DE CARÁCTER GENERAL A CARGO DEL CONTRATISTA 82
RESPONSABILIDAD DEL CONTRATISTA DURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS 83
LIMPIEZA FINAL DE LAS OBRAS 84
CONSERVACIÓN DEL PARAJE 84
ORDENES DURANTE LA EJECUCIÓN DE FABRICAS O MATERIALES A EMPLEAR 85
CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO 85
Descripción de las obras 85
Iniciación de las obras 86
Desarrollo y control de las obras 86
Responsabilidades especiales del Contratista 87
DAÑOS Y PERJUICIOS 87
OBJETOS ENCONTRADOS 88
EVITACIÓN DE CONTAMINACIONES 88
Medición y Abono 88
ABONO DE LAS OBRAS 88
OTROS GASTOS DE CUENTA DEL CONTRATISTA 89
PARTE 2.- MATERIALES BÁSICOS 90
658 ESCOLLERA DE PIEDRAS SUELTAS 90
DEFINICION 90
658.2 MATERIALES 90
658.2.1 Materiales para escollera. 90
658.2.2 Materiales para la capa filtro. 92
658.3 EJECUCION DE LAS OBRAS 93
658.4 Medición y abono 93
CAPITULO I. TRABAJOS PRELIMINARES 95
CAPITULO II. EXCAVACIONES 96
CAPITULO III. RELLENOS 100
Rellenos localizados 100
PRESCRIPCIONES FINALES 101
REPRESENTANTE DE LA CONTRATA 102
AUTORIDAD DEL DIRECTOR DE LAS OBRAS 102
PLAZO DE GARANTÍA 103
PRUEBAS A EFECTUAR EN LA RECEPCIÓN PROVISIONAL 103
RECEPCIÓN ÚNICA 104
CONCLUSIÓN 105
ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 107
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Objetivos y alcance 107
Descripción de la obra 107
Identificación del proyecto y datos generales 108
Proyecto al que se refiere 108
Descripción del emplazamiento y la obra. 108
Instalaciones provisionales y asistencia sanitaria 109
Maquinaria de obra 110
Medios auxiliares 111
Normas de seguridad aplicables a la obra 112
Ámbito nacional 112
Ámbito europeo 116
Normas técnicas 116
Identificación de riesgos y prevención de los mismos 120
Riesgos laborales evitables completamente 120
Riesgos Laborales no eliminables completamente 121
Riesgos laborales especiales. 125
Disposiciones generales mínimas de seguridad y salud 126
Medidas mínimas generales en los lugares de trabajo en la obra. 126
Disposiciones particulares de seguridad y salud 131
Manejo de herramientas manuales 131
Manejo de herramientas punzantes 132
Manejo de herramientas de percusión 132
Maquinas eléctricas portátiles 133
Manejo de cargas sin medios mecánicos 133
Elemento de Protección Individual 134
Señalización General 136
Primeros auxilios e itinerario de evacuación 137
Botiquín de obra 137
Reconocimientos médicos 140
Asistencia médico Sanitaria 141
Servicios Asistenciales 141
Planificación, Organización, Formación e Información 143
Planificación y Organización 143
Normas generales de seguimiento y control 146
Formación e información 151
Presupuesto 156
Situación 158
Ruta comunicación Hospital 159
 159
 
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Encargo 
Se realiza el presente proyecto de tratamiento del borde costero por encargo de D.Edouard
James Fernández Baillie, de nacionalidad española, con DNI 26609873T y dirección Plaza Prim 3
Bajo 4 de Barcelona, y dirección a efecto de notificaciones: Cruz-Conde & Asociados, Blvd.
Alfonso Von Hohenlohe s/n, Hotel Marbella Club, Of. 7-8, 29.602 Marbella, propietario de la
finca.
El Ingeniero redactor del Proyecto es D. Carlos Rodríguez Lois, Ingeniero de Caminos, Canales y
Puertos , colegiado nº 12019 con D.N.I. 13.114.285-F y dirección en la calle Yolanda Bravo
Palacios nº 27A de Tarifa, Cádiz
Objeto del encargo 
El objeto de este proyecto modificado es la realización de obras de defensa para paralizar el
proceso erosivo del mar en el borde litoral de la finca de su propiedad, que ha sufrido pérdidas
de por culpa de los últimos temporales, deteriorando tanto el borde de la finca, con la caída de
la valla recientemente colocada.
Motivación del modificado 
El modificado al proyecto inicial presenta se motiva en una serie de correcciones que establece
el departamento de Costas de la Consejería de Agricultura, Ganadería, Pesca y Desarrollo
Sostenible de la Junta de Andalucía en Cádiz.
 Se quita como objeto del proyecto la escalera de uso público llevada por el temporal.
 se establece comométodo de medida de la superficie de obra la proyección ortonormal
del terreno en vez de la verdadera magnitud para coincidir con la solicitud.
 se determina la superficie provisional de ocupación de las obras.
 se incluye la declaración expresa de que se cumple con lo dispuesto en la Ley decostas
y demás normas específicas de aplicación.
 se justifica la innecesariedad de Estudio económico financiero.
 se incluye el estudio de incidencias de las actividades proyectadas y medidas
correctoras.
 se justifica la no necesariedad del Estudio Bionómico.
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 Se cambia en los planos la distancia del vallado para que coincida con la línea de policía
del ZDPMT
 Se cambia en los planos y proyecto la sección tipo para que coincida con la anterior.
 Se indica la necesidad de demoler el pozo, la caseta del mismo, la escalera antigua de
acceso a la playa desde la parcel y la tubería existentes en la ZDPMT
Situación de la finca 
La finca objeto de este proyecto está situada en el partido de Paloma Baja en Tarifa Cádiz,
Polígono 17 parcela 205, con referencia catastral 11035A017002050000AP, según se puede ver
en los planos.
El terreno en el que está la finca está clasificado como suelo no urbanizable común según la
documentación gráfica del PGOU de Tarifa.
Así mismo está incluido en el Parque litoral del Estrecho clasificada como zona C espacio de uso
tradicional forestal y ganadero, aunque la zona donde se pretende trabajar el límite entre la
zona C -La parcela- y la zona B1 -la playa- con lo que en todo el proyecto se utilizará la normativa
de la zona más restrictiva, B1 Paraje Natural Playa de los Lances y otros espacios costeros de
interés naturalístico y paisajístico, con el fin de preservar al máximo los valores
medioambientales de la zona.
Normativa 
Para la redacción del presente proyecto se han tenido expresamente en cuenta las siguientes
normativas:
 DECRETO 308/2002, de 23 de diciembre, por el que se aprueba el Plan de Ordenación
de Recursos Naturales del Frente Litoral Algeciras-Tarifa.
 La Adaptación Parcial del Plan General de Ordenación Urbana de Tarifa a la Ley 7/2002
de Ordenación Urbanística de Andalucía (LOUA)
 Plan de Ordenación de Recursos Naturales y Plan de gestión y Utilización del Parque
Natural del Estrecho.
 Ley 2/2013, de 29 de mayo, de protección y uso sostenible del litoral y de modificación
de la Ley 22/1988, de 28 de julio, de Costas, y su reglamento.
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Consideraciones 
De acuerdo con el epígrafe 5.4.2.1. del PORN del Parque del estrecho, en zona B1 resultan
incompatibles “los movimientos de tierra y actuaciones que conlleven la transformación las
características fisiográficas de la zona, tales como desmontes, aplanamientos, aterrazamientos
y rellenos. Por lo que la propuesta desarrollada en este proyecto debe de solucionar la situación
cumpliendo con estas limitaciones.
Así mismo de acuerdo al Real Decreto 876/2014, de 10 de octubre, por el que se aprueba el
Reglamento General de Costas en su artículo 44.1 la zona de la obra queda dentro de la Zona de
Dominio Marítimo Terrestre y los 100 m de la zona de servidumbre de protección.
De la misma forma el artículo 91 del citado reglamento obliga a que este proyecto cuente con
estudio de la influencia del Cambio Climático y Dinámica litoral de la citada obra.
Descripción de las obras Proyectadas 
En base a los antecedentes anteriormente expuestos, se ha proyectado una sección tipo
constructiva en la que se contemplan las siguientes unidades de obra:
 Geotextìl (anticontaminante) y para evitar Ia pérdida de finos procedentes del talud a
través de la escollera.
 Escollera colocada de 1.000 Kg coronada a Ia cota +4,00 m, con talud, 5:1 y espesor
medio 1,50 m.
 Valla de cerramiento en el límite de la zona de policía de DPMT y en cualquier caso
retranqueada 6 m sobre la escollera para la servidumbre de tránsito.
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Figura 1. Sección constructiva tipo 
Como se ha indicado anteriormente, no se contemplan desbroces, desmontes, aplanamientos,
aterrazamientos ni rellenos.
Trabajos Previos 
Antes de acometer los trabajos de realización del muro de protección se debe de retirar todos
los elementos que están en la ZDMT y que no tiene autorización para estar allí.
De esta forma se debe de retirar:
 La antigua escalera de acceso desde la finca, en parte caída cuando se fue el terraplén,
pero de la que queda su parte superior.
 La tubería de aguas superficiales de la finca que se debe de anular y permitir el curso
natural del agua.
 El pozo existente, si bien no se podrá acceder a él directamente, deberá ser retirado en
cuando la obra alcance su situación, la demolición del pozo implica la retirada de la
totalidad de la fabrica de ladrillo que deberá de ser limpiada a mano y retirada a
vertedero autorizado
 Retirada de los restos de la caseta del pozo, que se realizará en cuanto se alcance su
situación.
Estas elementos no se podrán volver a colocar, ni en su situación ni en otra diferente dentro del
Dominio durante el transcurso de la obra, y en cualquier caso sin el correspondiente permiso.
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Incidencia de las actividades proyectadas sobre el DPMT 
La solución propuesta es una solución a la erosión del borde costero que viene sufriendo la finca
en cuestión, por lo que la incidencia sobre el dominio público es positiva al final de la misma,
desde el punto de vista de este proyectista.
La ocupación de la Zona de Dominio Marítimo Terrestre será de 162 m2 y en la zona de
servidumbre de 3 m2
Para minimizar su impacto final la escollera quedará cubierta con arena de la propia obra
minimizando su impacto visual y permitiendo una correcta recuperación de la cobertura vegetal
local que en este momento no cuenta con las condiciones necesarias para poder reubicarse en
el área.
Las afectaciones serán durante el proceso de ejecución, de esta forma las podemos reducir a
dos, la ejecución de la obra en sí y la entrada y salida de maquinaría con el material.
Incidencia del proceso de ejecución. 
Dada la baja altura de la escollera la ejecución se realizará desde la propia playa, o desde la
parcela directamente por lo que no será necesario la realización de ningún tipo de acceso lateral
y no se prevén movimientos de tierra para caminos de acceso.
Dado que hay que realizar una base plana para la estabilidad de la escollera se ha considerado
que la propia arena de este aplanamiento de la base será acopiada al borde de la playa y
posteriormente utilizada para la cubrición de la escollera, de forma que no haya que aportar
material ni retirar nada a vertedero minimizando el acceso a la zona de obra.
Incidencia de entrada y salida de Maquinaria y Material 
Para la realización de la obra hay dos posibilidades dada la baja altura del muro:
 Realizarlo desde la playa
 Realizarlo desde la parcela
Aunque la opción primera parece lamás lógica, al disponer demejor superficie de trabajo, puede
no serlo al tener que acceder con la maquinaria desde la playa lateral. Este acceso puede estar
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cubierto de arena, con lo que el acceso es simple, o por el contrario puede estar lleno de rocas,
con lo que debe de ser descartado para no afectar el medio.
Esta variación en su estado es la normal, ya que dependiendo de la propia dinámica de la playa
la zona se cubre o no de arena pudiendo estar en los dos estados durante diferentes periodos
anuales y de forma completamente imprevisible.
Por este motivo se estudia también la posibilidad de realizar la obra desde la parte superior, la
propia parcela, si bien significa retirar el ajardinamiento, este se puede recuperar en un breve
espacio de tiempo.
En cualquier caso, y para minimizarlas, se ha estudiado que la maquinaria se reduzca a una
retroexcavadora con capacidadpara mover la escollera de ese peso y un dumper de reducidas
dimensiones.
El material será acopiado, durante el transcurso de la obra, en una finca particular fuera de la
zona de afección evitando el transito de camiones, el resto del movimiento hasta la obra será
realizado con el dumper por lo que no se produce afecciones por este hecho.
Realización desde la playa 
Para poder realizarse la obra desde la playa el acceso deberá estar cubierto de arena y
autorizado en el momento del replanteo. Este será desde la playa lateral tal y como se indica en
los planos, mediante el camino existente de acceso a la propia playa, y por la propia playa a la
zona de obra para evitar erosionar de cualquier forma el borde litoral.
En el caso de acercarse cualquier tipo de temporal que pudiera influir en la cubrición de arena
se deberá de retirar lamaquinaria fuera de la playa hasta el fin de el mismo, dejando la escollera
colocada y el perfil de arena repuesto en su forma natural. Por este motivo se prohíbe el acopio
de escollera en la playa que no vaya a ser colocada en la jornada.
De cualquier forma, durante la retirada de lamaquinaría se deberá de analizar si se ha producido
alguna afección no estudiada, así como algún cambio de perfil por el propio movimiento de la
maquinaria siendo corregido de forma inmediata por la misma durante su retirada.
En el caso de realizarse por la playa se calcula que la superficie afectada de forma provisional
por el movimiento de la máquina y dumper en la ZDPMT será de 1.850,00 m2, considerando
750,00 m2 en la propia obra y 1.100,00m2 para el acceso por la playa.
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Realización desde la parcela 
La realización desde la parcela es más laboriosa que desde la playa, pero dada la baja altura del
muro se puede realizar con una retroexcavadora de brazo largo.
El acceso de la maquinaria y el material a la parcela será por el camino vecinal existente. Una
vez en la parcela se deberá de retirar el material vegetal para dejar una superficie limpia desde
la que pueda trabajar la maquinaria. Este material será acopiado en un lateral para su posterior
recuperación.
Así mismo se deberá de prever una zona de acopio de arena extraída durante la colocación de
la escollera, y que será colocada sobre ella según se va levantando el propio muro de forma que
se minimice el impacto de la misma, y evitando que sea lanzada desde la parte superior al
terminar influyendo sobre la propia playa.
Al terminar los trabajos se deberá de colocar el material vegetal retirado en su lugar.
En este caso la ocupación temporal de la obra se restringirá a la superficie de ocupación de la
misma y el tramo existente entre la línea de Dominio y la propia obra de unos 35 m2 ya que el
resto se hará desde la propia parcela.
Por todo lo anterior no se prevén afecciones fuera de la existencia de la propia escollera en la
obra después de su ejecución.
Presupuesto 
De acuerdo con las mediciones realizadas el presente proyecto tiene un presupuesto de
ejecución material de 39.664,15 €, treinta y nueve mil seiscientos sesenta y cuatro euros con
quince céntimos
 
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Declaración de cumplimiento con Ley de costas 
Como proyectista declaro que en este proyecto se cumplen las disposiciones de la Ley 22/1988,
de 28 de julio, y de las normas generales y específicas que se han dictado para su desarrollo y
aplicación.
Tarifa, septiembre de 2019
EL AUTOR DEL PROYECTO
Carlos Rodríguez Lois
Ingeniero de Caminos Canales y Puertos
Colegiado nº 12.019
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Planos 
Plano 01. Situación. 
Plano 02. Topográfico finca. 
Plano 03. Secciones. 
Plano 04. Secciones previa - actual. 
Plano 05. Propuesta de muros. 
Plano 06. Sección tipo. 
Plano 07. Plano de Ubicación 
Plano 08. Plano de Accesos 
 
Carlos Rodríguez Lois, Ing. Caminos nº col. 12019
C/ Yolanda Bravo nº 27A Tarifa, Cádiz.
Tfno. 629.530.727 | Email: Carlos.rodriguezlois@outlook.com
A4 ENCA4 SUL
P 01 - Situación
Escala: Varias
N
LEYENDA
Muro Piedra
Valla
Linea Pie de
Talud
Sombreado/
Vegetación
Sombreado/
Edificación
Tierra Natural
Sombreado/
Soleria Piedra
Sombreado/
Acerado
Sombreado/
Teja Cerámica
Arbóreo/
Eucalipto
Curvas Nivel
1.5
2.5
3.5
5.0
9.58.5
7.5
6.5
5.5
4.5
3.0
2.0
9.5
8.5
8.0
7.57.06.0
5.0
9.0
7.0
6.0
C A M I N O 
D
 E
 
S
 E
 R
 V
 I D
 
 U
 M
 B
 R
 E
 
Vegetación
Cañizal
Vegetación
Adelfas
Ciprés
Vegetación
Cañizal
Tunera
Acebuchal
Vegetación
Cañizal
Eucalipto
Acacia
Vegetación
Cañizal
Adelfas
Pozo y arqueta a 
demoler
Pozo
Lentisco
Lentisco
Lentisco
Arbóreo/
Palma
Arbóreo/
Pino
P L A Y A 
P A L O M A 
Poste y Monolito
Depósito Agua

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
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

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


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
 



Arqueta Riego
Arqueta Riego
Arqueta Riego
Imbornal
Servidumbre de protección del DPMT
Servidumbre de tránsito del DPMT
Deslinde del Dominio Público Marítimo Terrestre
Hito del Dominio Público Marítimo Terrestre
Antiguo acceso playa a 
retirar
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A4 ENCA4 SUL
P 02 - Topográfico finca
Escala: 1/70
1.5
2.5
3.5
5.0
9.58.5
7.5
6.5
5.5
4.5
3.0
2.0
9.5
8.5
8.0
7.57.06.0
5.0
9.0
7.0
6.0
Cañizal
Pozo
P L A Y A 

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

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
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
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
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
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

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Se
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ión
 1
Se
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 3
Se
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 4
Se
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P 03 - Secciones
Escala: 1/100
0
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9
10
Sección 4
Sección 3
Sección 2
 Sección 1
 Perfil playa estable
 Perfil terreno septiembre 2017
 Perfil actual
LEYENDA
 Deslinde DPMT
Carlos Rodríguez Lois, Ing. Caminos nº col. 12019
C/ Yolanda Bravo nº 27A Tarifa, Cádiz.
Tfno. 629.530.727 | Email: Carlos.rodriguezlois@outlook.com
A4 ENCA4 SUL
P 04 - Secciones Previa - Actual
Escala: 1/200
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1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Sección 4
Sección 3
Sección 2
 Sección 1
 Perfil playa estable
 Perfil terreno septiembre 2017
 Perfil actual
LEYENDA
 Deslinde DPMT
A4 ENCA4 SUL
P 05 - Propuesta de muros
Escala: 1/200
Var < 3
1
0.50
3.00
Var< 4.00
Vallado Parcela
Terreno Natural
Terreno Natural
Geotextil
> 6.00
Carlos Rodríguez Lois, Ing. Caminos nº col. 12019
C/ Yolanda Bravo nº 27A Tarifa, Cádiz.
Tfno. 629.530.727 | Email: Carlos.rodriguezlois@outlook.com
A4 ENCA4 SUL
P 06 - Sección Tipo
Escala: 1/100
1.5
2.5
3.5
5.0
9.58.5
7.5
6.5
5.5
4.5
3.0
2.0
9.5
8.5
8.0
7.57.06.0
5.0
9.0
7.0
6.0
Cañizal
Pozo
P L A Y A 





















 



Superficie en ZDMT : 162 m2
Superficie en servidumbre : 3 m2
Carlos Rodríguez Lois, Ing. Caminos nº col. 12019
C/ Yolanda Bravo nº 27A Tarifa, Cádiz.
Tfno. 629.530.727 | Email: Carlos.rodriguezlois@outlook.com
A4 ENCA4 SUL
P 7 - PLANO DE UBICACION
Escala: 1/100
25.00 30.00
160.00
40.00
Camino existente de Acceso a traves de finca privada
Zona de Trabajo
Zona de acceso por la playa
Finca objeto de actuación
Superficie Temporal Ocupada durante la obra 1.850 m2
Carlos Rodríguez Lois, Ing. Caminos nº col. 12019
C/ Yolanda Bravo nº 27A Tarifa, Cádiz.
Tfno. 629.530.727 | Email: Carlos.rodriguezlois@outlook.com
A4 ENCA4 SUL
P 8 - PLANO DE ACCESOS
Escala: 1/1000
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 15
 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Presupuesto 
(Nota: se cambia la medición y precios a una medición ortogonal) 
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Cuadro de precios Uno 
N° Ud Descripción Precio Total 
1 M2 Desbroce y limpieza de terreno por medios manuales, sin carga ni transporte 
y con p.p. de costes indirectos. 
h 0,1864 PEÓN ESPECIAL 18,90 3,52
h 0,1864 PALA CARGADORA 23,87 4,45 
Costes directos 7,97
10,62% Costes indirectos 0,85 
Total Euros 8,82 
 
2 M3 Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia media, con retro-giro 
de 20 toneladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo, con extracción de tierra 
a los bordes, en vaciado, i/p.p. de costes indirectos. 
h 0,1216 PEÓN ESPECIAL 18,90 2,30
h 0,1216 RETROEXCAVADORA 20 TN 34,98 4,25 
Costes directos 6,55
10,62% Costes indirectos 0,70 
Total Euros 7,25 
 
4 M3 Escollera de piedra caliza, careada, de peso mínimo 1.000 kg en protección 
de taludes, completamente terminada. (Piedra caliza=2,7 Tn/m3, Hueco= 
0,85) 
h 0,5000 PEÓN ESPECIAL 18,90 9,45
h 0,5000 RETROEXCAVADORA 20 TN 24,18 12,09
tn 2,2950 Piedra caliza de 1.000 Kg 28,02 64,30 
Costes directos 85,84
10,62% Costes indirectos 9,12 
Total Euros 94,96 
 
5 Ud Reparación de rampa escalera de acceso a playa
h 33,0000 PEÓN ESPECIAL 18,90 623,70
h 33,0000 OFICIAL CARPINTERIA 21,57 711,81
m3 5,0000 Madera tratada exterior ambiente marino 184,90 924,48 
Costes directos 2.259,99
10,62% Costes indirectos 240,01 
Total Euros 2.500,00 
 
6 MI Cercado con enrejado metálico galvanizado en caliente de malla doble 
torsión, trama 50/14 de 1,50 m. de altura y postes de tubo de acero 
galvanizado por inmersión, de 48 mm de diámetro y tornapuntas de tubo de 
acero galvanizado de 32 mm de diametro, totalmente montada, i/recibido 
con murete 0,20x0,20x0,40 m, de base 0,30 x 0x60, tensores, armadura 8ø14, 
grupillas y accesorios. 
h 0,1500 OF. 1ª ALBAÑILERÍA 19,85 2,98
h 0,3000 PEÓN ESPECIAL 18,90 5,67
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 18
kg 0,1330 ACERO GALVANIZADO EN CALIENTE 3,70 0,49
ud 0,4762 BASE CERRAMIENTO 29,91 14,24
m2 2,1000 MALLA GALV. ELECTROSOLDADA EN PANELES
RÍGIDOS 10,57 22,20 
Costes directos 45,58
10,62% Costes indirectos 4,84 
Total Euros 50,42 
 
7 M2 Geotextil, tipo TS/30 de URALITA, para separación de capas y con función 
filtrante, no tejido, formado por filamentos continuos de polipropileno 
estabilizado a los rayos U.V., unidos mecánicamente por un proceso de 
agujado o agujereado con resistencia a la perforación CBR de 1.700 N, según 
norma EN ISO 12236 y peso 155 gIm2, según norma EN 955. 
h 0,0382 CUADRILLA ALBAÑILERÍA, FORMADA POR OFICIAL 1ª
Y PEÓN ESP 38,75
1,48
ud 2,102 TEJIDO SEPARADOR 70 gr/m2 0,73 1,53
ud 0,573 PEQUEÑOMATERIAL 0,3 0,17 
Costes directos 3,19
10,62% Costes indirectos 0,34 
Total Euros 3,53 
 
8 M2 Relleno y extendido de tierra vegetal, por medios mecánicos. i/aporte de las 
mismas en capa de 20 cm y p.p. de costes indirectos, i/ revegetación taludes 
vegetación autóctona 
h 0,2865 PEÓN ESPECIAL 18,90 5,41
m3 0,3820 AGUA POTABLE 1,55 0,59
m3 0,3820 TIERRA VEGETAL 10,21 3,90
h 0,2865 RETROEXCAVADORA 34,98 10,02
h 0,2865 AUTOVOLQUETE 3,5 1,00 
Costes directos 20,93
10,62% Costes indirectos 2,22 
Total Euros 23,15
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 19
Cuadro de precios Dos 
N° Ud Descripción Precio 
1 M2 Desbroce y limpieza de terreno pormediosmanuales, sin
carga ni transporte y con p.p. de costes indirectos. 8,82 €
2 M3 Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia
media, con retro-giro de 20 toneladas de 1,50 m3. de
capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes,
en vaciado, i/p.p. de costes indirectos. 7,25 €
4 M3 Escollera de piedra caliza, careada, de peso mínimo
1.000 kg en protección de taludes, completamente
terminada. (Piedra caliza=2,7 Tn/m3, Hueco= 0,85) 94,96 €
5 Ud Reparación de rampa escalera de acceso a playa 2.500,00 €
6 MI Cercado con enrejado metálico galvanizado en caliente
de malla doble torsión, trama 50/14 de 1,50m. de altura
y postes de tubo de acero galvanizado por inmersión, de
48 mm de diámetro y tornapuntas de tubo de acero
galvanizado de 32 mm de diametro, totalmente
montada, i/recibido con murete 0,20x0,20x0,40 m, de
base 0,30 x 0x60, tensores, armadura 8ø14, grupillas y
accesorios. 50,42 €
7 M2 Geotextil, tipo TS/30 de URALITA, para separación de
capas y con función filtrante, no tejido, formado por
filamentos continuos de polipropileno estabilizado a los
rayos U.V., unidos mecánicamente por un proceso de
agujado o agujereado con resistencia a la perforación
CBR de 1.700 N, según norma EN ISO 12236 y peso 155
gIm2, según norma EN 955. 3,53 €
8 M2 Relleno y extendido de tierra vegetal, por medios
mecánicos. i/aporte de las mismas en capa de 20 cm y
p.p. de costes indirectos, i/ revegetación taludes
 vegetación autóctona 23,15 €
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Mediciones 
N° Ud Descripción 
1 M2 Desbroce y limpieza de terreno por medios manuales, sin
carga ni transporte y con p.p. de costes indirectos. 165,00
largo ancho alto Parcial
35,00 4,71 165,00
2 M3 Excavación a cielo abierto, en terreno de consistencia
media, con retro-giro de 20 toneladas de 1,50 m3. de
capacidad de cazo, con extracción de tierra a los bordes, en
vaciado, i/p.p. de costes indirectos. 280,00
largo ancho alto Parcial
35,00 4,00 2,00 280,00
M3 Escollera de piedra caliza, careada, de peso mínimo 1.000 kg
en protección de taludes, completamente terminada.
(Piedra caliza=2,7 Tn/m3, Hueco= 0,85) 199,50
largo ancho alto Parcial
35,00 2,85 2,00 199,50
Ud Reparación de rampa escalera de acceso a playa 1,00
largo ancho alto Parcial
1,00 1,00
MI Cercado con enrejado metálico galvanizado en caliente de
malla doble torsión, trama 50/14 de 1,50 m. de altura y
postes de tubo de acero galvanizado por inmersión, de 48
mm de diámetro y tornapuntas de tubo de acero
galvanizado de 32 mm de diámetro, totalmente montada,
i/recibido con murete 0,20x0,20x0,40 m, de base 0,30 x
0x60, tensores, armadura 8ø14, grupillas y accesorios. 35,00
largo ancho alto Parcial
35,00 35,00
M2 Geotextil, tipo TS/30 de URALITA, para separación de capasy con función filtrante, no tejido, formado por filamentos
continuos de polipropileno estabilizado a los rayos U.V.,
unidos mecánicamente por un proceso de agujado o
agujereado con resistencia a la perforación CBR de 1.700 N,
según norma EN ISO 12236 y peso 155 gIm2, según norma
EN 955. 165,00
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 21
largo ancho alto Parcial
35,00 4,71 165,00
M2 Relleno y extendido de tierra vegetal, por medios
mecánicos. i/aporte de las mismas en capa de 20 cm y p.p.
de costes indirectos, i/ revegetación taludes vegetación
autóctona 165,00
largo ancho alto Parcial
35,00 4,71 165,00
PA Según Presupuesto del Estudio de Seguridad y Salud 1,00
PA Según Presupuesto de Gestión de Residuos 1,00
 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Presupuesto 
N° Ud Descripción Med Precio Total 
 Movimiento de Tierras 
1 M2
Desbroce y limpieza de terreno por medios
manuales, sin carga ni transporte y con p.p. de
costes indirectos.
165 8,82 € 1.455,30 €
2 M3
Excavación a cielo abierto, en terreno de
consistencia media, con retro-giro de 20
toneladas de 1,50 m3. de capacidad de cazo,
con extracción de tierra a los bordes, en
vaciado, i/p.p. de costes indirectos.
280 7,25 € 2.030,00 €
Total Movimiento de Tierra 3.485,30 € 
 
 Escollera 
4 M3
Escollera de piedra caliza, careada, de peso
mínimo 1.000 kg en protección de taludes,
completamente terminada. (Piedra caliza=2,7
Tn/m3, Hueco= 0,85)
199,50 94,96 € 18.944,52€
7 M2
Geotextil, tipo TS/30 de URALITA, para
separación de capas y con función filtrante, no
tejido, formado por filamentos continuos de
polipropileno estabilizado a los rayos U.V.,
unidos mecánicamente por un proceso de
agujado o agujereado con resistencia a la
perforación CBR de 1.700 N, según norma EN
ISO 12236 y peso 155 gIm2, según norma EN
955.
165 3,53 € 582,75 €
 Total Escollera 19.527,27 € 
 
 Obras de Cerramiento y Ornato 
5 Ud Reparación de rampa escalera de acceso aplaya 1 2.500,00 € 2.500,00 €
6 MI
Cercado con enrejadometálico galvanizado en
caliente de malla doble torsión, trama 50/14
de 1,50 m. de altura y postes de tubo de acero
galvanizado por inmersión, de 48 mm de
diámetro y tornapuntas de tubo de acero
galvanizado de 32 mm de diametro,
totalmente montada, i/recibido con murete
0,20x0,20x0,40 m, de base 0,30 x 0x60,
tensores, armadura 8ø14, grupillas y
accesorios.
35 50,42 € 1.764,70 €
8 M2
Relleno y extendido de tierra vegetal, por
medios mecánicos. i/aporte de las mismas en
capa de 20 cm y p.p. de costes indirectos, i/
revegetación taludes vegetación autóctona
165 23,15 € 3.817,80 €
Total Obras de Cerramiento y Ornato 8.082,50 € 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 23
 
 Seguridad y Salud 
 PA Según Presupuesto del Estudio de Seguridad ySalud 1 4.453,08 € 4.453,08 €
 Total Seguridad y Salud 4.453,08 € 
 
 Gestión de Residuos 
 PA Según Presupuesto de Gestión de Residuos 1 4.116,00 4.116,00
 Total Gestión de Residuos 4.116,00 
Movimiento de Tierras 3.485,30 €
Escollera 19.527,27 €
Obras de Cerramiento y Ornato 8.082,50 €
Seguridad y Salud 4.453,08 €
Gestión de Residuos 4.116,00 €
Total Ejecución Material 39.664,15 €
Gastos Generales y Beneficio Industrial (16%) 6.346,26 €
Total Ejecución Por contrata 46.010,41 €
I.V.A. (21%) 9.662,18 €
Total Presupuesto 55.672,59 €
Tarifa, septiembre de 2019
EL AUTOR DEL PROYECTO
Carlos Rodríguez Lois
Ingeniero de Caminos Canales y Puertos
Colegiado nº 12.019
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Programa de obra 
Programa de Obra 
Semanas 
Actividades 1 2 3 4 5 
Acopios Materiales
Excavación y Taludes
Colocación Escollera
Vallado y vegetación
Seguridad y Salud
 
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ANEXO I 
CALCULO DEL MURO DE ESCOLLERA 
Para el cálculo de un muro de escollera funcionando como contención de un talud hay poca
bibliografía publicada, normalmente utilizamos la siguiente documentación guía.
Guía para el proyecto y ejecución de muros de escollera en obras de carretera (2006)
Recomendaciones para el diseño y construcción de muros de escollera en obras de carreteras,
del Ministerio de Fomento (1998).
En nuestro caso de muro de contención sin producir desmontes ni rellenos vamos a tener que
adaptar las hipótesis a nuestro caso particular
CIMIENTO 
El cimiento tendrá profundidad mínima de un metro (1 m). El fondo de excavación de la
cimentación se ejecutará con una contrainclinación2 respecto a la horizontal de valor
aproximado 3H:1V. Dado que no se puede producir un gran desmoste vamos a intentar hacer
esta inclinación en el proyecto, pero se calcula con la hipótesis mínima de suelo horizontal con
una cimentación de medio metro. En cualquier caso, las piedras deberán estar inclinadas.
En general, la escollera del cimiento se debería de hormigonar, en esta ocasión debe de utilizarse
recebo pétreo con material de las mismas características que la escollera no podremos
considerar que trabaja como un elemento rígido.
CUERPO DEL MURO 
La superficie de apoyo de la primera hilada de escollera sobre la cara superior del cimiento de
escollera, debe tener una inclinación media hacia el trasdós en torno al 3H:1V y presentar una
superficie final dentada e irregular, que garantice la trabazón entre el cuerpo del muro y la
cimentación.
Las hiladas del cuerpo del muro mantendrán la inclinación media de 3H:1V hacia el trasdós del
muro. El paramento visto (intradós) no deberá ser más vertical que 1H:3V.
La anchura del muro, que se determinará en el cálculo, podrá ser variable con la altura y deberá
permitir que en cada hilada se puedan colocar al menos dos (2) bloques de escollera.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 28
Para el cálculo y debido a posibles problemas de colocación vamos a escoger la hipótesis más
desfavorable de que las hiladas quedaran horizontales.
Trasdós 
Las características del trasdós del muro tienen una influencia decisiva en el comportamiento del
mismo y de ellas depende, en buena medida, su estabilidad.
En general, se deberá disponer un relleno de material granular en el trasdós del muro, con un
espesor mínimo de un metro (e ≥ 1 m), En este caso no podemos colocar este material por la
normativa del parque.
Si bien con el relleno de material granular se pretenden las siguientes funciones:
 Materializar una transición granulométrica entre el terreno natural o relleno y el cuerpo
del muro.
 Repartir, de modo relativamente uniforme, los empujes sobre el cuerpo del muro de
escollera.
 Interponer una capa granular con buenas características drenantes entre el terreno
natural o relleno y el muro.
 Dificultar la salida de material del terreno natural o relleno, a través de los huecos entre
bloques de escollera.
Dado que el terreno natural es arena, este cumple con la mayoría de las condiciones de material
drenante, aunque hay que colocar un geotextil con funciones de separación y filtro para 
evitar su salida entre la escollera y asegurar el contacto del suelo con la escollera 
rellenando con material propio del terreno si fuera necesario puntualmente en algún sitio. 
Sección tipo 
De acuerdo con estas consideraciones establecemos la siguiente sección tipo:
 Cimentación de bloques colocados, de medio metro de profundidad mínima, con una
anchura de¾ de la altura delmuro e inclinación hacia el trasdós respecto a la horizontalde valor aproximado 3H:1V. 
 El trasdós del muro estará protegido con geotextil siguiendo el perfil natural del terreno
 Las hiladas del cuerpo del muro tendrán un mínimo de dos piedras y mantendrán la
inclinación media de 3H:1V hacia el trasdós del muro.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 29
 El paramento visto (intradós) no deberá ser más vertical que 1H:1V.
 El espesor del muro no será en ningún caso inferior a un metro
 
Calculo del muro 
La propia naturaleza del muro de escollera colocada, constituido por yuxtaposición de bloques
pétreos, de formas geométricas y tamaños diferentes, que permite cierta deformación y
reordenación interna de su fábrica ante esfuerzos externos, genera una serie de singularidades,
imprecisiones e incertidumbres en lo que a la adopción de un modelo de cálculo se refiere.
En un muro de escollera, cada bloque se encuentra sometido a fuerzas exteriores procedentes
de las piedras contiguas de la propia escollera, del empuje del material del trasdós del muro y
de las cargas exteriores.
La rotura del muro puede producirse a cualquier altura (por cualquier superficie interior al
mismo) sin que, a diferencia de otras tipologías, éste funcione como elemento rígido. Con
carácter previo a la rotura se movilizará únicamente la resistencia al corte a través de la
superficie en cuestión, cuyas condiciones en lo tocante a materiales afectos, estado de los
contactos, características de ejecución, etc., pueden ser peores que las que podrían considerarse
comomedias para el muro en su conjunto.
Además de lo anterior resulta muy difícil, en la práctica, imponer en los cálculos mediante
condiciones matemáticas, cuestiones relativas a la colocación, forma, tamaño de los bloques,
tipo y cantidad de contactos entre losmismos, etc., aspectos todos ellos de gran importancia en
la realidad.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 30
En consecuencia, los muros de escollera colocada presentan importantes diferencias
conceptuales respecto a los muros de fábrica convencionales, que motivan que los cálculos
puedan resultar menos ajustados al comportamiento real que en estos últimos, o en cualquier
caso, menos avalados por la experiencia.
Para el cálculo del muro hacemos una modelación del mismo en franjas de 50 cm contando la
primera como cimentación enterrada y con un Angulo de 45º en su cara exterior, que es el
ángulo máximo que podemos alcanzar en esta obra.
 
El terreno está formado por arenas y una base de margas medio plásticas. Debido a la existencia
del pozo tenemos el terreno con una capa freática a un metro de la cimentación y para
considerar la peor situación consideramos que la parte frontal está también saturada.
Realizamos el estudio mediante Estados Límites Últimos
 Calculo de la presión activa de tierra: Coulomb
 Cálculo de la presión pasiva de tierra: Caquot-Kerisel
 Forma de cuña de tierra Cálculo Oblicuo
 Excentricidad permitida 0.333
Coeficiente de reducción de parámetros de suelo 
Situación de diseño permanente
De fricción interna ϒmζ 1.10
De cohesión ϒmc 1.40
De Indice de Poisson ϒmv 1.00
Coef. De la unidad de peso detrás de la estructura ϒmϒ 1.00
Coef. De la unidad de peso delante de la estructura ϒmϒ 1.00
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 31
Coeficiente de reducción de capacidad portante
Situación de diseño permanente 
Para vuelco ϒo 1.10
Para resistencia al deslizamiento ϒs 1.10
Para capacidad portante ϒb 1.00
Para fricción entre bloques ϒf 1.50
Material del bloque ϒ [kN/m3] Θ [º] C [kPa] 
Piedra Caliza 18.00 50 0.00
Geometría de la estructura
Nro Ancho b [m] Altura h [m] Corrimiento a [m] Material 
9 1.00 0.50 0.50 Piedra Caliza
8 1.20 0.50 0.50 Piedra Caliza
7 1.40 0.50 0.50 Piedra Caliza
6 1.60 0.50 0.50 Piedra Caliza
5 1.80 0.50 0.50 Piedra Caliza
4 2.00 0.50 0.50 Piedra Caliza
3 2.20 0.50 0.50 Piedra Caliza
2 2.40 0.50 0.50 Piedra Caliza
1 3.00 0.50 0.50 Piedra Caliza
Altura Completa 4.50 m
Volumen completo del muro 8.30 m3/m
Datos del suelo 
Arena bien graduada (SW) densidad media 
Peso unitario: ϒ = 20,00 kN/m3
Estado de tensión: efectivo
Angulo de fricción interna: Θef = 36,50
Cohesión del suelo Cef = 0.00 kPa
Angulo de fricción estructura suelos δ = 30.00
Suelo: granular
Peso unitario de suelo saturado: ϒsat = 20,00 kN/m3
Arcilla de baja o mediana plasticidad (CL,CI) consistencia firme 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 32
Peso unitario: ϒ = 21,00 kN/m3
Estado de tensión: efectivo
Angulo de fricción interna: Θef = 19,00
Cohesión del suelo Cef = 12,00 kPa
Angulo de fricción estructura suelos δ = 19,00
Suelo: cohesivo
Peso unitario de suelo saturado: ϒsat = 21,00 kN/m3
Perfil geológico y suelos asignado
Nro Capa [m] Suelo
1 4.50 Arena bien graduada (SW) densidad media
2 resto Arcilla de baja o mediana plasticidad (CL,CI) consistencia firme
Cimentación: suelo desde perfil geológico
Perfil del terreno: detrás de la construcción el terreno tiene pendiente 1:5
Influencia del agua: el NF detrás de la estructura se encuentra a una profundidad de 3,50 m
delante a 0,00 m
El subsuelo es permeable
Buzamiento hidráulico = 0,33
Resistencia en la cara frontal de la estructura en reposo, suelo sobre la cara interior de la
estructura arena bien graduada
Espesor del suelo en la cara frontal de la estructura h = 0,50m
Pendiente del suelo en la cara frontal de la estructura β = -10,00
La presión mínima de dimensionado se considera como σa,min = 0,20 σz
Fuerzas que actúan sobre la construcción 
Nombre Fhor
[kN/m]
Pto. Apl.
Z[m]
Fvert
[kN/m]
Pto. Apl.
Z[m]
Diseño
Coeficiente
Peso - Muro 0.00 -2.03 133.50 2.73 1,000
Resistencia del frente -0.35 -0.17 0.00 0.00 1,000
Peso cuña de tierra 0.00 -0.58 0.12 2.93 1,000
Presión activa 55.36 -1.49 34.68 3.35 1,000
Presión de agua 2.50 -0.50 0.00 5.00 1,000
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Verificación de Estabilidad al vuelco 
Momento estabilizador Mres = 437.38 kNm/m > Momento de vuelco Movr = 83.94 kNm/m =>
Satisfactoria
Verificación al deslizamiento 
Fuerza horizontal resistente Hres = 100.05 kN/m > Fuerza horizontal activa Hact = 57.52 kN/ m =>
Satisfactoria
Capacidad Portante del terreno de cimentación 
Carga del diseño actuando en el centro del fondo de la zapata 
Momento = -144.74 kNm/m
Fuerza Normal = 168.30 kN/m
Resistencia al corte = 57.52 kN/m
Excentricidad = 0.00
Tensión = 56.10 kPa
Carga de servicio actuando en el centro del fondo de la zapata 
Momento = -154.42 kNm/m
Fuerza Normal = 166.88 kN/m
Resistencia al corte = 49.28 kN/m
Excentricidad < excentricidad máxima permitida
Max tensión en el fondo de la zapata σ = 56.10 kPa < Capacidad portante del terreno de
cimentación => Satisfactoria
Análisis de la estabilidad del talud 
Se realiza por medios automáticos diversas iteraciones buscando el círculo de rotura más
desfavorable, incluyendo la rotura de cualquiera de los planos entre piedras nos da la siguiente
superficie de deslizamiento circular
Centro x = -3.90 m, z= 0.43 m con ángulos α1 = -28.90, α2 = 88.52
Radio R = 5.36 m
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Suma de fuerzas activas Fa = 138.52 kN/m
Suma de fuerzas Pasivas Fp = 186.37 kN/m
Momento de deslizamiento Ma = 742.49 kNm/m
Momento estabilizador Mp = 908.14 kNm/m
Luego el talud es estable
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Anexo II 
Calculo de la escollera 
Para el cálculo de la escollera necesitamos conocer la energía que el mar pone sobre el muro,
para ello utilizamos el criterio más utilizado en la literatura que esla altura de ola.
Si bien nunca es fácil calcular la altura de ola que incide sobre una playa, debido a las múltiples
variables que influyen sobre la misma, en este caso el perfil previo a la misma es diferente al
normal.
Nos encontramos con un rompiente de roca, de cota superior a cero que forma una laguna
natural de aproximadamente cien metros de diámetro y una profundidad máxima de 1.75m,
Este perfil es difícil de modelar, ya que tenemos que considerar si la ola que supera la rompiente
e incide en el perfil, se estabiliza a la ola máxima que el perfil es capaz de transmitir o por el
contrario, tiene todavía energía suficiente para incidir sobre la playa.
Por ese motivo hay que analizar cual es la altura de ola máxima que el perfil puede soportar y
después compararla con la altura previa que tiene la ola al incidir en la rompiente.
Para ello en la literatura no existen demasiados tipos de fórmulas de modelaje que nos permitan
relacionar altura de fondo con altura de rotura.
CARACTERIZACIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO. 
La parcela está ubicada en la playa de Punta Paloma está enclavada al sur de la provincia de
Cádiz. El régimen de mareas es mesomareal, con un rango de carreras de marea que varía entre
1,60 metros y 0,25 metros (IEO).
El perfil de la playa de la Peña varía con el régimen de olas que inciden en la costa. Así durante
los meses en los que se dan los mayores temporales (diciembre-enero) se registra una pérdida
de arena desde la playa al mar, volviendo a recuperarse en gran parte durante el periodo de
calma. De esta forma la playa de Punta Paloma demuestra que sus perfiles en épocas estivales
son de tipo reflectivo a intermedio, mientras que en la época de invierno el tipo de perfil de la
playa vira a disipativo con barras.
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Para la caracterización del oleaje en la zona de estudio, se van utilizar los datos de las siguientes
fuentes.
Red Nombre boya Periodo datos Latitud Longitud
REDCOS Boya de
Tarifa
1500 2009-2018 60 min 36.00 N 5.59 W
SIMAR 6048018 2005-2018 60 min 36.05 N 5.70 W
SIMAR 6046018 2005-2018 60 min 36.05 N 5.73 W
SIMAR 6044018 2005-2018 60 min 36.05 N 5.77 W
Tabla 1. Boyas de oleaje situadas en la zona de estudio 
El oleaje de la zona de estudio es mayoritariamente de componente W (35%) aunque los de
mayor intensidad corresponden a WSW. Este alto porcentaje de persistencia hace que esta
dirección deba tenerse muy en cuenta, aunque la altura de la ola asociada no sea mayor a 2,5
m.
Los grandes temporales con olas de hasta 6 m de altura vienen de direcciones comprendidas
entre el oeste y el sursudoeste. Particularmente la dirección 247,59 N con un 21% del oleaje
total. El resto de oleaje de direcciones distintas a las mencionada son de menor importancia, al
estar asociadas a alturas significantes inferiores a 2,00 m.
En este año 2018 se han dado las siguientes alturas de ola
 
Tabla de Altura de Ola por dirección en boya 6046018 
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pág. 37
Cálculo de carrera de marea 
Los datos en este punto han sido obtenidos de la base de datos disponibles de Puertos del
Estado. El mareógrafomás cercano a la zona de estudio corresponde al de la estación de Tarifa,.
Los parámetros de viento, oleaje se han tomado de la Boya de Cádiz y la Marea Meteorológica
del Residuo nivel del Mar del Mareógrafo de Huelva
Mareógrafo de Tarifa
 Latitud: 36º00’ N
 Longitud: 05º36’ W
Boya de Cádiz de coordenadas:
 Latitud: 36º 30’20” N
 Longitud 06º20’10” W
 Profundidad 22 m
 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Viendo la zonificación del litoral español a efectos de inundabilidad. 
La playa en estudio corresponde a la zona denominada IV, subzona C. Los niveles de 
referencia utilizados en los cálculos se corresponden con los que parecen en el siguiente 
gráfico: 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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Siendo:
 PMVE: Pleamar media Viva Equinoccial.
 BMVE: Bajamar Media Viva Equinoccial. 
 NMM: Nivel Medio del Mar.
 NMMA: Nivel Medio de Marea Astronómica.
Observando los cuadros anteriores observamos que los valores con respecto al nivel medio del
mar NMM de los demás parámetros son:
Pleamar Media Viva Equinoccial PMVE 0,805 m
Bajamar Media Viva Equinoccial BMVE -0,806 m
Nivel Medio de Marea Astronómica NMMA -0,002 m
Luego la Carrera de Marea es de 1,60 metros
Calculo de altura de ola 
En la playa nos encontramos con una batimetría no línea, sino que tenemos una primera línea
de costa de cota cero con una segunda zona de 110 metros con una batimetría de 1,75 m
máxima para llegar a la zona de playa.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 40
Por lo que lo primero es ver cual es la ola que pasa sobre la primera línea de playa.
Utilizamos los ábacos del régimen extremal de cota de inundación en una playa abierta
contenidos en el Atlas de Inundación en el litoral Español.
Se suponen los valores para una playa disipativa
Siendo Ru0=SCI – SNM, siendo SCI la cota de inundación para un periodo de retorno
determinado y SNM la cota del régimen de marea para un periodo de retorno determinado, en
este caso de 50 años.
 
SNM (R=50 años) = 1,13 m NMMA
Bandas de confianza = (1,07 m NMMA, 1,19 NMMA)
Para Calcular la Cota de inundación utilizamos el Régimen Extremal de Cota de inundación en
una playa abierta y vemos que para el periodo de 50 años
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 41
 
Por lo tanto el valor de la cota de inundación para un período de 50 años es:
SCI= 6,10m NMMA
A partir de aquí RUO = SCI -SNM
Luego RU0 = 6,1 - 1,13 = 4,97 m
Tenemos que la ola inicial que pasa sobre el primer tramo de roca tiene una altura de 5,00
metros debemos de analizar ahora la altura de ola sobre una playa paralela con batimetría 1,50
de 100 metros de longitud.
Este perfil es difícil de modelar, ya que si consideramos la ola que incide en el perfil, este es lo
suficientemente largo como para estabilizar la misma a la máxima ola que el perfil es capaz de
transmitir, es decir que esté por debajo de la altura de rotura de ola.
Para ello en la literatura no existen demasiados tipos de fórmulas de modelaje que nos permitan
relacionar altura de fondo con altura de rotura.
Escogemos algunos de los criterios del tipo que expresan las condiciones de rotura en función
de parámetros locales de la ola y características batimétricas (o pendiente del fondo), que
consideran los parámetros locales de la onda, se suelen expresar por medio de relaciones del
tipo:
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 42
(1)
O bien:
(2)
donde Hb, hb y Lb son respectivamente la altura de ola, la profundidad y la longitud de onda en
rotura y m es la pendiente del fondo. Las expresiones del tipo (1) corresponden a criterios que
limitan el índice de rotura, mientras que las del tipo (2) aparecen en criterios que limitan el
peralte de la ola. A continuación, se relacionan algunos de los criterios empíricosmás utilizados
para predecir los valores en rotura.
Criterio de McCowan (1891) 
El primer criterio de rotura fue introducido por McCowan (1891), quien estudiando las ondas
solitarias determinó que el oleaje rompe cuando su altura alcanza un valor igual a una fracción
de la profundidad:
Con γ igual a 0,78.
Posteriormente, con la misma base teórica, otros investigadores han obtenido el valor γ = 0.83.
Criterio de Miche (1944) 
El criterio de Miche (1944) establece que la ola rompe cuando su peralte es igual a 1/7, lo que
viene dado por:
Este criterio no incluye el efecto de la pendiente,por lo que sólo es válido para ondas sobre
fondos horizontales.
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Criterio de Kishi y Saeki (1966) 
Kishi y Saeki (1966) realizaron estudios de laboratorio con oleaje del tipo onda solitaria para
pendientes variables entre 1/10 y 1/30 con el siguiente resultado:
Criterio de Galvin (1969) 
Galvin (1969) propone un criterio de rotura en función de la pendiente de la playa:
donde
βb = 1,09 para m ≥ 0,07
βb = (1,40-6,85m)-1 para m < 0,07
Criterios similares establecen Collins y Weir (1969) con:
βb = 1,28 para m ≥ 0,1
βb = 0,72+5,6m para m < 0,1
y Madsen (1976), con:
βb = 1,18 para m ≥ 0,1
βb = 0,72+4,6m para m < 0,1
Criterio de Goda (1970) 
El criterio de Goda (1970), para aguas someras establece que:
siendo T el periodo de la onda, g la aceleración de la gravedad y A y B dos parámetros definidos
como:
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 44
Criterio de Weggel (1972) 
Weggel (1972) reinterpretandomuchos estudios de laboratorio ya realizados halló que la altura
de ola en rotura depende de la pendiente de la playa m. Sus resultados fueron:
Donde:
Este criterio es el recomendado por el Shore Protection Manual del CERC. Scarsi y Stura (1980)
usando datos adicionales de laboratorio, refinan la fórmula de Weggel y sugieren que la misma
es de aplicación para pendientes m>0.05, y para m<0.05 proponen:
Criterio de Battjes (1974) 
Battjes (1974), en sus estudios sobre oleaje rompiendo sobre fondo plano, estableció relaciones
entre el índice de rotura γ (definido como la relación entre la altura de ola y la profundidad en
rotura) y el parámetro de similitud de surf ξ. Los resultados experimentales, para la altura de ola
máxima del oleaje sobre un fondo inclinado, obtenidos por diversos autores (Iversen, 1952;
Goda, 1970 y Bowen, 1968), fueron recogidos junto a los propios por Battjes en un gráfico, a
partir del cual halló que γ =Hb/hb, con 0.7 ≤ γ ≤ 1.2.
Para nuestro uso debemos de escoger un criterio que nos permita relacionar la pendiente con
la profundidad máxima para darnos la ola máxima.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 45
Esto lo aplicaremos en el punto más desfavorable a la cota 1,50, suponiendo que la ola que ha
llegado hasta allí ha sido la ola máxima que es capaz de soportar ese punto.
Con esos datos de hb = 1.50 y m = 0,03 vemos cual es la máxima ola que es capaz de romper en
ese punto.
Utilizamos los criterios de Collins y Weir (1969) y Madsen (1976), que establecen que
βb = 0,72+5,6m ó βb = 0,72+4,6m para m < 0,1
Con lo que la altura máxima de ola estaría entre según el criterio que
escogiésemos.
Si nos quedamos del lado de la seguridad Hb = 1.50*0,776 = 1.20 m.
La profundidad y la pendiente de la playa nos lleva a que la máxima ola que soporta la playa en
su sitio más desfavorable es de 1.20 m.
Utilizamos la anterior fórmula de Van derMeer para ver cuantos metros tardaría la ola inicial en
amortiguarse
= = ,
,
 =166 m 
Por lo que aunque la zona la ola de máxima sería de 1,20 m en el trayecto la misma no ha
reducido lo suficiente su altura.
En este caso consideramos una disipación lineal con la que la ola que llega a la playa es de 2/5
de la que llega a la playa es de 2,00 m
ESTABILIDAD DEL MANTO DE ESCOLLERA. 
La altura de ola en rotura (Hb) es un parámetro fundamental para el cálculo del transporte de
sedimentos y la determinación de la evolución de la línea de costa. Asimismo, en zonas de
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 46
profundidad reducida esta altura de ola será el parámetro básico para el diseño de estructuras
de protección de costas.
Con objeto de definir la cota de su base, se ha partido de la información gráfica correspondiente
al perfil de invierno.
Existe un gran número de criterios de rotura que permiten estimar (en el caso de oleaje regular),
Hb en función de las características del oleaje y de la playa.
Con objeto de dimensionar la escollera de protección del paseo se ha recurrido a la utilización
de la fórmula de Hudson, que tiene en cuenta la disipación de la energía de la ola sobre la
estructura, teniendo en cuenta la fricción del agua sobre la roca, la reflexión de los taludes y la
absorción de los mismos, y que dice:
=
∙
∙ − 1 ∙
Siendo:
M =masa de la unidad típica del manto (t)
ρa = densidad de la piedra de escollera
pw = densidad del agua.
KD = coeficiente de estabilidad = 4,0 (coeficiente para piedra rugosa y angular)
H = altura de ola de cálculo.
α = ángulo talud
En base a la Hb estimada por el criterio de McCowan, y aplicando la fórmula anterior, para una
escollera de piedra caliza se obtiene un peso de 955,52 Kg. Para unamayor seguridad adoptamos
una escollera 1.000 Kg y un canto medio de:
=
1,00
2,60
= 0,72 .
Comparando los resultados obtenidos con la escollera proyectada, se observa que se encuentra
muy por encima de los valores de cálculo de cara a la seguridad de la estructura; por tanto, es
perfectamente válida.
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pág. 47
ANEXO III Dinámica Litoral 
Caracterización de la zona de estudio 
La zona de estudio ubicada en Punta Paloma en el Término Municipal de Tarifa está enclavada
al sur de la provincia de Cádiz. El régimen de mareas es mesomareal, con un rango de carreras
de marea que varía entre 1,55 metros y 0,25 metros (IEO, 1996).
Oleaje 
La caracterización del oleaje se ha realizado tomando como base la información facilitada por el
Departamento de Clima Marítimo de Puertos del Estado, correspondiente tanto a la Red de
boyas de aguas profundas, como a la Red WANA.
Rosa de oleaje para la zona de estudio 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 48
La representación polar de los datos WANA y la rosa de oleaje correspondiente muestra cómo
los oleajes principales que inciden sobre la costa atlántica de Cádiz son los procedentes del
tercer cuadrante, en particular del sector W-WSW. Las máximas alturas de ola están en el
entorno de los 6 m, aunque se presentan temporales de hasta 8 m procedentes del SW.
Vientos. 
El régimen de vientos que actúa sobre la costa de Cádiz muestra un predominio de los vientos
de componente NW y Este (poniente y levante respectivamente).
El viento de Poniente es el viento predominante y puede soplar en cualquier tiempo del año.
Por su parte, el viento de Levante es más frecuente desde julio a octubre. Los temporales más
intensos proceden del Levante, mientras que los de Poniente sufren una gran difracción en la
punta de Tarifa.
 
Rosa de los vientos para la zona de estudio 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 49
En cuanto a intensidad del viento, mayoritariamente oscila entre 7 y 10 m/s, alcanzando en
ocasiones vientos de 18 m/s. Los vientos más fuertes son los procedentes del oeste.
Corrientes 
Las corrientes en el Estrecho son, generalmente, de dirección Este, ya que predomina la
influencia que tiene el aporte de agua desde el Atlántico al Mediterráneo, por la alta
evaporación de este ante las propias corrientes por diferencia demareas. Enmedio del Estrecho,
la corriente hacia el Este comienza al tiempo de la pleamar en Tarifa y hacia el Oeste
fluye 6 horas más tarde.
En la parte más estrecha del Estrecho, hacia el Este, entre los meridianos de Tarifa y Punta
Europa, la intensidad de la corriente es máxima y disminuye en el área central W, y al Sur de
Punta Camarinal (Bolonia) sobre 1,75 nudos y un nudo al S de Cabo Trafalgar.
Los máximos de la intensidad, logrando unas corrientes de 3 nudos, se presentan cerca de la
costa y a ambos lados dela misma. Especialmente en los puntos prominentes, y menos en las
bahías entre ellos. En el área central del Estrecho, la corriente de marea se sitúa en la dirección
de eje del estrecho, pero cerca de tierra sigue la dirección de la costa. Los vórtices o corrientes
de marea pueden variar en intensidad y dirección; los vórtices se forman en la mayoría de las
zonas abrigadas por las puntas costeras salientes y especialmente en las bahías que hay entre
ellos.
Hidrodinámica 
Las corrientes enel Estrecho son generalmente de dirección Este, ya que predomina la influencia
que tiene el aporte de agua desde el Atlántico al Mediterráneo por la alta evaporación de este
ante las propias corrientes por diferencia de mareas.
En el Estrecho, la corriente de marea fluye hacia el E con la pleamar en Tarifa y hacia el Oeste
fluye 6 horas más tarde. La presencia de vientos produce un cambio en el comportamiento de
las corrientes, el viento puede producir corrientes constantes en una dirección, sin verse influida
por la marea en cuanto a dirección, pero si en intensidad. En cuanto a las intensidades de las
corrientes, en el caso de viento en calma, la intensidad varía entre 0,2 y 0,05 m/s con mareas
vivas y entre 0,1 y 0,05 m/s conmareas muertas.
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pág. 50
La presencia de viento provoca un aumento de las corrientes, siendo la zona de la Punta
Marroquí donde se dan las corrientes más fuertes.
Incidencia del Proyecto en la Dinámica del Litoral 
Para evitar el continuo retroceso del frente costero, debido a los continuos deslizamientos y el
embate del oleaje durante los temporales, las actuaciones proyectadas plantean la regeneración
del actual talud, de igual pendiente a la existente en zonas próximas, así como la ejecución de
una escollera de protección en la base del mismo, según sección tipo de la figura adjunta,
dispuesta ”careada” en talud y banqueta bajo perfil normal playa Con objeto de definir la cota
de su base, se ha partido de la información gráfica correspondiente al perfil de invierno.
Estas actuaciones son prácticamente idénticas a las ya existentes en la zona del Parque como lo
demuestran las fotografías adjuntas por lo que no se plantean actuaciones discordantes ni
desconocidas al entorno.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 51
Escollera dispuesta en Hotel Hurricane 
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
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El retranqueo y perfilado de los taludes y la ejecución de la escollera en la base no incide de
forma alguna en la hidrodinámica de la zona, ya que no se interrumpe el transporte
sedimentario existente en el frente costero. Al mismo tiempo, como se ha mencionado
anteriormente, no supone una modificación substancial de las condiciones de contorno
actuales.
Por todo ello, se puede considerar que la incidencia del Proyecto sobre la dinámica litoral de la
zona es despreciable.
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pág. 53
ANEXO IV Cambio Climático 
Según el Artículo 92 del Reglamento General de Costas, aprobado por el RD 876/2014 de 10 de
octubre un proyecto debe de contener una evaluación de lo efectos del cambio climático. En
especial:
La evaluación de los efectos del cambio climático incluirá la consideración de la subida del nivel
medio del mar, la modificación de las direcciones de oleaje, los incrementos de altura de ola, la
modificación de la duración de temporales y en general todas aquellas modificaciones de las
dinámicas costeras actuantes en la zona, en los siguientes periodos de tiempo:
En caso de proyectos cuya finalidad sea la obtención de una concesión, el plazo de solicitud de
la concesión, incluidas las posibles prórrogas.
En caso de obras de protección del litoral, puertos y similares, un mínimo de 50 años desde la
fecha de solicitud.
En el caso de este proyecto la cota de instalación es +2,00 por lo que se tendrá en cuenta en la
redacción de este anexo.
Introducción 
La determinación de las variables que influyen en el cambio climático no puede ser realizada de
forma individual, sino que en él influyen todas las zonas del planeta. En el caso de la influencia
del cambio climático sobre el mar hay una gran coincidencia entre los científicos de que las
principales influencias son la expansión térmica del Océano y la fusión de los glaciares, ya que
estas han sido las contribuciones dominantes en el promedio global de aumento del nivel del
mar del siglo XX.
Observaciones desde 1971 indican que la expansión térmica y los glaciares (exceptuando a la
capa de hielo los glaciares antárticos periféricos) explican el 75% del aumento observado. La
contribución de Groenlandia y las capas de hielo de la Antártida ha aumentado desde principios
de 1990, en parte por el aumento de flujo inducido por el calentamiento del océano adyacente.
Los cambios naturales y de origen humano en el almacenamiento de agua en la tierra sólo han
hecho una pequeña contribución, aunque la tasa de agotamiento de las aguas subterráneas ha
aumentado y ahora excede la tasa de embalse. Desde 1993, cuando las observaciones de todos
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 54
los componentes del nivel del mar están disponibles, la suma de las contribuciones es igual al
aumento observado del nivel medio del mar mundial dentro de las incertidumbres.
Es por tanto que para poder estudiar la influencia del cambio climático se ha de desarrollar un
modelo a escala global que supera el alcance de este proyecto.
Para poder evaluarlo hemos utilizado el estudio INVESTIGACIÓN SOBRE IMPACTOS EN LA COSTA 
ESPAÑOLA POR EFECTO DEL CAMBIO CLIMÁTICO correspondientes al Convenio de Colaboración
entre la Dirección General de Calidad y Evaluación Ambiental del Ministerio de y la Universidad
de Cantabria en “MATERIA DE INVESTIGACIÓN SOBRE IMPACTOS EN LA COSTA ESPAÑOLA POR
EFECTO DEL CAMBIO CLIMÁTICO”, suscrito el 28 de Noviembre de 2002 y publicado el mismo
mes de 2004.
La metodología en el utilizada esta siendo revisada por parte de la comunidad científica, dado
que a pesar del éxito en la calibración y evaluación de modelos semi-empíricos como este
estudio utiliza, contra el registro del nivel del mar observado siglo XX, no hay consenso en la
comunidad científica acerca de su fiabilidad, y en consecuencia en las proyecciones basadas en
ellos.
Así mismo el cambio del nivel del mar tiene un fuerte patrón regional, en algunos lugares se
pueden experimentar desviaciones significativas a nivel local y regional.
En períodos decenales, las tasas de variación regional del nivel del mar como consecuencia de
la variabilidad del clima pueden diferir de la tasa media mundial de más de 100% de la tasa
promedio mundial.
Sin embargoesmayormente aceptado , (la utilización de comúnmente aceptado es la traducción
del criterio técnico de aceptación usado por el IPCC) que a finales del siglo XXI, es muy probable
quemás del 95% de los océanos del mundo, el aumento del nivel del mar regional será positivo,
y la mayoría de las regiones que experimentarán una caída del nivel del mar se encuentra cerca
de los glaciares actuales y anteriores y capas de hielo. Alrededor del 70% de las costas mundiales
se prevé que experimente un cambio relativo del nivel del mar dentro del 20% de la variación
global del nivel medio del mar.
Por estemotivo y dada la corta duración de la concesión a efectos del cambio climático, así como
la promoción del estudio por la administración hace que los resultados del mismo sean válidos
para los propósitos de este informe.
Proyecto Modificado de Tratamiento del Borde Costero de Finca Particular en Punta Paloma, T.M. Tarifa.
pág. 55
No se utiliza el estudio “Análisis preliminarde la vulnerabilidad de la costa de Andalucía a la
potencial subida del nivel del mar asociada al Cambio Climático” ya que su marco de trabajo es
para un horizonte temporal muy superior al que necesita este estudio y se basa para sus
resultados en el Informe de la Universidad de Cantabria, los mismos utilizados por en este
estudio.
Nivel medio del mar 
El informe asume que la tendencia actual de variación del nivel medio del mar en el litoral
español es de 2,5 mm/año.
Este nivel coincide sensiblemente con la media de las estimaciones internacionales según el
Quinto Informe del Panel Gubernamental del Cambio Climático IPCC, que dependiente de la
ONU es la mayor autoridad científica internacional, por lo que en los cincuenta años de diseño
el Nivel del mar en la zona crecerá unos 15 cm.
Oleaje 
La comunidad científica, en especial el capítulo 13 sobre Cambio en el Nivel del Mar de IPCC,
mantiene un claro consenso en que cualquier estimación de cambio de corrientes y oleaje tiene
muy baja credibilidad, dado que todavía no se sabe como el cambio climático está influyendo
en las corrientes oceánicas ni estas en la formación de tormentas tropicales y subtropicales y
que los métodos de estimación actuales no son válidos.
Sin embargo en las modelizaciones de vientos mundiales del mismo informe si se puede ver que
la tendencia de los vientos en la zona del Golfo de Cádiz tienden a rebajar sus valores lo que está
de acuerdo con los resultados del informe de la Universidad de Cantabria damos por válido que
el oleaje en la zona del Golfo de Cádiz, presenta una tendencia negativa muy clara en energía
del oleaje para todas las variables de oleaje estudiadas, lo que confirma la tendencia a un clima
marítimo más suave.
En cualquier caso la variación de oleaje vendrá dada por cambios que necesitan de un horizonte
temporal mayor del que incumbe a este proyecto, cambios de nivel del agua, salinidad,
temperatura, corrientes, vientos,... por lo que a la estimación de que el oleaje actual se
mantendrá o bajará es válida.
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Efectos del cambio climático. 
El estudio teórico sobre los posibles efectos del cambio climático en los distintos elementos del
litoral ha puesto en evidencia que pequeños cambios en los parámetros que definen el oleaje
incidente en la costa así como el posible aumento del nivel medio pueden acarrear importantes
consecuencias en la zona costera.
Los efectos más importantes que el cambio climático puede suponer en esta playa que se
encuentra estable en línea de costa y muy cerca de una situación de equilibrio, se reduce
básicamente a una variación en la cota de inundación y a un posible retroceso de la línea de
costa.
Clima marítimo 
Se encuentra incluido en el correspondiente capítulo de análisis de la dinámica de litoral, no se
preven cambios que influyan en la obra.
Dinámicas resultantes de los efectos del cambio climático. 
La existencia de una barrera de piedra a cien metros de la línea de costa hace que los cambios
de corrientes o altura de costa no tengan influencia en la playa que proteje esta obra.
Batimetría hasta zonas del fondo que no resulten modificadas, y forma de 
equilibrio, en planta y perfil, del tramo de costas afectado. 
Como no se modifica la dinámica litoral, al situarse la obra a la cota +2,00 la batimetría de la
zona se pone a efectos indicativos, no siendo necesario el establecer formas de equilibrio ya que
no hay modificaciones de la misma.
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Batimetría 
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Naturaleza geológica de los fondos. 
A efectos de dinámica del litoral vamos a utilizar la clasificación que para el Estudio
Ecocartográfico de la provincia de Cádiz realizó el Ministerio de Agricultura, Alimentación y
Medio Ambiente.
El estudio se realizó mediante el análisis de la reflectividad clasificándolos en 5 tipos
Fangos y arenas finas
Arena fina y media
Arena media, arena gruesa y muy gruesa
Encostramientos, bloques y bolos
Roca
En nuestra área el plano de fondos es el siguiente
 
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Por lo que se puede apreciar que la playa es una playa que descansan sobre un fondo rocoso lo
que se corresponde con la batimetría, en la zona que nos interesa la componente de los fondos
son rocas.
 
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Condiciones de la biosfera submarina y efectos sobre la misma de las actuaciones 
previstas. 
De acuerdo a los puntos anteriores la obra del chiringuito no afecta a ninguna comunidadmarina
al no realizarse dentro de la zonamarítimo terrestre. Vamos por tanto a indicar de forma somera
loas comunidades que se encuentran en la zona.
Sustratos duros no vegetados
Facies de Maërl
Comunidades de Algas Esciafilas Infralitorales de régimen calmo con facies de gorgonarios
Comunidades de Algas Fotófilas Infralitorales
Comunidades de Ervilia Castanea
Comunidades de Cymodocea nodosa sobre arenas finas
Comunidad de Venus
Comunidad de Laminarias
 
 
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Recursos disponibles de áridos y canteras y su idoneidad, previsión de dragados o 
trasvases de arenas. 
No se necesitan para esta obra áridos, dragados y/o trasvases de ningún tipo.
Plan de seguimiento de las actuaciones previstas. 
No se prevén actuaciones para esta obra.
Propuesta para la minimización, en su caso, de la incidencia de las obras y posibles 
medidas correctoras y compensatorias. 
No tiene incidencia la obra en el litoral propiamente dicho por lo que no es necesario establecer
medidas correctoras o compensatorias.
Medidas de adaptación al cambio climático 
Dada la cota de la instalación, las esperables variaciones producidas por el cambio climático no
tienen influencia futura en la obra por lo que no es necesario la adopción de medidas de
adaptación de acuerdo a la adicional octava de la presente Ley de Costas.
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Anexo V Estudio Económico- Financiero 
Dado el tipo de obra que se pretende realizar, esta no tiene carácter lucrativo, sino por el
contrario es un gasto para el promotor el mantenimiento de la línea de costa actual sin retorno
futuro.
Como no tiene objeto de inversión amortizable no concurren los actos para desarrollar un
análisis desde el punto de vista económico financiero por lo que no se incluye su redacción.
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Anexo VI Estudio Bionómico 
De acuerdo a lo establecido en el epígrafe e del artículo 88 del Reglamento General de Costas,
se ha consultado la información establecida en el REDIAM y se ha constatado que el
emplazamiento de la obra no se encuentra dentro de la Red Natura 2000, de los humedales de
la lista RAMSAR ni en el Inventario de Humedales de Andalucía, ni en los Habitats de Interés
Comunitario de Andalucía ni de cualquier otro de especial protección, aparte de estar incluido
en la zona C-B1 del Parque Natural del Estrecho.
Por ese motivo no se considera que se esté afectado por lo dispuesto en el citado artículo, no
siendo necesario