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Diseño de Cerco Perimétrico
pag.
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PROYECTO : 
CLIENTE : 
REVISADO : 
2.60m
DATOS : 
: 2
: 4
: Huanuco
: 2
ZONA Z
3 0.40
2 0.30
1 0.15
: Cerco
: 1
DISEÑO DE CERCO PERIMETRICO 
DISEÑADO POR : 
FECHA : 
ESTEBAN DOMINGUEZ F.
TABLA Nº 1
FACTORES DE ZONA
BASADO EN LA NORMA E.070 DE ALBAÑILERIA DEL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES 
A.- ESPACIAMIENTO ENTRE ARRIOSTRES VERTICALES
U ( Categoria de las Edificaciones Norma E.030)
Uso 
Zona ( Zonificacion del territorio Norma E.030)
Ubicación dentro de la zonificacion 
Numero de bordes arriostrados 
Clase de muro 
a=
b b
C A T EGOR Í A D ESC R IP C IÓN F A C T OR U
Edif icaciones esenciales cuy a f unción no debería 
interrumpirse inmediatamente después que ocurra un 
sismo, como hospitales,
centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y 
policía, subestaciones eléctricas,
edif icaciones que puedan serv ir de ref ugio después de un 
desastre.También se incluy en
adicional, como grandes hornos, depósitos de materiales 
inf lamables o tóxicos.
Tabla N° 3
CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES
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: 2.60
Espesor (t=h/20) => t= 0.13m ; tomamos : 0.13 m tipo : Soga
Mortero : 1
A).- Para morteros con cal para valores de "s"
Nota: Para muros con morteros sin cal los valores
de "s" obtenidos multiplicarlo por 1.33 1.00 2.00 3.00
1 Tabique 0.28 0.20 0.09
2 Cerco 0.20 0.14 0.06
3 Parapeto 0.81 0.57 0.24
Caso 1.
a=
b/a= 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 3.00 ∞
m= 0.04790 0.06270 0.07550 0.08620 0.09480 0.10170 0.11880 0.12500
Caso 2.
a=
b/a= 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.50 2.00 ∞
m= 0.06000 0.07400 0.08700 0.09700 0.10600 0.11200 0.12800 0.13200 0.13300
Caso 3.
a=
m=
Caso 4.
a=
m=
TABLA Nº 2
altura del muro
0.12500
0.12500
ZONA SISMICA
TIPO DE USO
TABLA Nº 1
Altura neta de muro ladrillo (h)
Muro con cuatro bordes arriostrados
Muro con tres bordes arriostrados
Muro arriostrado solo en sus bordes horizontales
Muro en voladizo
Menor dimension
Longitud del borde libre
altura del muro
A 
Edificaciones 
Esenciales
Edif icaciones esenciales cuy a f unción no debería 
interrumpirse inmediatamente después que ocurra un 
centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y 
policía, subestaciones eléctricas,
reserv orios de agua. Centros educativ os y
edif icaciones que puedan serv ir de ref ugio después de un 
desastre.También se incluy en
edif icaciones cuy o colapso puede representar un riesgo 
adicional, como grandes hornos, depósitos de materiales 
inf lamables o tóxicos.
1.50 
B 
Edificaciones 
Importantes
Edificaciones donde se reúnen gran cantidad de personas 
como teatros, estadios, centros comerciales, 
establecimientos penitenciarios, o que guardan patrimonios 
valiosos como museos, biblio tecas y archivos especiales.
También se considerarán depósitos de granos y otros 
almacenes importantes para el
abastecimiento
1.30 
C 
Edificaciones 
Comunes
Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de 
cuantía intermedia como viviendas, o ficinas, hoteles, 
restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya 
falla no acarree peligros adicionales de incendios, fugas de 
contaminantes, etc.
1.00 
D 
Edificaciones 
M enores
Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor 
cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es 
baja, como cercos de menos de 1,50m de altura, depósitos 
temporales, pequeñas viviendas temporales y 
construcciones similares.
(*)
Tabla N° 3
CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES
(*) En estas edificaciones, a criterio del proyectista, se podrá omitir el analisis de fuerzas sismicas, pero 
debera proveerse de la resistencia y rigidez adecuadas para acciones laterales.
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Según la norma :
Según la tabla N°1, de acuerdo al tipo de Uso y la Zona Sismica se tiene : S= 0.1862
Sustituyendo valores :
m = 0.1033 para interpolar
Segun tabla Nº2 : CASO 1
m b/a
0.1017 2
0.1033 X X - 2 = 0.1033 - 0.1017
0.1188 3 3.00 - 2 0.1188 - 0.1017
X - 2.00 = 0.0016 X= 2.0924081
1 0.0171
Interpolando obtener el valor de b/a = 2.09
Luego b/a = 2.09
b = 5.44 m
Tomamos : 5.00 m
2
Usmat 
2
Usmat 
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DATOS: 
Peso especifico del terreno γs = 1662 Kg/m
3
Angulo de friccion Φ = 24 º
Coeficiente de friccion f = 0.50
Espesor del muro e = 0.13 m
Coeficiente sismico Cs = 0.14 ZONA : 2
Altura muro (h) = 2.60 m
Sobrecimiento = 0.25 x 0.5 m
Peso especifico del muro γm = 1800 Kg/m
3
Peso especifico del concreto γc= 2400 Kg/m
3
Esfuerzo permisible del terreno σt = 1.2 Kg/cm
2
SOLUCION :
Analizamos el muro por metro lineal de longitud
Probamos con la seccion del cimiento :
a = 0.65 m
hc = 0.80 m
ha = hc + 0.20 = 1.00 m
B(ancho) = 1.00 m
h s/c = 0.40 m
Sabemos:
Donde :
Ea = Empuje activo
Ep = Empuje pasivo
Ka = Coeficiente de resistencia activa
Kp = Coeficiente de resistencia pasiva
Ka = 0.42
Kb = 2.37
Luego : Ea = 350.46 Kg
Ep = 1970.45 Kg
Calculo del peso total
De la figura obtenemos :
Pm = e x h x γm x B = 608.40 Kg
Ps/c = e x hs/c x γc x B = 124.8 Kg
Pc = e x hc x γc x B = 1248 Kg
Ps = (a-e) x 0.20 x γs x B = 172.848 Kg
Ptotal = 2154.05 Kg
B.- CIMENTACION DE CERCO
BhKE asaa
2
2
1 
BhKE pspp
2
2
1 
)2/º45(
2  TgK a
)2/º45(
2 TgK p
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Fuerza resistente (Hr):
Hr = 3047.477993 Kg
Fuerza actuante (Ha):
Ha = 652.02 Kg
Luego :
1.5
F.S.D = 4.67 OK !
Momento de volteo (My):
Según la figura, el punto mas critico es "A":
Elemento H(kg) d(m) M(Kg-m)
Muro 85.176 2.50 212.94
Sobrecimiento 17.472 1.00 17.47
Cimiento 174.72 0.40 69.89
Suelo 24.19872 0.90 21.78
Empuje activo 350.46 0.33 116.82
Mv = 438.90 Kg-m
Momento resistente (Mr):
1.75
Mr = 1356.883598 Kg-m
Luego : F.S.V = Mr/Mv = 3.09 OK !
Esfuerzos sobre el terreno :
Para verificar que no exista esfuerzos de traccion sobre el terreno, comprobaremos que la
resultante de las fuerzas se encuentren dentro del tercio central del cimiento.
0.4262 ESTA DENTRO DEL TERCIO CENTRAL DEL CIMIENTO
La excentricidad sera :
e = 0.1012 m
e < a/6
0.1012 < 0.1083 OK !
Los esfuerzos producidos sobre el terreno son :
σs
σ1 = 0.641 Kg/cm
2
< 1.2 OK !
σ2 = 0.022 Kg/cm
2
< 1.2 OK !
Luego los valores asumidos para la secion del cimiento son los correctos.
ptr EfPH 
atsa EPCH 

a
r
H
H
DSF ..
aaiV hEdHM  iSi PCH 
3/
2
pPTOTALr xhE
a
xPM 

a
r
M
M
VSF ..



TOTAL
Vr
a
P
MM
X
2
a
Xe a 
221
6
ba
xeP
A
P TOTALTOTAL 
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DATOS: 
Z = 2
U = 1
Cs = 0.1862
t = 0.15 m
columna (axb) = 0.25 x 0.18
 Mortero = 1
B = 3.50 m
h = 2.60
Solución:
a) Calculo de la fuerza actuante :
W = F.M + F.C F.M = 0.1760
F.M (t/m) = Cs x 1.8 x B x t F.C = 0.0201
F.C (t/m) = Cs x 2.4 x a x b
W = 0.1961
b) Calculo del momento
MDISEÑO = 0.43 t-m
c) Calculo del acero :
c.1) Considerando refuerzo en los extremos de la seccion : Ø = 1/2
Fy = 4200 Kg/cm2 estribos Ø = 1/4
Fs = 2100 Kg/cm2 rec = 2 cm
d = 14.73 cm
As = 1.59 cm2
Usamos : 2 Ø 1/2
Es decir = 2.54 > 1.59 OK !
C.- COLUMNAS DE ARRIOSTRE







12
)(
.
8
3
2
2 B
MFWhM diseño
Jdf
M
As
s
diseño
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2 Ø 1/2
0.18
0.25
c.2) Considerando refuerzo en el centro de la seccion : Ø = 5/8
d = b /2
d = 9 cm
As = 2.60 cm2
Usaremos : 2 Ø 5/8
2 Ø 5/8
0.18
0.25
c.3) Variando la seccion de la columna de arriostre de :
0.25 x 0.18
a
0.18 x 0.25
y ademas considerando Ø = 3/8
d = 21.89 cm
As = 1.07 cm2
Usaremos : 2 Ø 3/8 en cada extremo
2 Ø 3/8
0.25
0.18
NOTA : LA SOLUCION MAS RECOMENDABLE ES LA C 
Jdf
M
As
s
diseño
Jdf
M
As
s
diseño
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