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PATOLOGÍA DE LA CONSTRUCCIÓN Patología de las cimentaciones . Recalces E O HERRER R E E E . ROSER MARTÍNEZ RAMOS DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIONES ARQUITECTÓNICAS O S R 4 . 5º CURSO ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA UNIVERSIDAD DE GRANADA CAUSAS DE PATOLOGIAS EN LA CIMENTACION QUE GENERAN LA NECESIDAD DE UN RECALCE • DEFICIENCIAS 0 DETERIOROS DE CIMENTACION COMO ELEMENTO CONSTRUCTIVO - ESTRUCTURAL • INSUFICIENCIA INICIAL DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO • INSUFICIENCIA SOBREVENIDA DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRE NO • DISMINUCION SOBREVENIDA DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRE NO RECALCES PARA SUBSANAR DEFICIENCIAS 0 DETERIOROS DEL CIMIENTO • • • DEMOLICION DEL CIMIENTO PRIMITIVO Y SUSTITUCIÔN POR OTRO REFUERZO DEL CIMIENTO PRlMITIVO MEDIANTE ZUNCHO PERIMETRAL 0 VIGA CINTURA REFUERZO DEL CIMIENTO PRIMITIVO MEDIANTE INTRODUCCION DE ARMADURAS, TENSORES 0 POSTENSADO PARA PRODUCIR EQUILIBRIO ENTRE CARGA DE TRANSMISION DEL CIMIENTO Y CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO • RECALCES SUPERFICIALES • RECALCES PROFUNDOS • RECALCES ESPECIALES • MEJORA DEL TERRENO RECALCES SUPERFICIALES • RECRECIDO DE ZAPATAS • DISPOSICION DE VIGAS • DISPOSICION DE LOSAS • PROFUNDIZACION DEL PLANO DE APOYO • REFUERZO 0 CREACION DE ZAPATAS ;ul�EEJ==::::�==::;l13f;;;::=;;�;·"°;;:;;;;:::===i;;Ell===���-:-�.-�b�·�f.======�"�·�ff�====�·!J:==���� J;:��;;::i(fJ=:;:;��=i{jJ:::=��===,1 1};;;=::"';;:;;;"•;;;;;;::111 1 -- R ..... 1--- 1-� , ...... 1 1 ... .., " ...... ....... ... . ... ...... 1 ,__ ___ _, ... .... 1 1 JW!·IQ) 1 1 1 ESOUEMA œ FOR.JACO TECHO oe PLANIA BAJA ..... REFUERZO DE SOPORTE ARRIOSTRAMIENTO Y RECALCE DE CIMIENTO n 1 , 10 a 25 cm. •0,00 · �- · ·o9o· ' o .. o.-� _o 0-0.-0·0 -: :: . . . cpo .. : -0.40 .. . . qo �,_·---�'--""-, o�o 08 ,0 8 'Ô 3 " 10 0 0 <:> à fit; 0 0 0 0 0 � 0 <:> 0 0 OO 0 0 0 �o 0 � <:> 0 0 0 OIN TEL _____ PRESILLA 80.8 0 +--- ANGULO PNL Cb� 0 � Cd 0 0 0 0 � . . , . ' . . . 0 .-.�� :Q · .. () . . . .· ·o . o o· �, 0 c <] c <l ZAPATA EXISTENT[ RECORTE EN TALUD INVERTIOO Cl) 0 0 o·--t--- RECRECIDO DE ZAPATA H-175 0 0 0 cf:IJ 0 cD 0 C::::::=dJ:�I--- 1 If 10 A 25 cm. 0 .. 0:7 DETALLE A BASE DE SOPORTE ANGULO PNL ----+- PERFIL-HEB-120 ___,_ ___ ,___ ___ __, VlGA MIXTA SOPORTE HORMIGON CERCO PNL ALZADO PLANTA �r.=::=====::::f71 ANGULO PNL --1---1 .·.·P;>�:.'.. " .. ·:· ..... :.::·_'·,".:d .. ' .. ·:· .. .. . : .: : �"(:/ : .�- �··· ��:· f�:\#%� :} �··· CERCO PNL · .. ' · · .··. :··· ·.·· · · . ' .. ... . · · · ··. ·· · · . ' .·· .· . . . . ... � .. · . : . . . ·. · .... : .. ·· . : ... ·. . . . : 180 SECCION C-C RIOSTRA 1 "' 12 -4>--------------39,50,----------------.r- $- -qt- ! r ! 34.3e/ • • • • $ • • • • • -$- $ i $- œ 1 -+-----------------45�5----------------i- PLANTA SOTANO E = 1: 500 34_13 DETALLE ZAPATA &ü : çfro'� . . <;i o. oo. o· fJ . !' . <X:Q' a o . . 'ô · o 0 0 Cl::> 0 - -----r--- 1 l : ' • • ·. 1 · • . . . . . 1 1 1 •• . 1. .l ·· ·.• . ·:· . . · . . : · .. . · 1 ... i . ' � ' . : . .. 1 • 12 o 25 cm . 1 • 12 o 50 çm. 1. • ·20 o. 25· cm� 04·. I/� o( LA. \.l!i. · . >------VARIABLE EXISTENTE-----..__---MENOR TAMANO POSIBLE------< PARA OPERAR EN LOS TALAOROS Y ANQAJES DE ARMADURAS -. HORMIGON 00..0PEO . .. . . . . . ' ' ' . ' . : : l .. SOLER A Ul.IPIEZA .. J -----�-- 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 DETALLE ZAPATA MEDIANERA ( NO SE ANCLA f A PILAR ) 1 tl 12 o 25 cm. 1 , 12 0 50 cm. ,� ._ . -.;:,x;�o,�:.�::q.rw:.-y/:::.y_: <{·:.:_ \ :\ ··. >'. .. -• · -·•. ·· ;. : L: l �-_J 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 : 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 .. t------- VARIABLE EXISTENTE ------+---- "4ENOR TAl.4AN0 POSIBLE ----1 PARA OPERAR EN LOS TALADROS Y ANClAJCS DE ARMAOURAS l .. SOUR A .. J DETALLE DE MURETE DE RIGIDIZACION DE BORDE DE LOSA A EJECUTAR --- 80 EXISTENTE ------. :��-- CONTACTO CON TRATAMIENTO DE RESINA EPOXI ��f+-r--� TALADRO Y ANCLAJE DE f/J 12 CON RESINA EPOXI ........................................................ 1 :::::::{:):::::::::}::::�:::::::::::::\:::::::::f.::::::�:::f ::::/::::::::::::�:::::. 30L ·.·.·.·.·.·:.·:.·.·.· .·:.·:.·.·:.·�·.·.·.·.·:::: .. ·.·:.·:··.·:::.·:::.·:.·•·.·:.·.·: . ...... 1 -- JUNTA DE DILA TACION :·:·:�:·:·:·:·�·:·:·:·:·:·:�·:·:·:·:�:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·:·.·:·:".·:·:·:·:+:·:·:·:-:-:-:·:·:-:·:· . . . .. . .. . .. . .... . ...... ... .. . ............. . .............. 1 DETALLE .DE MICROPILOTES HICROPILOTES fl, .. :1.::50;::.;m::::;ra::..----Hil kmodos con 2fi1 .. SOPORTE ' 1 \ 1 · LOSA 1 1 1 EXISTENTE 19,00 m. SECCION \ RAHPA DE ACCESD NAVE LINEA DEL FI RHE AMPLIACION ancho variable ZUNCHO OE AT400 A LACIHEITTACION ANTIGÜA ALZADO PLANTA ::. ;:-::-_= PROCEDIMIENTO DE TUBOS MANGUITOS : • ESOUEMA DE IN'IECCION . ..;_._�_::r. · . . �--·�·-...�·:-.·� .. 1� � � � � � ' � � _E; � � � � � � � � :iil. � --· . mtll '� , ..... , N . Z<J!'4Â.���-l� . . y . ' I�. . :.·· ·. � 1 4-. • . . . . . ,_ ·, � UNION MICROPILOTE-ZAPATA PLACA 25x25x2,5 CM ZAPATA ACTUAL-CANTO VARIABLE MORTERO SIN RETRACCIÔN BARRAS GEWI D= 16 MM DE 0,60 MTS BARRA GEWI D= 25 MM DE 2,00 MTS PERFORACION D= 150 MM ARMADURA TUBULAR 90-7 M DETALLE PLACA DE ANCLAJE DE 25x25x2,5 CM @ @ @ @ @ 1. EV ALUACION DE LAS CARGAS Procedemos a ordenar l as zapatas en dos grupos en funci6n del estado de carga que soportan. El primera de los grupos comprende a aquellas zapatas que presentan un estado de carga ma s desfavorable, sobre las que gravitan superficies de estructura comprendidas entre 11, 00 y 14, 70 m2• El segundo grupo comprende l as restantes zapatas, sobre las que gravitan superficies de estructura iguales o inferiores a 8, 20 m2. Dado que el edificio a recalzar posee 5 niveles de forjado, obtenemos unas superficies totales de 73, 5 m2 y de 41 m2, respectivamente, para el caso ma s desfavorable correspondiente a cada uno de los grupos anteriores. Suponiendo una carga por m2 de 700 Kg/m2, resulta una carga total de 51,45 y 28, 7 T por zapata, respectivamente para cada uno de los casos. Hemos considerado dicha carga por entender cubierto un suficiente margen de seguridad en las acciones, a través de la capacidad que ofrece actualmente la cimentaci6n del edificio. Grupo Zapatas N° Super!. méx. Niveles de Superf. mâx. Carga / m1 Carga total de carga/nivel forjado de carga total 1 7·8·9· 12· 13 14,70m2 5 73,50 m2 700 Kg/m' 51,5 T 16-17-20-21 152 Tl 1-2-3-4-5-6· 10 2 11·14·15·18·19·22 8,20 m2 5 41,00m' 700 Kg/m' 28,7 T 23·24·25-26·27·28 129 Tl Si adoptamos como soluci6n la disposici6n de 3 micropilotes par zapata, a efectos de estabilidad del grupo de pilotes resultante sin condicionarse a la efectividad del sistema de arriostramiento existente, resultara un total de 94 micros para el conjunto del edificio, correspondiendo 84 de ellos a las 28 zapatas recalzadas con 3 micros y los 1 0 restantes a la zapata corrida del nucleo de es caleras. Dada la carga ma xima de 52 T a soportar en zapatas del grupo 1 y la disposici6n de 3 micropilotes por zapata determinada, se precisara n micropilotes de 20 T de capacidad portante. No obstante, dicha capacidad (20 T) de cada micropilote no resulta completamente efectiva, al quedar limitada por el ca lculo de adherencia para la necesaria transmisi6n de la carga a las zapatas, estando ello condicionado por el canto que éstas poseen. Este efecto sera , ma s adelante, evaluado. 2. CALCULO ESTRUCTURAL Los micropilotes estan formados por una armadura de forma cilindrica, soldada longitudinal mente por resistencia eléctrica y de las siguientes caracterîsticas: * Diametro exterior: 0 73 mm * Espesor de pared: 5 mm * Secci6n de Acero: 10,68 cm2 * Tipo de Acero: ST-52 * Limite elastico:5000 kg/cm2 La perforaci6n es de un diametro de 1 20 mm y se inyecta con una pasta de cemento C/A> 1.5, cuya resistencia a compresi6n no sera inferior a 300 Kg/cm2• La perforaci6n de paso de zapatas se efectuara con un diametro de 1 60 mm y se inyectara con una pasta de cemento expansive o sin retracci6n, que cumplira la condici6n resistente del parrafo anterior. Con estos datos, despreciando la resistencia que proporciona el hormig6n y considerando un coeficiente de seguridad igual a 2 para el acero, tendremos: N < A. X 5.000 X 1h 10,68 X 5.000 X Y, 26. 700 Kg / micropilote que resulta superior a la capacidad de 20 T exigida a cada micropilote y, por consiguiente, valido. 3. CALCULO GEOTECNICO Para el calcula geotécnico de los micropilotes se ha seguido el método del Profesor Michel Bustamante, considerandose un terreno tipo consistente en un primer nivel de lima arenoso o arcilloso de baja densidad, que apoya sobre un substrato de gravas y arenas de elevada densidad de SPT 60. El espesor medio de la capa de l imos en la zona en que se encuentra el bloque objeto de reparaci6n se estima inferior a los 4 m. Considerando: * Coeficiente de seguridad igual a 2 * Diametro de perforaci6n 1 20 mm * Resistencia unitaria por fuste en Kg/cm2 : TERRE NO MICROS NO INYECTADOS Limo arenoso o 0,0 arcilloso flojo Gravas _y_ arenas densas 3,0 Con estas premisas, podemos calcular la longitud de sellado de cada micropilote. La formula para el calcula del bulbo es la siguiente: siendo: T, = TI X o. X L. X o. T1 = Capacidad portante del micropilote D. = Diametro medio del bulbo de sellado L. = Longitud de fuste a. = Resistencia unitaria par el fuste (minorada por coeficiente de seguridad = 2) o. depende del diametro del taladro D y del modo de sellado. Su valor se toma igual a: o. = a x D a es un coeficiente de mayoraci6n cuyo valor para micropilotes no inyectados es igual a 1. Atendiendo a todo Io anterior, se obtienen el siguiente resultado para la resistencia unitaria por fuste de un metro de micropilote {L. = 1 OO cm): T1 = TI x a x o x L. x n. T, = TI X 1 X 1 2 X 1 OO X 3 X Yi 5.655 Kg/ml Lue go: L. :?: N/T1 = 20.000 Kg / 5.655 Kg/ml = 3,53 ml Para garantizar el funcionamiento correcto, se introduciran como mfnimo 4 metros de bulbo de sellado, siguiendo las recomendaciones del método, aunque no sean necesarios por el calculo estricto. Por consiguiente, la longitud total de cada micropilote sera 8 ml, resultantes de la suma de la anterior longitud de bulbo de sellado (4 ml) y el espesor del estrato superficial de limos (4 ml). 4. CALCULO DE LA UNION MICROPILOTE - ZAPATA La uni6n entre el micropilote y las zapatas se realiza por adherencia entre la superficie lisa del tubo de armadura y el hormig6n. La adherencia entre mortero y hormig6n viejo sera, suponiendo en ambos cases un hormig6n de 175 Kg/cm2 : siendo: fck/yc = 175/1,6 = 109 0,5 J109 = 5,22 por aproximaci6n: fvd 5 Kg/cm2 Por tante, para un diametro de perforaci6n de las zapatas de 1 60 mm, obtendremos: T adh = n x 16 x 5 = 251 Kg/cm Para alcanzar las 20 T de carga de los micropilotes serian necesarios: L = 20.000 Kg/ 251 Kg/cm " 80 cm Ahora bien, como la carga real de los micropilotes, segun hemos visto en el apartado 3.1, es: Zapatas grupo 1 : Zapatas grupo 2: 52 T / 3 29 T / 3 17,34 T 9,67 T La longitud necesaria para alcanzar la correcta transmisi6n por adherencia de dichas cargas, seria: Zapatas grupo 1 : Zapatas grupo 2: L L 17.340 Kg/ 251 Kg/cm "70 cm 9.670 Kg / 251 Kg/cm "40 cm Por consiguiente, las zapatas deben tener al menos 70 y 40 cm de canto, respectivamente, para poder transmitir la carga correctamente desde los micropilotes a la citada cimentaci6n de las viviendas. Efectivamente, segun la documentaci6n correspondiente al proyecto del edificio de que se dispone, todas las zapatas superan dichos cantos, dado que las correspondientes al grupo 1 disponen de cantos comprendidos entre 0,70 y 0,80 cm y las zapatas correspondientes al grupo 2 disponen de cantos comprendidos entre 0,60 y 0,75 cm. Por otra parte, la adherencia entre mortero y armadura lisa sera: Tbd = 1,2/y0/f0k = 1,2 /1,6/175=9,92Kg/cm2"10Kg/cm2 La superficie de contacta sera: Zapatas grupo 1 : S1 = n x D x L = n x 7, 3 x 70 Zapatas grupo 2: S1 = n x D x L = n x 7,3 x 60 Por tanto la adherencia total hormigôn-tubo sera: Zapatas grupo 1: Zapatas grupo 2: 1 . 605 cm2 x 1 0 Kg/cm2 1 .376 cm2 x 10 Kg/cm2 1.605 cm2 1.376 cm2 16.050 Kg < 17 ,34 T 15.760 Kg > 9,67 T Para el calcula ultimo se han utilizado los valores de cantos y cargas mas desfavorables posibles de las zapatas de cada uno de los grupos. De los valores resultantes, es superior a las cargas a transmitir el correspondiente a las zapatas del grupo 2, luego es valida. Pero es inferior a la carga necesaria el correspondiente a las zapatas del grupo 1, luego no es valida por si solo. En consecuencia, para mejorar la adherencia tubo-micropilote con mortero en este casa, se soldaran al tuba 2 0 16 de 30 cm de longitud en su parte superior (dentro de la zapata). resultando: Adherencia barra corrugada: Tensiôn de ratura de adherencia: Tbu :>: 130-1,90 99 Kg/cm2 para 016 corrugado Resistencia de calcula de adherencia: Tbd = Tbu (fck/225)213 I 1,6 = 53 Kg/cm2 Suponiendo que el contacta barra-mortero es la mitad de la barra, la superficie de contacta por barra sera: s, = y, X n X D X L = y, X n X 1,6 X 30 = 75 cm2 S1 x T bd = 75 cm2 x 53 Kg/cm2 " 4.000 Kg Corno se disponen dos barras, obtenemos: 8.000 Kg Luego, en total se tiene: Tuba liso 1 6.050 Kg Barras corrugadas 8.000 Kg En total 24.050 Kg que resulta valida. ��� �� SISTEMAS INT. DE TECNOLOGÍA AVANZADA ��PATOLOGÍA Y TERAPÉUTICA DE LAS CIMENTACIONES��EMILIO HERRERA CARDENETE�DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIONES ARQUITECTÓNICAS�� Número de diapositiva 2 Número de diapositiva 3 Número de diapositiva 4 Número de diapositiva 5 Número de diapositiva 6 Número de diapositiva 7 Número de diapositiva 8 Número de diapositiva 9 Número de diapositiva 10 Número de diapositiva 11 Número de diapositiva 12 Número de diapositiva 13 Número de diapositiva 14 Número de diapositiva 15 Número de diapositiva 16 Número de diapositiva 17 Número de diapositiva 18 Número de diapositiva 19 Número de diapositiva 20 Número de diapositiva 21 Número de diapositiva 22
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