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Universidad de La Salle Ciencia Unisalle Ingeniería Civil Facultad de Ingeniería 1-1-2017 Determinación de las propiedades mecánicas de mezclas de un suelo para su aplicación en modelos físicos a escala reducida Laura Melissa Guevara Gómez Yomary Paola Velandia Blanco Follow this and additional works at: https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil This Trabajo de grado - Pregrado is brought to you for free and open access by the Facultad de Ingeniería at Ciencia Unisalle. It has been accepted for inclusion in Ingeniería Civil by an authorized administrator of Ciencia Unisalle. For more information, please contact ciencia@lasalle.edu.co. Citación recomendada Guevara Gómez, L. M., & Velandia Blanco, Y. P. (2017). Determinación de las propiedades mecánicas de mezclas de un suelo para su aplicación en modelos físicos a escala reducida. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil/321 https://ciencia.lasalle.edu.co/?utm_source=ciencia.lasalle.edu.co%2Fing_civil%2F321&utm_medium=PDF&utm_campaign=PDFCoverPages https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil?utm_source=ciencia.lasalle.edu.co%2Fing_civil%2F321&utm_medium=PDF&utm_campaign=PDFCoverPages https://ciencia.lasalle.edu.co/fac_ingenieria?utm_source=ciencia.lasalle.edu.co%2Fing_civil%2F321&utm_medium=PDF&utm_campaign=PDFCoverPages https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil?utm_source=ciencia.lasalle.edu.co%2Fing_civil%2F321&utm_medium=PDF&utm_campaign=PDFCoverPages https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil/321?utm_source=ciencia.lasalle.edu.co%2Fing_civil%2F321&utm_medium=PDF&utm_campaign=PDFCoverPages mailto:ciencia@lasalle.edu.co DETERMINACIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE MEZCLAS DE UN SUELO PARA SU APLICACIÓN EN MODELOS FÍSICOS A ESCALA REDUCIDA AUTORES LAURA MELISSA GUEVARA GÓMEZ YOMARY PAOLA VELANDIA BLANCO UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2017 DETERMINACIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE MEZCLAS DE UN SUELO PARA SU APLICACIÓN EN MODELOS FÍSICOS A ESCALA REDUCIDA AUTORES LAURA MELISSA GUEVARA GÓMEZ YOMARY PAOLA VELANDIA BLANCO Trabajo de grado presentado como requisito parcial para optar al título de: Ingeniera Civil DIRECTOR: M. Sc. Ing. EDGAR ALEXANDER GONZÁLEZ PADILLA UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2017 Nota de aceptación: _______________________________________ _______________________________________ _______________________________________ _______________________________________ _______________________________________ _______________________________________ _______________________________________ ________________________________ Firma del jurado ________________________________ Firma del jurado ________________________________ Firma Director Bogotá D.C. 2017 Agradecimientos Las autoras expresan su reconocimiento: Al M. Sc. Ing. Alexander Padilla González director de la investigación, por su orientación y aporte de conocimientos en el desarrollo de este proyecto. A Oscar Malagón por su guía en la realización de los ensayos en el laboratorio de suelos y la confianza depositada en nosotras para el préstamo de equipos. A Marlene Cubillos magister en lingüística hispánica, por su asesoría en la presentación de este trabajo. A todos los docentes que con su conocimiento y experiencia aportaron en nuestra formación personal y profesional. A las demás personas que con sus pequeños aportes contribuyeron en la ejecución de este proyecto de investigación. Dedicatoria Dedico este proyecto a Dios por permitirme culminar esta etapa tan importante, por darme sabiduría para tomar las mejores decisiones y la energía para seguir adelante cada día, por poner en mi camino personas excepcionales que me brindaron su apoyo y confianza durante mi proceso de formación. A mis padres, Mercedes Gómez y Ángel Guevara, por ser el pilar fundamental en mi vida y mi motivación constante, por darme sus consejos y apoyo incondicional. Con su amor y paciencia, me han enseñado que con responsabilidad, constancia y esfuerzo se pueden lograr todas las metas propuestas sobrepasando cualquier obstáculo que se presente. A mi hermanita y mis abuelos por acompañarme y ser partícipes de esta experiencia. Laura Melissa Guevara Gómez Dedicatoria Este logro es dedicado primeramente a Dios por darme salud, fortaleza y sabiduría. A las personas que más amo y admiro, mis padres, Herminda Blanco y Antonio Velandia, quienes han confiado y creído en mí, se han esforzado para brindarme todo lo necesario en mi formación académica y personal, aconsejándome siempre para tomar buenas decisiones, guiándome por el camino correcto y ensañándome que la disciplina, dedicación y responsabilidad son base importante para cumplir los objetivos que me proponga en la vida. A mi hermano, Antonny Velandia, por estar atento y disponible a manifestarme ayuda en los momentos de dificultad y ser ese hermano mayor que con su ejemplo me ha demostrado que quien lucha, siempre alcanza sus ideales. Yomary Paola Velandia Blanco. Tabla de contenido Introducción ............................................................................................................................. 14 Descripción del problema ........................................................................................................ 15 Objetivos .................................................................................................................................. 16 Objetivo general ................................................................................................................... 16 Objetivos específicos............................................................................................................ 16 Marco referencial ..................................................................................................................... 17 Antecedentes teóricos (estado del arte) ................................................................................ 17 Marco teórico ....................................................................................................................... 22 Marco conceptual ................................................................................................................. 30 Marco normativo .................................................................................................................. 31 Metodología ............................................................................................................................. 32 Diagrama metodológico ....................................................................................................... 33 Desarrollo de la investigación .................................................................................................. 34 Selección y caracterización de materiales ............................................................................ 34 Selección de las mezclas ...................................................................................................... 35 Ensayos de laboratorio realizados ........................................................................................ 35 Ensayos de caracterización física para la arena del rio Guamo ....................................... 36 Ensayos de caracterización física para la bentonita sódica ..............................................41 Ensayos de caracterización física para el aceite Shell Omala 220................................... 45 Ensayos de laboratorio para determinar las propiedades elásticas y de resistencia ............. 46 Ensayo de corte directo .................................................................................................... 46 Ensayo de compresión triaxial ......................................................................................... 51 Resultados y análisis ................................................................................................................ 55 Ensayos de corte directo ....................................................................................................... 55 Ensayos de compresión triaxial ............................................................................................ 64 Bender Elements .............................................................................................................. 70 Cartas de variación ............................................................................................................... 72 Conclusiones ............................................................................................................................ 77 Recomendaciones .................................................................................................................... 79 Bibliografía .............................................................................................................................. 80 Apéndices ................................................................................................................................. 85 Lista de tablas Tabla 1 Eventos internacionales de investigación con modelos físicos en geotecnia ... 17 Tabla 2 Ensayos realizados ............................................................................................ 19 Tabla 3 Caracterización de la arena usada ..................................................................... 20 Tabla 4 Resultados obtenidos ........................................................................................ 21 Tabla 5 Propiedades del suelo estudiado ....................................................................... 22 Tabla 6 Escalas de modelación para diferentes parámetros en estudios geotécnicos ... 24 Tabla 7 Rango general de ϕ ........................................................................................... 27 Tabla 8 Intervalo típico de valores del ángulo verdadero de fricción interna ϕ para varios suelos............................................................................................................................... 27 Tabla 9 Parámetros elásticos de varios suelos ............................................................... 28 Tabla 10 Valores representativos de la relación de Poisson .......................................... 28 Tabla 11 Ensayos y normatividad .................................................................................. 31 Tabla 12 Ensayos realizados .......................................................................................... 35 Tabla 13 Criterios para determinar si un suelo es bien o mal gradado .......................... 37 Tabla 14 Clasificación de la ASTM relativa a tamaños límites de granos de suelo ...... 38 Tabla 15 Valores típicos de Gs para diferentes tipos de suelos ..................................... 39 Tabla 16 Clasificación de los suelos según tamaño de sus partículas .......................... 44 Tabla 17 Plan de ensayos de corte directo ..................................................................... 47 Tabla 18 Matriz de mezclas iniciales ............................................................................. 47 Tabla 19 Mezclas iniciales ............................................................................................. 48 Tabla 20 Procedimiento ensayo corte directo ................................................................ 49 Tabla 21 Porcentajes de materiales para ensayos de compresión triaxial ...................... 52 Tabla 22 Procedimiento para ensayo de compresión triaxial ........................................ 53 Tabla 23 Procedimiento para ensayo de Bender Elements ............................................ 54 Tabla 24 Esfuerzos máximos ......................................................................................... 58 Tabla 25 Porcentajes de materiales para las mezclas finales ......................................... 59 Tabla 26 Resultados mezclas finales ............................................................................. 60 Tabla 27 Resultados corte directo de la arena................................................................ 62 Tabla 28 Valores típicos del ángulo de fricción para arenas y limos ............................ 63 Tabla 29 Resultados corte directo arena y bentonita más aceite.................................... 64 Tabla 30 Valores X y Y para línea secante – Mezcla 24 ............................................... 67 Tabla 31 Resultados módulos de elasticidad ................................................................. 68 Tabla 32 Valores obtenidos velocidad de ondas S y P - Mezcla 24 .............................. 70 Tabla 33 Resultados de coeficiente de Poisson ............................................................. 71 Tabla 34 Valores representativos de la relación de Poisson .......................................... 72 Lista de figuras Figura 1. Diagrama de flujo metodología ....................................................................... 34 Figura 2. Curva granulométrica arena del rio Guamo .................................................... 37 Figura 3. Ensayo de granulometría de la arena del rio Guamo ....................................... 38 Figura 4. Ensayo gravedad específica arena del rio Guamo ........................................... 39 Figura 5. Ensayo de masas unitarias ............................................................................... 39 Figura 6. Composición mineralógica de la arena ............................................................ 40 Figura 7. Ensayo densidad de la arena ............................................................................ 41 Figura 8. Resultados límite líquido y plástico. Gráfica de plasticidad USCS ................ 42 Figura 9. Ensayo límite líquido y plástico ...................................................................... 42 Figura 10. Ensayo gravedad específica de la bentonita .................................................. 43 Figura 11. Curva de hidrometría ..................................................................................... 44 Figura 12. Ensayo hidrometría ........................................................................................ 45 Figura 13. Ensayo de compresión triaxial ....................................................................... 53 Figura 14. Ensayo de Bender Elements .......................................................................... 55 Figura 15. Curva esfuerzo cortante, deformación unitaria. Mezcla 24- esfuerzo 0.5 kg/cm2. ......................................................................................................................................... 57 Figura 16. Curva esfuerzo normal, deformación unitaria. Mezcla 24 para los 3 esfuerzos aplicados a la muestra. .................................................................................................... 58 Figura 17. Esfuerzo normal vs esfuerzo cortante............................................................ 59 Figura 18. Gráfica esfuerzo cortante vs esfuerzo normal para arena .............................. 61 Figura 19. Líneas de resistenciapara arena en estado suelto, compacto y cementado ... 62 Figura 20. Curva esfuerzo desviador vs esfuerzo axial. Mezcla 24 ................................ 66 Figura 21. Curva carga de celda vs desplazamiento axial. Mezcla 24 ........................... 66 Figura 22. Curva esfuerzo desviador vs esfuerzo axial. Mezcla 24 ................................ 67 Figura 23. Muestras falladas por medio de compresión cilíndrica ................................. 69 Figura 24. Muestra fallada ensayo compresión triaxial – mezcla 24 .............................. 69 Figura 25. Velocidad de propagación de ondas S y P - Bender Elements ...................... 70 Figura 26. Ejemplo de uso de cartas de variación de ángulo de fricción - mezcla 27 .... 76 Lista de apéndices Apéndice A. Caracterización física arena del rio Guamo ............................................... 86 Apéndice B. Caracterización física bentonita sódica ...................................................... 92 Apéndice C. Fichas técnicas ......................................................................................... 100 Apéndice D. Corte directo ............................................................................................ 105 Apéndice E. Compresión triaxial .................................................................................. 196 Apéndice F. Bender Elements....................................................................................... 225 Apéndice G. Cartas de variación .................................................................................. 266 14 Introducción En el diseño de obras civiles es importante hacer estudios previos del suelo, para determinar sus propiedades, comportamiento geomecánico e interacción suelo- estructura. Actualmente, para este fin se utilizan modelos físicos a escala reducida, que permiten la simulación de diferentes tipos de suelo natural por medio de materiales artificiales, asimismo son una herramienta complementaria a la modelación matemática y análoga de fenómenos geotécnicos. Al replicar a escala reducida las características y propiedades más destacadas de un suelo se puede realizar un estudio previo a la construcción de la obra, con el objeto de mitigar posibles riesgos, cumplir con la normativa vigente que rige en la ingeniería civil y contribuir con soluciones a diferentes problemas que se generan en las obras ocasionados por fenómenos naturales. El fundamento del presente proyecto de investigación fue elaborar diferentes mezclas de suelo artificial simulando un suelo específico y realizar pruebas de caracterización físico-mecánica para obtener los parámetros de resistencia y elasticidad. Todo esto con el propósito de analizar el comportamiento de las mezclas según el porcentaje de participación de sus componentes y plasmar estas características obtenidas en cartas de variación para que sean utilizadas en posteriores investigaciones de modelación física a escala reducida y así determinar resultados equivalentes al comportamiento de un suelo natural. 15 Descripción del problema La dificultad de realizar modelos físicos a escala real, simulando características del suelo para elaborar un estudio minucioso del mismo, radica básicamente en la elevada inversión económica y la mayor exigencia de trabajo que este tipo de modelos implican. Por tal motivo se hace necesario conocer el comportamiento del suelo y sus propiedades físico-mecánicas mediante modelos a escala reducida y posteriormente que sirva de guía en proyectos semejantes como por ejemplo investigaciones sobre la interacción suelo estructura. En este tipo de modelos se pueden reproducir diferentes mezclas de suelo, variando los porcentajes de los materiales, para hacer los análisis correspondientes y conocer el comportamiento de cada mezcla; para este fin es indispensable conocer las propiedades físico-mecánicas del suelo natural que se desea modelar, en este caso un suelo de baja cohesión y así emplear materiales que presenten semejanza, con el objeto de obtener resultados próximos al comportamiento real del suelo, que permitan analizar en menor tiempo diversas alternativas en proyectos de investigación posteriores. 16 Objetivos Objetivo general Determinar las propiedades físicas y mecánicas de un suelo artificial, para desarrollar gráficas de variación de los parámetros de resistencia y elasticidad obtenidos, para su uso en modelación física a escala 1:30. Objetivos específicos Definir las características físicas y los porcentajes de participación de cada uno de los materiales que conforman las mezclas que se realizarán en el laboratorio. Encontrar por medio del ensayo de corte directo los parámetros de resistencia al cortante (c’ y φ’) de cada mezcla. Buscar los parámetros elásticos de las mezclas de suelo artificial (E y µ) a través del ensayo de compresión triaxial. 17 Marco referencial Luego de la revisión bibliográfica se encontraron los siguientes estudios y artículos de modelación física de suelos. Antecedentes teóricos (estado del arte) La modelación física en el mundo actual se ha convertido en parte esencial del diseño de estructuras y en las investigaciones del fenómeno de interacción entre estructuras y masa de suelo o roca. En el último encuentro ICPMG celebrado en Hong Kong en el año 2006 y organizado por la Universidad de Ciencia y Tecnología de Hong Kong (HKUST), se presentaron 239 artículos y ponencias de investigaciones en el área, de 30 países del mundo, como lo muestra la tabla 1 (Torres, 2008, p. 51). Tabla 1 Eventos internacionales de investigación con modelos físicos en geotecnia Eventos Año Lugar Small Conference on Centrifuge Testing 1985 Inglaterra Centrifuge 88 1st International conference 1990 París Centrifuge 91 2nd International conference 1991 Boulder Centrifuge 94 3rd International conference 1994 Singapore Centrifuge 98 4th International conference 1998 Tokyo ICPMG’ 02 International Conference on Physical Modelling in Geotechnics 2002 Newfoundland ICPMG’ 06 International Conference on Physical Modelling in Geotechnics 2006 Hong Kong ICPMG’ 10 International Conference on Physical Modelling in Geotechnics 2010 Zurich ICPMG’ 14 International Conference on Physical Modelling in Geotechnics 2014 Perth, Australia Fuente: Revista Épsilon, Principios de estudios de fenómenos geotécnicos complejos a través de modelos. Prada, C. (2008) A continuación, se presentan algunos casos de estudio de modelos físicos geotécnicos: 18 Evaluación de parámetros elásticos de mezclas artificiales de suelos para modelos del laboratorio GEOLAB (Marín, 2008) El objeto de estudio de esta investigación fue la determinación de los parámetros elásticos de las mezclas realizadas para la elaboración de un modelo físico y matemático. Los materiales utilizados fueron arena Sikadur 506, Aceite Shell Omala y Bentonita. Se escogieron 14 mezclas que tuvieran una variación en arena, aceite, y bentonita, procurando que, en cada porcentaje de mezcla de arena y aceite, hubiera por lo menos tres porcentajes diferentes de bentonita. De las cuales se pudieron hacer 7, debido a que algunas mezclas no se podían compactar ni montar en el equipo triaxial. Se realizaron ensayos triaxiales y de corte directo (UU) sometidos a tres esfuerzos diferentes (8.14kPa, 16.28 kPa y 24.42kPa). Como resultado se obtuvo: Módulo de elasticidad entre 11000 y 22000 kPa, El ángulo de dilatación entre 12° y 28 y el ángulo de fricción entre 25° y 55°. Caracterización Geo mecánica de mezclas de suelos para modelos físicos por el método de materiales equivalentes(Sarmiento & Vidal, 2007) La investigación tuvo como objeto determinar los cambios en las propiedades físico- mecánicas de mezclas de suelos artificiales en dependencia con la proporción de los materiales que las constituyen para anteceder la investigación del grupo CIROC en modelos físicos de procesos geotécnicos en donde los suelos artificiales se asemejen a las características mecánicas de un suelo real para su modelación física. Respetando las leyes de semejanza en el campo gravitacional de 1g (una gravedad). Los materiales usados fueron Arena Sikadur 506, Aceite Shell Omala 220, Ripio de llanta. Se realizaron un total de 128 ensayos durante el desarrollo de la investigación, divididos de la forma descrita en la tabla 2. 19 Tabla 2 Ensayos realizados Ensayos Cantidad Peso específico Densidades Granulometría Compactación Corte directo Montaje de muestra triaxial Total de ensayos 4 3 1 30 78 12 128 Fuente: Caracterización geomecánica de mezclas de suelos para modelos físicos por el método de materiales equivalentes, Sarmiento & Vidal, 2007 De estos ensayos se obtuvo la densidad de la arena de1.53 gr/cm3; densidad del aceite de 0.89 gr/cm3 y densidad del ripio de llanta de 1.045 gr/cm3, un ángulo de fricción interna entre 15 a 45, cohesión de 0KPa a 3KPa. Se realizó un análisis óptico donde la arena Sikadur 506 fue clasificada como arena cuarzosa. A transparent aqueous-saturated sand surrogate for use in physical modelling (Guzman & Iskander, 2014) Este artículo presenta las propiedades geotécnicas de una familia de suelos sintéticos transparentes hechos de cuarzo fundido y saturados con una solución de sacarosa al índice de refracción, adecuado para modelar el comportamiento de arena en ensayos con modelos a escala reducida. La principal ventaja de cuarzo fundido sobre sustitutos de arena disponibles hechos de gel de sílice es que su estructura sólida modela mejor el comportamiento de la arena natural. La densidad seca osciló entre 1.134 y 1.358 kg / m3. Se encontró que el ángulo máximo de fricción puede ir desde 46 a 57. La conductividad hidráulica media fue de 1,7 x10-5 cm / s. El índice de compresibilidad (Cc) varió de 0,34 a 0,57. 20 Large-scale soil–structure physical model (1g) – assessment of structure damages (Heib, Emeriault, Caudron, Nghiem & Hor, 2013) El objetivo de la investigación fue estudiar el efecto de la interacción suelo- estructura del desplazamiento vertical debido a las minas subterráneas. El suelo utilizado en el modelo físico fue arena de Fontainebleau. El modelo físico se utiliza para reproducir los perfiles de desplazamiento de la superficie del suelo y el sistema de medición del desplazamiento se basa en la correlación de la imagen digital. El modelo permitió comparar el comportamiento del suelo y la estructura en diferentes condiciones: campo verde y con estructura (posiciones diferentes). El suelo considerado es la arena de Fontainebleau (esencialmente sílice con dióxido de silicio (SiO2), 98%).Es un material muy suave y para este fin fue elegida la categoría NE 34. El valor medio de Dr para la arena de Fontainebleau utilizada en el modelo físico es igual al 44 - 49%, por lo tanto, muy cerca de la arena media. El factor de escala adoptado aquí es (1/40). En la tabla 3 y 4 se presenta la caracterización de la arena usada y los resultados obtenidos, respectivamente. Tabla 3 Caracterización de la arena usada State Unit weight: kN/m3 Dt :% Young modulus E: Mpa Peak friction angle Residual friction angle Dense Medium Loose 16-00 15-42 15-00 79 44 31 5 to 20 - - 35 to 42 30 to 36 29 to 33 27 to 31 24 to 33 33 to 28 Fuente: Large-scale soil–structure physical model (1g) – assessment of structure damages, Heib, Emeriault, Caudron, Nghiem & Hor, 2013 21 Tabla 4 Resultados obtenidos Characteristics of subsidence trough Value used in the physical model Maximal vertical displacement Smax: mm Maximal horizontal displacement Smax:mm Maximal tilt: m/m and % Maximum horizontal strain: m/m and % Parameter Vertical soil displacement, max: mm Horizontal soil displacement, max: mm Max soil tilt: % Horizontal soil compression strain, max % 24 9-8 0-4, i.e. 40% 0-2, i.e. 20% Soil Greenfield soil- structure interaction 24 25 9-8 11-1 40 30 20 - Fuente: Large-scale soil–structure physical model (1g) – assessment of structure damages, Heib, Emeriault, Caudron, Nghiem, Hor, 2013 Modelling of Clay Behaviour in Pile Loading Test using One-Gravity Small-Scale Physical Model [Sulaeman, Ling & Sajiharjo, 2015] Se realizaron observaciones y ensayos para simular el comportamiento de un suelo arcilloso, por medio de dos métodos: modelación física a escala reducida imponiendo los factores para escalar y pruebas directamente en el suelo original, con el fin de obtener un comportamiento comparativo del suelo en las dos representaciones. Se tomaron 10 muestras para analizarlas mediante pruebas de carga de pilotes y ensayo triaxial en condición no drenada. Para el modelo a escala reducida se usó una carga de 21 KN y para el modelo a gran escala 22 KN. Se obtuvo una arcilla de alta plasticidad como se observa en la tabla 5. 22 Tabla 5 Propiedades del suelo estudiado Depth (m) class Atterberg limits Oedometer test Triaxial CU 2.0 -3.0 CH MC=57; LL= 68 PL = 27; PI= 41 Cv= 0.9 m2/ year Cc= 0.51 C= 7 Kpa; φ= 8 Fuente: Modelling of Clay Behaviour in Pile Loading Test using One-Gravity Small-Scale Physical Model, Sulaeman, Ling, Sajiharjo, 2015. La curva L-C se obtuvo muy cercana para el modelo a escala reducida y a gran escala con una carga de 21 KN y 22 KN respectivamente. Marco teórico En el desarrollo de este proyecto fue necesario tener en cuenta los conceptos básicos de modelación física a escala reducida, los cuales son necesarios para caracterizar las propiedades del suelo que se va a usar en posteriores modelos físicos; además de esto, es importante resaltar información de algunos ensayos a realizar. Modelación física de fenómenos geotécnicos En las últimas décadas en la ingeniería civil se ha difundido la construcción de simulaciones de la propuesta estructural y del proceso constructivo en modelos físicos y matemáticos que refuerzan y optimizan los cálculos analíticos de diseño de proyectos para la construcción de obras complejas. Método de materiales equivalentes Fue desarrollado desde los años 30, consiste en utilizar materiales artificiales dentro de un modelo que en escala reducida tengan un comportamiento mecánico similar al del suelo en escala natural; desde el modelo se podrán extrapolar resultados para poder 23 predecir comportamientos del objeto real en estudio. El paso del objeto real al modelo físico debe realizarse con determinadas reglas. Estas reglas fundamentan la teoría de la Semejanza. Los fenómenos semejantes son aquellos que suceden en sistemas geométricos semejantes; es decir, si los procesos suceden en todos los puntos similares geométricos, en momentos similares del tiempo con una relación más o menos constante de magnitud. Para la modelación de cualquier fenómeno mecánico es suficiente establecer el valor de magnitud de tres unidades fundamentales: longitud, tiempo y masa. La semejanza geométrica se establece a través del factor de escala con la relación entre la dimensión del modelo y el objeto real: 𝑙𝑛 𝑙𝑚 ⁄ = 𝑎𝑙 (1) Dónde: ln y lm son las medidas longitudinales natural y en el modelo respectivamente. Similarmente la semejanza cinemática o temporal se dacon la relación de tiempos: 𝑡𝑛 𝑡𝑚 ⁄ = 𝑎𝑡 (2) La semejanza material se da con la relación entre densidades ρ que incluye a las masas y a los volúmenes. 𝜌𝑛 𝜌𝑚⁄ = 𝑎𝜌 (3) Utilizando las anteriores magnitudes se pueden obtener las relaciones de semejanza para cualquier parámetro del sistema mecánico (ver tabla 6). 24 Tabla 6 Escalas de modelación para diferentes parámetros en estudios geotécnicos Fuente: Revista Épsilon, Principios de estudios de fenómenos geotécnicos complejos a través de modelos. Prada, C. (2008) Las ecuaciones fundamentales que rigen la semejanza simple en condiciones estáticas son: 𝑎𝑃 𝑎𝐸⁄ ∗ 𝑎𝑙 2 = 1; 𝑎𝑀 𝑎𝐸⁄ ∗ 𝑎𝑙 3 = 1; 𝑎𝛾 ∗ 𝑎𝑙 𝑎𝐸⁄ = 1; 𝑎𝑞 𝑎𝐸⁄ = 1; 𝑎𝑢 𝑎𝑙⁄ = 1; 𝑎𝜙 ∗ 𝑎𝑙 𝑎𝐸⁄ = 1; Donde aE expresa el factor de escala de los módulos elásticos, am es el factor de escala entre momentos, ar es la relación entre pesos específicos, ap es la relación entre Parámetro Unidad de Medida Convención Dimensión Escala Dimensiones geométricas m l L a l Tiempo s t T a t Densidad N*s 2 / m 4 ρ P * L -4 * T 2 a ρ Fuerza Puntual N P P a P = a ρ · al 4 / at 2 Carga Repartida N / m 2 q P * L -2 a q = a ρ · al 2 / at 2 Presión, Modulo Elástico, Esfuerzo Pa Q, E, σ P * L -2 a Q = a E = a σ = a ρ · al 4 / a t Coeficiente de Poisson - υ 1 a υ Deformación Relativa - ε 1 a ε Peso Volumétrico, Fuerzas Volumétricas N / m 3 γ, Φ P * L-3 a γ = a Φ = a ρ · a l / at 2 Desplazamientos M u L a u = a l Período de oscilación s To T a To = a t Velocidad de desplazamientos, velocidad de propagación de onda m / s V, C L * T -1 a V = a C = a l / a t Ángulo de Fricción Interna ° Φ 1 a φ Coeficiente de fortaleza - f 1 a f (4) 25 fuerzas, aq es la relación entre cargas distribuidas, au es la relación de desplazamientos y aΦ es la relación de fuerzas volumétricas. Las seis anteriores ecuaciones contienen ocho escalas, por consiguiente, dos escalas se pueden elegir arbitrariamente y las demás deben ser determinadas a partir de las ecuaciones (4), generalmente se seleccionan las escalas al y ap arbitrariamente. La escala al se define por la capacidad dimensional de las paredes de prueba donde se construye el modelo del objeto real. Si se define con antelación la escala, ap se deben determinar los cambios en las propiedades físico-mecánicas de mezclas de suelos artificiales en dependencia con la proporción de los materiales que las constituyen, en donde los suelos artificiales se asemejen a las características mecánicas de un suelo real para su modelación física, respetando las leyes de semejanza en el campo gravitacional de 1g (una gravedad). El texto anterior es tomado en su totalidad de (Torres, p. 51-53). Las investigaciones en modelos junto con los monitoreos de proyectos a escala natural se presentan como un poderoso medio de estudiar diferentes fenómenos geotécnicos complejos. Si el modelo físico se realiza de manera correspondiente con la teoría de la semejanza, con mucha seguridad, los resultados de la investigación realizada sobre el modelo podrán ser extrapolados al objeto real; por el contrario, si el modelo no satisface las condiciones de la teoría de la semejanza, entonces los resultados de la investigación son falsos y de ellos no se debe hacer ninguna conclusión de las condiciones del objeto real. (Torres, p. 56) Para que los resultados obtenidos en un modelo físico sean extrapolables al prototipo real, se deben satisfacer dos criterios: -El modelo y el prototipo deben ser geométricamente similares. La similitud 26 geométrica puede establecerse mediante una escala de longitudes como la razón entre el prototipo y el modelo. -El modelo y el prototipo deben ser dinámicamente similares. La similitud dinámica establece que los dos sistemas con fronteras geométricamente iguales tengan patrones de flujo geométricamente similares, en instantes de tiempo correspondientes. Esto requiere que todas las fuerzas individuales que actúan sobre elementos correspondientes de fluido tengan las mismas razones (proporciones) en los dos sistemas. (Barcelona, s.f p. 1) Los ensayos que se realizan con modelos reducidos están destinados a cumplir con dos fines principalmente: -La simulación de un prototipo real preciso. -El estudio de un prototipo simplificado con condiciones de frontera bien definidas. Esto con el fin de evidenciar ciertos modos de funcionamiento y acumular datos para compararlos con soluciones numéricas. Aunque el desarrollo de modelos numéricos complejos ha desplazado en parte a los modelos físicos analógicos, los modelos reducidos conservan todo su interés en los siguientes casos: -Cuando la capacidad de cálculo disponible es insuficiente debido a la complejidad de la geometría del problema tratado (típicamente los efectos tridimensionales) o la complejidad de la ley constitutiva de los materiales. -Cuando el material no se puede modelar correctamente con una ley constitutiva. (Caicedo, Velásquez, & Monroy, s.f, p. 3). Los parámetros para un suelo areno limoso según diferentes autores se muestran de la tabla 7 a la tabla 10. 27 Tabla 7 Rango general de ϕ Estado de la arena Densidad relativa ϕ (grados) Arena de grano redondo Suelta Media Densa 0 – 50 50 – 70 70 – 100 28 – 32 30 – 35 35 – 40 Arena de grano angular Suelta Media Densa 0 – 50 50 – 70 70 – 100 30 – 36 34 – 40 40 – 45 Fuente: Soil Mechanics Laboratory Manual. Das, B. (2009) Tabla 8 Intervalo típico de valores del ángulo verdadero de fricción interna ϕ para varios suelos Suelo ϕ Suelto Φ Denso Arena triturada (angular) Arena de depósitos (sub-angular) Grava triturada Grava de depósitos Arena limosa Limo inorgánico 32 – 36 30 – 34 36 – 40 34 – 38 25 – 35 25 – 35 35 – 45 34 – 40 40 – 50 38 – 42 30 – 36 30 – 35 Fuente: Propiedades geofísicas de los suelos. Bowles, J. E. (1982) 28 Tabla 9 Parámetros elásticos de varios suelos Tipo de suelo Módulo de elasticidad, Es (MN/m2) Razón de Poisson, s Arena suelta Arena de compacidad media Arena densa Arena limosa Arena y grava Arcilla blanda Arcilla media Arcilla dura 10-25 15-30 35-55 10-20 70-170 4-20 20-40 40-100 0.20-0.40 0.25-0.40 0.30-0.45 0.20-0.40 0.15-0.35 0.20-050 Fuente: Fundamentos de ingeniería geotécnica. DAS, 2010 Tabla 10 Valores representativos de la relación de Poisson Tipo de suelo Relación de Poisson, Arena suelta Arena media Arena densa Arena limosa Arcilla blanda Arcilla media 0.2-0.4 0.25-0.4 0.3-0.45 0.2-0.4 0.15-0.25 0.2-0.5 Fuente: Fundamentos de ingeniería geotécnica. DAS, 2010 En resumen, el suelo a modelar en esta investigación debe cumplir con un ángulo de fricción de 25 a 35, módulo de elasticidad (Es) de 10 - 20 MN/m2, relación de Poisson () de 0.2 – 0.4 y cohesión 0. Sistema Bender Elements Los elementos del Bender están diseñados con materiales bimorfos cerámicos piezoeléctricos, se usan en pares para medir velocidades de corte en una muestra de 29 suelo. Esto implica insertar cada elemento en la parte superior e inferior de la muestra para aplicar un voltaje y generar la onda de corte. (Snelling & Sean, 2013, pág. 7) Ondas sísmicas Dependen de la elasticidad de los materiales a través de los que se propagan. La velocidad de las ondas depende de las constantes elásticas de estos materiales. Son clasificadas en ondas P (longitudinales) y ondas S (transversales). Ondas longitudinales. El movimiento de vibración de las partículas se produce en la misma dirección de propagación o formando un ángulo de 180º con ella. Tienen una amplitud relativamentepequeña y periodo corto. Ondas transversales. El movimiento de vibración de la partícula se produce normalmente a la dirección de propagación. Son registradas con posterioridad a las ondas P e indican un movimiento de amplitud algo mayor y periodo semejante o algo superior al de aquellas ondas. La velocidad de propagación de estas ondas es función de las constantes elásticas de los medios en que se propagan: 𝑉𝐿 𝑉𝑇 = √ 1 − μ 0.5 − μ (5) Donde, VL: Velocidad de onda longitudinal (P) VT: Velocidad de onda transversal (S) µ: Coeficiente de Poisson El texto anterior fue tomado en su totalidad de (Universidad politécnica de Cataluña de Barcelona, s.f, págs. 23-24) 30 Marco conceptual Angulo de fricción interna del suelo (ϕ): Medida de la resistencia cortante debida a la fricción mecánica directa entre las partículas de suelo. Es importante para la caracterización de cada tipo de suelo (Nieto, Camacho, Javier, Ruiz, & Edwin, 2009, p. 82). Cohesión (c): Es debida a la atracción entre sus diferentes partículas, que se encuentran en contacto o muy próximas entre sí. (Tenreiro, 2001, p.31). Ensayo triaxial: Utilizado para determinar las propiedades esfuerzo- deformación del suelo. Permite obtener parámetros como cohesión (c) y ángulo de fricción interna (φ). Se puede desarrollar mediante dos métodos: Ensayo UU (no consolidada no drenada), ensayo CU (consolidado no drenado) y CD (consolidado drenado). (Ayala Caicedo & Posse, 1991, p.110). Ensayo corte directo: Usada para determinar la resistencia al corte de una muestra de suelo consolidada y drenada. Se obtienen parámetros como: Módulo de Elasticidad y coeficiente de Poisson (Nieto, Camacho, Javier, Ruiz, & Edwin, p. 84) Leyes de semejanza: Son reglas específicas que permiten la transformación del escenario real en un modelo físico, se tienen en cuenta ciertos factores de conversión, que regulan la semejanza geométrica, cinemática y dinámica respectivamente (Muir, 2004, p.320) Modelos físicos: Es una representación idealizada de la realidad. (Muir, p.299). Modelos a escala reducida: Es la representación física a escala reducida de un escenario real, en el cual se puede estudiar el comportamiento del mismo (Muir, p.299). 31 Modulo elástico (E): Es el módulo de deformación relacionado con la respuesta elástica de los suelos a cargas repetidas, es decir, es la pendiente de la curva de esfuerzo axial (τ) contra deformación axial (ε) (Nieto, Camacho, Javier, Ruiz, & Edwin, p. 83) Módulo Poisson (𝝻): Es el cociente entre la deformación transversal y la deformación longitudinal. Es una constante para un material determinado. (Collieu & Powney, 1977, p.48) Suelo: Material multifase y particulado (se puede separar sin ayudas mecánicas). Marco normativo Para el desarrollo de esta investigación se tuvo en cuenta la normativa presentada en la tabla 11. Tabla 11 Ensayos y normatividad ENSAYOS NORMA NOMBRE Análisis granulométrico INV E – 123 – 13 Determinación de los tamaños de las partículas de los suelos Mineralogía de arena Método Empírico - Análisis óptico Universidad Nacional Masas unitarias INV E – 136 – 13 Determinación de las masas unitarias máxima y mínima para el cálculo de la densidad relativa Peso específico INV E – 222 – 13 Densidad, densidad relativa (gravedad específica) y absorción del agregado fino Gravedad específica INV E – 128 – 13 Determinación de la gravedad especifica de las partículas sólidas de los suelos y de la llenante mineral, empleando picnómetro con agua Límites y consistencia INV E – 126 – 13 Límite plástico e índice de plasticidad de los suelos Corte directo INV E – 154 – 13 Ensayo de corte directo en condición consolidada drenada (CD) Triaxial INV E – 153 – 13 Ensayo de compresión triaxial sobre suelos cohesivos. Fuente: autores 32 Metodología Esta investigación se desarrolló en cuatro fases: Fase 1: Formulación del problema Se realizó la búsqueda y análisis de antecedentes y referencias conceptuales, se consultó la normativa que rige los ensayos propuestos, se hizo la caracterización física de los materiales definitivos (arena, bentonita sódica y aceite Shell Omala 220) que conformarían las mezclas, proponiendo porcentajes de participación de cada material y una estimación del número de ensayos a realizar. Fase 2: Ensayos de laboratorio Se elaboraron diferentes mezclas, a cada una de éstas se les realizo 2 ensayos de corte directo (CD), 1 ensayo de triaxial y 1 ensayo de Bender Elements, con el fin de evaluar las propiedades físico-mecánicas, ángulo de fricción interna, cohesión C, módulo de elasticidad E, módulo de Poisson (µ), de cada una de ellas. Fase 3: Análisis y discusión de resultados Se hizo una revisión general de todos los resultados obtenidos, analizando el comportamiento de cada mezcla y referenciándolo con la literatura correspondiente. Luego se procedió a desarrollar las gráficas de variación de las propiedades físico- mecánicas de cada mezcla. Fase 4: Conclusiones y propuestas En esta etapa se concluyo acerca del trabajo desarrollado y las gráficas de variación obtenidas con una breve descripción para el usuario; se hicieron las recomendaciones finales para posteriores proyectos de investigación sobre caracterización de suelos artificiales usados en modelación física. 33 Diagrama metodológico El diagrama de metodología llevado a cabo en el desarrollo de este trabajo se muestra en la figura 1. 34 Figura 1. Diagrama de flujo metodología Fuente: autores Desarrollo de la investigación A continuación, se mencionará los pasos que se siguieron para el desarrollo de la investigación. Selección y caracterización de materiales Los materiales utilizados en el desarrollo de esta investigación fueron, arena del rio Guamo, bentonita sódica y aceite Shell Omala 220. Para caracterizar la arena se realizaron ensayos de granulometría, gravedad específica, masas unitarias y análisis mineralógico; la caracterización de la bentonita se realizó por medio de ensayos de límites, gravedad especifica e hidrometría, como también se tuvo en cuenta las especificaciones de su ficha técnica; para el aceite no se realizaron ensayos de caracterización ya que se tomaron las propiedades descritas en su ficha técnica. 35 Selección de las mezclas Se diseñó inicialmente un plan experimental donde se proponía diferentes mezclas con variaciones de porcentajes en los materiales que las conformaban, éstas se iban ensayando y dependiendo de las propiedades físico-mecánicas obtenidas se planteaban nuevas mezclas con otros porcentajes de materiales, es decir se tuvo en cuenta el método heurístico, ensayo y error, hasta obtener valores de las propiedades dentro del rango deseado. Ensayos de laboratorio realizados En el desarrollo de esta investigación se realizaron 10 clases de ensayos, en la tabla 12 se muestra un resumen de la cantidad y el tipo de ensayos realizados para la caracterización física de cada material y la caracterización mecánica de las mezclas elaboradas. Tabla 12 Ensayos realizados Ensayos Repeticiones Caracterización física de materiales Bentonita Límites de consistencia 3 Gravedad específica 2 Hidrómetro 3 Arena Granulometría 1 Gravedad específica 2 Masas unitarias 3 Análisis mineralógico 1 Densidad 3 Aceite Densidad 3 Caracterización mecánica y elástica de mezclas Corte directo 51 Compresión triaxial 7 TOTAL ENSAYOS REALIZADOS 79 Nota: Todos los ensayos fueron realizados bajo el procedimiento de las normas Invías, excepto los ensayos de densidad los cuales se hicieron por medio del método convencional. Fuente: autores36 Cabe resaltar que los 79 ensayos finales corresponden a los que tuvieron una mejor tendencia y comportamiento; los demás ensayos realizados fueron descartados y no se mencionaron ni se cuantificaron en la presente investigación, ya que se obtuvieron errores en los resultados o no cumplían con los parámetros establecidos referenciados en el marco teórico (ver tablas 7, 8, 9 y 10), a pesar de que se realizaron varios ensayos de repetición para corroborar los resultados. En los siguientes ítems se explica los ensayos de caracterización física de los materiales utilizados y los ensayos para determinar los parámetros de deformación (elásticos) y de resistencia de las mezclas. Ensayos de caracterización física para la arena del rio Guamo Granulometría Se realizó según la norma I.N.V E 123 - 13 con el fin de determinar la distribución del tamaño de las partículas de la arena y seleccionar un rango donde las partículas presenten similitud para desarrollar la investigación. La arena usada para este ensayo fue obtenida directamente de pozo, la cual se encontraba en estado húmedo, es decir, lavada y por ende con un porcentaje de perdida de finos. A este material se le hizo un proceso de secado al horno según la norma durante 24 horas a 110 º C para realizar el tamizado en estado seco. De acuerdo con el ensayo realizado se obtuvo la curva mostrada en la figura 2. 37 Figura 2. Curva granulométrica arena del rio Guamo Fuente: autores Se obtuvo un coeficiente de uniformidad (Cu) de 4.92 y un coeficiente de curvatura (Cc) de 0.23 permitiendo su clasificación como arena mal gradada con poco o nada de finos (SP), según los parámetros que se encuentran en la tabla 13. Tabla 13 Criterios para determinar si un suelo es bien o mal gradado Suelo Bien gradada (W) Arena (S) Cu > 6 1 < Cc < 3 Grava (G) Cu > 4 1 < Cc < 3 Fuente: Manual de laboratorio de mecánica de suelos, Arango Vélez Antonio. A partir de estos resultados, se decidió trabajar con arena media, es decir aquella que pasa el tamiz número 10 y se retiene en el tamiz número 40, donde las partículas tienen un tamaño de 0,42 a 2 mm (ver tabla 14), lo cual es favorable porque hay más homogeneidad entre partículas que al tomar un rango granulométrico más amplio, debido a la presencia de mayor cantidad de finos y partículas gruesas, presentando un buen comportamiento mecánico según las referencias bibliográficas consultadas inicialmente y de gran importancia para cumplir con el objetivo de esta investigación. 38 Tabla 14 Clasificación de la ASTM relativa a tamaños límites de granos de suelo Nombre Tamaño en mm Cascajo 76,2 a 4,76 Arena gruesa 4,76 a 2 Arena media 2 a 0,42 Arena fina 0,42 a 0,074 Finos Menor de 0,074 Fuente: Manual de laboratorio de mecánica de suelos. Arango Vélez Antonio Figura 3. Ensayo de granulometría de la arena del rio Guamo Gravedad específica Para este ensayo se hizo uso de la norma I.N.V E 222 - 13, teniendo en cuenta factores como: peso de la muestra secada al horno, peso del picnómetro y peso del agua, obteniendo como resultado una gravedad específica de 2.66 la cual se encuentra dentro del rango requerido para arenas según el autor, Bowles E. Joseph (ver tabla 15). 39 Tabla 15 Valores típicos de Gs para diferentes tipos de suelos Tipo de suelo GS Arena Arena limosa Arcilla inorgánica Suelos con micas o hierro Suelos orgánicos 2.65 – 2.67 2.67 – 2.70 2.70 – 280 2.75 – 3 Variables, puede ser inferiores a 2 Fuente: Manual de laboratorio de suelos de ingeniería civil, Bowles E. Joseph. Figura 4. Ensayo gravedad específica arena del rio Guamo Masas unitarias El propósito de este ensayo fue determinar la masa por unidad de volumen de una muestra de arena para seleccionar las densidades en estado suelto adecuadas en el diseño de las mezclas, se determinó por el método apisonado, vibrado y suelto de lo cual se obtuvo 1617.38 kg/m3, 1607.14 kg/m3 y 1421.06 kg/m3 respectivamente. Se realizó teniendo en cuenta la norma NTC 092 Figura 5. Ensayo de masas unitarias 40 Análisis mineralógico Se hizo un análisis óptico en el Instituto Geográfico Agustín Codazzi (IGAC), (ver apéndice A) como resultado la composición mostrada en la figura 6. Se concluye que la arena está compuesta en su mayoría por cuarzo y anfíboles que son un conjunto de minerales constituidos de sílice. “El cuarzo es un mineral común y abundante que se presenta en una gran variedad de condiciones geológicas. Aparece en muchas rocas ígneas y rocas metamórficas y es un constituyente principal de pegmatitas graníticas”. (Cornelis Klein & Cornelius S, 1997, p.587). “La presencia de los anfíboles en el suelo depende del tipo de roca que se meteoriza y la intensidad de la meteorización. En general están presentes en pequeñas cantidades en la arena y el limo”. (Casanova Olivo, 2005, p. 37). Figura 6. Composición mineralógica de la arena Fuente: IGAC Densidad Se realizaron 3 ensayos usando el método convencional, donde se tuvo en cuenta el peso de una probeta de 100 cm3 y el peso de la probeta llena de arena, se restaron estos 35% 1% 3% 39% 3% 4% 5% 2% 8% Composición mineralógica de arena del rio Guamo Anfiboles Apatito Circon Cuarzo Feldespatos Fragmentos de roca Granos alterados Magnetita Piroxeno 41 dos datos para obtener el peso de la arena y hallar la densidad mediante la fórmula masa sobre volumen (ρ = m / V); La densidad de la arena fue de 1.4 gr/cm3, este resultado tiene similitud con el ensayo de masas unitarias realizado con la norma NTC O92, es decir hay concordancia entre los datos obtenidos, a pesar de que es un ensayo sencillo arrojo resultados coherentes. Figura 7. Ensayo densidad de la arena Todos los resultados obtenidos en los ensayos de caracterización de la arena del rio guamo se encuentran en el apéndice A. Ensayos de caracterización física para la bentonita sódica Límite líquido y plástico Se hicieron seis ensayos, teniendo en cuenta las normas I.N.V E 125 - 13 e I.N.V 126 E 13 con el fin de determinar los rangos de contenido de agua mínimo y máximo con el cual el material se comporta plásticamente. En la realización de este ensayo se hizo una variación en la cantidad de material establecido en la norma, inicialmente se usaron 150 gramos de bentonita, pero al ser un material netamente arcilloso absorbía gran cantidad de agua haciendo el proceso más complejo, por tal motivo se disminuyó la cantidad de bentonita a 60 gramos logrando la consistencia requerida para 15, 25 y 35 golpes en la cazuela. 42 Como resultado se obtuvo un límite líquido (LL) promedio de 268.21 % y un límite plástico (LP) promedio de 35,10 %. Se realizó la resta entre estos dos parámetros para determinar el índice de plasticidad (IP) obteniendo un porcentaje de 233.1. Ver figura 8. Figura 8. Resultados límite líquido y plástico. Gráfica de plasticidad USCS Fuente: autores De acuerdo con estos resultados y según la carta de casa grande, el material se clasifica en una arcilla altamente compresible (CH). Figura 9. Ensayo límite líquido y plástico 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 Ín d ic e d e P la st ic id a d ( IP ) Límite Líquido (LL) MH o OH CH o OH ML o OL CL o OL CL— ML BAJA MEDIA ALTA 43 Gravedad específica Este ensayo fue elaborado según la norma I.N.V E 128 - 13, dando como resultado una gravedad específica de 2.54 que al compararla con su ficha técnica se encuentra dentro del rango propuesto el cual es de 2.45 a 2.55. Figura 10. Ensayo gravedad específica de la bentonita HidrometríaSe elaboró de acuerdo con la norma I.N.V E 124 - 07 con el fin de determinar el porcentaje de partículas de bentonita sódica dispersados, que permanecen en suspensión en un determinado tiempo. Se realizaron 3 ensayos, usando un periodo de dispersión de 15 min debido a que el índice de plasticidad del suelo era mayor al 20% y hexametafosfato de sodio como agente defloculante. En el primer hidrómetro se siguieron los tiempos establecidos en la norma para tomar las lecturas, pero el material no logro sedimentarse en este rango de tiempo con lecturas constantes, por consiguiente, se hizo el segundo y tercero ensayo donde las lecturas se tomaron en periodos de tiempo más largos tomando una lectura diaria por 3 semanas, con el fin de que las partículas de este material se sedimentaran. Como resultado se obtuvo una corrección por menisco igual a 1, una corrección por defloculante igual a 7 y una variación de temperaturas entre 16º C y 20º C. Los 44 diámetros obtenidos corresponden a valores inferiores a 0.002 mm, verificando así que este material es 100 % arcilla ya que según el sistema unificado de clasificación de suelos (SUCS) y los autores Coquot y Kerisel (ver tabla 16) se considera arcilla aquellas partículas con un tamaño menor a 0.002 mm. Tabla 16 Clasificación de los suelos según tamaño de sus partículas Suelo Tamaño de partículas Piedras d > 200 mm Guijarros Entre 20 y 200 mm Gravas Entre 2 y 20 mm Arena gruesa Entre 0,2 y 2 mm Arena fina Entre 0,02 y 0,2 mm Limo Entre 0,002 y 0,2 mm Arcilla Menores a 0,002 mm Ultra arcilla Menores a 0,0002 mm Fuente: Mecánica de suelos y cimentaciones. Crespo Villalaz Carlos En la figura 11 se muestra la curva de hidrometría (porcentaje de finos vs diámetro) y su respectiva línea de tendencia, obtenida en uno de los ensayos realizados. Figura 11. Curva de hidrometría 60 70 80 90 100 110 0.0002000.0002500.0003000.0003500.0004000.0004500.0005000.000550 P o rc e n ta je d e f in o s (% ) Diámetro (mm) Curva de hidrometría 45 Para observar mejor el comportamiento de la curva de hidrometría se realizó un ajuste lineal ya que se obtuvieron algunos datos atípicos presentados debido a posibles errores en la toma de lectura o a los tiempos extensos de sedimentación del material. Figura 12. Ensayo hidrometría Todos los resultados obtenidos en los ensayos de caracterización de la bentonita se encuentran en el apéndice B. Densidad Para la bentonita se tomó la densidad presentada en el análisis químico de la ficha técnica, la cual es de 1.49 gr/cm3. (Ver apéndice C) Ensayos de caracterización física para el aceite Shell Omala 220 Densidad Para el aceite Shell Omala 220 la densidad se halló a través del método convencional usando una probeta graduada de 100 cm3, tomando el peso de la probeta vacía y el peso con aceite, determinando la densidad mediante la fórmula (ρ = m / V); se realizaron 3 repeticiones de este ensayo y se obtuvo una densidad promedio de 0,89 gr/cm3, la cual coincide con la densidad especificada en la ficha técnica de 0.898 gr/cm3. (Ver apéndice C) 46 Ensayos de laboratorio para determinar las propiedades elásticas y de resistencia Se hicieron dos ensayos de corte directo (CD) sometiendo cada mezcla a 3 esfuerzos diferentes 0.5 kg/ cm2, 1 kg/ cm2 y 2 kg/ cm2 para un total de 51 ensayos para obtener los parámetros de cohesión (c’) y ángulo de fricción (φ’); además de esto se hicieron 7 ensayos de compresión triaxial y 7 de Bender Elements, obteniendo resultados de módulo de elasticidad (E) y coeficiente de Poisson (𝝻). Ensayo de corte directo Se realizaron ensayos de corte directo en condición consolidada drenada (CD), es decir prueba rápida, debido a que la mayoría de mezclas presentaban porcentajes altos de arena y este material no tiene procesos de consolidación; además las mezclas se encontraban en condición seca, no había presencia de agua por lo tanto no hay presión de poros. En el ensayo CD el corte se inicia antes de consolidar la muestra bajo el esfuerzo normal (vertical), donde las cargas que producen la falla se aplican sobre la muestra de suelo a una velocidad superior a la del drenaje del suelo. (Juárez, pág. 81). Los factores fundamentales que afectan la resistencia al corte son: ángulo de fricción, cohesión, resistencia estructural y velocidad de corte. (Donald, 1969, pág. 418) En la máquina se trabajó a una velocidad de corte de 1.281 mm/min con la caja de corte cuadrada y con celdas de carga; estas arrojan los resultados de desplazamiento horizontal y vertical directamente sin necesidad de hacer ninguna corrección por carga, a diferencia del corte directo con anillo, facilitando así el procesamiento de los datos. Las mezclas ensayadas debían cumplir con el rango de densidad óptima de 1.40 g/cm3 ± 0.06, establecida según el resultado de ensayo de masas unitarias para la arena a fin de obtener un estado suelto. 47 El plan de ensayos de corte directo llevado a cabo en esta investigación se muestra en la tabla 17. Tabla 17 Plan de ensayos de corte directo Mezclas N° de ensayos de corte directo (CD) Bentonita + arena + aceite 2 ensayos por cada mezcla Arena 2 Bentonita + aceite 2 Arena + aceite 2 Fuente: autores Inicialmente se propusieron porcentajes de bentonita en un rango de 5% a 25% y de arena + aceite en un rango de 70% a 95% con base a los antecedentes consultados y a las características requeridas para el suelo a modelar (ver tabla 18). Tabla 18 Matriz de mezclas iniciales % Arena + Aceite 70 75 80 85 90 95 B e n to n it a 5 75 80 85 90 95 100 10 80 85 90 95 100 15 85 90 95 100 20 90 95 100 25 95 100 Fuente: autores Para obtener una mayor variedad de mezclas se replanteó una segunda matriz con los porcentajes intermedios a los anteriores. De acuerdo a los porcentajes propuestos, se eligieron 11 mezclas mostradas en la tabla 19. La suma de los porcentajes de bentonita y (arena + aceite) corresponden al 48 100% de la mezcla. Luego de esto, se tomó el porcentaje de (arena + aceite) como un 100% para determinar los porcentajes de participación individuales de la arena y el aceite en la mezcla. Tabla 19 Mezclas iniciales Mezcla Bentonita % (Arena + Aceite) % Arena % Aceite % 1 2,5 97,5 95 5 2 5 95 95 5 3 7,5 92,5 92 8 4 10 90 90 10 5 12,5 87,5 87 13 6 15 85 85 15 7 17,5 82,5 85 15 8 20 80 80 20 9 22,5 77,5 80 20 10 25 75 77 23 11 27,5 72,5 75 25 Fuente: autores Se iniciaron los ensayos de corte para 7 mezclas, de las cuales 3 cumplieron con los parámetros requeridos para un suelo areno limoso. Dependiendo de la consistencia y de las propiedades mecánicas obtenidas en éstas, utilizando el método heurístico ensayo y error, se modificaron los porcentajes proponiendo más mezclas para un total de 28 a fin de encontrar otros porcentajes de variación que cumplieran con las características requeridas para el suelo a modelar. Procedimiento de corte directo Los ensayos se realizaron según la norma INV E 154 - 13. El procedimiento se muestra en la tabla 20. 49 Tabla 20 Procedimiento ensayo corte directo a. Dosificación de materiales. Se pesaron las respectivas cantidades en gramos de arena y bentonita; se midió el volumen del aceite a agregar en la mezcla con una probeta graduada. b. Mezcla de materiales y preparación de la muestra a ensayar Inicialmente se mezcló la bentonita con la arena y luego se agregó el aceite. Con ayuda de una espátula se mezclaron todos los materiales hasta obtener una mezcla homogénea. c. Montaje de la muestra en la caja de corte. La mezcla se montó en la caja en tres capas; a cada capa se le realizó unproceso leve de compactación con 20 golpes con un martillo de 347.77 gramos para explanar la superficie sin alterar su estado suelto. Luego de esto se colocó el pistón sobre la caja. d. Verificación del peso de la mezcla Se verificó el peso en gramos de la muestra antes de someterla al ensayo de corte para calcular la densidad de esta. e. Fijación de la caja de corte en la máquina. Se acomodó la caja de corte en la máquina, ajustando los tornillos para que la caja quedara fija y no se presentaran alteraciones en el ensayo; se dio un espacio aproximado de 2 mm entre la parte superior e inferior de la caja de corte para evitar la fricción entre sí y llevar a cabo la falla sin alteraciones. 50 f. Colocación de la carga en el brazo de la máquina y aplicación de la misma a la muestra. Se colocó la carga correspondiente según el esfuerzo (0.5 KPa, 1 KPa o 2 KPa) y posteriormente se aplicó sobre la caja de corte con la muestra. g. Ajuste del deformímetro vertical y horizontal. Se ajustaron los deformímetros de tal forma que quedaran fijos y no se obtuvieran errores en los datos. h. Inicio del ensayo Se da la orden a la máquina para que inicie el corte de la muestra. i. Registro de los datos obtenidos cuando la máquina se detenga. La adquisición de datos se hizo por medio de registro fotográfico debido a que la máquina de corte no contaba con software ni conexión a un computador para obtener un archivo de datos. j. Desmontaje del deformímetro, la carga y la caja de corte. Luego de finalizar el ensayo, se desmontó la muestra, retirando el deformímetro vertical, la carga aplicada y se soltaron los tornillos de ajuste para retirar la caja de la máquina. k. Retiro de la muestra de la caja de corte y toma de peso final. Cuidadosamente se sacó la muestra fallada de la caja de corte, se colocó en un recipiente para tomar su peso final. Fuente: autores 51 Ensayo de compresión triaxial Se realizaron 7 ensayos de compresión triaxial (CD) con el fin de determinar el módulo de elasticidad (E) En el ensayo de compresión triaxial, se aplica una presión de agua a la cámara que se trasmite hidrostáticamente al espécimen, actuando sobre la membrana y las cabezas. Las válvulas de drenaje se cierran antes de aplicar la presión al agua, y permaneciendo cerradas se empieza a cargar axialmente la muestra de suelo desde el exterior de la cámara, aplicando al vástago una carga creciente hasta alcanzar la falla, que generalmente se presenta a lo largo de un plano inclinado. (Crespo Villalaz, pág. 165). La preparación de los especímenes dependió de la cantidad de bentonita, ya que las muestras que contenían menor porcentaje de ésta no presentaban estabilidad y al retirar el molde se desarmaban. De esta manera se obtuvieron 4 especímenes cilíndricos, las 3 muestras restantes con mayor porcentaje de arena se armaron directamente en el pedestal (para este trabajo de investigación se usó un pedestal de 50 mm). Las densidades de estas muestras fueron alteradas respecto a las de corte para poder formar y fallar los especímenes, quedando en un rango de 1.7 a 1.8 gr/ cm3. Los parámetros de entrada que se tuvieron en cuenta para realizar los ensayos fueron: altura y diámetro del espécimen, condición CD, velocidad de corte de 1.28 mm/min, presión de celda máxima de 30 KPa, carga máxima de celda de 8 KPa, esfuerzo axial máximo de 20%. Se realizó un ensayo de compresión triaxial para cada mezcla. En la tabla 21 se muestran las mezclas que fueron ensayadas. 52 Tabla 21 Porcentajes de materiales para ensayos de compresión triaxial Mezcla Bentonita % (Arena + Aceite) % Arena % Aceite % 19 6 94 88 12 3 7.5 92.5 92 8 4 10 90 90 10 25 25 75 80 20 24 35 65 70 30 27 40 60 65 35 28 50 50 65 35 Fuente: autores La suma de los porcentajes de bentonita y (arena + aceite) corresponden al 100% de la mezcla. Luego de esto, se tomó el porcentaje de (arena + aceite) como un 100% para determinar los porcentajes de participación individuales de la arena y el aceite en la mezcla. Procedimiento de compresión triaxial Se tuvo en cuenta la norma INV E 153 - 13 y el manual de la maquina triaxial cíclica para la realización de los ensayos. Los pasos a seguir se muestran en la tabla 22. 53 Tabla 22 Procedimiento para ensayo de compresión triaxial Mezclas con porcentaje de Bentonita ≥ 25% Mezclas con porcentaje de Bentonita < 25% a. Pesar la cantidad necesaria de cada material y preparar la mezcla. b. Elaborar el espécimen y posteriormente colocarlo de manera cuidadosa en el pedestal. Debe haber un filtro y piedra porosa entre estos dos. c. Colocar membrana en el molde cilíndrico con tubo de succión, evacuar el aire entre éstos y seguidamente ensamblar en el espécimen. d. Colocar en la parte superior del espécimen el Bender Elements, de tal forma que las paredes de éste queden cubiertas con la membrana y asegurar con O-rings; de igual forma se debe asegurar en la parte inferior para evitar infiltraciones de agua al espécimen. e. Ensamblar cámara del triaxial. f. Ajustar la celda con el espécimen de tal forma que queden en contacto. g. Llenar de agua la cámara del triaxial y al mismo tiempo abrir la válvula de salida de aire. h. Iniciar el ensayo. i. Toma de datos. a. Pesar la cantidad necesaria de cada material y preparar la mezcla. b. Colocar membrana en el molde cilíndrico con tubo de succión, evacuar el aire entre éstos. c. Con ayuda de un embudo verter la mezcla dentro del cilindro y realizar succión para que las partículas del suelo se adhieran a la membrana. Ensamblar muestra sobre el pedestal y retirar cilindro. d. Colocar en la parte superior del espécimen el Bender Elements, de tal forma que las paredes de éste queden cubiertas con la membrana y asegurar con O-rings; de igual forma se debe asegurar en la parte inferior para evitar infiltraciones de agua al espécimen. e. Ensamblar cámara del triaxial. f. Ajustar la celda con el espécimen de tal forma que queden en contacto. g. Llenar de agua la cámara del triaxial y al mismo tiempo abrir la válvula de salida de aire. h. Iniciar el ensayo. i. Toma de datos. Fuente: autores Figura 13. Ensayo de compresión triaxial 54 Bender Elements Usando el sistema Bender Elements, se realizó una medición del módulo de corte máximo de las muestras de suelo por medio de deformaciones en una celda de triaxial enviando ondas S o P. Este ensayo fue realizado teniendo en cuenta el Manual de la maquina triaxial cíclica para obtener el coeficiente de Poisson. Los parámetros más importantes que se tuvieron en cuenta para este ensayo fueron: altura del espécimen, ondas sinusoidales y periodo de 0.5 ms. Las lecturas de las velocidades se tomaron en los tramos más rectos al principio de la onda. Procedimiento de Bender Elements Los pasos para la realización de este ensayo se muestran en la tabla 23. Tabla 23 Procedimiento para ensayo de Bender Elements Mezclas con porcentaje de Bentonita ≥ 25% Mezclas con porcentaje de Bentonita < 25% a. Pesar la cantidad necesaria de cada material y preparar la mezcla. b. Elaborar el espécimen y posteriormente colocarlo de manera cuidadosa en el pedestal. Debe haber un filtro y una piedra porosa entre estos. c. Colocar membrana en el molde cilíndrico con tubo de succión, evacuar el aire entre éstos y seguidamente ensamblar en el espécimen. d. Ajustar en la parte superior del espécimen el Bender Elements, de tal forma que las paredes de éste queden cubiertas con la membrana y asegurar con O-rings; de igual forma se debe asegurar en la parte inferior para evitar infiltraciones de agua al espécimen. e. Iniciar el ensayo.f. Toma de datos. a. Pesar la cantidad necesaria de cada material y preparar la mezcla. b. Colocar membrana en el molde cilíndrico con tubo de succión, evacuar el aire entre éstos. c. Con ayuda de un embudo verter la mezcla dentro del cilindro y realizar succión para que las partículas del suelo se adhieran a la membrana. Ensamblar muestra sobre el pedestal y retirar cilindro. d. Ajustar en la parte superior del espécimen el Bender Elements, de tal forma que las paredes de éste queden cubiertas con la membrana y asegurar con O-rings; de igual forma se debe asegurar en la parte inferior para evitar infiltraciones de agua al espécimen. e. Iniciar el ensayo. f. Toma de datos. Fuente: autores 55 Figura 14. Ensayo de Bender Elements Resultados y análisis Ensayos de corte directo Se usó la caja de corte cuadrada, con lados iguales a 5.948 cm y un espesor de 2.29 cm. El área y volumen determinados fueron 35.385 cm2 y 81.031 cm3 respectivamente. De este ensayo se obtuvieron lecturas de desplazamiento horizontal (cm), carga aplicada (Kgf), desplazamiento vertical (cm) y tiempo (s), los cuales fueron importantes para determinar el delta de desplazamiento, la deformación unitaria, el esfuerzo cortante y esfuerzo normal. Con base a los cálculos obtenidos se realizaron gráficas de esfuerzo cortante vs deformación unitaria; desplazamiento vertical vs delta de desplazamiento vertical y esfuerzo cortante vs esfuerzo normal con el fin de obtener las propiedades mecánicas de cada mezcla, es decir el ángulo de fricción (φ’) y cohesión (c’). Para los cálculos de cada esfuerzo se tuvieron en cuenta las fórmulas que se muestran a continuación, tomando como ejemplo la mezcla 24 con un esfuerzo de 0.5 kg/cm2 a los 6 segundos de falla. Este procedimiento se realizó para todas las lecturas obtenidas en cada ensayo. 56 Delta de desplazamiento Δ desplazamiento (cm) = Desplazamiento Horizontal – Longitud caja de corte (6) Δ desplazamiento (cm) = 5.949 cm − 0.006cm = 5.943 cm Deformación unitaria (ε1) ε1 = 1 − ( Δ desplazamiento Longitud caja de corte ) (7) ε1 = 1 − ( 5.943cm 5.949 cm ) = 0.10% Área corregida (cm2) Área corregida = área caja corte − (desplazamiento horizontal ∗ Long caja de corte) (8) Área corregida = 35.385 cm2 − (0.006 cm ∗ 5.949 cm) = 35.349 cm2 Esfuerzo normal (σ) σ(Kpa) = Carga normal ∗ relación de palanca ∗ 9.81 ∗ 100^2 área corregida ∗ 1000 (9) σ(Kpa) = 1.714 kgf ∗ 10 ∗ 9.81 ∗ 100^2 35.349 cm2 ∗ 1000 = 47.57 𝐾𝑝𝑎 Esfuerzo cortante (τ) τ (Kpa) = ( Carga aplicada Área corregida ) (10) 57 τ (Kpa) = ( 0.2 𝑘𝑔𝑓 35.349 cm2 ) τ (Kpa) = (0.005658 𝑘𝑔/cm2) ∗ 98.07 𝑘𝑝𝑎 1 𝑘𝑔/cm2 = 0.555 Kpa Relación esfuerzo normal y esfuerzo cortante (σ/τ) 𝜎 𝜏 = 47.57 𝐾𝑝𝑎 0.555 𝐾𝑝𝑎 = 0.0117 (11) Con los resultados obtenidos se graficó el esfuerzo cortante vs la deformación unitaria (ver figuras 15 y 16) Figura 15. Curva esfuerzo cortante, deformación unitaria. Mezcla 24- esfuerzo 0.5 kg/cm2. Fuente: autores 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 0,00% 5,00% 10,00% 15,00% 20,00% 25,00% Es fu e rz o τ ( K P a) Deformación unitaria ε1 (%) Curva Esfuerzo cortante (τ) vs Deformación unitaria (ε) 58 Figura 16. Curva esfuerzo normal, deformación unitaria. Mezcla 24 para los 3 esfuerzos aplicados a la muestra. Fuente: autores Luego de realizar los cálculos de cada esfuerzo, se tomaron los valores máximos de los esfuerzos normales y cortantes para cada carga aplicada en las muestras (ver tabla 24) con el fin de graficar y determinar el ángulo de fricción y la cohesión del suelo ensayado. Tabla 24 Esfuerzos máximos Esfuerzos máximos (KPa) Prueba N° 1 2 3 Esfuerzo σ (KPa) 59,53 120,86 243,84 Esfuerzo τ (KPa) 32,98 78,47 160,41 Fuente: autores Para esta mezcla se obtuvo un ángulo de fricción de 33.6 y una cohesión de 0 KPa (ver figura 17). 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 100,00 120,00 140,00 160,00 180,00 0,00% 5,00% 10,00% 15,00% 20,00% 25,00% Es fu e rz o τ ( K P a) Deformación unitaria ε1 (%) Curva Esfuerzo cortante (τ) vs Deformación unitaria (ε) esfuerzo 2 kg/cm2 esfuerzo 1 kg/cm2 esfuerzo 0.5 kg/cm2 59 Figura 17. Esfuerzo normal vs esfuerzo cortante Fuente: autores El ángulo de fricción fue calculado con la función inversa de la tangente del valor de la pendiente (φ’ = tan-1(m)); la intersección de la línea de tendencia con el eje Y de la gráfica aportó el valor de la cohesión. De todas las mezclas ensayadas se escogieron ocho que presentaron un mejor comportamiento y cumplimiento con los parámetros de suelo areno limoso. En la tabla 25 se muestra un resumen de los porcentajes de participación de cada uno de los materiales en las mezclas finales. Tabla 25 Porcentajes de materiales para las mezclas finales Mezcla Bentonita % (Arena + Aceite) % Arena % Aceite % 2 5 95 95 5 3 7.5 92.5 92 8 4 10 90 90 10 19 6 94 88 12 25 25 75 80 20 24 35 65 70 30 27 40 60 65 35 28 50 50 65 35 Fuente: autores y = 0,6515x R² = 0,9957 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 100,00 120,00 140,00 160,00 180,00 0,00 50,00 100,00 150,00 200,00 250,00 300,00 Es fu e rz o τ ( K p a) Esfuerzo σ (KPa) Esfuerzo cortante (τ) vs Esfuerzo normal (σ) 60 Las 8 mezclas seleccionadas cumplen con los parámetros establecidos según referencias bibliográficas expuestas en el marco teórico de este trabajo. Se obtuvo cohesión de 0 KPa, ángulos de fricción de 31.7 a 34.1 con densidades en las mezclas de 1.345 gr/cm3 a 1.392 gr/cm3 (ver tabla 26). Tabla 26 Resultados mezclas finales Mezcla Bentonita % (Arena + Aceite) % Arena % Aceite % Cohesión (KPa) Ángulo de fricción (°) Densidad (gr/cm3) 2 5 95 95 5 0 34.1 1.363 3 7.5 92.5 92 8 0 34.0 1.348 4 10 90 90 10 0 34.5 1.345 19 6 94 88 12 0 33.5 1.357 25 25 75 80 20 0 33.8 1.392 24 35 65 70 30 0 33.6 1.392 27 40 60 65 35 0 32.6 1.392 28 50 50 65 35 0 31.7 1.392 Fuente: autores Se puede observar de los resultados finales que el ángulo de fricción incrementa o disminuye dependiendo de la composición de cada mezcla, es decir, a medida que disminuye el porcentaje de arena y aumentan los porcentajes de bentonita y aceite, el ángulo de fricción es menor. Según el autor Crespo “El ángulo de fricción interna depende de la uniformidad de las partículas del suelo, del tamaño, forma de los granos y de la presión normal” (Crespo Villalaz, 2010, pág. 163). El porcentaje de arena se estableció en un rango no menor a 65% ya que si la cantidad de arena estaba por debajo de ese valor el porcentaje de aceite aumentaba y las mezclas adquirían una consistencia muy blanda, lo cual no permitía realizar la falla en la máquina de corte; así mismo, el rango de arena no fue superior al 95% debido a que 61 la cantidad de aceite era mínima y las mezclas perdían sus características de suelo areno limoso. La cantidad de bentonita es un factor importante en la composición de las mezclas, al superar el 50% se obtienen mezclas netamente arcillosas incumpliendo con los objetivos de la investigación, por tal motivo se excluyeron. Se realizaron 3 ensayos de corte para la arena sola, con el fin de hallar sus parámetros de resistencia al corte (c’ y φ’). Tomando como ejemplo uno de estos ensayos, se muestra en la figura 20 la línea de resistencia para la arena obtenida. Figura 18. Gráfica esfuerzo cortante vs esfuerzo normal para arena Fuente: autores Según el resultado se afirma que es una arena en estado suelto, lo cual se corrobora al compararlo con la figura 19, que presenta las líneas de resistencia de la arena en sus tres estados.
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