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ESTUDIO DEL RESALTO HIDRÁULICO EN UN CANAL SEMICIRCULAR MEDIANTE EL USO DE UN MODELO CARLOS ANDRÉS ARIAS ENCISO JULIÁN ANDRÉS ÁVILA NAVARRETE UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2007 ESTUDIO DEL RESALTO HIDRÁULICO EN UN CANAL SEMICIRCULAR MEDIANTE EL USO DE UN MODELO CARLOS ANDRÉS ARIAS ENCISO JULIÁN ANDRÉS ÁVILA NAVARRETE Trabajo de grado presentado como requisito parcial para optar al título de Ingeniero Civil. Director temático Ing. Luís Efrén Ayala Asesora metodológica Mag. Rosa Amparo Ruiz Saray UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2007 Nota de aceptación: _________________________________________ _________________________________________ _________________________________________ _________________________________________ _________________________________________ _________________________________________ _________________________________________ Firma del presidente del jurado _________________________________________ Firma del jurado _________________________________________ Firma del jurado Bogotá, D.C., mayo de 2007 AGRADECIMIENTOS Al ingeniero LUÍS EFRÉN AYALA, Asesor temático, por los conocimientos transmitidos durante el desarrollo de este proyecto y por el apoyo que nos brindo. A MARTA, Laboratorista de la Universidad De La Salle, por su colaboración y paciencia. Y por ultimo pero el mas importante a DIOS por iluminarnos y darnos sabiduría para así poder concluir este proyecto y de llevar nuestras vidas por un buen camino, para servirle a nuestras familias y además ser un aporte para el desarrollo nuestro país. DEDICATORIA Este proyecto de grado se lo dedico a mis padres Saúl Arias y Dilma Enciso quienes me brindaron todo su apoyo y comprensión durante toda mi carrera, por ensañarme a encontrar luchar por mis sueños y metas que me proponga en la vida. Además del amor que me ha ayudado a superar todas las adversidades que se me presentaron en este proceso. También le dedico este proyecto de grado a mi hermana por acompañarme en esta gran etapa de mi vida. Además a mis abuelos, tíos, primos y amigos que me han apoyado y me han llenado de buenos consejos en los momentos más difíciles de este camino. Por ultimo les dedico este proyecto a Maria Soledad Sánchez y a su madre Martha Patricia Arias, por que también me brindaron todo su apoyo, comprensión y colaboración cuando mas la necesitaba. CARLOS ANDRÉS ARIAS ENCISO DEDICATORIA Por su apoyo, amor, esfuerzo y compresión en los momentos más complejos de mi vida y por ayudarme a ser realidad cada meta trazada, este logro es dedicado para las personas más valiosa e importantes de mi vida. Jorge Ávila mi padre y además de esto mi verdadero amigo y Maria Emelina Navarrete madre y apoyo incondicional en momento difíciles. A mis hermanos y amigos Derly Ávila y Giovanni Ávila por sus consejos, amor y por el excelente ejemplo que durante sus vidas me han brindado. Para concluir este trabajo también es dedicado a Marcela Betancourt Romero por todo el amor y el gran apoyo en los instantes que necesite de ellos. JULIAN ANDRÉS AVILA NAVARRETE CONTENIDO Pág. INTRODUCCIÓN 1. EL PROBLEMA 20 1.1 LÍNEA 20 1.2 TÍTULO 20 1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA 20 1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA 21 1.5 JUSTIFICACIÓN 22 1.6 OBJETIVOS 22 1.6.1 Objetivo general 22 1.6.2 Objetivos específicos 22 2. MARCO REFERENCIAL 24 2.1 MARCO TEÓRICO 24 2.1.1 Canal 24 2.1.2 Resalto hidráulico 25 2.1.2.1 Tipos de resalto 26 2.1.2.2 Ecuaciones del resalto 29 2.1.2.3 Características básicas del resalto hidráulico 34 2.1.2.4 Longitud del resalto hidráulico 35 2.1.2.5 El perfil superficial 36 2.1.2.6 Localización del resalto 37 2.1.2.7 El resalto como disipador de energía 38 2.2 MARCO CONCEPTUAL 43 2.2.1 Canales abiertos 43 2.2.2 Geometría de un canal 44 2.2.3 Elementos geométricos de una sección de canal 45 2.2.4 Distribución de velocidades en una sección de canal 47 2.3 MARCO NORMATIVO 48 3. METODOLOGÍA 49 3.1 TIPO DE INVESTIGACIÒN 49 3.2 OBJETO DE ESTUDIO 51 3.3 FORMATOS 51 3.4 VARIABLES 51 3.5 HIPÓTESIS 52 4. TRABAJO INGENIERIL 53 4.1 SALTO HIDRÁULICO EN CANAL SEMICIRCULAR 53 4.1.1 Notación 53 4.1.2 Flujo uniforme 54 4.1.3 Flujo critico 56 4.1.4 Potencia del resalto 60 4.2 CONSTRUCCIÓN DEL CANAL SEMICIRCULAR 60 4.3 METODOLOGÍA PARA LA TOMA DE DATOS 65 4.4 ENSAYOS DE LABORATORIO EN EL CANAL SEMICIRCULAR 66 4.4.1 Calculo del caudal 66 4.4.2 Calculo de la geometría del canal 70 4.4.3 Flujo critico 72 4.4.4 Energía especifica 73 4.4.5 Potencia del resalto hidráulico 75 4.4.6 Curvas de energía especifica para el canal de sección semicircular 79 5. RECURSOS DISPONIBLES 90 5.1 RECURSOS MATERIALES 90 5.2 RECURSOS INSTITUCIONALES 90 5.3 RECURSOS TECNOLÓGICOS 90 5.4 RECURSOS HUMANOS 91 5.5 RECURSOS FINANCIEROS 92 6. CONCLUSIONES 93 7. RECOMENDACIONES 95 BIBLIOGRAFÍA 97 ANEXOS 99 LISTA DE FIGURAS Pág. Figura 1. Sección efectiva de un canal 25 Figura 2. Resalto hidráulico 26 Figura 3. Resalto ondulante 26 Figura 4. Resalto débil 27 Figura 5. Resalto oscilante 27 Figura 6. Resalto estable 28 Figura 7. Resalto fuerte 28 Figura 8. Diagrama del Resalto 31 LISTA DE GRAFICAS Pág. Grafica 1. Relación adimensional para la longitud del resalto hidráulico 36 Grafica 2. Perfiles superficiales adimensionales de resaltos hidráulicos en canales horizontales 37 Grafica 3. Curva de energía 1 para el canal de sección semicircular 79 Grafica 4. Curva de energía 2 para el canal de sección semicircular 80 Grafica 5. Curva de energía 3 para el canal de sección semicircular 81 Grafica 6. Curva de energía 4 para el canal de sección semicircular 82 Grafica 7. Curva de energía 5 para el canal de sección semicircular 83 Grafica 8. Curva de energía 6 para el canal de sección semicircular 84 Grafica 9. Curva de energía 7 para el canal de sección semicircular 85 Grafica 10. Curva de energía 8 para el canal de sección semicircular 86 Grafica 11. Curva de energía comparativa No 1 88 Grafica 12. Curva de energía comparativa No 2 89 LISTA DE TABLAS Pág. Tabla 1. Estado del arte 21 Tabla 2. Perfiles superficiales adimensionales de resaltos hidráulicos en canales horizontales 45 Tabla 3. Normatividad técnica 48 Tabla 4. Identificación de variables 51 Tabla 5. Toma de caudales por el método gravimetrico para el canal de sección semicircular 68 Tabla 6. Toma de alturas antes y después del resalto hidráulico del canal de sección semicircular 68 Tabla 7. Cálculos del canal de sección semicircular 76 Tabla 8. Datos para la curva de energía 1, para el canal de sección semicircular 79 Tabla 9. Datos para la curva de energía 2, para el canal de sección semicircular 80 Tabla 10. Datos para la curva de energía 3, para el canal de sección circular 81 Tabla 11. Datos para la curva de energía 4, para el canal de sección semicircular 82 Tabla 12. Datos para la curva de energía 5, para el canal de sección semicircular 83 Tabla 13. Datos para la curva de energía 6, para el canal de sección semicircular 84 Tabla 14. Datos para la curva de energía 7, para el canal de sección semicircular 85 Tabla 15. Datos para la curva de energía 8, para el canal de sección semicircular86 Tabla 16. Datos para comparar dos curvas de energía No 1 88 Tabla 17. Datos para comparar dos curvas de energía No 2 89 Tabla 18. Presupuesto de recursos materiales 90 . Tabla 19. Presupuesto de recursos tecnológicos 91 Tabla 20. Presupuesto de recursos humanos 91 Tabla 21. Presupuesto recursos financieros 92 LISTA DE ANEXOS Pág. Anexo 1. Registro fotográfico 99 Anexo 2. Formatos para la toma de datos del canal de sección semicircular 105 Anexo 3. Plano en dos y tres dimensiones del canal de sección semicircular 106 GLOSARIO ALTURA: Diferencia entre las profundidades antes y después del resalto. ANCHO SUPERFICIAL, T: Conocido como el ancho de la sección del canal en la superficie libre. ÁREA MOJADA, A: Área de la sección transversal del flujo perpendicular a la dirección del flujo. CANAL: Tiene la finalidad de conducir los caudales de captación desde la obra de toma hasta el lugar de carga o distribución, de acuerdo a la naturaleza del proyecto y en condiciones que permitan transportar los volúmenes necesarios para cubrir la demanda. CANALES ABIERTOS: Conducto por el cual fluye el agua con una superficie libre. De acuerdo a su origen un canal puede ser natural o artificial. CANALES ARTIFICIALES: Aquéllos construidos mediante el esfuerzo humano como son: los canales de navegación, canales de centrales hidroeléctricas, canales y canaletas de irrigación, cunetas de drenaje, vertederos, etc., de igual forma canales de modelos construidos en el laboratorio con propósitos experimentales. CANALES NATURALES: Incluyen todos los recursos de agua existentes de forma natural en la Tierra, los cuales pueden tener diversos tamaños desde pequeños arroyuelos hasta ríos grandes. De igual manera son consideradas como canales abiertos naturales las corrientes subterráneas que transportan agua, las propiedades hidráulicas de un canal son generalmente irregulares. COMPUERTA: Es una placa móvil, plana o curva, que al levantarse, forma un orificio entre su borde inferior y la estructura hidráulica (presa, canal, etc.) sobre la cual se instala, y se utiliza en la mayoría de los casos para la regulación de caudales, y como emergencia y cierre para mantenimiento. FACTOR DE SECCIÓN PARA EL CÁLCULO DEL FLUJO CRÍTICO, Z: Producto del área mojada y la raíz cuadrada de la profundidad hidráulica. FACTOR DE SECCIÓN PARA EL CÁLCULO DEL FLUJO UNIFORME, AR2/3: Producto del área mojada y el radio hidráulico elevado a la potencia dos tercios. FLUJO LAMINAR: En el flujo laminar las partículas del fluido solo se mezclan a escala molecular, de modo que, durante el movimiento, dichas partículas se desplazan según trayectorias paralelas bajo la acción de la viscosidad. FLUJO PERMANENTE: El flujo permanente se produce cuando la descarga o caudal en cualquier sección transversal permanece constante. FLUJO TURBULENTO: En el flujo turbulento las partículas del fluido se mezclan a escala molar, de modo que durante el movimiento se produce un intercambio de cantidad de movimiento entre partículas adyacentes, ocasionando una rápida y continua agitación y mezcla en el seno del fluido. FLUJO UNIFORME Y NO UNIFORME: Se llama flujo uniforme aquel en que el calado, sección transversal y demás elementos del flujo se mantienen sustancialmente constantes de una sección a otra. Si la pendiente sección transversal y velocidad cambian de un punto a otro de la conducción, el flujo se dice no uniforme. GEOMETRÍA DE UN CANAL: Las secciones de canales naturales, son generalmente muy irregulares y a menudo varían desde una parábola hasta un trapecio. Para corrientes sujetas a crecientes frecuentes, el canal puede constar de una sección principal que conduce los caudales normales y una o mas secciones laterales para acomodar los caudales de desborde. NIVEL: Elevación o distancia vertical desde un nivel de referencia hasta la superficie libre, si el punto mas bajo de la sección de canal se escoge como el nivel de referencia, el nivel es idéntico a la profundidad de flujo. PÉRDIDA DE ENERGÍA: También es llamada pérdida de carga, y es la pérdida de energía que experimentan los líquidos que fluyen en tuberías y canales abiertos. La energía necesaria para vencer los efectos del rozamiento en el flujo turbulento es la pérdida de carga. Las pérdidas de energía localizadas en las turbulencias incluidas por las piezas especiales y los accesorios que se utilizan en tuberías y canales son también pérdidas de carga. PERÍMETRO MOJADO, P: Longitud de la línea de intersección de la superficie de canal mojada y un plano transversal perpendicular a la dirección de flujo. PROFUNDIDAD DE FLUJO, y: Distancia vertical desde el punto mas bajo de una sección del canal hasta la superficie libre. PROFUNDIDAD DE FLUJO DE LA SECCIÓN, d: Profundidad de flujo perpendicular a la dirección de este, o la altura de la sección del canal que contiene el agua. PROFUNDIDAD HIDRÁULICA, D: Relación entre el área mojada y el ancho en la superficie. RADIO HIDRÁULICO, R: Relación del área mojada con respecto a su perímetro mojado. RESALTO HIDRÁULICO: El resalto hidráulico es el ascenso brusco del nivel del agua que se presenta en un canal abierto a consecuencia del retardo que sufre una corriente de agua que fluye a elevada velocidad. Este fenómeno presenta un estado de fuerzas en equilibrio, en el que tiene lugar un cambio violento del régimen de flujo, de supercrítico a subcrítico. INTRODUCCIÓN En el siguiente proyecto se presenta el estudio del resalto hidráulico en un canal de sección semicircular a partir de la construcción de un modelo, para este estudio se realizara la toma de datos experimentales donde se analizaran tres variables las cuales son el caudal, la pendiente, la abertura de la compuerta que produce el resalto hidráulico esto con el fin de conocer los parámetros del canal. Este proyecto se desarrollara en el laboratorio de la facultad de ingeniería civil de la universidad de la salle. Por otro lado se hará un breve relato de la fase de construcción del modelo del canal semicircular ya que el laboratorio de hidráulica de la universidad de la salle no cuenta con un modelo de estas características para llevar a cabo este estudio, lo cual se convirtió en una motivación para nosotros y así llegar al desarrollo de este proyecto. 19 1. EL PROBLEMA 1.1 LÍNEA El trabajo de investigación desarrollado corresponde al grupo de DESARROLLO TECNOLÓGICO, INDETEC de la facultad de Ingeniería Civil. 1.2 TÍTULO Estudio del resalto hidráulico en un canal semicircular mediante el uso de un modelo 1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA Debido a que en la actualidad el resalto hidráulico es una herramienta muy importante en lo que respecta a la disipación de energía del agua que fluye sobre presas, vertederos y otras estructuras hidráulicas, y prevenir de esta manera la socavación aguas debajo de las estructuras en los canales también para recuperar altura o aumentar el nivel del agua en el lado de aguas debajo de una 20 canaleta de medición y mantener un nivel alto del agua en el canal de irrigación o de cualquier estructura para distribución de aguas, se necesito estudiar en una forma concreta los beneficios que este brinda. Por esta razón se realizo el modelo de un canal de sección semicircular para observar y estudiar los parámetros sus limitantes, defectos y cualidades que este tipo de canal de sección semicircular nos pueda brindar. Tabla 1. Estado del arte Autor Año Institución Título Mauricio González Rodríguez 1992 Universidad deCantabria (Santander, España) Estudio experimental de flujos disipativos : I. resalto hidráulico Olga Lucia Delgado Marín 1993 Universidad Javeriana Modelación hidráulica del transito de crecientes en canales prismáticos con una intersección utilizando el método de las características 1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA ¿Cuáles son las condiciones de funcionamiento y las características básicas que existen en el resalto hidráulico en una sección semicircular con el uso de un modelo a escala? 21 http://biblos.javeriana.edu.co/uhtbin/cgisirsi/WUiFdYzhnr/285390089/18/X100/XAUTHOR/Delgado+Marin,+Olga+Lucia http://biblos.javeriana.edu.co/uhtbin/cgisirsi/WUiFdYzhnr/285390089/18/X100/XAUTHOR/Delgado+Marin,+Olga+Lucia 1.5 JUSTIFICACIÓN Los canales son estructuras que tienen como función el transporte de agua a superficie libre en los cuales es necesario conocer el comportamiento de este fluido a través de un canal de sección semicircular, para este caso en particular. Es por esto que realizo un estudio del resalto hidráulico a través de la construcción de un modelo de sección semicircular. 1.6 OBJETIVOS 1.6.1 Objetivo general Estudiar el comportamiento del resalto hidráulico en la sección semicircular y establecer las limitantes de su funcionamiento. 1.6.2 Objetivos específicos • Realizar el modelo de un canal de sección semicircular. • Ejecutar los laboratorios correspondientes al resalto hidráulico con el canal de sección semicircular. 22 • Determinar las condiciones de funcionamiento y las características básicas que existe en el resalto hidráulico en la sección semicircular. 23 2. MARCO REFERENCIAL 2.1 MARCO TEÓRICO 2.1.1 Canal. Estructura que tiene la finalidad de conducir caudales desde la obra de toma hasta el lugar de carga o distribución, de acuerdo a la naturaleza del proyecto, con la finalidad transportar los volúmenes necesarios para cubrir la demanda. • Sección efectiva de un canal. Un canal puede adoptar diferentes formas desde irregulares, trapezoidal hasta rectangular (pasando por formas poligonales, parabólicas, semicirculares, etc.). Los canales en zonas de montaña se construyen generalmente de formas trapezoidales y rectangulares, los primeros en suelos con menor estabilidad relativa y los segundos en suelos con mayor estabilidad relativa o en suelos rocosos. Un canal trapezoidal es caracterizado por la siguiente relación hidráulica: )1(2 2 mm h b −+==β Donde: b = Ancho de la solera h = tirante m = inclinación del talud, m = a/h 24 Figura 1. Sección efectiva de un canal1 2.1.2 Resalto hidráulico. Conocido también como salto hidráulico, el cual se representa en el flujo rápidamente variado, el cual va acompañado por un aumento súbito del tirante y una perdida de energía bastante considerable (disipada principalmente como calor), en un tramo relativamente corto. Ocurre en el paso brusco de régimen supercrítico (rápido) a régimen subcrítico (lento), es decir, en el resalto hidráulico el tirante, en un corto tramo, cambia de un valor inferior al crítico a otro superior a este. Generalmente, el resalto se forma cuando en una corriente rápida existe algún obstáculo o un cambio brusco de pendiente. Esto sucede al pie de estructuras hidráulicas tales como vertederos de demasías, rápidas, salidas de compuertas con descarga por el fondo, etc. 1CANALES [En línea]. < www.eia.edu.co/sitios/webalumnos/laderas%20andinas/paginas/canales.htm - 109k - >. [Citado en 2006-10-23]. 25 Figura 2. Resalto hidráulico2 2.1.2.1 Tipos de resalto. Los resaltos hidráulicos se clasifican en varias clases según los estudios del U.S .Bureau of Reclamation estos pueden clasificarse convenientemente según el número de Froude del flujo entrante. • Para F1 = 1, el flujo es critico por consiguiente no se forma resalto. • Resalto ondulante: La superficie del agua muestra ondulaciones para F1 = 1 a 1.7. Figura 3. Resalto ondulante3 2RESALTO [En línea]. <http://es.wikipedia.org/wiki/Resaltohidráhulico> [Citado en 2006-10-25]. 3TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de- energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 26 • Resalto débil: Se desarrolla una serie de remolinos sobre la superficie del resalto pero la superficie del agua hacia aguas abajo permanece uniforme. La velocidad a través de la sección es razonablemente uniforme y la perdida de energía es baja. Para un F1 = 1.7 a 2.5. Figura 4. Resalto débil4 • Resalto oscilante: existe un chorro oscilante que entra desde el fondo del resalto hasta la superficie y se devuelve sin ninguna periodicidad. Cada oscilación produce una onda grande con periodo irregular, muy común en canales, que pueden viajar a lo largo de varias millas causando daños ilimitados a bancas en tierra y a enrocados de protección. Para un F1 = 2.5 a 4.5. Figura 5. Resalto oscilante5 4TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de- energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 5TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de- energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 27 • Resalto estable: La extremidad de aguas abajo del remolino superficial y el punto sobre el cual el chorro de alta velocidad tiende a dejar el flujo ocurren prácticamente en la misma sección vertical. La acción y la posición de este resalto son menos sensibles a la variación en la profundidad de aguas abajo. El resalto se encuentra bien balanceado y su comportamiento es el mejor. La disipación de energía varía de 45% a 70%. Para un F1= 4.5 a 9. Figura 6. Resalto estable6 • Resalto fuerte: El chorro de alta velocidad choca con paquetes de agua intermitentes que corren hacia abajo a lo largo de la cara frontal del resalto, generando ondas hacia aguas abajo, y puede prevalecer una superficie rugosa. La acción del resalto es brusca pero efectiva debido a que la disipación de energía puede alcanzar un 85%. Para un F1= 9 y mayores. Figura 7. Resalto fuerte7 6TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de- energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 7TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de- energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 28 2.1.2.2 Ecuaciones del resalto. Para el análisis teórico del resalto se recurre al estudio del balance de las distintas propiedades físicas, energía - trabajo mecánico, cantidad de movimiento y masa, a través de un volumen de control que abarca todo el resalto. Este volumen de control queda definido por el fondo del canal, los laterales, la superficie libre, y dos secciones transversales, la 1-1 al principio del resalto y la 2-2 al final. Fuera del resalto el flujo exhibe líneas de flujo aproximadamente paralelas, la distribución de presiones tiende a ser hidrostática, y el aire incorporado en el resalto abandona el seno de la corriente. • Ecuación de trabajo energía mecánica. La energía mecánica que ingresa al volumen de control, menos la que egresa, es igual al incremento de energía interna (calor). 21 2 2 2 2 1 1 22 − =⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ +−⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + j g Uh g Uh • Principio de la cantidad de movimiento. Este principio expresa el equilibrio de las fuerzas exteriores con la variación del flujo de cantidad de movimiento en el volumen de control: ( )11221 UUQF ββρ −=∑ 29 Entre las fuerzas actuantes tenemos:P1 y P2 son las fuerzas de presión ejercidas en forma normal a las secciones transversales de entrada y salida al volumen de control. Fô, fuerzas ejercidas en forma tangencial a las superficies paralelas al escurrimiento (fondo y paredes laterales) F, fuerza de masa (componente del peso en el sentido del movimiento) Además, β es el coeficiente de Boussinesq que tiene en cuenta la distribución velocidades en la sección transversal, supuesto igual a 1,0 por simplicidad. Las velocidades llevan el signo que corresponde según el sistema de ejes elegido, y el término βρQU (flujo de cantidad de movimiento) se considera negativo cuando ingresa y positivo cuando sale del volumen de control. Como la longitud en que se desarrolla el resalto es corta y se produce sobre un fondo y paredes laterales prácticamente lisas, las fuerzas tangenciales (Fô) pueden ser despreciadas. De igual manera, como el fondo es horizontal puede despreciarse la componente del peso en el sentido del escurrimiento y quedan como únicas fuerzas actuantes los empujes de presión (P1 y P2). 30 2121 QUQUFF ρρ +−=− ( )122211 UUQAPAP gg −=− ρ Con, ( ) ( )122211, UUQAYAYYp gggg −=−= ργγ Figura 8. Diagrama del resalto. 1 2 2 2 2211 gA Q gA QAYAY gg −=− 22 2 2 11 1 2 AY gA QAY gA Q gg +=+ Se llama una función momentánea de una sección a: AY gA QM g+= 2 Luego, 31 21 MM = Esto significa que, las dos secciones conjugadas de un resalto hidráulico cumplir con la condición de tener igual valor de la función momenta. Donde Q y g, son constantes, y A e Yg son funciones del tirante, por lo tanto la momenta es función solamente del tirante, o sea, M= M(h). Aplicando la condición 21 MM = para el caso de un canal rectangular, 22 2 2 2 2 1 1 1 2 hBh Bgh QhBh Bgh Q +=+ ( )2122 21 2 2 111 hh hhgB Q −=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − Dividiendo ambos términos por 21h ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − 1 2 1111 2 1 2 2 21 2 1 2 2 h h hhhgB Q Siendo, 212 1 2 2 U hB Q = ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − 1 2 11 2 1 2 2 2 1 1 2 1 h h h h gh U 32 Llamando 1 2 h h =λ resulta, ( ) 021 2 111 21 222 1 =−+∴−=⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − FF λλλ λ Ecuación de segundo grado en λ cuya solución es, 2 *2*411 21F+±−=λ La raíz negativa, o sea λ<0, no tiene significado físico, de modo que el resultado correcto es, ( )181 2 1 2 1 1 2 −+= F h h Esta ecuación significa que la relación de tirantes conjugados del resalto depende exclusivamente del número de Froude incidente, y se la denomina ecuación de Bélanger. 33 2.1.2.3 Características básicas del resalto hidráulico. Han sido aprovechadas para reducir las velocidades de flujo en canales a valores que permitan el escurrimiento sin ocasionar tensiones de corte superiores a los límites permitidos por los materiales que componen el perímetro mojado. El lugar geométrico en el que se presenta el resalto se denomina colchón hidráulico. Se han investigado diferentes formas de colchones hidráulicos con el objeto de lograr una mejor disipación de energía en una menor longitud. Para el diseño de colchones hidráulicos se consideran los siguientes aspectos. • Perdida de energía: Diferencia de las energías especificas antes y después del resalto. 21 2 12 21 4 )( yy yyEEE −=−=Δ • Eficiencia: Relación entre la energía especifica antes y después del resalto, esta eficiencia es una función adimensional que solo depende del numero de Froude del flujo de aproximación. ( ) ( )2121 2 1 2/32 1 1 2 28 1418 FF FF E E + +−+ = 34 • Altura: Diferencia entre las profundidades antes y después del resalto. 12jh yy −= 2.1.2.4 Longitud del resalto hidráulico. Un parámetro importante en el diseño de obras hidráulicas es la longitud del resalto, que definirá la necesidad de incorporar obras complementarias para reducir esta longitud y/o aplicar medidas de protección de la superficie para incrementar su resistencia a las tensiones de corte. La longitud del resalto puede definirse como la distancia medida desde la cara frontal del resalto y1 hasta un punto en la superficie inmediatamente aguas abajo del remolino y2. Los datos experimentales sobre la longitud del resalto pueden graficarse mediante el número de Froude F1 contra la relación adimensional L/ (y2-y1), L/y1 o L/y2. La curva resultante de la gráfica F1 versus L/y2 muestra la regularidad de una parte plana para el rango de los resaltos bien establecidos. 35 Grafica 1. Relación adimensional para la longitud del resalto hidráulico (Bureau of reclamation)8 2.1.2.5 El perfil superficial. Conocer el perfil superficial de un resalto es indispensable en el diseño del borde libre para los muros laterales del cuenco disipador donde ocurre el resalto. Además se debe determinar la presión que debe utilizarse en el diseño estructural, ya que experimentos han demostrado que la presión vertical en el piso horizontal bajo un resalto hidráulico es casi la misma que indicara el perfil de la superficie del agua.9 8TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de-energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 9VEN TE CHOW. Hidráulica de canales abiertos. Bogotá: McGraw Hill, 1994. p. 391. 36 Grafica 2. Perfiles superficiales adimensionales de resaltos hidráulicos en canales horizontales10 2.1.2.6 Localización del resalto. El resalto hidráulico se da en un flujo supercrítico cuando su profundidad cambia abruptamente a su profundidad secuente, en pocas palabras el resalto ocurrirá en un canal horizontal rectangular si la profundidad inicial, la profundidad secuente y el número de Froude de aproximación satisfacen la siguiente ecuación: 11 ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ −+= 181 2 1 21 1 2 F y Y 10TIPOS DE RESALTO [En línea]. < apuntes.rincondelvago.com/resalto-hidraulico-como-disipador-de-energia.html - 21k - >. [Citado en 2006-10-23]. 11VEN TE CHOW. Hidráulica de canales abiertos. Bogotá: McGraw Hill, 1994. p. 392. 37 2.1.2.7 El resalto como disipador de energía. Sirve para disipar el exceso de energía en un flujo supercrítico. Su logro esta en prevenir la posible erosión aguas debajo de vertederos de rebose, rápidas y compuertas deslizantes, debido a que reduce rápidamente la velocidad del flujo sobre un piso protegido hasta un punto donde el flujo pierde su capacidad de socavar el lecho del canal natural aguas abajo. El resalto se confina parcial o totalmente en un tramo del canal que se conoce como cuneco de disipación, cuyo fondo se recubre para resistir la socavación. El cuenco disipador casi nunca se diseña para confinar toda la longitud de un resalto hidráulico libre sobre la zona revestida, ya que seria bastante costoso, por ello se instalan accesorios para controlar el resalto dentro del cuenco, este control acorta el rango del cual el resalto ocurrirá y por consiguiente reducir el tamaño y el costo del cuenco disipador. En el diseño de un cuenco disipador con un resalto hidráulico como disipador de energía se deben considerar los siguientes aspectos: • Posición del resalto. Existen tres modelos alternativos que permiten que un resalto se forme aguas adebajo de una fuente (vertedero de rebose, una rápida o una compuerta deslizante) - Caso 1 y´2 = y2. Este caso representa un modelo para el cual la profundidad de aguas abajo y´2 es igual a la profundidad y2 secuente a y1. En este caso se satisface la ecuación y el resalto ocurrirá sobre un piso 38 sólido inmediatamente delante de la profundidad y1. Es ideal para propósitos de protección contra la socavación. - Caso 2 y´2 < y2. Representa el patrón para el cual la profundidadde salida y2´ es menor que y2. Esto significa que la profundidad de salida del caso 1 disminuye y el resalto se desplazará hacia aguas abajo hasta un punto donde se satisfaga la ecuación. Este caso debe evitarse en el diseño, debido a que el resalto rechazado fuera de la zona resistente a la socavación ocurriría en un lecho de cantos rodados sueltos o en un canal desprotegido ocasionando erosión severa. La solución para el diseño es utilizar cierto control en fondo del canal, el cual incrementaría la profundidad de agua y asegurará un resalto dentro de la zona protegida. - Caso 3 y´2 > y2. Este caso representa un modelo en el cual la profundidad de salida y´2 es mayor que y2. Esto significa que la profundidad de salida con respecto al caso 1 se incrementa. El resalto se verá forzado hacia aguas arriba, y finalmente puede ahogarse en la fuente y convertirse en un resalto sumergido. Éste es el caso más seguro para el diseño, debido a que la posición del resalto sumergido puede fijarse con rapidez, sin embargo el diseño no es eficiente, debido a que se disipará muy poca energía. • Condiciones a la salida. En la mayor parte de los problemas prácticos, la profundidad de agua a la salida fluctúa, debido a cambios en el caudal de 39 flujo en el canal. En tales casos, se dispone de una curva de calibración de la profundidad de salida que muestra la relación entre el nivel de salida y´2 y el caudal Q. De la misma manera puede construirse una curva de calibración del resalto para mostrar la relación entre la profundidad secuente y2 y el caudal. - Clase 1 Representa una condición ideal para la cual las dos curvas de calibración siempre coinciden. Esto significa que existe el caso 1 en la posición del resalto y siempre se formará un resalto en el lugar deseado sobre una zona protegida para todos los caudales. Condiciones de esta clase rara vez se encuentran en la naturaleza. - Clase 2 Representa las condiciones para las cuales la curva de calibración del resalto siempre se encuentra en un nivel mayor que la curva de calibración de profundidad de salida. Esto significa que siempre existe un caso 2 (la profundidad de salida es menor que la secuente) y el resalto se formará en un lugar alejado hacia aguas abajo. Un método efectivo para asegurar que el resalto ocurra en la zona protegida es utilizar bloques para crear un cuenco disipador. - Clase 3 Representa las condiciones para las cuales la curva de calibración del resalto se encuentra siempre a un nivel menor que la de calibración de profundidad de salida. Esto significa que siempre ocurre el caso 3 (la 40 profundidad de salida es mayor que la secuente) y el resalto se moverá hacia aguas arriba y tal vez se ahogará en la fuente y se disipará muy poca energía. Un método efectivo para asegurar un resalto es construir una zona de aproximación por encima del nivel del lecho del canal. La pendiente de la aproximación puede ser tal que las condiciones apropiadas para un resalto se desarrollen allí para todos los caudales. Otro método es proveer una caída en el fondo del canal para bajar la profundidad de salida. - Clase 4 Representa las condiciones para las cuales la curva de calibración del resalto se encuentra a un nivel mayor que la de calibración de profundidad de salida para caudales bajos pero a un nivel menor para caudales altos. Un método efectivo para asegurar un resalto es proveer un cuenco disipador para formarlo a bajos caudales y combinar el cuenco con una aproximación inclinada para desarrollarlo a satisfacción de todos los caudales. - Clase 5 Representa las condiciones para las cuales la curva de calibración del resalto se encuentra a un nivel más bajo que la de calibración de profundidades de salida para caudales bajos pero a un nivel más alto para caudales altos. Un método efectivo para asegurar el resalto es incrementar la profundidad de aguas abajo lo suficientemente mediante la construcción de una piscina de aquietamiento formándolo así para caudales altos. 41 • Recomendaciones según los tipos de resaltos - Todos los tipos de resalto se encuentran en el diseño de cuencos disipadores. - El resalto débil no requiere de bloques o consideraciones especiales. Lo único que se necesita es dar la longitud apropiada al cuenco, la cual es relativamente corta. - El resalto oscilante, encontrado a menudo en el diseño de estructuras de canales, presas de derivación y obras de descarga es difícil de manejar. En lo posible deben evitarse los resaltos con número de Froude dentro del rango 2.5 a 4.5. En muchos casos no puede evitarse el uso de este resalto, pero en otros casos, alterando la dimensiones puede llevarse al rango deseable. Los bloques deflectores o accesorios tienen muy poco valor, las ondas son la principal fuente de dificultad, por consiguiente pueden utilizarse supresores de onda diseñados para manejarlas. - No se encuentra una dificultad particular para el resalto estacionario. Arreglos con deflectores y de bloques son útiles como medios para acortar la longitud del cuenco disipador. - A medida que el número de Froude aumenta, el resalto se vuelve más sensible a la profundidad de salida. Para números de Froude tan bajos como 8, se recomienda una profundidad de salida mayor que la secuente para asegurar que el resalto permanecerá en la zona protegida. 42 - Cuando el número de Froude es mayor que 10, un cuenco disipador de resalto puede no ser lo más económico. En este caso, la diferencia entre las profundidades, inicial y secuente es alta y, por lo general se requiere un cuenco muy profundo con muros de retención muy altos. El costo del cuenco disipador no compensa los resultados obtenidos. Un disipador del tipo cubeta deflectora dará resultados similares a menor costo. 2.2 MARCO CONCEPTUAL 2.2.1 Canales abiertos. Conducto por el cual fluye el agua con una superficie libre. De acuerdo a su origen un canal puede ser natural o artificial. • Canales naturales. Incluyen todos los recursos de agua existentes de forma natural en la Tierra, los cuales pueden tener diversos tamaños desde pequeños arroyuelos hasta ríos grandes. De igual manera son consideradas como canales abiertos naturales las corrientes subterráneas que transportan agua, las propiedades hidráulicas de un canal son generalmente irregulares. • Canales artificiales. Aquéllos construidos mediante el esfuerzo humano como son: los canales de navegación, canales de centrales hidroeléctricas, canales y canaletas de irrigación, cunetas de drenaje, vertederos, etc., de igual forma canales de modelos construidos en el laboratorio con propósitos 43 experimentales. Las propiedades hidráulicas de estos canales pueden ser controladas hasta un nivel deseado o para cumplir ciertos requisitos. El canal artificial por lo general es largo con pendiente suave, construido sobre el suelo, el cual puede ser no revestido o revestido con concreto, cemento, piedras, madera o materiales bituminosos. 2.2.2 Geometría de un canal. Las secciones de canales naturales, son generalmente muy irregulares y a menudo varían desde una parábola hasta un trapecio. Para corrientes sujetas a crecientes frecuentes, el canal puede constar de una sección principal que conduce los caudales normales y una o mas secciones laterales para acomodar los caudales de desborde. Los canales artificiales generalmente se diseñan confecciones de figuras geométricas regulares. El trapecio es la forma mas común para canales con bancas en tierra sin recubrimiento, ya que proveen las pendientes necesarias para estabilidad. El rectángulo y el triangulo son casos especiales del trapecio, como el rectángulo tiene lados verticales es utilizado para canales construidos con materiales estables, como la roca, metal o madera mientras que la sección triangular esutilizada para pequeñas acequias cunetas a lo largo de carreteras y trabajos de laboratorio. El círculo es la sección mas común para alcantarillados y alcantarillas de tamaño pequeño y mediano. La parábola es utilizada como una aproximación a secciones de canales naturales de tamaños pequeño y mediano. 44 El rectángulo con esquinas redondeadas es una modificación del rectángulo y el triangulo con fondo redondeado es una aproximación de la parábola; esta es la forma creada utilizando excavadoras. Tabla 2. Perfiles superficiales adimensionales de resaltos hidráulicos en canales horizontales12 2.2.3 Elementos geométricos de una sección de canal. Propiedades de una sección de canal que pueden ser definidos por completo por la geometría de la sección y la profundidad de flujo. 12VEN TE CHOW. Hidráulica de canales abiertos. Bogotá: McGraw Hill, 1994. p. 21. 45 Para secciones de canal rectangulares y simples, los electos geométricos pueden expresarse matemáticamente en términos de la profundidad de flujo y de otras dimensiones de la sección. Para secciones complicadas y secciones de corrientes naturales, no se puede escribir una ecuación simple para expresar estos elementos, aunque se pueden preparar curvas que representen la relación entre estos elementos y la profundidad de flujo para uso en cálculos hidráulicos. • Profundidad de flujo, y. Distancia vertical desde el punto mas bajo de una sección del canal hasta la superficie libre. • Profundidad de flujo de la sección, d. Profundidad de flujo perpendicular a la dirección de este, o la altura de la sección del canal que contiene el agua. • Nivel. Elevación o distancia vertical desde un nivel de referencia hasta la superficie libre, si el punto mas bajo de la sección de canal se escoge como el nivel de referencia, el nivel es idéntico a la profundidad de flujo. • Ancho superficial, T. Conocido como el ancho de la sección del canal en la superficie libre. • Área mojada, A. Área de la sección transversal del flujo perpendicular a la dirección del flujo. 46 • Perímetro mojado, P. Longitud de la línea de intersección de la superficie de canal mojada y un plano transversal perpendicular a la dirección de flujo. • Radio hidráulico, R. Relación del área mojada con respecto a su perímetro mojado. • Profundidad hidráulica, D. Relación entre el área mojada y el ancho en la superficie. • Factor de sección para el cálculo del flujo critico, Z. Producto del área mojada y la raíz cuadrada de la profundidad hidráulica. • Factor de sección para el cálculo del flujo uniforme, AR2/3. Producto del área mojada y el radio hidráulico elevado a la potencia dos tercios. 2.2.4 Distribución de velocidades en una sección de canal. Las velocidades en un canal no están uniformemente distribuidas debido a la presencia de la superficie libre y a la fricción a lo largo de las paredes del canal. La máxima velocidad medida en canales normales, por lo general ocurre por debajo de la superficie libre a una distancia de 0.05 a 0.25 de la profundidad; entre 47 mas cerca este de las bancas, mas profundo se encuentra este máximo. La distribución de velocidades en una sección de canal depende de factores, como una inusual de la sección, rugosidad y presencia de curvas. 2.3 MARCO NORMATIVO Tabla 3. Normatividad técnica NORMA DESCRIPCIÓN Decreto 1729 de 2002 Ordenación y manejo de cuencas hidrográficas Ley 41 de 1993 Distritos de riego Decreto 2811 de 1974 De las aguas no marítimas Decreto 182 de 1968 Uso y distribución de las aguas de uso público derivadas de los Ríos Aracataca, Tucurinca, Fundación, Sevilla, Río Frío y las Quebradas La Tal y Rihueca. Decreto 703 de 1976 Por el cual se reglamenta el funcionamiento de los comités nacionales y regionales de producción agrícola, pecuaria, de insumos y de recursos naturales renovables. 48 3. METODOLOGIA 3.1 TIPO DE INVESTIGACIÓN El tipo de investigación que se ajusta al trabajo de grado es la Investigación – Experimental. GRAJALES TEVNI presenta la siguiente definición: “El investigador no solo identifica las características que se estudian sino que las controla, las altera o manipula con el fin de observar los resultados al tiempo que procura evitar otros factores que intervengan en la observación”13 El trabajo de grado, consta de 4 fases a desarrollar las cuales son: FASE 1. RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN A. Búsqueda, organización y clasificación de la información correspondiente al desarrollo de la investigación. B. Análisis de información obtenida. FASE 2. CONSTRUCCIÓN DEL CANAL DE SECCIÓN SEMICIRCULAR A. Cotización de los materiales necesarios para el canal de sección semicircular. B. Ensamble de los soportes y tanques de recolección de agua para el canal. 13TIPOS DE INVESTIGACIÓN [En línea]. < tgrajales.net/investipos.pdf >. [Citado en 2006-10-23]. 49 C. Figurado del acrílico en forma semicircular. D. Adecuación de las bombas y mangueras para la circulación del agua sobre el canal. E. Ubicación de las compuertas de control en el modelo. FASE 3. PRUEBAS Y ENSAYOS PARA VERIFICAR EL ESTADO DEL MODELO DE CANAL DE SECCIÓN SEMICIRCULAR. A. Se realizaron ensayos con diferentes bombas hidráulicas para obtener el caudal necesario. B. Readecuación y mejora de los defectos que se presentaron en la construcción inicial del canal. C. Adecuación de sistemas de medida ya existentes en el laboratorio al canal ya modificado. D. Pruebas de tanteo para determinar la posición de la compuerta que produce el resalto hidráulico y la compuerta de control del mismo. FASE 4. PRUEBAS Y ENSAYOS DE LABORATORIO PARA LA RECOPILACIÓN DE DATOS NUMÉRICOS. A. Determinación de las variables necesarias para la modelación y obtención de cálculos (caudal, pendiente y altura de las compuertas). B. Toma de medidas de las alturas antes, en y después del resalto hidráulico. C. Toma de medidas de las alturas del resalto variando la pendiente, el caudal y la altura de las compuertas. 50 3.2 OBJETO DE ESTUDIO El objeto de la investigación es el estudio del resalto hidráulico en un canal de sección semicircular, mediante la ejecución y análisis de diferentes pruebas de laboratorio con el uso de un modelo con sección semicircular ensamblado y diseñado por los investigadores. 3.3 FORMATOS Se realizaron las pruebas correspondientes tomando como base los formatos diseñados en las guías de laboratorio de hidráulica de la Universidad De La Salle y los formatos de la facultad de ingeniería de la Universidad De Buenos Aires (Argentina). Para estas pruebas se le hicieron algunas modificaciones a los formatos originales. 3.4 VARIABLES Tabla 4. Identificación de variables CATEGORÍA DE ANÁLISIS VARIABLES INDICADORES Pendiente Caudal Abertura de compuertas Disipación de energía Caudal Pendiente Abertura de compuertas Disipación de energia 51 3.5 HIPÓTESIS A partir de un modelo físico se realizara el estudio del resalto hidráulico en un canal de sección semicircular, para analizar las diferentes características, utilizando las diferentes variables caudal, pendiente y apertura de compuerta. 52 P t T ρ Q gr seg °C Kg/m3 m3/seg 5596,8 1,85 998,65 0,003029 6760,6 1,9175 998,65 0,003530 5864,6 1,8175 998,65 0,003231 6663,5 1,865 998,65 0,003578 6740,3 1,8125 998,65 0,003724 7072,8 1,9975 998,65 0,003546 6972,7 1,69 998,65 0,004131 6639,6 1,85 998,65 0,003594 7499,7 1,88 998,65 0,003995 6108,4 1,5 998,65 0,004078 6158,3 1,26 998,65 0,004894 6650,8 1,705 998,65 0,003906 C 0,00326 0,00362 0,00391 3,264 3,616 4,2933,907 0,00429 17 17 17 17 1 2 4 3 P P t T ρ Q Q gr gr seg °C Kg/m3 m3/seg Lts/seg 5596,8 5325,5 1,85 998,65 0,003029 6760,6 7641 1,9175 998,65 0,003530 5864,6 5345,1 1,8175 998,65 0,003231 6663,5 7734,6 1,865 998,65 0,003578 6740,3 7552,6 1,8125 998,65 0,003724 7072,8 8807,3 1,9975 998,65 0,003546 6108,4 8417,6 1,5 998,65 0,004078 6158,3 7865 1,26 998,65 0,004894 6650,8 8819,6 1,705 998,65 0,003906 6972,7 7397,6 1,69 998,65 0,004131 6639,6 8211,4 1,85 998,65 0,003594 7499,7 10736,2 1,88 998,65 0,003995 6659,9 998,65 0,003059 7454,5 998,65 0,003888 5110 998,65 0,003790 6721,8 998,65 0,002965 7981,6 998,65 0,003223 9531,9 998,65 0,003433 6618,3 998,65 0,004276 5986,1 998,65 0,007310 5483,6 998,65 0,003867 9582 998,65 0,003853 7955,4 998,65 0,002984 6250,5 998,65 0,006878 5158,1 998,65 0,002609 5388,4 998,65 0,002901 6370,1 998,65 0,003254 7047,8 998,65 0,004970 5972,4 998,65 0,005112 4866,5 998,65 0,004471 4342,3 998,65 0,004026 5556,1 998,65 0,004381 6076,1 998,65 0,004139 5747 998,65 0,004796 5485,5 998,65 0,004099 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 17 2,921 4,851 4,182 4,372 3,579 3,207 5,151 4,572 3,264 3,616 4,293 3,907 C 6323 998,65 0,004221 5243,7 998,65 0,003596 6558,4 998,65 0,003774 6633,3 998,65 0,003552 5149,6 998,65 0,003484 5454,7 998,65 0,003501 5085,3 998,65 0,003887 5055,3 998,65 0,004776 5226,1 998,65 0,004511 6223,7 998,65 0,003521 5164 998,65 0,003667 4906,1 998,65 0,003694 6688,9 998,65 0,003299 13 14 15 16 17 17 17 17 3,641 3,624 4,269 3,554 Q Y0 barraY1barraY2 barra Yc θ0 θ1 θ2 θc A0 A1 A2 NF E0 E1 E2 Emin ΔE DE(%) P lts/seg m m m m m2 m2 m2 m m m m m W 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 78,5 89,3 86,7 80,3 90,1 91,4 86,4 88,4 72,1 88,5 80,2 89,7 83,6 0,0223 0,0223 0,0282 0,0235 0,0235 0,0249 0,0247 0,0247 0,0229 0,0229 0,0249 0,0217 0,0217 0,834 0,940 0,857 0,857 0,834 0,879 0,879 0,845 0,883 0,883 0,823 0,823 0,845 3,264 3,264 3,616 3,616 3,907 0,0171 0,0139 0,0140 0,0104 0,0115 0,0103 0,0073 0,0122 0,0145 0,0104 0,0080 0,0012 0,0016 0,0010 0,0015 0,0015 0,0011 0,0014 0,0012 0,0016 0,0011 0,0011 0,0122 0,0231 0,0195 0,0129 0,0181 0,0252 0,0153 0,0237 0,0165 0,0094 0,0178 0,0098 0,0263 1,33 1,42 1,40 1,50 1,26 1,15 1,40 1,26 1,30 1,13 0,88 1,25 1,11 0,58 0,57 0,65 0,65 0,59 0,63 0,66 0,59 0,60 0,67 0,59 0,66 1,69 1,33 1,68 1,58 1,36 1,54 0,60 1,73 1,45 1,53 1,23 1,76 1,48 1,22 0,063 0,061 0,070 0,053 0,056 0,042 0,061 0,050 0,049 0,039 0,050 0,041 0,025 0,0104 0,0137 0,0108 0,0112 0,0127 0,0140 0,0111 0,0135 0,0116 0,0144 0,0116 0,0112 0,0140 0,088 0,056 0,086 0,077 0,058 0,073 0,092 0,065 0,072 0,048 0,094 0,068 0,047 8 1 2 3 4 9 10 1 2 3 4 5 5 6 7 6 7 11 12 13 3,616 3,616 3,907 3,264 8,20 14,24 9,59 10,57 3,907 4,293 4,293 3,264 10,57 6,81 11,05 7,17 11,80 8,23 13,75 7,88 13,60 0,484 0,262 0,553 0,328 0,764 0,430 0,431 0,301 0,665 0,299 0,681 0,050 0,065 0,056 0,052 0,057 0,054 0,066 0,059 0,057 0,059 0,066 0,064 0,073 0,431 0,232 0,0011 0,0016 0,0077 0,0037 0,439 0,236 0,381 0,167 0,428 0,210 0,496 0,274 0,698 0,371 0,374 0,242 0,599 0,234 0,608 0,081 0,081 0,085 0,085 0,081 0,081 0,094 0,094 0,070 0,070 0,089 0,089 0,067 0,492 0,283 0,582 0,347 0,704 0,397 0,439 0,307 0,723 0,324 0,715 0,0248 0,0433 0,0254 0,0460 0,0186 0,0269 0,0213 0,0350 0,0209 0,0317 0,0191 0,0370 0,0211 12,2 5,3 15,2 7,4 19,0 10,5 29,4 15,6 12,0 7,8 21,3 8,3 23,3 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 89,7 82,2 84,5 91,3 84,4 82,2 87,3 87,6 84,6 78,0 87,5 92,6 87,6 80,7 0,0237 0,0237 0,0254 0,0259 0,0259 0,0273 0,0236 0,0273 0,0254 0,0211 0,0211 0,0282 0,0265 0,0265 0,860 0,860 0,859 0,900 0,900 0,925 0,892 0,892 0,812 0,812 0,925 0,911 0,911 0,940 0,0136 0,0164 0,0013 0,0234 0,0154 0,0120 0,0154 0,0176 0,0089 0,0094 0,0154 0,0117 0,0131 0,0199 0,0165 0,0011 0,0016 0,0009 0,0013 0,0011 0,0012 0,0011 0,0011 0,0013 0,0239 0,0158 0,0014 0,0010 0,0016 0,0015 0,0112 0,0293 0,0125 0,0239 0,0173 0,0258 0,0254 0,0210 0,0118 0,0158 0,0264 0,0168 1,69 1,45 1,33 1,45 1,39 1,48 1,31 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0,350 0,0185 0,0200 0,0200 0,0220 0,0220 0,3662 0,4772 0,2894 0,5845 0,3653 0,0237 0,0225 0,0436 0,0193 0,0293 0,1313 0,1250 0,1250 0,1586 0,1586 0,7 0,8 2 3.1 3.2 0,2908 0,2958 0,3233 0,2891 0,3184 0,2908 0,3237 0,2949 0,3278 0,3091 0,2796 0,3203 0,2857 3,81E05 1,02E04 4,34E05 1,15E04 4,46E05 1,01E04 3,61E05 8,77E05 3,81E05 6,68E05 2,66E05 9,27E05 3,24E05 0,3169 0,2857 0,3087 0,2822 0,3218 0,2891 0,3051 0,2933 0,3071 0,2874 0,3230 0,2711 0,3007 0,2869 8,39E05 3,24E05 6,60E05 4,12E05 2,90E05 9,68E05 3,37E05 2,00E05 5,18E05 6,30E05 3,42E05 9,99E05 3,61E05 5,93E05 0,2987 0,2809 0,3308 0,2711 0,3161 8,21E05 4,87E05 2,78E05 2,00E05 1,24E04 P t T ρ Q gr seg °C Kg/m3 m3/seg 2499,4 1,71 998,65 0,001464 3203,3 1,78 998,65 0,001802 2383,5 1,2 998,65 0,001989 C 0,00175 1,752 17 1 Q Yo Y1 Y2 So T a A0 A1 A2 NF1 NF2 E0 E1 E2 Emin Yc ΔE DE(%) P lts/seg mm mm mm % °C mm m2 m2 m2 m m m m m m W 1 1,752 152,5 14,7 95,9 1 17 1,5 0,0107 0,0010 0,0067 4,48 0,27 0,154 0,162 0,099 0,05996 0,04 0,063 38,8 1,1 2 1,752 122 18,8 99 1 17 2 0,0085 0,0013 0,0069 3,10 0,26 0,124 0,109 0,102 0,05996 0,04 0,007 6,3 0,1 4 1,752 152 11,6 94,8 2 17 1,5 0,0106 0,0008 0,0066 6,40 0,27 0,153 0,249 0,098 0,05996 0,04 0,151 60,5 2,6 5 1,752 112,5 16,8 84,9 2 17 2 0,0079 0,0012 0,0059 3,67 0,32 0,115 0,130 0,089 0,05996 0,04 0,041 31,2 0,7 7 1,752 144 12,5 100 3 17 1,5 0,0101 0,0009 0,0070 5,72 0,25 0,146 0,217 0,103 0,05996 0,04 0,114 52,4 2,0 8 1,752 120,9 16,2 98 3 17 2 0,0085 0,0011 0,0069 3,88 0,26 0,123 0,138 0,101 0,05996 0,04 0,037 26,5 0,6 10 1,752 152 11,9 101,9 4 17 1,5 0,0106 0,0008 0,0071 6,16 0,25 0,153 0,237 0,105 0,05996 0,04 0,132 55,8 2,3 11 1,752 113,6 16,1 91 4 17 2 0,0080 0,0011 0,0064 3,91 0,29 0,116 0,139 0,095 0,05996 0,04 0,044 31,9 0,8 1,3 1 q 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 0,0006 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,068 0,439 0,072 0,492 0,094 0,582 0,092 0,704 0,022 0,082 0,0229 0,085 0,0249 0,081 0,0111 0,094 0,0112 0,431 0,0116 0,484 0,0116 0,553 0,0247 0,764 Y E m m 0,068 0,439 0,022 0,082 0,0112 0,431 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,047 0,236 0,048 0,283 0,073 0,347 0,065 0,397 0,0217 0,082 0,0229 0,085 0,0249 0,081 0,0247 0,094 0,014 0,232 0,0144 0,262 0,0140 0,328 0,0135 0,430 Y m CURVA DE ENERGIA 0,000 0,020 0,040 0,060 0,080 0,100 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 E(m) Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 CURVA DE ENERGIA 0,06 0,08 Q1 Q2 CURVA DE ENERGIA COMPARATIVA 0,000 0,020 0,040 0,060 0,080 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 E (m) Y (m) 0,047 0,0217 0,014 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,077 0,439 0,088 0,723 0,086 0,715 0,095 0,756 0,0235 0,07 0,0223 0,089 0,0282 0,067 0,0265 0,083 0,0112 0,431 0,0104 0,665 0,0108 0,681 0,0108 0,820 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,058 0,307 0,056 0,324 0,066 0,376 0,069 0,476 0,0235 0,07 0,0223 0,089 0,0282 0,067 0,0265 0,083 0,0127 0,301 0,0137 0,299 0,0134 0,369 0,0127 0,516 0 0,02 0,04 0,06 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 E(m) Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 E(m) Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 CURVA DE ENERGIA COMPARATIVA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 E (m) Y(m) Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,081 0,514 0,088 0,592 0,093 0,739 0,102 0,730 0,0211 0,085 0,0273 0,064 0,0254 0,078 0,0259 0,086 0,0106 0,514 0,0111 0,545 0,0114 0,582 0,0110 0,791 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 E(m) Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,054 0,244 0,071 0,430 0,052 0,561 0,057 0,366 0,0211 0,085 0,0273 0,064 0,0254 0,078 0,0259 0,086 0,038 0,239 0,0124 0,396 0,0126 0,443 0,0139 0,396 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,088 0,666 0,092 0,619 0,095 0,958 0,086 1,036 0,0237 0,069 0,0236 0,080 0,0257 0,077 0,0233 0,105 0,0097 0,654 0,0109 0,569 0,0105 0,753 0,0097 1,124 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 E(m) CURVA DE ENERGIA 0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 E(m) Y(m) Q1 Q2 Q3 Q4 Y E Y E Y E Y E m m m m m m m m 0,066 0,36 0,053 0,488 0,066 0,363 0,067 0,414 0,0237 0,069 0,0236 0,080 0,0257 0,077 0,0233 0,105 0,012 0,354 0,0119 0,449 0,0146 0,288 0,0133 0,449 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0 0,2 0,4 0,6 0,8 E(m) Y(m) CURVA DE ENERGIA 0 0,1 0 0,5 1 Y(m) Q1 Q2 ENERGIA 0 0,5 1 E(m) Q2 Q3 Q4 Y E m m 0,058 0,307 0,0235 0,07 0,0127 0,301 E Y E m m m CURVA DE ENERGIA COMPARATIVA0,400 0,500 Serie1 Serie2 0,236 0,077 0,439 0,082 0,0235 0,07 0,232 0,0112 0,431 0,5 Serie1 Serie2 Q1 Q2 Q3 Q4 Q1 Q2 Q3 Q4 CURVA DE ENERGIA 0,8 1 1,2 E(m) Q1 Q2 Q3 Q4 PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,153 0,154 0,040 0,059 0,0147 0,162 PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,122 0,124 0,04 0,059 0,0188 0,119 1 2 CURVA DE ENERGIA 0,000 0,050 0,100 0,150 0,200 0,000 0,020 0,040 0,060 0,080 0,100 0,120 0,140 0,160 0,180 E (m) Y (m) CURVA DE ENERGIA 0,08 0,1 0,12 0,14 PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,152 0,153 0,04 0,059 0,0116 0,16 PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,1125 0,115 0,04 0,059 0,0168 0,122 3 4 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 E (m) Y (m) CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 0,18 E (m) Y(m) PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,144 0,146 0,04 0,059 0,0125 0,141 5 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 E (m) Y (m) CURVA DE ENERGIA 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 Y (m) PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,1209 0,123 0,04 0,059 0,0162 0,131 PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,152 0,153 0,04 0,059 0,0119 0,147 6 7 0 0,02 0,04 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 E (m) CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 E (m) Y (m) PROFUNDIDAD ENERGIA m m 0,1136 0,116 0,04 0,059 0,0161 0,124 8 CURVA DE ENERGIA 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 0,16 0,18 E (m) Y (m) CURVA DE ENERGIA 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 Y (m) 0 0,02 0,04 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,14 E (m) 53 4. TRABAJO INGENIERIL. 4.1 RESALTO HIDRÁULICO EN CANAL SEMICIRCULAR. El problema del resalto hidráulico en un conducto de sección circular, ha sido tratado por Straub en canal horizontal y sin fricción, utilizando formulas aproximadas, y por Caric en canal inclinado y con fricción, empleando tablas y graficas. La razón de estas metodologías radica en que las formulas o ecuaciones correspondientes son difíciles de resolver por métodos analíticos. 4.1.1 Notación. A = Sección mojada (m2) D = Diámetro del canal (m) E = Energía especifica (m) F = Fuerza especifica (m3) g = Aceleración de la gravedad (9.81 m/s2) n = Factor de rugosidad de Manning (1) NF = Número de Froude (1) P = Perímetro mojado (m) Q = Caudal (m3/s) Qo = Caudal a sección llena (m3/s) 54 R = Radio hidráulico (m) So = Pendiente longitudinal del canal (1) T = Ancho superior (m) V = Velocidad media del flujo en la sección (m/s) Y = Profundidad del flujo (m) Yo = Profundidad normal (m) YC = Profundidad critica (m) Y1 = Profundidad antes del salto (Y1 = Yo) (m) YZ = Profundidad después del salto (m) Z = Profundidad del centroide del área A (m) Θ = Ángulo al centro (red) Subíndice 1 = Referido a la sección antes del salto Subíndice 2 = Referido a la sección después del salto 4.1.2 Flujo uniforme. Para el cálculo de la profundidad normal (profundidad antes del salto (Y0 = Y1)) y la velocidad media del flujo, se usara la fórmula de Manning, dada por: oSn AR Q 2/3 = , o en la forma So2/3 5/3 nP A Q = , puesto que P A R = 55 Para canal circular: ( )θθ Sen−= 8 D A 2 y 2 D P θ= Estas expresiones sustituidas en la fórmula de Manning, dan como resultado, para 1 θθ = : 4.01 6.0 6.111r1 06.6 rr So Qn D sen θθθ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ +=+ (1) Ecuación que se resuelve por iteraciones sucesivas La profundidad normal Yo = Y1, se halla con: ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛−= 2 cos1 2 Y 11 θD (2) El número de Froude en la sección 1 se calcula con: ( ) 2/1 3 11 1 5.21 223.7NF ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ = θθ θ Sen sen D Q (3) 56 4.1.3 Flujo critico. La condición general para que en cualquier canal se presente flujo crítico, es: c c T A 32 g Q = ; Pero ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛= 2 Dsen T θ . Al sustituir se obtiene: ( ) g Q Dsen sen C C 2 5 3 c 512 2 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − θ θθ , (4) Ecuación que se resuelve por incrementos finitos de Cθ La profundidad crítica se calcula con: ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛−= 2 cos1 2 YC CD θ (5) Fuerza especifica: Al suponer que la fuerza componente del peso del agua en la dirección del flujo contrarresta la fuerza de fricción en el lecho del canal, se puede considerar que antes y después del salto, la fuerza especifica es igual (F1 = F2). Su expresión es: 57 gA QzA 2 F += (6) Como quiera que 2 2 cos 12A TZ 3 ⎟⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= θD , al sustituir las expresiones de A y T, resulta: ( ) ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛− − ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ = 2 cos2 3 4Z 3 θ θθ θ sen sen D ; y al efectuar todas las sustituciones en la ecuación anterior se obtiene: 1 2 1 3 3 1815.0 2 cos 23 4 16 F XD QXsenD ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛+⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛= θθ , (7) En donde θθ sen−=1X Luego se calcula F1 y se remplaza en la ecuación (6), considerando ahora la sección 2 (figura 3), en la cual: 4 A 2 2 Dπ = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= 2 z 22 Dy 58 2 2 2 2 1 4 4 2F Dg Q DDy π π + ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − = , y entonces se obtiene: ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛− Π += 2 122 13.0 4 2 y D QF D D (8) Ecuación que es valida si el conducto opera a presión aguas abajo del salto ( )º360,y 22 => θD . En caso contrario ( )º360,y 22 << θD , se debe calcular 2θ con la expresión: 5 2 3 1232 048,13 16 23 4 2 cos D Q D F senZZ =⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ +⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛−⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ θθ (9) Donde Z = θ2 – sen θ2 La ecuación (9) se resuelve con incrementos finitos de θ2. La correspondiente profundidad del flujo después del salto, es: ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛−= 2 cos1 2 2 2 θDy (10) La energía E1 resulta de: 59 ( ) 2 11 211 262.3 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − += θθ senD QyE (11) La energía que E2 se calcula con: ( ) 2 22 222 262.3 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − += θθ senD QyE (12) Si y2<D, y con la fórmula: 2 222 083.0 ⎟⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛+= D QyE (13) Si y2>D. El porcentaje de energía disipada en el salto se obtiene: ( ) 1 21100(%) E EEDE −= (14) El caudal a sección llena vale: oo SDn Q 3/8312.0= 60 4.1.4 Potencia del resalto La potencia que produce el resalto hidráulico se calcula por medio de la siguiente ecuación. .21** −Δ= EQP γ Donde 381.9 m KN=γ 4.2 CONSTRUCCIÓN DEL CANAL SEMICIRCULAR. Como primera medida en la construcción del canal se realizaron diferentes cotizaciones y de acuerdo a ellas se realizaron los primero bosquejos y diseños del canal. La construcción del canal circular se inicio con la compra de la lámina de acrílico donde a su vez se mando a doblar en forma semicircular, el diseño de los dobleces se establecieron según las características de la lámina, esta poseía unas dimensiones de 1.2 mts de ancho X 1.8 mts de largo y un espesor de 5 mm. así que para aprovechar toda la lámina de acrílico se dejo 26 cm. radio en el semicírculo y dos lados rectos de 20.5 cm. a lado y lado como se muestra en la fotografía. 61 Fotografía 1. Acrílico. El tiempo que tardo la fábrica surtiacrílicos en entregar el acrílico fue aproximadamente de 8 días después de esto se adquirió una lámina de acero galvanizado de calibre 18 y se doblo en forma tal que fuera el soporte o cama del acrílico y al mismo tiempo este soporte sirvió para la colocación de los 4 pies del Canal. Fotografía 2. Instalación hidráulica.Pies Soporte Lamina de acrílico 62 Los pies del canal se realizaron con un tubo rectangular metálico de dimensiones 8 cm. X 4 cm. calibre 18 y 6 mts de largo los cuales se cortaron de 1.2 mts y se soldaron 2 de los pies de tal forma que le dieran movilidad en dirección vertical al canal y los dos restantes se le ensamblaron a los tubos metálicos de 80 cm. tornillo sin fin de 50 cm. y una pulgada de diámetro con el fin de simular diferentes pendientes al canal se tomo como referente el canal rectangular que se encuentra en el laboratorio hidráulica de la universidad de la salle. Los pies se reforzaron con tubos galvanizados PVC de una pulgada, con estos tubos se evitaron movimientos laterales del canal después se aplico anticorrosivo. Fotografía 3. Tornillos sin fin. A todas las partes metálicas del canal y seguido a esto se mandaron a construir dos tanques uno de almacenamiento de agua y el otro para el control de salida de 63 la misma, los tanques se construyeron con lámina de acero de calibre 18 se les aplico anticorrosivo y luego se ensamblaron el los extremos del canal. Después de haber ensamblado todo el canal se le aplico pintura azul a las partes metálicas se le colocaron las mangueras y diferentes accesorios para las conexiones hidráulicas, se colocaron ángulos de 1 pulgada en la parte superior del acrílico para evitar deformaciones y ensanchamientos cuando el flujo del agua pase a través de esta, también se utilizo ángulo de 1/2 pulgada para acomodar los aparatos de medición ya existentes en el laboratorio como limnimetros, termómetros también tenían como fin acomodar la compuerta de salida y la compuerta que produce el resalto hidráulico las compuertas se realizaron en madera Triplex dándole la misma forma del canal por último se hicieron las conexiones de las mangueras a las bombas hidráulicas y se empezaron a realizar los ensayos. Fotografía 4. Compuertas de control y aparatos de medición. 64 La construcción del canal tardo 5 meses ya que sus costos fueron un poco elevados y el proceso en muchas ocasiones se tuvo que detener. Se utilizaron diferentes herramientas y materiales los cuales se nombran a continuación: o HERRAMIENTAS. • Martillo • Desatornilladores • Taladro • Compresor • Brochas • Equipo de soldadura • Alicates • Dobladores de lámina o MATERIALES. • Acrílico y pegante para acrílico • Láminas de acero • Tubos rectangulares de 8 X 4 cm • Tubos PVC de pulgada • Ángulos metálicos 65 • Anticorrosivo • Pintura • Tornillos sin fin • Tuercas • Tornillos • Madera Triplex 4.3 METODOLOGÍA PARA LA TOMA DE DATOS. Para determinar la toma de datos primero se tuvieron que realizar diferentes pruebas para determinar con certeza que el canal no presentara filtraciones y perdidas de energía adicionales diferentes a las que se esperaban en las pruebas finales que se iban a ejecutar. Además estas pruebas iniciales también sirvieron para encontrar la variación en la altura de las compuertas de control. Para el estudio del resalto hidráulico se tomaron en cuenta tres variables que fueron: el caudal (Q), la pendiente (So) y la abertura de la compuerta (a). Después de determinar estas variables se realizo el diseño de una tabla con la cual se recolectarían los datos necesarios para el estudio. Teniendo definidas las variables y la tabla de datos necesaria, se determino que la mejor forma de ejecutar los laboratorios era determinar cuatro caudales diferentes, 66 y variar la pendiente y la abertura de la compuerta de control. Así las condiciones hidráulicas eran iguales para cada para cada variable que en su momento se dejara constante para el estudio. Para determinar las alturas en las secciones del canal se tomaron tres datos en cada sección, con los cuales se realizaron promedios para tener un dato mas acertado de cada altura en las secciones correspondientes. 4.4 ENSAYOS DE LABORATORIO EN EL CANAL SEMICIRCULAR. En los ensayos de laboratorio se deben tener en cuenta variables como la pendiente del canal, el caudal y la abertura de las compuertas, al realizar las pruebas en el canal se deben cambiar las tres variables para así tener una mayor cantidad de datos y así obtener mejores resultados. 4.4.1 Calculo del caudal. Para este caso se utilizo la primera muestra de todos los datos, las cuales fueron tomadas bajo las siguientes condiciones: %1 17 .5.1 = = = So CT cma o 67 Donde, a es la apertura de la compuerta respecto al fondo del canal. Calculo del caudal a 17 °C 365.998 .85,1 8,5596 m Kr segt grP = = = ρ V P =ρ 3 3 0056,0 65,998 1000 8,5596 mV m Kr Kr V PV = ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ = = ρ LtsmQ seg mQ t VQ 029,3003029,0 85,1 0056,0 3 3 ≅= = = Este caudal se promedia con otros dos datos del caudal para tener un dato mas acertado por pendiente y abertura del caudal. 68 o Datos de entrada. Tabla 5. Toma de caudales por el método gravimetrico. P t t T ρ Q Q gr. seg. seg. °C Kg/m3 m3/seg. Lts/seg. 5325,5 1,85 1,78 998,65 0,003029 7641 1,9175 2,15 998,65 0,003530 5345,1 1,8175 2,09 17 998,65 0,003231 3,264 7734,6 1,865 2,29 998,65 0,003578 7552,6 1,8125 2,04 998,65 0,003724 8807,3 1,9975 2,81 17 998,65 0,003546 3,616 8417,6 1,5 2,31 998,65 0,004078 7865 1,26 1,79 998,65 0,004894 8819,6 1,705 2,16 17 998,65 0,003906 4,293 7397,6 1,69 1,66 998,65 0,004131 8211,4 1,85 2,06 998,65 0,003594 10736,2 1,88 3,08 17 998,65 0,003995 3,907 Tabla 6. Toma de alturas antes y después del resalto hidráulico del canal de sección semicircular. Q Yo Y1 Y2 So T a Lts/seg. mm mm mm % °C cm. 74 11,4 39 1 17 67 11,3 41 1 171 3,264 64 11 42 1 17 1,5 51 13,7 24 1 17 47 14,4 26 1 17 1 2 3,264 42 13,9 24 1 17 2 74 11,5 48 1 17 69 11,9 51 1 173 3,616 73 11,3 50 1 17 1,5 52 13,7 37 1 17 45 15,5 38 1 17 2 4 3,616 47 13,9 42 1 17 2 98 11,9 50 1 17 92 11 52 1 175 3,907 93 12 49 1 17 1,5 75 12,9 33 1 17 73 15 44 1 17 3 6 3,907 71 14 48 1 17 2 93 11 62 1 17 92 11,4 61 1 17 4 7 4,293 90 10,9 61 1 17 1,5 69 68 13,7 52 1 17 64 12,9 48 1 17 8 4,293 63 14 50 1 17 2 80 11 53 2 17 77 11,6 55 2 179 3,264 73 11,1 52 2 17 1,5 58 12,4 54 2 17 55 12,5 56 2 17 5 10 3,264 60 13,3 58 2 17 2 90 9,9 66 2 17 88 10,7 66 2 1711 3,616 85 10,5 57 2 17 1,5 60 13,7 63 2 17 52 13,9 58 2 17 6 12 3,616 55 13,5 61 2 17 2 90 10,6 70 2 17 84 10,9 66 2 1713 3,907 85 11 75 2 17 1,5 70 13,9 69 2 17 65 13,4 72 2 17 7 14 3,907 64 12,9 64 2 17 2 98 10,6 55 2 17 96 10 55 2 1715 4,293 90 11,9 52 2 17 1,5 75 12,9 61 2 17 66 12,9 58 2 17 8 16 4,293 67 12,3 56 2 17 2 84 11,6 76 3 17 76 11 79 3 1717 3,264 82 9,1 80 3 17 1,5 65 12,8 48 3 17 50 14,9 47 3 17 9 18 3,264 48 13,8 45 3 17 2 93 11 65 3 17 87 11,2 68 3 1719 3,616 85 11,1 63 3 17 1,5 77 12,4 68 3 17 70 12,9 69 3 17 10 20 3,616 65 11,9 67 3 17 2 94 10,5 75 3 17 89 10,9 69 3 1721 3,907 96 12,9 72 3 17 1,5 57 12,2 46 3 17 49 12,6 44 3 17 11 22 3,907 51 12,9 45 3 17 2 12 23 4,293 107 10,2 69 3 17 1,5 70 101 10,9 62 3 17 97 11,8 65 3 17 60 13,6 59 3 17 57 14 53 3 17 24 4,293 53 14,2 53 3 17 2 97 9 68 4 17 86 9,6 62 4 1725 3,264 82 10,6 66 4 17 1,5 70 12,9 60 4 17 67 11 60 4 17 13 26 3,264 62 12,2 60 4 17 2 97 10,9 87 4 17 94 11,9 90 4 1727 3,616 85 10 84 4 17 1,5 65 12 73 4 17 50 11,9 75 4 17 14 28 3,616 45 11,7 79 4 17 2 100 10 93 4 17 97 10,8 93 4 1729 3,907 87 10,6 90 4 17 1,5 75 14,6 63 4 17 64 14,9 80 4 17 15 30 3,907 60 14,4 64 4 17 2 90 9,5 83 4 17 85 9,7 87 4 1731 4,293 84 10 94 4 17 1,5 74 13,1 62 4 17 69 13,3 56 4 17 16 32 4,293 57 13,6 51 4 17 2 4.4.2 Calculo de la geometría
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