Tracción en el acero

Vista previa del material en texto

Hdv Estructuras De Acero 1
Introducción Acero Estructural acero. (DRAE)
Del lat. *aciarium, de acies, filo.
1. m. Aleación de hierro y carbono, en diferentes proporciones, que pueden llegar 
hasta el dos por ciento de carbono. Sometida a temple, adquiere mayor elasticidad 
y dureza.
al carbono.
1. acero ordinario.
especial.
1. El que, además de hierro y carbono, contiene otros elementos 
destinados a mejorar algunas propiedades del acero.
fundido.
1. Denominación imprecisa que designaba los aceros obtenidos 
quemando, en aparatos a propósito, parte del carbono que tiene el hierro 
colado.
inoxidable.
1. Aleación de acero y cromo, níquel, etc., especialmente resistente a la 
corrosión.
Hdv Estructuras De Acero 2
Introducción Acero Estructural 
estructura. (DRAE)
Del lat. structura.
1. f. Distribución y orden de las partes importantes de un edificio.
2. [f.]Distribución de las partes del cuerpo o de otra cosa.
3. [f.]Distribución y orden con que está compuesta una obra de ingenio, como 
poema, historia, etc.
4. [f.]Arq. Armadura, generalmente de acero u hormigón armado, que, fija al suelo, 
sirve de sustentación a un edificio.
Hdv Estructuras De Acero 3
Introducción Acero Estructural 
© El Pequeño Larousse Interactivo, 2000
ACERO n. m. (bajo lat. aciarium). Aleación de hierro y carbono que 
contiene menos del 1,8% de este último elemento, susceptible de 
adquirir, por tratamientos mecánicos y térmicos, propiedades muy 
variadas.
ESTRUCTURA n. f. (lat. structuram). Manera en que las diferentes 
partes de un conjunto, concreto o abstracto, están dispuestas entre 
sí y son solidarias, y sólo adquieren sentido en relación al conjunto: 
la estructura de una red de carreteras; la estructura del cuerpo
humano.
2. Armadura que constituye el esqueleto de algo y que sirve para 
sostener un conjunto: la estructura de un edificio.
Hdv Estructuras De Acero 4
Introducción Acero Estructural 
Enciclopedia® Microsoft® Encarta 2001. ©
Acero
1. INTRODUCCIÓN Acero, aleación de hierro que 
contiene entre un 0,04 y un 2,25% de carbono y a la que se 
añaden elementos como níquel, cromo, manganeso, silicio o 
vanadio, entre otros.
Hdv Estructuras De Acero 5
Introducción
Curva idealizada del Acero estructural (ensayo de tracción)
ε (deformación unitaria)
σ (esfuerzo)
Fu
Fy
Zona elástica
Ley de Hooke
Endurecimiento
Meseta de Fluencia
E
1
Estrición y 
Falla
Hdv Estructuras De Acero 6
Introducción
Curva del Acero de alta resistencia (ensayo de tracción)
ε (deformación unitaria)
σ (esfuerzo)
Fy
Zona elástica
Ley de Hooke
E
1
Límite Elástico
Resistencia a la 
Fluencia, Fy
Resistencia a la 
Tensión, Fu
Deformación Unitaria residual
Hdv Estructuras De Acero 7
Introducción
Clasificación de los aceros según la ASTM (American Society for Testing and Materials)
110-130 (7741-9148)
110-130 (7741-9148)
90 (6333)
100 (7037)
Placa de acero de aleación de alta resistencia a la 
fluencia, templado y tratado, apropiado para 
soldarse.
ASTM A514
60 (4222) min
65 (4574) min
75 (5278) min
80 (5630) min
42 (2956)
50 (3519)
60 (4222)
65 (4574)
Aceros de calidad estructural al columbio-vanadio 
de baja aleación y alta resistencia
ASTM A572
65 (4574) min
70 (4926) min
50 (3519)
50 (3519)
Tubos estructurales de baja aleación y alta 
resistencia, laminados en caliente, soldados y sin 
costura
ASTM A618
63 (4433) min
67 (4715) min
70 (4926) min
42 (2956)
46 (3237) 
50 (3519)
Acero Estructural de baja aleación y alta 
resistencia.
Acero Estructural de baja aleación y alta 
resistencia con punto de fluencia mínimo de 50 ksi 
en piezas de hasta 4” de espesor
ASTM A242
ASTM A588
58 (4081) min36 (2530)Tubos estructurales de acero al carbono, laminados
ASTM A501
58-80 (4081-5630)36 (2530)Acero EstructuralASTM A36
Resistencia última
ksi (kgf/cm2)
Mínimo punto 
de fluencia
ksi (kgf/cm2)
Designación
Hdv Estructuras De Acero 8
Introducción
3.3 ESTADOS LÍMITES COVENIN-MINDUR 2002 – 88
Se define como "estado límite" la situación más allá de la cual una estructura, miembro o 
componente estructural queda inútil para su uso previsto, sea por su falla resistente, 
deformaciones y vibraciones excesivas, inestabilidad, deterioro, colapso o cualquier otra 
causa. En estas Normas se consideran los siguientes:
Estado límite de agotamiento:
Estado límite de agotamiento: Se alcanza este estado cuando se agota la resistencia de la 
estructura o de alguno de sus miembros.
Estado límite de servicio:
Estado límite de servicio: Se alcanza este estado cuando las deformaciones, vibraciones, 
agrietamiento, o deterioros afectan el funcionamiento previsto de la estructura pero no su 
capacidad resistente.
Estado límite de tenacidad:
Estado límite de tenacidad: Se alcanza este estado cuando la disipación de energía es incapaz 
de mantener un comportamiento histerético estable.
Estado límite de estabilidad:
Estado límite de estabilidad: Se alcanza este estado cuando el comportamiento de la 
estructura o una parte importante de ella se afecta significativamente ante nuevos incrementos 
de las acciones y que podrían conducirla al colapso o desplome.
Hdv Estructuras De Acero 9
Introducción
10.3 HIPÓTESIS DE SOLICITACIONES PARA EL ESTADO LÍMITE DE 
AGOTAMIENTO RESISTENTE
Las solicitaciones mayoradas sobre la estructura, sus miembros, juntas y 
conexiones, así como su sistema de fundación, se determinarán de la hipótesis de 
solicitaciones que produzca el efecto más desfavorable. El efecto más desfavorable 
puede ocurrir cuando una o más solicitaciones no están actuando, por lo que todas 
las combinaciones indicadas a continuación deben ser investigadas, igualmente se 
investigarán las cargas de magnitud inferior a las máximas especificadas pero que 
actúan con un gran número de ciclos. Cuando la solicitación pueda cambiar de 
dirección, se tendrá en cuenta en todas las combinaciones posibles, cambiando 
adecuadamente sus signos:
1.4 CP (10-1)
1.2 CP + 1.6 CV + 0.5 CVt (10-2)
1.2 CP + 1.6 CVt + (0.5 CV o 0.8 W) (10-3)
1.2 CP + 1.3 W +0.5 CV+ 0.5 CVt (10-4)
0.9 CP ± 1.3 W (10-5)
1.2 CP + γ CV ± S (10-6)
0.9 CP ± S (10-7)
Hdv Estructuras De Acero 10
Introducción
El factor de mayo ración de la Carga Variable CV en las combinaciones (10-3) , 
(10-4), (10-6) y (10-9) será igual a 1.0 en los garajes, las áreas destinadas a 
concentraciones públicas, y en todas aquellas áreas donde la carga variable sea 
mayor que 500 kgf/m2 o en todos los casos en que el porcentaje de las acciones 
variables sea mayor del 25 %, como se establece en el Capítulo 7 de la Norma 
COVENIN - MINDUR 1756-98 Edificaciones Sismorresistentes. En las 
combinaciones (10-6) y (10-9), el factor γ corresponde al porcentaje de la acción 
variable de servicio con el cual se ha calculado el peso total de la edificación de 
acuerdo con el Artículo 7.1 de la Norma COVENIN – MINDUR 1756-98.
Conforme al Artículo 8.6 de la Norma COVENIN – MINDUR 1756-98 se deberán 
incluir los efectos ortogonales de la acción sísmica, excepto en el caso 
contemplado en la Sección 10.3.1.
En los voladizos horizontales en los que S no incorpore los efectos de la 
componente sísmica vertical, se utilizarán las combinaciones establecidas en la 
Sub-sección 7.3.2.1 de la Norma COVENIN – MINDUR 1756-98.
Hdv Estructuras De Acero 11
Introducción
Tracción
Flexión – Corte
Compresión
Torsión
Esfuerzos Combinados
Cargas Permanentes
Cargas Variables
Sismo
Viento
Otras
Tipos de Solicitaciones:Tipos de Acciones:
Hdv Estructuras De Acero 12
Introducción Configuración estructural
Hdv Estructuras De Acero 13
Introducción
Rotación 1/2 base h
0,0005686 150 0,08529
4m 4m
3m
3000 kgf/ml
Hdv Estructuras De Acero 14
Introducción
Rotación 1/2 base h
0,0018 225 0,405
16m
3m
500 kgf/ml
1m
Hdv Estructuras De Acero 15
•Miembros en Tracción
•Miembros en Compresión
•Vigas
•Vigas - Columnas
•Conexiones
•Apernadas
•Remachadas
•Soldadas
Introducción
Hdv Estructuras De Acero 16
Diseño a Tracción
Miembros en Tracción:Elementos estructurales sometidos a fuerzas axiales de tensión (tracción)
Es la forma más eficiente de utilizar el acero.
(si hay posibilidad de que la carga se invierta debe diseñarse para tracción y compresión, 
perdiéndose eficiencia)
Puede utilizarse cualquier configuración de sección transversal, ya que el factor que 
determina la resistencia es el área de la sección transversal.
Comúnmente se utilizan barras circulares y perfiles laminados.
Hdv Estructuras De Acero 17
Diseño a Tracción
Posibles 
Combinaciones
Hdv Estructuras De Acero 18
Diseño a Tracción
Hdv Estructuras De Acero 19
Diseño a Tracción
Hdv Estructuras De Acero 20
Diseño a Tracción
Hdv Estructuras De Acero 21
Diseño a Tracción
Hdv Estructuras De Acero 22
Diseño a Tracción
Volvamos al diseño en tracción:
El esfuerzo de un miembro cargado en tensión viene dado por:
Donde P es la magnitud de la carga axial y A es el área de la sección 
transversal normal a la carga. (siempre que no estemos en un punto 
adyacente a la aplicación de la carga, en donde el esfuerzo no es uniforme)
Cuando las conexiones son más fuerte que el cuerpo del miembro, si 
sobrecargamos hasta la falla obtendremos no solo Fy, sino que podemos 
llegar a Fu. Cuando esto ocurre se absorbe mucho más cantidad de energía 
por peso unitario del material que en cualquier otro tipo de miembro.
A
P
=σ
P
-P
Hdv Estructuras De Acero 23
Diseño a Tracción
En vigas y columnas:
-La falla del metal se concentra en posiciones de altos esfuerzos.
-Siempre ocurre algún tipo de falla por pandeo en o por debajo del 
esfuerzo de fluencia.
Por estas razones nunca llega a alcanzarse la resistencia última del 
material.
Ya que el pandeo no es un problema, siempre que las conexiones no fallen, 
los miembros en tracción hacen un uso mas ventajoso de los aceros de alta 
resistencia. (existen cables hechos con alambres estirados en frío con 
resistencia a la tensión de hasta 150 ksi – 10.555 kgf/cm2)
P
-P
Hdv Estructuras De Acero 24
Nunca un miembro estructural es perfectamente recto:
Para miembros en compresión el momento producido por la excentricidad accidental 
produce deflexiones que a su vez amplifican este momento.
Para miembros en tracción la deflexión producida reduce el momento
Diseño a Tracción
Hdv Estructuras De Acero 25
Diseño a Tracción
Area Efectiva Area Neta
Area Total = Area Gruesa
AA
BB
Hdv Estructuras De Acero 26
Diseño a Tracción
Procedimiento de diseño:
Seleccionar un miembro con la sección transversal suficiente para que la carga 
factorizada no exceda la resistencia de diseño
∑ ≤ nii RQ φγ
Hdv Estructuras De Acero 27
Diseño a Tracción
Resistencia de Diseño:
Un miembro en tracción fallará cuando se alcance uno de dos estados límites:
•Deformación Excesiva
•Fractura
Para prevenir la deformación excesiva la carga sobre la sección total debe ser tal que no se 
alcance el esfuerzo de fluencia Fy.
Para prevenir la fractura, el esfuerzo sobre la sección neta debe ser menor que la resistencia 
última a la tracción Fu.
En ambos casos P/A debe ser menor que un esfuerzo F.
F
A
P
< FAP <
Hdv Estructuras De Acero 28
Diseño a Tracción
FAP <
El lado izquierdo de la inecuación es la carga aplicada factorizada y el lado derecho representa 
la resistencia.
Resistencia nominal por fluencia:
Resistencia nominal por fractura:
Ae = área neta efectiva, igual al área neta, o en algunos casos, menor.
El factor de resistencia ø = øt es menor por fractura que por fluencia.
Fluencia øt = 0.90
Fractura øt = 0.75
gyn AFP =
eun AFP =
Hdv Estructuras De Acero 29
ntu PP φ≤
Diseño a Tracción
Para miembros en tracción podemos escribir esta ecuación como:
∑ ≤ nii RQ φγ
∑ ≤ ntii PQ φγ
ó
gyu AFP 90.0≤
es decir:
euu AFP 75.0≤
Hdv Estructuras De Acero 30
Diseño a Tracción
Área Neta Efectiva:
En los miembros en tracción es muy importante la manera como este se conecta. 
Normalmente una conexión debilita al miembro, y la medida de su influencia se llama 
eficiencia de la junta.
Eficiencia de junta: 
Ductilidad del material
Espaciamiento entre conectores
Concentración de esfuerzos en los agujeros
Procedimiento de fabricación
Retraso de cortante
Retraso de cortante: Se presenta cuando algunos elementos de la sección no están 
conectados, por lo tanto el elemento conectado resulta sobrecargado en relación a la parte no 
conectada. Podemos reducir el efecto alargando la región conectada.
Los investigadores sugieren tomarlo en cuenta usando un área neta reducida o área efectiva.
Hdv Estructuras De Acero 31
Diseño a Tracción
Modelo en Elementos Finitos
Zona Conectada
Hdv Estructuras De Acero 32
Diseño a Tracción
Fuerzas Aplicadas
Concentración de Esfuerzos
Esfuerzo Uniforme
Hdv Estructuras De Acero 33
Diseño a Tracción
Para conexiones atornilladas:
Ae = UAn
Para conexiones soldadas:
Ae = UAg
El factor de reducción U es:
Donde x es la distancia desde el centroide del área conectada hasta el plano de la conexión
90.01 ≤−=
L
xU
Si se tienen dos planos 
simétricamente localizados 
de conexión se mide desde 
el centroide de la mitad del 
área más cercana
x
x xx
Hdv Estructuras De Acero 34
Diseño a Tracción
L es la longitud de la conexión en la dirección de la carga.
L L
En soldaduras se mide de un extremo de la conexión al otro
Si los segmentos son de longitudes diferentes e toma el más largo
L
L
Hdv Estructuras De Acero 35
Diseño a Tracción
Valores sugeridos por AISC:
Conexiones apernadas:
Perfiles W, M y S (ancho / peralte > 2/3) y perfiles T recortados de ellos:
U = 0.90
Para todos los otros perfiles (incluidos los compuestos) con por lo menos tres sujetadores por 
línea:
U = 0.85
Para todos los miembros con solo dos sujetadores por línea:
U = 0.75
Conexiones soldadas:
Perfiles W, M y S (ancho / peralte > 2/3) y perfiles T recortados de ellos conectados en 
las alas:
U = 0.90
Para todos los otros perfiles:
U = 0.85
Hdv Estructuras De Acero 36
Diseño a Tracción
Casos especiales para conexiones soldadas:
Ae < An sólo cuando algunos elementos de la sección transversal no están conectados
Para placas y barras simples Ae = An
Excepción: para placas y barras conectadas por soldaduras longitudinales en sus extremos 
Ae = UAg
U = 1.00, para l ≥ 2w
U = 0.87, para 1.5w ≤ l < 2w
U = 0.75, para w ≤ l < 1.5w
l
w
Hdv Estructuras De Acero 37
Diseño a Tracción
Casos especiales para conexiones soldadas:
Otro caso especial es el de miembros conectados solamente por soldaduras transversales (no 
son muy comunes)
Ae = área del elemento conectado de la sección transversal
Transversal Longitudinal
Hdv Estructuras De Acero 38
Diseño a Tracción
Fuerzas Aplicadas
Fuerzas Aplicadas
C
on
ex
ió
n
Concentración de Esfuerzos
Hdv Estructuras De Acero 39
Diseño a Tracción
Ejercicios::
Un perfil angular de alas iguales 75x7x75 está sometido a una fuerza de tracción, y se 
conecta a una placa mediante tres pernos de 19 mm de diámetro cada uno. Determine la 
capacidad del perfil.La longitud de la conexión es de 15 cm.
uyg PFA ≥90.0
uue PFA ≥75.0
Ag = 10.10 cm2
Fy = 2500 kgf/cm2
Fu = 3700 kgf/cm2
15 cm
x = 2.09 cm
90.01 ≤−=
L
xU
Hdv Estructuras De Acero 40
Hdv Estructuras De Acero 41
Diseño a Tracción
Tornillos alternados:
Para maximizar el área neta trataremos de 
colocar todos los tornillos en una misma línea.
Esto no siempre es posible. Razones de 
espacio nos pueden obligar a colocar varias 
líneas
Cuando esto ocurre podemos minimizar la reducción de área utilizando un patrón alternado 
para colocar los pernos
Hdv Estructuras De Acero 42
Diseño a Tracción
Patrón alternado
Pero aún así, si están demasiado juntos, 
la influencia de un agujero excéntrico 
puede ser sentida por una sección 
transversal cercana y se puede producir 
una fractura a lo largo de una 
trayectoria inclinada 
Los esfuerzos sobre la línea de falla 
inclinada son una combinación de 
tracción y cortante, así que ya no 
podemos utilizarla expresión σ = P/A
Se han propuesto soluciones 
aproximadas a este problema
Hdv Estructuras De Acero 43
Diseño a Tracción
Método de Cochran (1922)
El área neta será la menor de las áreas 
obtenidas por las diferentes líneas de 
falla posibles. 
Para cada línea de falla obtendremos el 
área neta restando al área total un valor 
de d (diámetro del orificio) por cada 
agujero no alternado y un valor de d’
por cada agujero alternado.
AISC usa la misma aproximación pero 
con un procedimiento diferente: calcula 
el ancho neto restando al ancho total la 
suma de los diámetros de los agujeros y 
sumando un valor de s2/4g por cada 
línea inclinada en la cadena.
g
sdd
4
'
2
−=
g
g
s s
∑∑ +−= g
sdww gn 4
2
s = paso
g = gramil
Hdv Estructuras De Acero 44
Diseño a Tracción
Tornillos Alternados
Si cada conector resiste una porción igual de 
carga puede ocurrir que diferentes líneas de 
posible falla estén sometidas a diferentes cargas.
Conectores a ambos lados de un 
ángulo (alternados):
El área se obtiene desdoblando el 
ángulo para obtener una placa 
equivalente.Desdoblamos a lo largo de 
la superficie media, así que el ancho 
total de la placa equivalente es la 
suma de los lados menos el espesor 
del ángulo.
A cualquier línea de gramil que cruce 
el talón del ángulo se le resta el 
espesor de éste
g
En el caso de perfiles que no sean ángulos 
(elementos de diferente espesor) se recomienda 
trabajar con áreas equivalentes (no existe 
especificación del AISC al respecto)
Hdv Estructuras De Acero 45
Diseño a Tracción
Ejercicios::
Una pletina de 100 x 9 mm está sometida a una fuerza de tracción, y se conecta a una 
placa tal como se indica en la figura (pernos de 12 mm de diámetro). Determine la 
capacidad del perfil.
uyg PFA ≥90.0
uue PFA ≥75.0
Fy = 3500 kgf/cm2
Fu = 5200 kgf/cm2
25mm
25mm
30mm 30mm
∑∑ +−= g
sdww gn 4
2
Hdv Estructuras De Acero 46
Diseño a Tracción
Bloque de Cortante (Bloque de Corte):
En conexiones configuradas de cierta forma existe 
un segmento o bloque en el extremo del miembro 
que puede a desgarrarse. Este fenómeno se llama 
bloque de cortante. El bloque sombreado de la 
figura tendería a fallar por cortante a lo largo de la 
sección longitudinal ab y por tensión a lo largo de 
la sección transversal bc. 
a b
c
Para el análisis suponemos que una de las dos superficies de falla fluye y la otra se fractura. O 
sea que la fractura de la superficie de cortante se acompaña por la fluencia de la superficie en 
tensión, o la fractura de la superficie en tensión se acompaña con la fluencia de la superficie 
de cortante. Como ambas superficies están contribuyendo a la resistencia total, la resistencia 
por bloque de cortante será la suma de ambas.
Resistencia nominal en tensión: FuAnt por fractura; FyAgt por fluencia
Ant y Agt son las áreas neta y total a lo largo de la superficie en tensión
Tomamos los valores de esfuerzo cortante último y esfuerzo cortante de fluencia como 60% 
de los valores para tensión
Hdv Estructuras De Acero 47
Diseño a Tracción
Resistencia nominal en tensión:
FuAnt por fractura; FyAgt por fluencia
Resistencia nominal por cortante:
0.60·FuAnv por fractura; 0.60·FyAgv por fluencia
Anv y Agv : áreas neta y total a lo largo de la 
superficie de cortante.
a b
c
Tenemos entonces dos posibles modos de falla:
Fluencia en cortante y fractura en tensión:
øRn = ø( 0.60·FyAgv + FuAnt )
Fractura en cortante y fluencia en tensión:
øRn = ø( 0.60·FuAnv + FyAgt )
ø = 0.75 para ambos casos 
Como el estado límite es fractura, gobierna la que tenga mayor componente de fractura.
Hdv Estructuras De Acero 48
Diseño a Tracción
Esbeltez:
La esbeltez (parámetro crítico para el diseño a compresión) no tiene influencia en la 
resistencia de los miembros en tracción. Sin embargo es buena práctica limitarla para evitar 
que ocurran comportamientos no deseados si por alguna circunstancia se retira la fuerza de 
tensión.
Podemos medirla con la relación de esbeltez L/r en donde L es la longitud no arriostrada 
lateralmente del miembro y r el menor radio de giro del área de la sección transversal 
(tabulado).
El AISC y COVENIN 1618:98 (art14.3) recomiendan que la relación de esbeltez no se 
exceda de 300. (se excluyen expresamente cables y barras)
Esto es con el fin de controlar la flexibilidad, vibración, el combamiento y aflojamiento que 
puedan producirse en condiciones de servicio.
300≤
r
L
Hdv Estructuras De Acero 49
Diseño a Tracción
Diseño de Miembros en Tracción:
Diseño encontrar un miembro con áreas total y neta adecuadas
Si la conexión es atornillada pérdida de área debido a los agujeros
Área Neta Efectiva (Retraso del Cortante)
Falla por Bloque de Cortante
Si la conexión es soldada Área Neta Efectiva (Retraso del Cortante)
(para los casos especiales indicados)
Verificar la relación de esbeltez L/r ≤ 300
y
u
g F
PA
90.0
≥
u
u
e F
PA
75.0
≥
300
Lr ≥
Hdv Estructuras De Acero 50
Diseño a Tracción
Secciones compuestas a tracción:
Hdv Estructuras De Acero 51
Diseño a Tracción
Secciones compuestas a tracción:
Podemos conectar perfiles estructurales y/o placas para formar secciones compuestas. Sin 
embargo debemos conectarlos entre sí ni solo en los extremos del miembro sino a 
intervalos en el desarrollo de su longitud. No se requiere de una conexión continua, pero es 
deseable espaciarlas de tal forma que el valor de L/r para cualquier componente no exceda 
el valor de L/r del miembro compuesto.
El AISC recomienda que para perfiles compuestos cuyas partes componentes estén 
separadas por rellenos intermitentes se conecten en los rellenos a intervalos tales que L/r 
máxima en cualquier componente no exceda de 300.
Para perfiles compuestos que combinan placas o perfiles y placas el espaciamiento entre 
soldaduras no debe exceder 24 veces el espesor de la placa más delgada o 30 cm (12’’). Si 
está expuesto a corrosión 14 veces el espesor de la placa más delgada o 18 cm (7’’)
Hdv Estructuras De Acero 52
Diseño a Tracción
Barras y Cables:
Miembros conectados por 
pasadores
(barras de ojo)
Investigar
Hdv Estructuras De Acero 53
Diseño a Tracción
Ejercicios::
Diseñar el miembro más desfavorable a tracción de la cercha indicada utilizando un 
arreglo de doble ángulo.
cargas de servicio: P(CP) = 2000 kgf (desprecie el p.p. de los miembros)
P(CV) = 1600 kgf
Fy = 2500 kgf/cm2
Fu = 3700 kgf/cm2
Conexión: 
4 pernos de 12 mm @ 50mm en dos líneas
P P P P P
2.00 m
2.00 m
<<
 /ASCII85EncodePages false
 /AllowTransparency false
 /AutoPositionEPSFiles true
 /AutoRotatePages /All
 /Binding /Left
 /CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
 /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
 /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
 /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
 /CannotEmbedFontPolicy /Warning
 /CompatibilityLevel 1.4
 /CompressObjects /Tags
 /CompressPages true
 /ConvertImagesToIndexed true
 /PassThroughJPEGImages true
 /CreateJDFFile false
 /CreateJobTicket false
 /DefaultRenderingIntent /Default
 /DetectBlends true
 /ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
 /DoThumbnails false
 /EmbedAllFonts true
 /EmbedJobOptions true
 /DSCReportingLevel 0
 /EmitDSCWarnings false
 /EndPage -1
 /ImageMemory 1048576
 /LockDistillerParams false
 /MaxSubsetPct 100
 /Optimize true
 /OPM 1
 /ParseDSCComments true
 /ParseDSCCommentsForDocInfo true
 /PreserveCopyPage true
 /PreserveEPSInfo true
 /PreserveHalftoneInfo false
 /PreserveOPIComments false
 /PreserveOverprintSettings true
 /StartPage 1
 /SubsetFonts true
 /TransferFunctionInfo /Apply
 /UCRandBGInfo /Preserve
 /UsePrologue false
 /ColorSettingsFile ()
 /AlwaysEmbed [ true
 ]
 /NeverEmbed [ true
 ]
 /AntiAliasColorImages false
 /DownsampleColorImages true
 /ColorImageDownsampleType /Bicubic
 /ColorImageResolution 300
 /ColorImageDepth -1
 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
 /EncodeColorImages true
 /ColorImageFilter /DCTEncode
 /AutoFilterColorImages true
 /ColorImageAutoFilterStrategy/JPEG
 /ColorACSImageDict <<
 /QFactor 0.15
 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
 >>
 /ColorImageDict <<
 /QFactor 0.15
 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
 >>
 /JPEG2000ColorACSImageDict <<
 /TileWidth 256
 /TileHeight 256
 /Quality 30
 >>
 /JPEG2000ColorImageDict <<
 /TileWidth 256
 /TileHeight 256
 /Quality 30
 >>
 /AntiAliasGrayImages false
 /DownsampleGrayImages true
 /GrayImageDownsampleType /Bicubic
 /GrayImageResolution 300
 /GrayImageDepth -1
 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
 /EncodeGrayImages true
 /GrayImageFilter /DCTEncode
 /AutoFilterGrayImages true
 /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
 /GrayACSImageDict <<
 /QFactor 0.15
 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
 >>
 /GrayImageDict <<
 /QFactor 0.15
 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
 >>
 /JPEG2000GrayACSImageDict <<
 /TileWidth 256
 /TileHeight 256
 /Quality 30
 >>
 /JPEG2000GrayImageDict <<
 /TileWidth 256
 /TileHeight 256
 /Quality 30
 >>
 /AntiAliasMonoImages false
 /DownsampleMonoImages true
 /MonoImageDownsampleType /Bicubic
 /MonoImageResolution 1200
 /MonoImageDepth -1
 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
 /EncodeMonoImages true
 /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
 /MonoImageDict <<
 /K -1
 >>
 /AllowPSXObjects false
 /PDFX1aCheck false
 /PDFX3Check false
 /PDFXCompliantPDFOnly false
 /PDFXNoTrimBoxError true
 /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
 0.00000
 0.00000
 0.00000
 0.00000
 ]
 /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
 /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
 0.00000
 0.00000
 0.00000
 0.00000
 ]
 /PDFXOutputIntentProfile ()
 /PDFXOutputCondition ()
 /PDFXRegistryName (http://www.color.org)
 /PDFXTrapped /Unknown
 /Description <<
 /ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for improved printing quality. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later.)
 /JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308000200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e30593002537052376642306e753b8cea3092670059279650306b4fdd306430533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e30593002>
 >>
>> setdistillerparams
<<
 /HWResolution [2400 2400]
 /PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice