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UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR DIVISIÓN DE MATEMÁTICA Y FÍSICA DEPARTAMENTO DE MECÁNICA Mecánica de los Fluidos I (MC-2312) Instructor: Freddy Maan Trimestre: Enero-“Junio” 2019 Culminación del tema 3. Velocidad de deformación, de deformación angular y de rotación: Flujo rotacional Inciso La distinción entre flujo rotacional e irrotacional ya mencionada en clases no es la única existente, hay otras consideraciones que se aprecian en la realidad, que se alejan de definiciones matemáticas con operadores vectoriales, y desea mencionarse esto porque será importante en los temas finales del curso. A lo largo del curso no se ha mencionado todavía la diferencia entre flujo laminar y turbulento. En el movimiento del fluido a lo largo de un tubo puede hablarse de flujo “laminar”, en el cual distintas capas de fluido se trasladan en forma de láminas, paralelas entre sí, de manera ordenada. El flujo turbulento que, por lo general, se produce a mayores velocidades de flujo, es mucho más impredecible, tal como se expone en el Roca Vila: La turbulencia no se produce exclusivamente como consecuencia de una mayor velocidad. Osborne Reynolds determinó experimentalmente que esta clasificación de flujo según su ordenamiento dependía, la viscosidad dinámica del fluido, su densidad, el diámetro de la sección transversal a través de la cual viaja (pensar en un fluido viajando a lo largo de una tubería circular), y, como ya se vislumbró, la velocidad media con la que viaja el fluido. A partir de esto nace el parámetro adimensional conocido como número de Reynolds, el cual viene dado por la ecuación 1: 𝑅𝑒 = 𝑈𝜌𝑑 𝜇 (1) Donde: 𝑈: Velocidad media del flujo. 𝜌: Densidad del fluido. 𝑑: Diámetro de la tubería a través de la cual viaje el fluido. 𝜇: Viscosidad dinámica del fluido. Considerando que la viscosidad dinámica se puede escribir como: 𝜇 = 𝜌𝜈 (2) Donde: 𝜈: Viscosidad cinemática del fluido Obteniéndose: 𝑅𝑒 = 𝑈𝜌𝑑 𝜌𝜈 (3) 𝑅𝑒 = 𝑈𝑑 𝜈 (5) A través de la ecuación 5, el número de Reynolds puede expresarse en función exclusivamente de parámetros cinemáticos (velocidad media y viscosidad cinemática) y geométricos (diámetro de la tubería). Por si surge la duda, esta expresión aplica también para tuberías de sección no circular, y en lugar de hablarse de un diámetro de manera literal, se habla de un “diámetro hidráulico”, y este variará según la geometría específica que se tenga. Para concluir, de una manera sobre-simplificada, para valores “bajos” del número de Reynolds, se tendrá flujo laminar, y para valores “altos” de este, se tendrá flujo turbulento, impredecible, desordenado. Los rangos específicos de las denominaciones “alto” y “bajo” se especificarán más adelante en el curso. Fin del inciso Rotación de un fluido: Volviendo al análisis cinemático de un fluido, piénsese en un rectángulo de fluido sumamente pequeño, cuyos vértices son A, B, C y D, en un instante de tiempo “t”, sometido a un campo de velocidades plano y transitorio (varía en el tiempo): Figura 1.Rectángulo de fluido sumamente pequeño moviéndose según un campo de velocidades “u” en un instante “t” de tiempo Cabe destacar que todo el análisis que se está haciendo es para el caso plano, pero todo puede ser sencillamente extrapolado al caso tridimensional una vez desarrollado todo el procedimiento. Se escribirán los vectores posición de cada vértice, solo para identificar con mayor facilidad la velocidad de cada uno: 𝑟 𝐴 = 𝑥, 𝑦 → 𝑢 𝐴 = 𝑢 (𝑥 ,𝑦 ,𝑡) (6) 𝑟 𝐵 = 𝑥, 𝑦 → 𝑢 𝐵 = 𝑢 (𝑥+∆𝑥 ,𝑦 ,𝑡) (7) 𝑟 𝐶 = 𝑥, 𝑦 → 𝑢 𝐶 = 𝑢 (𝑥 ,𝑦+∆𝑦 ,𝑡) (8) 𝑟 𝐷 = 𝑥, 𝑦 → 𝑢 𝐷 = 𝑢 (𝑥+∆𝑥 ,𝑦+∆𝑦 ,𝑡) (9) Intentemos ahora, relacionar las velocidades entre los puntos A y B, esto considerando que la distancia horizontal que los separa es „∆𝑥 „, la cual es muy pequeña. Si a esto se le añade que el campo de velocidades es continuo, no resulta descabellada la suposición de que la velocidad varía linealmente entre estos dos puntos, pues, se sabe que cuando dos puntos están bastante cerca entre sí, las propiedades asociadas a esos puntos varían linealmente entre ellos, dicho de otra forma, pueden relacionarse mediante la ecuación de la recta, en donde, por practicidad, cualquiera podría imaginar un punto “P” comprendido entre los puntos A y B, sobre la misma recta horizontal, y plantear, para la variación horizontal de la velocidad: Figura 2. Punto „P‟ Comprendido en la semi-recta que une a los puntos „A‟ y „B‟ 𝑢 𝑃 − 𝑢 𝐴 = 𝑢 𝐵 − 𝑢 𝐴 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 𝑥𝑃 − 𝑥𝐴 (10) No es más que la aplicación de la ecuación punto-pendiente para el campo de velocidades, que es un vector, pero es el mismo principio empleado con funciones escalares. Esto es equivalente a decir que, para cualquier punto P, comprendido en el segmento de recta 𝐴𝐵 , incluidos sus extremos, puede considerarse que la velocidad varía linealmente. Por otro lado, conviene hacer algunas aclaratorias y aplicar algunas notaciones específicas. Considerando en primer lugar que se está hablando de un campo de velocidades bidimensional, puede plantearse: 𝑢 = 𝑢𝑥 𝑢𝑦 0 (12) Por lo que la expresión 10, que es vectorial, puede desglosarse en 2 expresiones escalares equivalentes: 𝑢𝑃𝑥 − 𝑢𝐴𝑥 = 𝑢𝐵𝑥 − 𝑢𝐴𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 𝑥𝑃 − 𝑥𝐴 (13) 𝑢𝑃𝑦 − 𝑢𝐴𝑦 = 𝑢𝐵𝑦 − 𝑢𝐴𝑦 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 𝑥𝑃 − 𝑥𝐴 (14) Recordando (ver figura 1): 𝑥𝐴 = 𝑥 𝑥𝐵 = 𝑥 + ∆𝑥 → 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 = ∆𝑥 (15) Además, escribiendo, por conveniencia: 𝑢𝐵𝑥 − 𝑢𝐴𝑥 = ∆𝑢𝑥 (16) 𝑢𝐵𝑦 − 𝑢𝐴𝑦 = ∆𝑢𝑦 (17) Esta notación tiene sentido, pues, si la distancia entre A y B es pequeña, la diferencia entre las velocidades de esos puntos también debería ser pequeña, esto basados en que el campo de velocidad es continuo. Las ecuaciones 15, 16 y 17 nos llevan a: 𝑢𝐵𝑥 − 𝑢𝐴𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 (18) 𝑢𝐵𝑦 − 𝑢𝐴𝑦 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 (19) Siendo las expresiones 18 y 19, sencillamente, las pendientes de la recta planteada para cada caso. Si se evalúan las expresiones 13 y 14 suponiendo que „P‟ está ubicado en la misma posición que el punto B, o, dicho de otra forma, evaluando las ecuaciones de la recta en el punto B, se tendría: 𝑢𝐵𝑥 − 𝑢𝐴𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 → 𝑢𝐵𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝐴𝑥 (20) 𝑢𝐵𝑦 − 𝑢𝐴𝑦 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 → 𝑢𝐵𝑦 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝐴𝑦 (21) Las expresiones 20 y 21 pueden parecer sumamente redundantes, pero su utilidad se verá expuesta a continuación. Supóngase ahora que transcurre una cantidad de tiempo „∆𝑡‟ también sumamente pequeña, y se superponen ambos esquemas en la figura 3. Figura 3. En negro las partículas estudiadas en el instante “t” (las pertenecientes al rectángulo ABCD), y rojo, las partículas estudiadas en el instante “t+Δt”, que ahora forman el paralelogramo A‟B‟C‟D‟ Lo que está en rojo es la nueva ubicación de las partículas de fluido que en el instante original formaban un rectángulo. Ahora lo que se tiene es una especie de paralelogramo, esto debido a, como se dijo antes, la no uniformidad del cambo de velocidades. Un punto del fluido puede moverse con mayor o menor velocidad en un instante dado según su ubicación. Puede apreciarse que ahora la recta A‟B‟ es inclinada, esto consecuencia directa de que el campo de velocidades, en general, no es uniforme, y, como se dijo antes, se aproxima que las velocidades varían linealmente por tratarse de distancias muy pequeñas, por lo que se crea un “triángulo de velocidades”, y porconsiguiente, en un instante de tiempo muy pequeño, se crea también un “triángulo de desplazamientos”. Esta noción de triángulos de velocidades se suele mencionar en dinámica I, para hablar de que la magnitud de la velocidad lineal de un cuerpo rígido en rotación pura varía linealmente con la distancia al punto pivote o punto de giro, (dado que todos los puntos de un cuerpo rígido poseen la misma velocidad angular, pero no todos se encuentran a la misma distancia del punto pivote). Esta noción de triángulos de velocidades o de desplazamientos puede aplicarse para cualquier propiedad que varíe linealmente en el espacio. Dado que el intervalo de tiempo es muy pequeño, los desplazamientos pueden tratarse como de si un movimiento rectilíneo uniforme se tratase. Se tendría, para el desplazamiento horizontal de los puntos A y B: ∆𝑥𝐴𝐴′ = 𝑢𝐴𝑥∆𝑡 ∆𝑥𝐵𝐵′ = 𝑢𝐵𝑥∆𝑡 (22) En cuanto a los desplazamientos verticales: ∆𝑦𝐴𝐴′ = 𝑢𝐴𝑦∆𝑡 ∆𝑦𝐵𝐵′ = 𝑢𝐵𝑦∆𝑡 (23) Planteando una notación más práctica: 𝑢𝐴𝑥 = 𝑢𝑥 → 𝑢𝐵𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑥 (24) 𝑢𝐴𝑦 = 𝑢𝑦 → 𝑢𝐵𝑦 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑦 (25) Obteniéndose: ∆𝑥𝐴𝐴′ = 𝑢𝑥∆𝑡 ∆𝑥𝐵𝐵′ = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑥 ∆𝑡 (26) ∆𝑦𝐴𝐴′ = 𝑢𝑦∆𝑡 ∆𝑦𝐵𝐵′ = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑦 ∆𝑡 (27) Por otro lado, si se quisiera determinar cuánto se desplazó verticalmente el punto B respecto al punto A, simplemente debe hacerse una resta clásica de movimiento relativo: ∆𝑦𝐵 = ∆𝑦𝐵 𝐴 + ∆𝑦𝐴 (28) ∆𝑦𝐵 𝐴 = ∆𝑦𝐵 − ∆𝑦𝐴 (29) En este caso, cabe aclarar: ∆𝑦𝐵 𝐴 = ∆𝑦𝐴′𝐵′ ∆𝑦𝐵 = ∆𝑦𝐵𝐵′ ∆𝑦𝐴 = ∆𝑦𝐴𝐴′ (30) ∆𝑦𝐴′𝐵′ = ∆𝑦𝐵𝐵′ − ∆𝑦𝐴𝐴′ (31) ∆𝑦𝐴′𝐵′ = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑦 ∆𝑡 − 𝑢𝑦∆𝑡 (32) Resolviendo: ∆𝑦𝐴′𝐵′ = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 ∆𝑡 (33) Por otro lado, hay que considerar que el segmento de recta 𝐴𝐵 sufrió una rotación, pues, en el instante „t+Δt‟ posee una inclinación distinta a aquella del instante „t‟, al igual que el segmento de recta 𝐴𝐶 , por lo que se tendrán dos ángulos de rotación, los cuales podrían tener signo positivo o negativo según si el sentido de rotación fue anti -horario u horario respectivamente. En la figura 4 se ilustra esta idea de los ángulos, así como varias otras anteriores en las que se hacía referencia a los pequeños desplazamientos de cada punto, entre otros aspectos adyacentes: Figura 4. Ilustración de desplazamientos y rotaciones Análogamente a todo lo anterior, los ángulos 𝛼1 y 𝛼2 deben ser sumamente pequeños, esto también consecuencia de que el tiempo transcurrido es sumamente pequeño, por lo que el rectángulo original no tiene margen u oportunidad de trasladarse, deformarse, o rotar de manera apreciable. En otras palabras, el paralelogramo del instante posterior es “casi” un rectángulo cuyos vértices están ubicados “casi” en la misma posición del instante inicial. No obstante, el hecho de que los ángulos de rotación sean pequeños no implica que sus tasas de cambio (o derivadas temporales) lo sean. Para ilustrar esto, se analizará el caso de 𝛼1, el ángulo que se forma en el vértice A‟ a partir de la intersección de los segmentos de recta 𝐴’𝐶’ y una paralela al segmento 𝐴𝐵 (la horizontal, básicamente) que pasa por A‟, como puede apreciarse en la figura 5: Figura 5. Ilustración del triángulo rectángulo que se forma con los puntos A‟ y B‟ Para saber cómo varía el ángulo 𝛼1 en el tiempo, puede relacionarse con los catetos del triángulo de la figura 5: tan 𝛼1 = ∆𝑦𝐴′𝐵′ ∆𝑥𝐴′𝐵′ (34) Por otro lado, el ángulo 𝛼1 puede expresarse como una diferencia entre ángulos, debido a que el ángulo con la horizontal cambió desde la nulidad hasta el valor de 𝛼1, es decir: ∆𝛼1 = 𝛼1 𝑡+∆𝑡 − 𝛼1 𝑡 35 Dado que originalmente el ángulo con la horizontal era nulo: 𝛼1 𝑡 = 0 (36) Puede hablarse de un único ángulo con la horizontal, de modo que puede retomarse sin problemas la notación que se estaba empleando hasta ahora: 𝛼1 𝑡+∆𝑡 = 𝛼1 (37) ∆𝛼1 = 𝛼1 𝑡+∆𝑡 − 𝛼1 𝑡 = 𝛼1 − 0 → ∆𝛼1 = 𝛼1 → tan 𝛼1 = tan ∆𝛼1 (38) Resultando, basados en las expresiones 34 y 38: tan ∆𝛼1 = ∆𝑦𝐴′𝐵′ ∆𝑥𝐴′𝐵′ (39) Por otro lado, nunca se calculó la distancia horizontal entre los puntos A‟ y B‟, pero puede hallarse fácilmente observando las figuras 3 y 4: ∆𝑥𝐴′𝐵′ = 𝑥𝐵′ − 𝑥𝐴′ (40) 𝑥𝐵′ = 𝑥𝐵 + ∆𝑥𝐵𝐵′ 𝑥𝐴′ = 𝑥𝐴 + ∆𝑥𝐴𝐴′ (41) Aclarando, según la figura 1: 𝑥𝐵 = 𝑥 + ∆𝑥 𝑥𝐴 = 𝑥 (42) Sustituyendo: 𝑥𝐵′ = 𝑥 + ∆𝑥 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 + 𝑢𝑥 ∆𝑡 𝑥𝐴′ = 𝑥 + 𝑢𝑥∆𝑡 (43) ∆𝑥𝐴′𝐵′ = 𝑥 − 𝑥 + ∆𝑥 + 𝑢𝑥∆𝑡 − 𝑢𝑥∆𝑡 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 ∆𝑡 (44) Planteando: ∆𝑥𝐴′𝐵′ = ∆𝑥 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 ∆𝑡 (45) Reconociendo lo siguiente: 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 = ∆𝑥 (45) Se obtiene: ∆𝑥𝐴′𝐵′ = ∆𝑥 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑥∆𝑡 (46) Factorizando: ∆𝑥𝐴′𝐵′ = ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (47) Obsérvese la expresión dentro del paréntesis, si se toma en cuenta que el tiempo transcurrido es sumamente pequeño, se apreciará que el término ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡, por estar multiplicado por un ∆𝑡 muy pequeño, es despreciable respecto al término que se está sumando, el “uno” (1), por lo que la base del paralelogramo sería aproximadamente igual a la del rectángulo (esto, nuevamente, porque transcurrió muy poco tiempo entre ambas configuraciones, por lo que son prácticamente idénticas). Ahora se tienen todos los ingredientes para abordar la expresión 39: tan ∆𝛼1 = ∆𝑦𝐴′𝐵′ ∆𝑥𝐴′𝐵′ = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 𝑥𝐵 − 𝑥𝐴 ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 ∆𝑥 ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (48) Simplificando: tan ∆𝛼1 = ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 ∆𝑡 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (49) Ahora, por conveniencia que se expondrá un poco más adelante, se dividirán ambos lados de la expresión entre un diferencial de tiempo: 1 ∆𝑡 tan ∆𝛼1 = 1 ∆𝑡 ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 ∆𝑡 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (50) Tomando ahora el límite en el que las dimensiones del rectángulo y el tiempo transcurrido tienden a la nulidad, se obtiene, considerando que del lado derecho pueden simplificarse los ∆𝑡: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) 1 ∆𝑡 tan ∆𝛼1 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (51) Del lado izquierdo puede aplicarse la propiedad de límites del cociente, que narra que el límite de cada función por separado existe, el límite del cociente puede escribirse como el cociente de los límites. Dado que las funciones trigonométricas son continuas, y que los polinomios también lo son (en el caso del denominador ∆𝑡, que vendría siendo un polinomio de primer grado), se tiene: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) 1 ∆𝑡 tan ∆𝛼1 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) tan ∆𝛼1 lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑡 (52) Por otro lado: 𝑠𝑖 ∆𝑡 → 0 → ∆𝛼1 → 0 (53) Como ya se vislumbró, si el tiempo transcurrido es muy pequeño, el ángulo de giro debe serlo también. Acomodando el numerador de la expresión 52: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) tan ∆𝛼1 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 ∆𝛼1 (54) Se sabe que cuando un ángulo es muy pequeño, su tangente será aproximadamente igual al ángulo (expresado en radianes): lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 ∆𝛼1 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 ∆𝛼1 (54) Estos “pasos adicionales” se efectúan para no perder la rigurosidad, separando los límites: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 ∆𝛼1 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 ∆𝛼1 (55) Se tiene entonces: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 = 1 (56) Sustituyendo esto en la expresión 55: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 tan ∆𝛼1 ∆𝛼1 ∆𝛼1 = 1. lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 ∆𝛼1 (57) Sustituyendo esto en la expresión 52: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) tan ∆𝛼1 lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑡 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 ∆𝛼1 lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑡 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 ∆𝛼1 ∆𝑡 (58) Esta expresión es bastante conocida, dado que se trata del “límite del cociente incremental”, que, para funciones continuas y diferenciables, no es más que la derivada del ángulo en el tiempo: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 → 0,0,0 ∆𝛼1 ∆𝑡 = 𝑑𝛼1 𝑑𝑡 = 𝛼 1 59 Es decir, del lado izquierdo de la expresión 51, lo que se tiene no es más que la tasa de cambio del ángulo en el tiempo, pero ¿A qué es igual? Ahora debe analizarse igualmente el lado derecho, también aplicando propiedades básicas de límites: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (60) lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 = 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 0 = 1 (61) lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 1 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 = lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 (62) En el lado derecho de la expresión 51 se llegó también a un límite del cociente incremental, pero aquí cabe recalcar que la velocidad vertical “𝑢𝑦” es una función de varias variables, por lo que se obtendría una derivada parcial: lim ∆𝑥 ,∆𝑦 ,∆𝑡 →(0,0,0) ∆𝑢𝑦 ∆𝑥 = 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 (63) Sustituyendo todo esto en la expresión 51, se tiene: 𝛼 1 = 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 (64) Esta tasa de cambio del ángulo es positiva debido a que el segmento de recta 𝐴𝐵 rota en sentido anti-horario. Observando la figura 4, y realizando un análisis similar al empleado hasta ahora, el lector puede llegar a la siguiente conclusión: 𝛼 2 = − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (65) Donde debe aclararse que el signo es artificial, o impuesto luego de efectuar el cálculo, esto debido a que el ángulo de giro del segmento de recta 𝐴𝐶 , como puede observarse en la figura 4, es negativo, pues se dio en sentido horario. Esto no quiere decir que el signo de la tasa de cambio ángulo 𝛼1 siempre será positivo, ni que el signo de la tasa de cambio del ángulo 𝛼2 siempre será negativa, todo esto siempre dependerá de cómo varía el campo de velocidades en el espacio, es decir: 𝑠𝑖 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 > 0 → 𝛼 1 > 0 , 𝑠𝑖 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 < 0 → 𝛼 1 < 0 66 𝑠𝑖 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 > 0 → 𝛼 2 < 0 , 𝑠𝑖 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 < 0 → 𝛼 2 > 0 (67) Por otro lado, todo el objeto de esto era hablar de la rotación del fluido, y definitivamente no es algo tan claro como la rotación de un cuerpo rígido, pues en este caso, una parte de la porción del fluido estudiado rotó en sentido horario y la otra en sentido opuesto, por lo que se habla de una “velocidad angular promedio”, que lógicamente debe ser perpendicular al plano (en dirección „z‟): 𝜔𝑧 = 𝛼 1 + 𝛼 2 2 = 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 + − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 2 (68) Es decir: 𝜔𝑧 = 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (69) Por otro lado, escribiendo algunas expresiones de manera conveniente: ∇= 𝜕 𝜕𝑥 𝜕 𝜕𝑦 𝜕 𝜕𝑧 𝑢 = 𝑢𝑥 𝑢𝑦 0 (70) Efectuando el siguiente cálculo: 1 2 ∇𝑥𝑢 = 1 2 𝜕 𝜕𝑥 𝜕 𝜕𝑦 𝜕 𝜕𝑧 𝑥 𝑢𝑥 𝑢𝑦 0 = 1 2 − 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (71) Por tratarse de un problema plano: 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 = 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 = 0 (72) 1 2 ∇𝑥𝑢 = 1 2 0 0 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (73) Confirmándose, que para el caso plano: 𝜔 = 1 2 ∇𝑥𝑢 (74) Esta última ecuación también se cumple para el caso tridimensional. Todo este análisis puede extrapolarse para un caso tridimensional (en el que se estudie un paralelepípedo muy pequeño en lugar de un rectángulo), y se obtendría: 𝑢 = 𝑢𝑥 𝑢𝑦 𝑢𝑧 (75) 𝜔 = 1 2 ∇𝑥𝑢 → 𝜔𝑥 𝜔𝑦 𝜔𝑧 = 1 2 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑦 − 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 − 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑥 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (76) Por otro lado, debe hablarse de la vorticidad de un fluido, que no es más que la capacidad de un campo de velocidades de inducir rotación en un punto de un fluido, que vendría siendo, más específicamente, el rotacional de la velocidad: 𝜉 = ∇𝑥𝑢 → 𝜉 = 2𝑥𝜔 (77) El fluido es irrotacional cuando su vorticidad es nula: 𝑠𝑖 𝜉 = 𝜔 = 0 (78) Deformación de un fluido: De manera totalmente análoga a la de Mecánica de Materiales II, puede hablarse de la deformación de un fluido, pero, dado que se trata de partículas en constante movimiento, se habla directamente de la tasa de deformación de un fluido. Piénsese, en primer lugar en el caso de las figuras 1-5, para el que se abordará, en primer lugar, la deformación angular. Piénsese en el cambio de ángulo entre los segmentos de rectas AB y AC (inicialmente perpendiculares), cuando pasan a ser los segmentos de recta A‟B‟ y A‟C‟: 𝜀 𝑥𝑦 = 1 2 𝛼 1 − 𝛼 2 (79) Lo que se está tomando es una especie de “deformación angular promedio”, solo que en este caso, dado que el ángulo 𝛼2 es negativo (por ocurrir en sentido horario), debe restarse en lugar de sumarse para que su contribución no se oponga a la del ángulo 𝛼1 y que efectivamente pueda hablarse de un promedio fidedigno. Esto se debe a que ambas rotaciones están contribuyendo en que el ángulo entre los segmentos de recta AB y AC disminuya, pero los ángulos tienen distintos signos, por lo que, para orientarlos de la misma forma, se cambia el signo de uno de los dos, obteniéndose, sustituyendo por los equivalentes en derivadas parciales: 𝜀 𝑥𝑦 = 1 2 𝛼 1 − 𝛼 2 = 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 − − 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 → 𝜀 𝑥𝑦 = 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 + 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 (80) En cuanto a la deformación axial unitaria, o elongación por unidad de longitud, para la dirección horizontal: 𝜀 𝑥𝑥 = lim ∆𝑡→0 𝜀𝑥𝑥 ∆𝑡 (81) Aplicando la definición de deformación axial unitaria de Mecánica de Materiales I al segmento de recta AB: 𝜀𝑥𝑥 = ∆𝑙𝑥 𝑙𝑥 = 𝑙𝑓 − 𝑙0 𝑙𝑥 = ∆𝑥𝐴′𝐵′ − ∆𝑥𝐴𝐵 ∆𝑥𝐴𝐵 = ∆𝑥 + ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 − ∆𝑥 ∆𝑥 (82) 𝜀𝑥𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 + ∆𝑥 − ∆𝑥 ∆𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 ∆𝑥 → 𝜀𝑥𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 (83) Sustituyendo esto en la expresión 81: 𝜀 𝑥𝑥 = lim ∆𝑡→0 𝜀𝑥𝑥 ∆𝑡 = lim ∆𝑡→0 ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 ∆𝑡 ∆𝑡 = lim ∆𝑡→0 ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 (84) Dado que del límite resultaron únicamente variables que no dependen del tiempo (recordar que la diferencia de velocidades no es entre dos instantes de tiempo distintos, sino entre dos puntos del espacio diferentes A y B, que se plantean casi constantes en el intervalo de tiempo transcurridos por ser muy pequeño este último), pueden sacarse como constantes. 𝜀 𝑥𝑥 = lim ∆𝑡→0 ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 lim ∆𝑡→0 1 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 1 = ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 (85) Sin embargo, debe recordarse que la distancia horizontal es muy pequeña, por lo que puede tomarse el límite cuando esta tiende a la nulidad: 𝜀 𝑥𝑥 = lim ∆𝑥→0 ∆𝑢𝑥 ∆𝑥 (86) Nuevamente se tiene un límite del coeficiente incremental, por lo que se tiene una derivada parcial: 𝜀 𝑥𝑥 = 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑥 (87) El lector puede demostrar análogamente que: 𝜀 𝑦𝑦 = 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑦 (88) El lector puede extrapolar todo esto al caso tridimensional y así deducirel tensor de velocidad de deformaciones de un fluido, que tiene la forma: 𝜀 𝑧𝑧 = 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑧 𝜀 𝑥𝑧 = 1 2 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑥 𝜀 𝑦𝑧 = 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑦 (89) Considerando la simetría del tensor de deformaciones estudiada en cursos anteriores de mecánica, puede extrapolarse la idea también para el tensor de velocidad de deformaciones: 𝜀 𝑥𝑦 = 𝜀 𝑦𝑥 𝜀 𝑥𝑧 = 𝜀 𝑧𝑥 𝜀 𝑦𝑧 = 𝜀 𝑧𝑦 (90) 𝜀 = 𝜀 𝑥𝑥 𝜀 𝑥𝑦 𝜀 𝑥𝑧 𝜀 𝑦𝑥 𝜀 𝑦𝑦 𝜀 𝑦𝑧 𝜀 𝑧𝑥 𝜀 𝑧𝑦 𝜀 𝑧𝑧 = 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑥 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 + 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 1 2 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑥 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑥 + 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑦 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑦 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑦 1 2 𝜕𝑢𝑥 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑥 1 2 𝜕𝑢𝑦 𝜕𝑧 + 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑦 𝜕𝑢𝑧 𝜕𝑧 (89)
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