Analisis de Estabilidad de Taludes

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Dr. Jorge E. Alva Hurtado
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍÍAA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
SECCIÓN DE POST GRADO
ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DE LISIS DE ESTABILIDAD DE 
TALUDESTALUDES
ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDESLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE
PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO
DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA
(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA
q = 5.7 Su + γt Du
de la fórmula de capacidad de carga de
Terzaghi con φ = 0 
D
qu
τ f f τ f f = S del núcleo de
arcilla compactada
u
τ f f = S insituu
τ f f
B
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD
(CONSOLIDADO - DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE
UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE
c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO
DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN
τ f f = S resistencia cortante drenada insitud
τ f f
τ f f = S del núcleo de arcillad
τ f f
donde Nc, N γ y Nq son función de φ
q
D
u
qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q
2
B
(CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL
b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO
c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL
τ f f = S insitu después de
consolidación bajo capa 1
u
τ f f = S del núcleo correspondiente a
consolidación bajo infiltración
constante antes del desembalse
u
τ f f
τ f f = S insitu de arcilla en el talud
natural antes de construcción
u
τ f f
1
2
τ f f
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU
RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA
ARCILLA SOBRECONSOLIDADA
(OCR > 4)
SDU
Us
S DL
SU
ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA
SDL
Líne
a K f
SU
SDU
No Drenada
ESP-Descarga
ESP
P , P
ES
P -
Ca
rg
a D
ren
ad
a
Us
T S
 P
q
q
P , P
Drenada
Líne
a K f
(OCR = 1)
T S
 P
1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca
2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
3) Terraplenes en Terreno Blando
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD 
DE TALUDES
4) Taludes en Excavaciones
- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)
- A Largo Plazo
- Desembalse Rápido o Similar
5) Laderas Naturales
6) Taludes Con Problemas Especiales
- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas
- Loess
- Suelos Residuales
- Arcillas Altamente Sensibles
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE
VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD 
DE TALUDES
- Observación de Campo
- Uso de Ábacos
- Análisis Detallado
PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y 
DISEÑO DE TALUDES
COTANGENTE DEL TALUD - X
321 4 5 6 70
0
25
50
75
100
125
MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20°
DESLIZAMIENTO EN SUELO
DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA
DESLIZAMIENTO EN RELLENO
A
LT
U
R
A
 D
EL
 T
A
LU
D
 -
H
 (
Pi
es
)
1
x
EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE 
CAMPO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS
0.1
H
β
γ = Peso unitario total del suelo
γw = Peso unitario de agua
c' = Cohesión
φ' = Angulo de fricción
ru = Relación de presión de poro
u = Presión de poro en la profundidad H
Esfuerzo 
Efectivo
Hγ
u
=
Pasos
1. Determine ru de valores de presión 
de poros medidos ó fórmulas
2. Determine A y B de los ábacos
3. Calcule 
H
cB
tg
tg
AF
γβ
φ ′
+
′
=
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0
ru = 0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
Relación de talud b = cotg β
P
ar
ám
et
ro
 A
1 2 3 4 5 6
Superficie de 
Infiltración
β
β
Infiltración paralela al talud
β
γ
γ 2
u cosr T
X w=
θβγ
γ
tgtg1
ru +
=
1w
Infiltración emergiendo del talud
θ
β
10
8
7
6
5
4
3
2
1
0 1 2 3 4 5 6
0
Relación de talud b = cotg β
XT
9
P
ar
ám
et
ro
 B
COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)
A
bs
ci
sa
 d
el
 c
en
tr
o 
-x
o
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
4
3
2
1
0
-1
CIR
CU
LO
S P
IE 
Y B
AS
E
cot β
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados) 
d = 0
d = 0.5
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
5
4
3
2
1
Y = y H0 0
C
írculos punto m
edio
CIRCULO PIE
d = 3.0
2.5
2.0
0
cot β
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados)
0.3
NUMERO DE ESTABILIDAD
Angulo del talud – b (grados)
Círculos pie
Círculos base
Círculos talud
D
Hd =
d
F = N c
P0
β
H
D = dHBase Firme
γ = Peso unitario total del suelo
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Factor de Seguridad
Pd =
γ H + q - γw Hw
uq uw ut
0.25 
0 
cotg β
0.50 0.75 1.0 1.5 3 4 6 ∞
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 
3.83 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
2 
CIR
CUL
O P
IE
d =
 0
5.53 d=∞
3
21
.5
1.00.5
0.3
0.2
0.1
CIRCULO 
TALUD
N
úm
er
o 
de
 e
st
ab
ili
da
d,
 N
o
CIRCULO 
BASE
10 
∞
Xo
o
H
X = x H0 0
β
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Centro Crítico
Y
O
rd
en
ad
a 
de
l c
en
tr
o
-y
o
0
∞
1.5
1.0
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0
Ref. (Janbu, 1968)
0 1 2 3 4 5 
100
50
30
20
15
10
8
6
4
2
1
0
N
úm
er
o 
cr
íti
co
 d
e 
Es
ta
bi
lid
ad
, N
cf
Relación de Talud b = cot β
Va
lo
re
s 
de
 λ
c 
φ
1
2
5
10
20
50
100
200
300
 Para c = 0 : 
F = b tan φPP
e
d
 F = N cf c
 P d
cφλ = P tan φc
e 
H 
H w 
β
w H'
1
b
q
Ht
γ H + q − γ H
μ μ μ
w w
q w t
P =d
γ H + q − γ H '
μ μ'
w w
q w
P =e
( En la fórmula de P tomar q = 0, μ = 1 para condición no consolidada )e q
 3.0
 2.0
 1.0
 0
-1.0
0 1 2 3 4 5 
Relación de talud b
C
oo
rd
en
ad
as
 U
ni
ta
ria
s 
X 
 
 e
 
Y
0 
 
 
 
0
100
20
10
5
2
0
2
5 10
20
100
Coordenadas
X = x H
Y = y H
0 0
0 0
COORDENADAS DEL CENTRO DEL
CIRCULO CRITICO
y0
λ =Cφ
x0
λ = 0Cφ
FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA 
ADICIONADA
LEYENDA
q
β
H
D=dHBase Firme
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
β = 0°
1.0
0.9
0.8
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación q γ/H 
Fa
ct
or
μb
(a)
90°
60°
30°
Círculo por el pie
1.0
0.9
0.8
1.0
0.5
0
d = ∞
(b)
Círculo por la baseFa
ct
or
μb
Relación q γ/H 
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE 
TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw) 
E INFILTRACIÓN (μ′w)
30°
60°
90°
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
β = 0°
Círculo por el pie
Relación Hw/H y H'w/H
Fa
ct
or
m
w
y
m
'w
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
0.5
0
Círculo por la base
d = ∞
(c)(d)
LEYENDA
Base Firme
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Base Firme
H w
H'w H
D=dH
H
D=dH
Hw
β
Fa
ct
or
μ w
y
μ'
w 1.0
Relación Hw/H y H'w/H
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.50 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación Ht / H
(a)
β = 0°
30°
60°
90°
Círculo por el pie
(b)
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
Fa
ct
or
μt
d = ∞
0
0.5
1.0
Círculo por la baseCírculo por la base
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / 
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
Relación Ht / H
Fa
ct
or
μt
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES,
SUELOS CON f = 0 Y f > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN
CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
Relación Ht / H
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
d = ∞
β = 0°
Círculo por el pie
Círculo por la base
30°
60°
90°
1.0
0.5
0
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
(c)
(d)
Fa
ct
or
μt
Fa
ct
or
μt
Relación Ht / H
Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA
φU = 0
Cb
HO
H
β
1
CALCULE
)H(H
bCNF
O+
=
γ
2
3
4
5
EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO
CALCULE M = HO/H
DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR
DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD
PASOS
Use γ = γb PARA TALUD SUMERGIDO
Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA
DEL TALUD
Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE
SUMERGIDO
N
U
M
ER
O
 D
E
 E
S
TA
B
IL
ID
A
D
, N
34
32
30
28
26
24
22
18
16
14
12
10
8
6
4
2
0
20
90 60 30 0
β (GRADOS)
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO 
CON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)
M 
= 2
.00
1.7
5
1.5
0
1.2
5
1.0
0
0.7
5
0.5
0
0.2
5
0
Fa
lla 
sup
erf
icia
l
Fa
lla
pr
of
un
da
- Método de Dovelas
- Método de la Cuña Deslizante
- Conclusiones
ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
20
10
0
-10
-20
10
El
ev
ac
ió
n 
-p
ie
s
1 2
4
Capa γ (lb/pie3) c (lb/pie2) φ (grados)
A 110 60 35
105 100 30
110 750 5
B
C
Radio - 100 pies
3
5 6 7
8
9
10 A
B
C
FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA
Δ x
W
XE
b
θ a
T
U = u Δ li i i
Δ l
Ur
X
E i + 1
U
Ni
i
i
i + 1
ii
i
i
i i
i
i
INCÓGNITAS
N-1 FUERZAS HORIZONTALES
N-1 FUERZAS VERTICALES
N-1 LOC. F. HORIZONTALES
N FUERZAS NORM. BASE
N LOC. F. NORM.
N FUERZAS NORM. BASE
I F.S.
5N-2 TOTAL
SISTEMA INDETERMINADO
3N TOTAL
ECUACIONES
FACTOR DE SEGURIDAD
AM
RMF =
∑
=
∑
=
+
=
∑
=
=
∑
=
∑
=
+=+=
n
1i i
θseniW
n
1i
iNtgcL
F
n
1i
iθseniWrAM
)
n
1i
iN
n
1i
tgLc(riΔl)tgiσc(rRM
φ
φφ
MFΣN
HFΣN
vFΣN
EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS
ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES
ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA
RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES
A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS 
(FELLENIUS)
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
NO SATISFACE : EQ. FH
: EQ. FV
: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA
∑
=
Δ−∑
=
+
= n
senW
n
tgLc
F
1
1
i i
i
l
i
u
i
i
i
iW
θ
θφ )cos(
MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP
N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS
ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS
DOVELAS SON CERO 
RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL
ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES 
[ ] [ ]
)1(cos)(
)(/1)(
1
F
tgtgM
senW
MtgxuWxc
F
i
ii
n
i
ii
n
i
iiiii
φθθθ
θ
θφ
+=
Δ−+Δ
=
∑
∑
=
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
EQ. FV
NO SATISFACE : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
EQ. FH
METODO DE LOWE Y KARAFIATH
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL
PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA
SATISFACE : Σ Fv
Σ FH
NO SATISFACE : ΣM
2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS
MÉTODO MORGENSTERN - PRICE
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE
UNA FORMA DETERMINADA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ
θ = λ f (x)
MÉTODO DE JANBU (GPS)
ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
Asumido
Asumido
MÉTODO DE SPENCER
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL
RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ
MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE
φmA = Ángulo de fricción
movilizado en suelo A
φmB = Ángulo de fricción
movilizado en suelo B
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
⎭
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
⎬
⎫
+≈
+≈
−≈
2
453
2
452
2
451
Bm
Am
Am
φ
θ
φ
θ
φ
θ
SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS
ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL
θ3
Suelo B
Suelo Aθ2θ1
MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA
ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS
r = r0 e
θ tg φ
r0
θ
φm
PROCEDIMIENTO
MÉTODO ORDINARIO DE
DOVELAS
MÉTODO DE BISHOP
MODIFICADO
MÉTODO DE JANBU
PROCEDIMIENTO GENERA-
LIZADO DE DOVELAS
MÉTODOS DE SPENCER Y
MORGENSTERN Y PRICE
MÉTODO DE
LOWE Y KARAFIATH
MÉTODO DE ESPIRAL
LOGARITMICA
CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA
MOMENTO
TOTAL
MOMENTO
DOVELA IND. VERT. HOR.
ECUACIONES
E
INCÓGNITAS
FORMA DE
LA SUPER-
FICIE DE 
FALLA
APLICABLE A
Cálculos
Manuales
Cálculos
ComputadoraCálculos
Manuales
Circular
Circular
Cualquiera
Cualquiera
Cualquiera
Espiral
Logarítmica
Si
Si
Si
Si
No
Si
No
No
Si
Si
No
-
No
Si
Si
Si
Si
Si
No
No
Si
Si
Si
Si
1
N + 1
3 N
3 N
2 N
3
Si
Si
Si
No
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
0°
2°
4°
6°
8°
10°
12°
14°
16°
18°
CHILE
B
O
L
I
V
I
A
BRASIL
COLOMBIAECUADOR
OCÉANO
PACIFICO I
81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
II
II
I
II
I
COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO
PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS
(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)
ZONA PRESASDE TIERRA
PRESAS
DE ENROCADO
I
II
III
0.15 – 0.25
0.10 – 0.15
0.05 – 0.10
0.10 – 0.20
0.05 – 0.10
0.05
ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ
(Ruesta et al, 1988)
1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo 
factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla 
circular.
2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado 
conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas, 
para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos 
efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con 
presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.
3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el 
Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla 
circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas 
de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy 
parada, casi vertical.
CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO
LÍMITE
4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el 
Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las 
fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para 
análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del 
error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la 
respuesta correcta.
6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio 
presentan ventajas y desventajas.
a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existir 
inestabilidades numéricas en el computador.
b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para el 
computador, malo para el análisis manual.
c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas
PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente 
es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta 
encontrar una distribución interna de esfuerzos 
razonabe. En la práctica consume mucho tiempo 
y es innecesario para el cálculo del Factor de 
Seguridad, ya que este valor varía muy poco con 
f(x).
- Excavación
- Drenaje
- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)
- Estructuras de Retención
- Técnicas Especiales
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
Y DESLIZAMIENTOS
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
1. Reducir la altura del talud con
excavacines en la parte superior.
2. Tendido el ángulo del talud. 
3. Excavar banqueta en la parte
superior del talud.
4. Excavar completamente la masa de
deslizamiento.
El área debe ser accesible al equipo
de construcción. Se requiere de un 
lugar apropiado para colocar el suelo
excavado. Algunas veces se incorpora
drenaje a este método.
ESQUEMA
I EXCAVACIÓN
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
1. Drenes horizontales de pequeño
diámetro.
2. Zanjas de subdrenaje profundas y 
contínuas. Generalmente a una
profundidad de 5 a 15 pies.
3. Pozos verticales perforados,
generalmente de 18.36 pulgadas
de diámetro.
4. Mejora en el drenaje superficial a lo
largo de la parte superior con cunetas
abiertas o canales pavimentados.
Sembrar plantas en el talud con raíces
profundas y resistentes a la erosión.
3. Puede ser bombeado o conectado con 
una salida de gravedad. Varios pozos en 
fila unidas al fondo pueden formar una 
galería de drenaje.
4. Buena práctica para la mayoría de los 
taludes. Dirigir la descarga fuera de la 
masa deslizante.
II DRENAJE
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
1. Más efectivo si llega al acuífero
natural. Los drenes son usualmente de flujo 
libre.
2. El fondo de las zanjas deben tener
pendiente para drenar y ser conectado con tubería de
salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo
de las zanjas. La parte superior deberá
Impermeabilizarse.
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
III CONTRAFUERTE DE
TIERRA O ROCA
(O BERMAS DE RELLENO)
1. Excavación de la masa deslizada y 
reemplazo con relleno compactado o 
contrafuerte de roca triturada. El pie del 
contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca 
por debajo del plano de deslizamiento. Se 
utiliza manto de drenaje con salida de flujo por 
gravedad detrás del talud del contrafuerte.
2. Utilización de bermas de relleno 
compactado o roca en el pie y más allá del pie. 
Debe proporcionarse drenaje detrás de la 
berma.
1. Se requiere acceso para el equipo de 
construcción y área de almacenaje. El suelo 
excavado puede utilizarse como relleno. Se 
puede requerir calzaduras de estructuras 
existentes. Si la estabilidad es crítica durante 
la construcción, se puede realizar en secciones 
cortas.
2. Se requiere suficiente ancho y espesor 
de las bermas de modo que la falla no ocurra 
por debajo o a través de las bermas.
1. Muro de contención del tipo entramado o 
cantiliver.
2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con 
la base cimentada por debajo del plano de falla. 
Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y 
espaciamiento de 4-8 pies.
3. Pilotes verticales vaciados en sitio 
anclados o batería de pilotes o bloques de 
cimentación. La base de los pilotes por debajo 
del plano de falla. Generalmente de diámetro 
de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
4. Pernos de anclaje en roca y suelo.
1. Usualmente costoso. Los muros 
cantiliver pueden ser anclados.
2. El espaciamiento deberá ser tal que el 
suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse 
una viga superficial para amarrar los pilotes. 
Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido 
utilizados en deslizamientos profundos.
3. El espaciamiento lo suficientemente 
cerca para que el suelo arquee entre pilares. 
Los pilotes pueden ser amarrados con viga 
superficial.
4. Pueden ser usados en taludes altos y 
en áreas muy limitadas. Debe ser usado un 
diseño conservador, especialmente en 
soportes permanentes.
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
IV ESTRUCTURAS DE
RETENCIÓN
1. Grouting
2. Inyección Química
3. Electromosis (en suelos finos)
4. Congelamiento
5. Calentamiento
1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios 
casos. En otros casos no fue satisfactorio.La 
teoría no está completamente desarrollada.
3. Generalmente costoso.
4 y 5. Métodos especiales que deben ser 
específicamente evaluados en cada caso. 
Puede ser costoso.
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS
( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
V TÉCNICAS ESPECIALES