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Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6. AUSCULTACIÓN E INSTRUMENTACIÓN 
 
6.1. INTRODUCCIÓN 
 
Este apartado es uno de los más importantes del trabajo ya que es donde se recogen, de 
describen y se tratan los datos procedentes de la instrumentación instalada en obra que a 
posteriori ha permitido llevar a cabo la correlación con la predicción. 
 
Se ha estructurado de la siguiente forma: Inicialmente un apartado de descripción de la 
instrumentación utilizada, donde se han realizado una serie de fichas técnicas de resumen de 
propiedades y características básicas de cada uno de los instrumentos. A continuación se han 
descrito los puntos más relevantes del plan de auscultación descrito en el proyecto y del plan 
real que finalmente se llevó a cabo en obra, considerando frecuencias de lecturas, tipos de 
secciones de control, modificaciones del plan de proyecto, etc. 
 
Una vez descritos los instrumentos tratados y localizados sus emplazamientos en las unidades 
objetivo del estudio, se ha realizado un análisis de los datos de instrumentación; comparando 
resultados de instrumentos semejantes, estudiando posibles errores asociados a lecturas o a 
instalación, proponiendo mejoras, etc.. 
 
Finalmente se ha desarrollado un último punto de conclusiones concretas de este capítulo en 
relación a los propios instrumentos y a los datos provenientes de estos. 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2. DESCRIPCIÓN DE LA INSTRUMENTACIÓN UTILIZADA 
 
6.2.1. PLACAS DE ASIENTO 
 
 
PLACAS DE ASIENTO 
 
OBJETIVO 
 
Conocer la magnitud de los asientos bajo un punto de un terraplén. 
COMPONENTES 
 
Consta de una chapa de acero, emplazada en la superficie del terreno original alisada 
previamente. La plataforma tiene una tubería de acero acoplada que se mueve de forma 
solidaria a la placa. Esta tubería normalmente viene en módulos roscados de 1m que se van 
añadiendo a medida que se construye el terraplén. 
 
 
Fig 45. Tubería de acero roscada 
 
Con frecuencia también lleva una tubería de protección de diámetro mayor para prevenir de 
daños a la tubería de medida y que también se recrece mediante rosca (en el caso de la obra 
de estudio son de hormigón). 
 Fig. 46. Sección A-A’ (Egea,C., 2004) 
1000 -1200 mm 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
A través de las medidas topográficas del extremo del tubo se tiene el valor de los movimientos 
de la plataforma situado a la base del terraplén. La tubería exterior se coloca porque a veces 
cuando el terraplén sobrepasa los 4-5 m, la consolidación del relleno puede ejercer suficiente 
fricción negativa sobre los tubos produciendo una disminución de la longitud de la barra, cuya 
longitud se supone un dato fijo, de modo que los asientos registrados sean mayores a los del 
resto de terreno de la cimentación. El tubo exterior hay que apoyarlo sobre un anillo de 
gomaespuma o algún material parecido que permita el asiento aunque hay que recalcar que los 
instalados en este caso apoyan directamente sobre el terreno. 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 3-25 mm 
Rango de medida: hasta métrico 
 
CARACTERÍSTICAS POSITIVAS 
 
 Simplicidad técnica 
 Interesantes para rangos de asientos elevados 
 
PROBLEMAS O POSIBLES ERRORES ASOCIADOS 
 
 Dificultad de compactación alrededor del tubo de medida durante la ejecución de 
terraplenes y precargas 
 Existencia de errores potenciales de medida causados por la adición de longitudes de 
tubo, y por la no verticalidad de las secciones del tubo 
 Muy susceptible a recibir golpes y ser dañadas lo que puede influir fuertemente en los 
resultados. 
 Problemas de sobrecarga de la placa por fricción negativa con el terreno. 
 
Tabla 6. Ficha resumen de las características de las placas de asiento 
 
Fig. 45. Tubería de acero roscada 
Fig. 46. Sección A-A’ (Egea C, 2004) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.2. LÍNEAS CONTINUAS DE ASIENTOS (LCA) 
 
 
LÍNEAS CONTINUAS DE ASIENTOS (LCA) 
 
OBJETIVO 
Conocer la magnitud y la distribución de asientos en una línea bajo un terraplén. 
COMPONENTES 
• Manguera: tubo flexible de doble pared. Suficientemente rígido para no permitir 
aplastamiento debido a presión de sobrecarga y compactación, y suficientemente 
flexible para adaptarse a la deformada del terreno. Habitualmente se usan mangueras 
de plástico rigidizadas mediante espirales metálicas de diámetro interior 85-100 mm. 
• Arquetas: protegen los extremos de la manguera para evitar la obstrucción de la 
manguera. En su interior se dispone de un punto de referencia con respeto al que se 
realizarán las medidas. Se sitúan a unos 2-3m de la arista del talud del terraplén. 
 
 
Fig. 47. Interior de una arqueta de LCA 
 
Deben tener aproximadamente 2 x 2 x 0.6 m para colocar en su interior la referencia del 
aparato de lectura. 
• Dispositivo de medida: consta de 3 partes: 
1) tubo de poliamida de unos 14 mm de Φ exterior 
2) sonda con sistema de cuerda vibrante para indicar la presión dentro del tubo 
por efecto del líquido 
3) UAD, la unidad de adquisición de datos recibe el señal y traduce el impulso 
eléctrico en valor numérico de presión 
 
 
Fig. 48. Equipo de lectura (sonda+tubo) de la línea continua de asientos (Cortesía de Geopayma) 
 
 
INSTALACIÓN 
La manguera o tubo flexible se coloca perpendicular al eje del terraplén en una pequeña zanja 
con arena, excavada en la misma cimentación del terraplén. Éste se va construyendo encima 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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de la línea de forma que cuando el terreno deforme, lo haga solidariamente con el instrumento. 
 
PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
El sistema incorpora un gas que rellena la sonda, ésta a su vez está conectada al tubo de 
poliamida que comunica con el transductor de presión montado en el tambor de lectura. El tubo 
de poliamida y el torpedo están llenos con una solución anticongelante. El segundo tubo corrige 
la presión del gas en la sonda y en la parte opuesta, del transductor del diafragma de presión 
diferencial. Los dos tubos están recubiertos juntos formando un ensamblaje perfecto. Cambios 
en la altura de la sonda con respecto de los datos, dan como resultado cambios de presión en 
el transductor, el cual indicará un cambio en la elevación del dispositivo. El tubo que incorpora 
el gas, permite controlar la presión, de forma que si se tiene siempre por encima de la presión 
atmosférica se garantiza que el líquido en el tubo y la sonda siempre estén a presión positiva 
con respecto a la atmosférica; previniendo así la formación de burbujas de aire en la columna 
de líquido. 
Este instrumento se basa en el principio básico de la hidrostática y para ello mide diferencias 
de presión entre el torpedo (extremo del tubo de poliamida), donde se encuentra alojado el 
sensor piezométrico, y un pequeño depósito situado en la UAD. Las lecturas de presión pueden 
traducirse en valores de altura de carga. 
El tubo de poliamida que se introduce por la manguera de la línea de asiento posee unas 
marcas situadas cada metro con el fin de poder obtener la ordenada (δ= g H g) 
correspondiente a cada abscisa (x) y así poder obtener la deformada de la base del terraplén (δ 
=f(x) ) 
 
 
Fig. 49. Esquema de funcionamiento de la LCA(Tomás Jover, 2002) 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 10 mm 
Rango de medida: +/- 3,5 m 
Rango de temperatura: -10 hasta 40 ºC 
 
CARACTERÍSTICAS POSITIVAS 
 
Mayor operatividad del sistema respeto otros métodos de medida de asientos como placas de 
asiento, ya que las máquinas pueden circular libremente por el terreno después de su 
colocación. 
 
PROBLEMAS O POSIBLES ERRORES ASOCIADOS 
 
Problemas asociados a los transductores de presión: muy sensibles ala temperatura; 
problemas de aireación (hacen que la presión del fluido sea menor). 
Los asientos tienen que ser de orden centimétrico al menos, sino no tienen suficiente precisión. 
Es necesario que exista un punto de referencia topográfico alejado del terraplén, al que se 
referencien las medidas, ya que las arquetas pueden verse afectadas por los movimientos del 
terraplén. 
 
Tabla 7. Ficha resumen de las características de las LCA 
 
Fig. 47. Interior de una arqueta deLCA 
Fig. 48. Equipo de lectura (sonda+tubo) de la línea continua de asientos (Cortesía de Geopayma) 
Fig. 49. Esquema de funcionamiento de la LCA(Tomás Jover, 2002) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.3. EXTENSÓMETRO DESLIZANTE 
 
 
EXTENSÓMETRO DESLIZANTE. SOLEXPERTS 
 
OBJETIVO 
 
Determinar movimientos verticales en profundidad 
 
COMPONENTES 
 
 
 
Fig. 50. Equipo de lectura (Cortesía de Geopayma) 
 
PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
Para tomar una serie de medidas, la sonda se une a una varilla; se introduce en el interior de la 
tubería de revestimiento y se va moviendo primero en sentido descendente y luego ascendente 
(la lectura de referencia es la media de ambas) entre los diferentes puntos de lectura 
separados 1m. La sonda tiene una cabeza cono-esférica que se desliza a través de la tubería 
hasta el punto de lectura. Rotando 45º la sonda se pasa a través de los conos (puntos de 
medida) hasta llegar al siguiente par de puntos. Se repite el procedimiento cada metro hasta el 
final del tubo. Se activa el transductor de desplazamiento del sensor de cabeza que mide la 
variación de longitud entre manguitos de unión y los valores se transmiten a través de cable a 
una unidad de adquisición de datos con memoria interna. 
La elevada precisión a la que se puede llegar se debe al principio de la cabeza cono-esférica, 
que permite definir exactamente la posición del sensor respeto al punto de medida. 
 
 
 
Fig. 51. Procedimiento de lectura del extensómetro deslizante (www.solexperts.com) 
Consta de: 
 
• Tubería 
extensométrica de 
HPVC con 
Φ=67mm y con 
manguitos de 
plástico con unión 
tipo ABS 
• Sonda 
• Varilla de medida 
• Cabrestante 
• UAD 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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Fig. 52. Esquema de funcionamiento (Dunnicliff, 1988) 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 0,03 mm/m 
Rango de medida (determinado por las especificaciones de la sonda): en general ±49 mm 
pero en algunos casos donde se esperaban grandes asientos se instalaron instrumentos con 
un rango de hasta ±98mm (para espaciamientos de 1000mm). Este parámetro viene dado por 
la deformación que pueden asimilar los manguitos de conexión existentes entre los pares de 
medida. 
Rango de lectura (determinado por la unidad de lectura): 0 a 50 mm por lectura, es decir, por 
metro 
 
APLICACIONES TÍPICAS 
 
- Monitorización del desarrollo de la deformación y desplazamiento a lo largo de túneles 
en suelo o en roca blanda 
- Monitorización de perfiles de deformación en terraplenes y presas. 
 
CARACTERÍSTICAS POSITIVAS 
 
 Precisos 
 Aplicables a sondeos con cualquier orientación 
 
PROBLEMAS O POSIBLES ERRORES ASOCIADOS 
 
 En la práctica, las lecturas pueden estar muy condicionadas por el operador, ya que el 
encaje entre sonda y punto de lectura a veces no es perfecto. 
 Posibles problemas si la mezcla de sellado entre la tubería y el terreno tiene una 
rigidez muy distinta a la del suelo. 
 Rango de lectura y de medida puede resultar insuficiente si hay capas muy 
deformables. 
 
 
Tabla 8. Ficha resumen de las características de los extensómetros deslizantes 
 
Fig. 50. Equipo de lectura (Cortesía de Geopayma) 
Fig. 51. Procedimiento de lectura del extensómetro deslizante (www.solexperts.com) 
Fig. 52. Esquema de funcionamiento (Dunnicliff, 1988) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.4. EXTENSÓMETRO INCREMENTAL 
 
 
EXTENSÓMETRO INCREMENTAL INCREX 
 
OBJETIVO 
 
Registrar desplazamiento axial a lo largo de un sondeo en roca, hormigón o suelos y su 
distribución en profundidad 
 
COMPONENTES 
 
Fig. 53. Esquema geométrico e imagen real de extensómetros tipo INCREX 
(www.slopeindicator.com) 
 
PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
Increx es un extensómetro de sonda móvil para realizar medidas de alta precisión y que se 
puede usar con tuberías inclinométricas o con extensométricas. Los puntos de medida son 
anillos metálicos que se colocan en la parte exterior del tubo de revestimiento. Los anillos están 
en contacto con el suelo a través de una inyección de relleno y se mueven deslizando por el 
exterior de la tubería a pesar de estar confinados por la lechada (esta llega a romper). Por este 
motivo, la lechada no debe crear una barrera de rigidez entre el instrumento y el suelo. 
La medidas de INCREX se basan en la inducción electromagnética entre el sensor de de alta 
precisión de la sonda y los anillos metálicos. Para las mediciones se introduce la sonda dentro 
del revestimiento. Las lecturas se toman de forma incremental metro a metro. 
Si la distancia aumenta === elongación (extensión) en el eje del sondeo 
Si la distancia disminuye === acortamiento (compresión) en el eje del sondeo 
 
 
 
 
Consta de: 
• Tubo de revestimiento 
inclinométrico o extensométrico 
• Anillos de medida 
• Varilla de medida 
• UAD 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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Fig. 54. Resultados de un extensómetro INCREX, Cortesía Geopayma. 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 0,05 mm/m 
Rango de lectura: ±20 mm /m (limitado por el rango de operatividad de la sonda) 
 
CARACTERÍSTICAS POSITIVAS 
 
- Sistema de lecturas de alta definición 
- Múltiples puntos de medida 
- Costes razonables 
- Con el mismo revestimiento puedes usar lecturas inclinométricas 
- Se puede usar en cualquier orientación 
 
INCONVENIENTES 
 
- El rango de lectura puede ser insuficiente si hay capas muy deformables 
- Hay que colocar una mezcla de sellado con una rigidez adecuada. 
 
 
Tabla 9. Ficha resumen de las características del extensómetro incrmental 
 
Fig. 53. Esquema geométrico e imagen real de extensómetros tipo INCREX, fuente: 
www.slopeindicator.com 
 
Fig. 54. Resultados de un extensómetro INCREX, Cortesía Geopayma 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.5. EXTENSÓMETRO DE VARILLAS 
 
 
EXTENSÓMETRO DE VARILLAS 
 
OBJETIVO 
 
Medir movimientos en el eje longitudinal de un sondeo. 
 
COMPONENTES 
 
Constan de cabeza de medida y de anclaje. La cabeza de medida está diseñada para ser 
segura frente a posibles daños. El tema de los anclajes es variado, existen de diversos tipos 
aunque el más usado es el inyectable. 
 
INSTALACIÓN 
 
Se instalan en el interior de un sondeo anclando varillas a diferentes profundidades (L1, L2, L3) 
de forma que estas se muevan de forma solidaria con el terreno y obtener así los cambios de 
distancias entre los diferentes puntos del eje del sondeo. 
 
Fig. 55. Esquema de un extensómetro de varillas (izquierda) y los elementos de un extensómetro de 
varillas (derecha), (González Vallejo, 2002) 
 
PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
Los movimientos de los extremos de las varillas que están en superficie, se pueden tomar de 
diferente modo: mediante topografía o mediante transductores de desplazamiento, obteniendo 
así movimientos verticales en la profundidad de anclaje. 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: En función del método de toma de lectura (10 mm topográficamente y 0.2% de la 
medida para el transductor) 
Rango de medida: hasta métrico 
 
CARACTERÍSTICAS POSITIVAS 
- Barato 
- Sencillo técnicamente 
INCONVENIENTES 
El muestreo de los desplazamientos verticales tiene un espaciado muy alto. 
 
Tabla 10. Ficha resumende las características del extensómetro de varillas 
 
Fig. 55. Esquema de un extensómetro de varillas (izrda) y los elementos de un extensómetro de varillas 
(dcha), (González Vallejo, 2002) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.6. INCLINÓMETRO 
 
 
INCLINÓMETROS. SOIL INSTRUMENTS 
 
OBJETIVO 
 
Medida de desplazamientos horizontales en profundidad. Se miden deformaciones normales al 
eje del tubo mediante el paso de un torpedo a través del mismo. La sonda del torpedo contiene 
un transductor que permite medir la inclinación respecto a la vertical. 
 
COMPONENTES 
 
• Revestimiento guía instalado permanentemente para controlar la orientación de la 
sonda 
 
Fig. 56. Cabeza de la tubería inclinométrica 
 
• Torpedo 
• Unidad de Adquisición de Datos portátil para indicar la inclinación del torpedo 
• Cable eléctrico que une la UAD con el torpedo. 
 
 
Fig. 57. Esquema de los componentes de una inclinómetro (González Vallejo,2002) 
 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
Fig. 58. Esquema de funcionamiento del inclinómetro (Dunnicliff, 1988) 
 
Mediante la introducción del torpedo deslizante en la tubería inclinométrica el sensor registra 
inclinaciones que a posteriori se traducen en movimientos horizontales. Las lecturas se realizan 
en dos direcciones perpendiculares entre sí. 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 2 mm en 30 m (depende del tipo de inclinómetro) 
Rango de medida: +/- 30º 
 
APLICACIONES TÍPICAS 
 
 Determinar la zona de movimiento de una ladera 
 Monitorizar la extensión y el valor de movimientos horizontales en terraplenes 
 Detectar desviaciones de muros y pilares 
 
PROBLEMAS O POSIBLES ERRORES ASOCIADOS 
 
Posibles problemas de lecturas si la mezcla de sellado tiene una composición que provoca que 
suelo e instrumento no se muevan solidariamente 
 
 
Tabla 11. Ficha resumen de las características del inclinómetro 
 
Fig. 56. Cabeza de la tubería inclinométrica 
Fig. 57. Esquema de los componentes de una inclinómetro (González Vallejo,2002) 
Fig. 58. Esquema de funcionamiento del inclinómetro (Dunnicliff, 1988) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.2.7. PIEZÓMETRO DE CUERDA VIBRANTE 
 
 
PIEZÓMETRO DE CUERDA VIBRANTE 
 
OBJETIVO 
 
Registrar los movimientos del nivel freático con la evolución del tiempo 
 
INSTALACIÓN Y COMPONENTES 
 
El método de instalación del piezómetro es el llamado "método del filtro de arena". Se basa en realizar un 
sondeo, posicionar el elemento poroso a la profundidad adecuada (1) y colocar un filtro de arena 
alrededor del instrumento (2). Por encima del filtro se realiza un sellado de bentonita y finalmente la 
longitud restante del sondeo se rellena de inyección cemento-bentonita (4) y se instala una protección por 
la parte de arriba del tuba para evitar entradas de agua (5). 
 
 
Fig. 59. Esquema de instalación del piezómetro de cuera vibrante.fuente: www.rembco.com 
 
Como componentes básicos para la toma de lecturas piezométricas está: el sensor, la unidad 
de lectura tipo VWF-152-B, el cable y todos los elementos de instalación en el sondeo que se 
han comentado anteriormente. 
 
 
Fig. 60. Sensor del piezómetro, fuente: www.slopeindicator.com 
 
 
PROCEDIMIENTO DE MEDIDA 
 
El piezómetro de cuerda vibrante convierte la presión de agua en una frecuencia a través de un 
diafragma, un hilo de acero tensionado y una bobina electromagnética. 
El piezómetro está diseñado de forma que un cambio de la presión en el diafragma da lugar a 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
60
un cambio de la tensión en el hilo. Cuando es excitado por la bobina electromagnética, el hilo 
vibra a su frecuencia natural (proporcional a la tensión del hilo). La vibración del hilo en la 
proximidad de la bobina magnética genera una señal de frecuencia que es transmitida a la 
unidad de lectura. La unidad de lectura procesa la señal, aplica los factores de calibración y 
muestra el dato leído en la unidad de medida adecuada. 
 
PRECISIÓN Y RANGO DE MEDIDA 
 
Precisión: 0.01% de la lectura 
Resolución: (expresada en mca): centimétrica (+/- 0.01 m) 
 
VENTAJAS 
 
 Ofrece respuesta rápida a los cambios de presión de agua 
 Poco vulnerables, instalación rápida 
 No tienen problemas de temperatura 
 
PROBLEMAS O POSIBLES ERRORES ASOCIADOS 
 
 No se pueden desairear 
 No se pueden recalibrar 
 
 
Tabla 12. Ficha resumen de las características del piezómetro de cuerda vibrante 
 
Fig. 59. Esquema de instalación del piezómetro de cuera vibrante.fuente: www.rembco.com 
Fig. 60. Sensor del piezómetro, fuente: www.solopeindicator.com 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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6.3. PLAN DE AUSCULTACIÓN 
 
En el proyecto se realizó un plan de instrumentación para el seguimiento de los movimientos de 
todas las obras de tierra Su diseño se basó en asignar una sección tipo de instrumentación 
capaz de registrar de forma precisa y completa la magnitud de asientos de cada terraplén. Las 
secciones tipo establecidas en proyecto fueron: 
 
 
 
 
Fig. 61. Secciones de instrumentación tipo (Proyecto de modificación de la C-31) 
 
SECCIÓN TIPO (I) 
Consta de 5 hitos topográficos colocados en secciones transversales al terraplén. 
 
SECCIÓN TIPO (II) 
Instalada donde se previeron de unos asentamientos mayores. Consta de hitos topográficos, 
línea continua de asientos (LCA) e inclinómetros en cada uno de los lados del terraplén (pie) 
 
SECCIÓN TIPO (III) 
Secciones para los terraplenes sobre los que se sitúan los estribos de los pasos superiores. 
Consta de inclinómetros, de LCA, 3 células de presión en cada estribo. Para controlar 
presiones de agua, piezómetros de cuerda vibrante. 
 
En la siguiente tabla se observa el resumen de secciones de control proyectadas, distribuidas 
por las diferentes unidades de la obra. 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
62
TIPO DE CONTROL N ºSECCIONES TIPO DE CONTROL N ºSECCIONES
Enlace Filipinas sección I 2 P-2 sección I 2
TD-1 sección I 2 P-2.1 sección I 1
TD-2 sección I 2 P-3 sección I 2
TD-3 sección I 3 P-4 sección I 1
TD-4 sección I 4 P-5 (*) sección III 2
TD-5 sección I 1 P-6 sección I 1
sección I 1 P-7 sección III 2
sección II 1 P-8 (*) sección III 2
sección II 2 P-9 sección III 2
sección III 1 P-10 sección II
sección II 1 P-13 (*) sección I 2
sección III 1 P-14 (*) sección II 1
sección II 1 P-15 (*) sección II 1
sección III 1
sección II 1
sección III 2
sección II 1
sección III 2
sección II 2
sección III 1
Glorieta CLASA sección I 2
UNIDAD
PROYECTO
TD-10 (*)
TD-11
TD-12
PROYECTO
TD-6
TD-7 (*)
TD-8 (*)
TD-9 (*)
UNIDAD
 
 
Tabla 13. Resumen de la instrumentación prevista en proyecto ((*) Casos de estudio) 
 
El Plan de lecturas previsto era: 
- Cada 2 días durante la construcción del terraplén 
- Semanalmente durante el período en que se piensa que se van a producir movimientos 
debidos a la consolidación primaria 
- Cada dos semanas hasta que se estabilicen los asientos y/o se concluya la obra. 
En la aplicación de este plan a la obra, se realizaron algunos cambios: 
• Se introdujeron los extensómetros deslizantes en los ejes de los terraplenes 
definitivos 
• Se eliminaron las células de presión 
• Se redujeron considerablemente las secciones de obra instrumentadas 
proyectadas inicialmente, como se observa en la 
• Tabla 15 
• Se estableció la siguiente frecuencia de lecturas con las empresas responsables. 
 
INSTRUMENTACIÓN 
FRECUENCIA 
DE 
LECTURAS 
EMPRESA 
CONTROL 
PLACAS DE ASIENTO SEMANAL UTE IBERINFRA 
LCA SEMANAL GEOPAYMA 
EXTENSÓMETRO DESLIZANTE SEMANAL GEOPAYMA 
EXTENSÓMETRO INCREMENTAL INCREX SEMANAL GEOPAYMA 
INCLINÓMETROS SEMANAL GEOPAYMA 
 
Tabla 14. Informaciónsobre la instrumentación 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
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PIEZÓM INCLINÓMETROS LCA EXT.VARILL EXT. INCREX EXT. DESLIZANTE PLACAS ASIENTOS
FILIPINAS
TD-1 1 línea
TD-2
TD-3 2 línea
TD-4 1 línea 
TD-5
TD-6 1 línea
TD-7 (*) IT 7.1D IT7.2E LCA T-7 SD-T7 2 líneas
TD-8 (*) I8.1, I8.2 SD-T8 1 línea
TD-9 (*) IT9.1, IT9.2 SD-T9 2 líneas
TD-10 (*) I10.1, I10.2 LCA T-10 2 líneas
TD-11 2 líneas
TD-12 IT-12.1, IT12.1, IT12.3, IT.12.4
P-1
P-2 2 líneas
P-2.1 1 línea
P-3 2 líneas
P-4 1 línea
P-45 1 línea
P-5 (*) PZ5.1 a PZ5.9 I5.1, I5.2, I5.3, I5.4 LCA 5.1, i 5.2 SDM-4-1 I 4-2 3 líneas
P-6 1 línea
P-7 PZ7.1 a PZ7.3 I7.1, I7.2 LCA P7 1 línea
P-8 (*) PZ8.1 a PZ8.3 I18.1,I18.2,I18.3,I18.4 LCA 18.1,18.2 2 línea
P-9 1 línea
P-10 IN 1 IN2 IN5 IN6 3 líneas
P-10 MONT 3 líneas
P-10 MAR IN 3 IN4 3 líneas
P-11 2 líneas
P-13 (*) I13.D, I13.E 3 líneas
P-14 (*) LCA 1 (autocon) 2 líneas
P-15 (*) IE15E, IE15D LCA E.15 E15 E15 2 líneas
PRECARGAS
TERRAPLENES
UNIDAD
INSTRUMENTACIÓN
 
 
Tabla 15. Resumen de la instrumentación instalada en obra. ((*) Casos de estudio) 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
64
6.4. RESULTADOS DE INSTRUMENTACIÓN 
 
6.4.1. ORIGEN 
 
Los datos de instrumentación para el presente estudio fueron suministrados por la dirección de 
obra, correspondiente a la empresa IBERINSA, quien ha coordinado la realización de las 
lecturas y la instalación de los instrumentos. Semanalmente se ha entregado un informe de 
placas de asiento (UTE IBERINFRA) y otro del resto de los instrumentos (Geopayma) tanto en 
formato papel como electrónico. 
 
Para empezar con la comparación de los resultados del modelo de predicción se ha tenido que 
realizar un análisis detenido de toda la información. 
 
6.4.2. ANÁLISIS DE DATOS 
 
Para seleccionar los datos de instrumentación que se usarán en la comparación de la 
metodología de proyecto, se ha realizado un contraste de resultados mediante los diferentes 
instrumentos, para tener una idea de los datos que a priori parecen más fiables y los que no. 
A continuación se presenta una discusión sobre cada tipo de instrumento existente y del 
resultado que este ha dado para los casos de estudio. 
 
Un primer paso para observar la congruencia de resultados ha sido analizar los instrumentos 
que miden el mismo tipo de movimientos y comparar asientos máximos registrados en unos y 
en otros. Por lo tanto, se compararon LCA, placas y extensómetros. Los resultados de dicha 
comparación se resumen en la tabla siguiente. Las Fig. 62 - Fig. 69 representan los 
resultados brutos de asiento para cada unidad objeto de estudio, resultados que se comentan 
posteriormente. 
 
 
PRECARGA 5 0.34 0.27 0,685 0,588 - - Comparables dos a dos
PRECARGA 8 0,35 0,3 0,6 0,4 - - Comparables dos a dos
PRECARGA 13 - -
PRECARGA 14 1 0,75 - - La LCA se encuentra al centro del terraplen entre ambas linia de placas
- 0,518 (21/07/06)
- 0,522 (21/09/06)
TERRAPLÉN DEFINITIVO 7 0,37 (09/10/06) 0,33 (09/10/06) 0.385 (13/11/06) -
Etensómetro tipo deslizante (SD) 
situado entre ambas secciones de 
placas
0,43 (22/09/06) 0,38 (22/09/06) 0,3 (21/09/06) -
0,75 (15/01/07) 0,38 (15/01/07) 0,35 (18/12/06) -
0,25 (19/04/06) 0,55 (19/04/06)
0,32 (28/08/06) 0,66 (28/08/06)
0,39 (16/05/06) - A partir de 15/05/06 SD-T8 se estabiliza a 0,4. última lectura (18/12/06)
-
0,23-
Smax (m)
0,95(25/08/06) 0,65(25/08/06)0,45
La LCA se encuentra al centro del 
terraplen entre ambas linia de placas y 
extensómetro INCREX sustituído por 
uno de varillas (marzo 05)
EXTENSÓMETRO INCREX
0,91 (03/05/06)
-
0,55
TERRAPLÉN DEFINITIVO 9
-
-
PRECARGA 15
TERRAPLÉN DEFINITIVO 8 -
UNIDAD DE OBRA
Primera línea de placas está fuera del 
terraplén (E7)
Etensómetro tipo deslizante (SD) 
situado entre ambas secciones de 
placas
LCA PLACA DE ASIENTO EXTENSOM.DESLIZANTE OBSERVACIONES
TERRAPLÉN DEFINITIVO 10 -
0,20 (14/04/06)
 
 
Tabla 16. Comparación de los resultados entre instrumentación 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
65
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 100 200 300 400 500
FECHA (DÍAS)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0
1
2
3
4
5
6
7
A
LT
U
R
A
 (m
)
SD-T7 PLACA 9 PLACA 3 ALTURA DE TIERRAS 2+530 ALTURA DE TIERRAS 2+470
 
 
 
 
 
 
Fig. 62. Comparación de los instrumentos en el TD-7 
TD-8
0
0.25
0.5
0.75
1
0 100 200 300 400 500 600
TIEMPO (DÍAS)
AS
IE
N
TO
 (m
)
0
2
4
6
8
10
12
14
AL
TU
R
A 
(m
)
PLACA 2 hombro PLACA 3 eje PLACA 4 hombro SD-T8 ALTURA TIERRAS
 
Fig. 63. Comparación de los instrumentos en el TD-8 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
66
0
0,25
0,5
0,75
1
1,25
0 78 156 235 313 391
TIEMPO (días)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
A
LT
U
R
A
 T
ER
R
A
PL
ÉN
 (
m
)
PLACA 4 PLACA 9 SD-T9 PLACA 3 ALTURA DE TIERRAS
 
Fig. 64. Comparación de los instrumentos en el TD-9 
 
 
 
 
TD-10 3+370 
0
0.2
0.4
0.6
0.8
0 100 200 300 400 500
TIEMPO(DÍAS)
AS
IE
N
TO
 (m
)
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
10.00
AL
TU
R
A 
D
E 
TI
ER
R
AS
 (m
)
PLACA 3 hombro PLACA 4 eje PLACA 5 hombro LCA eje ALTURA TIERRAS
 
Fig. 65. Comparación de los instrumentos en el TD-10 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
67
P-5
0
0,25
0,5
0,75
0 100 200 300 400 500
TIEMPO(DÍAS)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
A
LT
U
R
A
 (m
)
PLACA 9 PLACA 16 EJE PLACA 17 EJE PLACA 22 LCA 1 LCA 2 ALTURA P-5
 
Fig. 66. Comparación de los instrumentos en el P-5 
 
 
 
P-13 
0.000
0.100
0.200
0.300
0 50 100 150 200
TIEMPO (DÍAS)
AS
IE
N
TO
S 
(m
)
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
4
AL
TU
R
A 
D
E 
TI
ER
R
AS
 (m
)
PLACA 3 PLACA 6 eje PLACA 7 eje PLACA 11 ALTURA TIERRAS
 
Fig. 67. Comparación de los instrumentos en la P-13 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
68
P-14
0.00
0.25
0.50
0.75
1.00
1.25
0 50 100 150 200 250 300 350
TIEMPO (DÍAS)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0
2
4
6
8
10
12
14
A
LT
U
R
A
 D
E 
TI
ER
R
A
S 
(m
)
PLACA 2 hombro PLACA 3 hombro PLACA 5 30m PLACA 6 hombro PLACA 7 hombro
LCA hombro LCA hombro corregida ALTURA TIERRAS
 
Fig. 68. Comparación de los instrumentos en la P-14 
 
 
P-15
0
0.25
0.5
0.75
1
0 50 100 150 200 250
TIEMPO(DÍAS)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
12.00
A
LT
U
R
A
 D
E 
TI
ER
R
A
S 
(m
)
PLACA 2 hombro PLACA 3 eje PLACA 4 hombro PLACA 10 eje LCA eje
LCA eje corregida EXTENS. INCREME. eje EXTENS. VARILLES eje ALTURA TIERRAS
 
Fig. 69. Comparación de los instrumentos en la P-15 
 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
69
 
De la tabla y las figuras anteriores se desprenden algunas ideas. 
 
- En los casos más directos, donde LCA y placas coinciden en una misma sección y son 
comparables directamente (P-5 y P-8) se observa que las LCA instaladas dan valores 
de asientos más bajos que las placas y que la diferencia de magnitud está entre los 
0,10 y los 0,30 m dependiendo de los casos 
- En el caso de la P-14 donde la LCA se sitúa entre las dos secciones de placas 
(situadas en los extremos del terraplén) ésta registra un asiento menor en el tramo 
donde se tienen datos de lecturas y la diferencia está entre 0,20-0,25 m, cuando en 
principio, tendría que dar incluso un poco más por su emplazamiento más centrado 
bajo la carga. 
- En la precarga 15, las placas 3, 4 y 5 dan valores de asiento muy elevados, con 
respecto el resto, posiblemente a causa de la proximidad de la precarga-14. Por otra 
parte, los instrumentos que se encuentran en la misma sección, como son la LCA y el 
extensómetro (inicialmente INCREX y después uno de varillas), dan un registro similaren magnitud y en distribución temporal. La diferencia entre esta sección y la situada al 
otro extremo del terraplén (placas 7-8-9-10-11-12-13) es considerable. Los máximos 
entre ambas secciones difieren entre 0,20 y 0,25 m. 
- El terraplén 7, construido en dos fases diferentes, por un lado tiene una buena 
correspondencia entre placas (testigo 9 y testigo 3) y SD-T7 mientras que las lecturas 
de LCA además de ser en un periodo muy reducido, no tienen una tendencia parecida 
a ninguno de los otros instrumentos. En este caso, el instrumento se podría descartar a 
efectos de comparación. Se observa como en el momento cuando las alturas de ambos 
tramos son similares, los asientos también se estabilizan y toman una tendencia 
común. 
- En el terraplén 8, en cambio, el comportamiento entre placas y extensómetro SD es 
muy diferente, ya que el testigo homólogo, situado en el eje de la unidad, da un asiento 
mucho mayor que el extensómetro 
- En el terraplén 9, existe una discordancia bastante importante entre ambas líneas de 
asientos. El extensómetro deslizante coincide con una de ellas (3+030). 
- En el caso del terraplén-10, la LCA da un valor bastante similar a una de las placas 
(testigo 3), La otra se sitúa fuera del terraplén y probablemente está sometida la 
influencia de otras estructuras. Por lo tanto se puede considerar que los resultados son 
bastante consistentes, a pesar que como siempre, las lecturas de LCA no presentan 
una distribución en sección tan bien marcada como las placas. 
 
Todas estas ideas llevan a pensar que en algunos casos los datos no son consistentes entre si, 
luego se ha analizado a qué motivos puede ser debida esta no congruencia de resultados. En 
principio los instrumentos pueden presentar problemas tanto a nivel de lecturas, como de 
instalación que provoquen un falseo de los datos. Se han planteado posibles errores asociados 
a cada instrumento investigando si pueden explicar o no las discrepancias observadas entre 
distintos instrumentos. 
 
 
LÍNEAS CONTINUAS DE ASIENTO 
 
Existe un error sistemático debido a la no referenciación exterior de las arquetas en el 
momento de la lectura. Debería haberse realizado respecto a un punto suficientemente alejado 
del terraplén el cual no se viera afectado por los movimientos existentes. De esta forma, como 
la arqueta también experimenta un movimiento, los asientos totales medidos no son absolutos, 
sino relativos a la arqueta (obsérvese figura). 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
70
0
0,25
0,5
0,75
1
1,25
0 50 100 150 200 250
TIEMPO(DÍAS)
A
SI
EN
TO
 (m
)
0,00
2,00
4,00
6,00
8,00
10,00
12,00
A
LT
U
R
A
 D
E 
TI
ER
R
A
S 
(m
)
PLACA 10 eje LCA eje
LCA eje corregida ALTURA TIERRAS
 
Fig. 70. Corrección de la LCA considerando el movimiento de la arqueta 
 
Los movimientos de las arquetas de esta figura han sido estimados con el modelo, 
observándose una mayor similitud de los datos corregidos con el instrumento análogo de la 
sección contigua. 
 
Por otro lado, asociado a este tipo de instrumento existe otro punto clave para su buen 
funcionamiento. Es necesario que el circuito de fluido esté totalmente a presión para que las 
lecturas del transductor sean correctas, ya que si se forman burbujas de aire, la presión medida 
es menor, y por tanto el asiento registrado también. El hecho de que no sean lecturas directas 
de movimientos, y que se tenga que medir un parámetro para calcular otro, puede que las 
haga más susceptibles a errores. 
 
PLACAS DE ASIENTO 
 
Las placas de asiento representan, en principio, el instrumento que ha proporcionado datos 
más fiables de todos los instalados. La única duda que se ha planteado durante el análisis es 
el tema de los asientos registrados en las etapas de desmontaje de las precargas. Es normal 
que el asiento se recupere un poco cuando se descarga el terreno, pero como se puede 
observar en las gráficas anteriores (Fig. 62 - Fig. 69), se observan rebotes de hasta el 40% 
del asiento máximo, lo cual a priori parece excesivo considerando el comportamiento 
predominantemente plástico del suelo. Se observa que las placas que registran más rebote son 
las situadas en el centro del terraplén lo que en principio es normal porque son las que 
descargan más altura de tierra, pero también son las más susceptibles a recibir golpes durante 
el proceso de desmontaje. Como el objetivo de este trabajo solamente es analizar los asientos 
en fase de carga no se va a discutir más sobre la veracidad de estos datos, aunque si, se 
quería poner de manifiesto las dudas presentadas por la magnitud de los asientos de descarga. 
 
EXTENSÓMETROS DESLIZANTES 
 
Se han identificado dos causas posibles de discrepancia entre las medidas extensométricas y 
el resto. 
 
• Rango de medida y de lectura insuficiente. Los extensómetros deslizantes tienen 
dos rangos que determinan la capacidad de registrar movimientos hasta una cierta 
magnitud. Por un lado, está el rango de medida máximo correspondiente a la 
deformación a la que pueden llegar los manguitos de conexión, que en los casos de 
estudio estos límites están en 49 y 98 mm en función del instrumento. Y por otro lado, 
el rango de lectura de la unidad de lectura. Este valor es de 50 mm en todos los casos. 
Observando los movimientos relativos registrados por los extensómetros de este tipo 
(ver Fig. 129 y Fig. 144), en general, no hay ningún valor de desplazamiento relativo 
entre manguitos mayor a 50 mm. 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
71
 
 
Pueden haber pasado dos cosas. 
 
- El instrumento se ha deformado como el suelo, pero la unidad de lectura 
no lo ha registrado correctamente por limitación de lectura. 
- El instrumento ha sobrepasado sus rangos de medida y la unidad de 
lectura ha recibido mal la información 
- 
Según información de los operarios que realizaron las medidas el último día en los 
extensómetros de la obra se encontraron que en el terraplén 8 (SD-T8), la sonda no 
pasaba a través de la tubería porque estaba obstruida, la cual cosa puede justificar la 
segunda situación; ya que es posible que debido a una deformación excesiva de la 
tubería extensométrica, la sonda no se pudiera deslizar con normalidad. Además, la 
profundidad aproximada donde les ocurrió esto fue sobre las arcillas fangosas, situadas 
sobre los 15 m. A partir de este día (18/12/06), se decidió no continuar con la toma de 
lecturas. 
 
• Sellado con una lechada de rigidez inadecuada. Como se explica en el apéndice 6.6, 
si la mezcla de sellado de los sondeos tiene una rigidez demasiado alta comparada con 
la rigidez del suelo, los asientos registrados pueden ser menores de los reales debido a 
que la columna de mezcla inyectada en el sondeo tiene una resistencia rigidez mucho 
mayor que la del suelo circundante y se crea una superficie de deslizamiento existiendo 
un movimiento relativo entre corona de inyección y terreno que no se transmite al 
instrumento. 
 
 
EXTENSÓMETROS INCREMENTALES, INCREX 
 
• Rango de medida insuficiente. Un rango de lectura de +/- 20 mm/m puede haber 
resultado insuficiente en los estratos más deformables, como ya se ha comentado en el 
caso de los extensómetros deslizantes 
• Sellado con una lechada de rigidez inadecuada. La misma problemática comentada 
en el caso anterior y en el apéndice 6.6 
 
En la interpretación posteior de los datos no se tendrán en cuenta otras medidas, aparte de las 
de asiento. Sin embargo, durante el examen de los datos de instrumentación se han detectado 
algunas irregularidades en los registros de otros instrumentos, como son los inclinómetros 
(movimientos horizontales) o los piezómetros, que ha parecido interesante poner de manifiesto 
 
 
INCLINÓMETROS 
 
Los inclinómetros instalados en obra tienen en general un inconveniente importante y es que 
están realizados solo hasta 14.5 m de profundidad. Esto implica un errorya que supone que a 
esa profundidad (intercalaciones limo-arenosas) estamos en un estrato estable respecto a 
movimientos horizontales. Los inclinómetros hubieran sido de mayor ayuda si se hubieran 
llevado hasta las gravas del acuífero inferior. Se observa en la figura siguiente la tendencia del 
punto inferior del inclinómetro a desplazarse hacia la carga, en un movimiento que sólo se 
explica por la rigidez considerable del instrumento. 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
72
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0
12.0
13.0
14.0
-30.0 -20.0 -10.0 0.0 10.0 20.0
Movimientos (mm)
Campaña nº1: 6-5-05
Campaña nº2: 12-5-05
Campaña nº3: 19-5-05
Campaña nº4: 25-5-05
Campaña nº5: 30-5-05
Campaña nº6: 7-6-05
Campaña nº7: 13-6-05
Campaña nº8: 20-6-05
Campaña nº9: 30-6-05
Campaña nº10: 7-7-05
Campaña nº11: 14-7-05
Campaña nº12: 21-7-05
Campaña nº13: 4-8-05
Campaña nº14: 9-8-05
Campaña nº15: 18-8-05
Campaña nº16: 24-8-05
Campaña nº17: 31-8-05
Campaña nº 18: 16-9-05
Campaña nº19: 23-9-05
Campaña nº20: 29-9-05
Campaña nº21: 7-10-05
Campaña nº22: 21-10-05
Campaña nº23: 25-10-05
Campaña nº24: 3-11-05
Campaña nº25: 23-11-05
Campaña nº26: 30-11-05
Campaña nº27: 12-12-05
Campaña nº28: 20-12-05
Campaña nº29: 4-1-06
Campaña nº30: 21-2-06
campaña nº31: 27/2/06
Campaña nº32: 23-3-06
Campaña nº33: 29-3-06
Campaña nº34: 4-4-06
Campaña nº35: 10-4-06
Campaña nº36: 20-4-06 
Fig. 71. Inclinómetro situado en el TD-10 
 
PIEZÓMETROS 
 
Los resultados provenientes de los piezómetros fueron de poca ayuda desde el punto de vista 
geotécnico ya que a pesar de los incrementos de tensiones en el terreno debidos a la 
construcción de los terraplenes, éstos no registraron cambios de presiones significativos (véase 
figura siguiente). El caso representado en la gráfica se trata de un piezómetro de profundidad 
13.5 en el que no se observa ningún incremento de presión durante la construcción del 
terraplén. Una vez más, esto es debido a la falta de profundidad del instrumento, ya que 13.5 m 
solamente alcanza hasta el inicio del estrato limo arenoso intermedio, luego podría ser que el 
emplazamiento del instrumento sea en una zona predominantemente arenosa cuyo 
comportamiento sea drenado y por tanto, es normal que no se registren incrementos de tensión 
importantes. 
 
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
19/03/2005 18/04/2005 18/05/2005 17/06/2005 17/07/2005 16/08/2005 15/09/2005 15/10/2005 14/11/2005 14/12/2005
FECHA
PR
ES
IO
N
ES
 K
g/
cm
²
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
A
LT
U
R
A
 D
E 
TI
ER
R
A
S 
(m
)
PRESIÓN
ALTURA P-5
 
Fig. 72. Presiones medidas por el piezómetro de cuerda vibrante 5.3 situado en la P-5 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
73
En el gráfico siguiente se observa una muestra de los piezómetros instalados y de las 
profundidades de los mismos. Se observa que un gran número de instrumentos no tienen la 
profundidad para situarse en una zona suficientemente impermeable como, para poder obtener 
registros significativos de presión de poros. 
0
5
10
15
20
25
30
35
5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 7.1 7.2 7.3 8.1 8.2 8.3
PIEZÓMETROS
PR
O
FU
N
D
ID
A
D
 (m
)
ARENAS
INTERCALACIÓN 
LIMO ARENOSA
ARCILLAS FANGOSAS
ARCILLAS
INTERCALACIÓN 
LIMO ARENOSA
 
Fig. 73. Profundidades de instalación de los piezómetros 
 
 
6.5. CONCLUSIONES 
 
Para concluir con todo este capítulo referente a la auscultación de la obra, se destacan las 
siguientes ideas ya señaladas anteriormente: 
- El proyecto de modificación de la carretera C-31 incluía un amplio plan de 
instrumentación para controlar todo tipo de movimientos del terreno y poder optimizar 
los tiempos y trabajos de precarga temporal del terreno. 
- El plan inicial de instrumentación fue parcialmente modificado en su puesta en obra. 
- Los instrumentos que finalmente se han utilizado a lo largo de la construcción han sido: 
placas de asiento, LCA, inclinómetros, extensómetros deslizantes, extensómetros 
incrementales y piezómetros. 
- El instrumento más adecuado para este trabajo ha resultado ser la placa de asientos. 
- En general, los resultados de instrumentación obtenidos han tenido menor alcance que 
lo inicialmente previsto, aunque han cumplido los objetivos más importantes del 
proyecto. 
 
 
 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
74
6.6. APÉNDICE. INYECCIÓN DE UN RELLENO DE CEMENTO-BENTONITA INADECUADO 
 
A veces el relleno a colocar en sondeos para instrumentación recibe una falta de atención 
importante, ya que este, que es el material que está en contacto entre terreno e instrumento, es 
crítico para la obtención de buenas medidas. 
En muchas ocasiones, las observaciones del instrumento pueden reflejar simplemente un 
relleno inestable, falta de relleno o un relleno demasiado rígido o demasiado blando. 
 
La resistencia de la inyección de sellado de un sondeo de instrumentación tiene que ser 
diseñada de forma que se parezca a la del suelo en cuestión, controlando el contenido de 
cemento y ajustando las proporciones de la mezcla. 
 
Resistencia y deformación 
La regla general para la inyección adecuada de cualquier tipo de instrumento es intentar imitar 
la resistencia y la deformación del suelo del lado. 
La buena práctica a seguir es aproximar la resistencia y minimizar el área anular a inyectar. 
 
P. Eric Mikkelsen en el 2002 editó datos de resistencia en función de la relación a/c y se 
representan en la siguiente figura: 
 
 
Fig. 74. Resistencia a 28 días de la mezcla cemento-bentonita vs relación a/c (Mikkelsen, 2002) 
 
La figura ilustra la disminución de resistencia con el aumento de la relación agua/cemento. Por 
lo tanto, la relación a/c controla la resistencia de la mezcla. La bentonita no añade resistencia 
significante a la inyección tan solo controla temas de permeabilidad. 
En la siguiente tabla sacada del mismo artículo comentado anteriormente se muestran dos 
mezclas con diferentes a/c para dos tipos distintos de suelo. 
 
 
Tabla 17. Proporciones de los componentes de la mezcla de inyección (Mikkelsen, 2002) 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
75
 
 
De la instrumentación instalada en la obra de estudio sabemos que: 
 a/c =2 
 bentonita =0-10% 
 
Entrando estos datos en el ábaco de Mikkelsen: 
 
 
Fig. 75. Resistencia a 28 días de la mezcla cemento-bentonita utilizada en la instrumentación (Mikkelsen, 
2002) 
 
Se observa que la mezcla tiene una resistencia a compresión de aproximadamente 105 psi, 
que equivaldría a 73 T/m2. Por otro lado, la resistencia del suelo, relevante para la 
comparación, es la resistencia al corte sin drenaje (Cu) de las capas más deformables, o sea, 
los niveles cohesivos inferiores. En el proyecto se estima entre 4-8 T/m2, que multiplicada por 
dos para sacar la resistencia a compresión da 8-16 T/m2. Por lo tanto es evidente que la 
diferencia de resistencias es muy grande y que es probable que existan problemas de menor 
compresibilidad del instrumento respecto el suelo, y por lo tanto, de no solidarización suelo-
mezcla de sellado. 
 
 
 Consideraciones finales 
 
La columna de mezcla inyectada en el sondeo tiene una resistencia a la compresión mucho 
mayor que la del suelo circundante, esto provoca que: 
 
- Para un suelo como el que tenemos en estos perfiles la mezcla óptima sería una que 
tuviera una relación agua cemento entre 5 y 7 (ver Fig. 76) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
76
 
 
 
 
 
Fig. 76. Estimación de la relación a/c adecuada para el suelo existente (Mikkelsen, 2002) 
 
- Las características de la mezcla de sellado pueden haber provocado que el contorno 
del instrumento se comporte como un pilote hueco en términos de resistencia y 
deformación provocandoun falseo de las medidas axiales del instrumento. En las 
siguientes figuras se representa el comportamiento de un pilote en suelos que no se 
muevan (Fig. 77) y en suelos que asienten (Fig. 78). 
 
 
 
Fig. 77. Situación ideal de un pilote soportado por resistencia de fuste y de punta 
 
Cálculo de asientos mediante ensayos “in situ”. Aplicación a la Nueva Área Terminal 
 
 
77
 
Fig. 78. Situación de un pilote emplazado en un terreno que asienta 
 
El resultado es una columna que pierde la resistencia de fuste y por tanto tiene cargas 
adicionales Esto produce que la superficie de contacto pilote (inyección de sellado) y terreno 
sea de deslizamiento, no solidaria; y por tanto se den movimientos relativos entre ambos 
medios. Si se calcularan estos desplazamientos relativos entre columna y terreno, y se 
compararan con las diferencias de magnitud entre este instrumento y los demás, se podría 
evaluar numéricamente el problema de una inyección de sellado inadecuada para el suelo a 
auscultar.