Manual Tecnico para el uso de P - Acero-Deck

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ACERO-DECK 
 
Introducción 01 
Capitulo I sistema constructivo 
 Usos 05 
Funciones 06 
Ventajas 07 
Materiales 08 
Protección 12 
Capitulo II proceso constructivo 
 Ingeniería de detalles 16 
 Transporte 17 
 Almacenamiento 18 
 Izaje 19 
 Colocación 20 
 Fijación 21 
 Instalación de Conectores 22 
 Perforaciones y Ductos 23 
 Instalación de tuberías 24 
 Acero de refuerzo 25 
 Concreto 26 
 Acabados 27 
 
 
 
 
Capitulo III estructuras compuestas 
 Descripción 30 
 Consideraciones 32 
 Conectores de corte 33 
 Diseño de conectores 35 
 Instalación de conectores 38 
Capitulo IV diseño 
 Fundamentos de diseño 41 
 Deflexión de la placa 43 
 Esfuerzos en la placa 45 
 Esfuerzos en el sistema 48 
 Resistencia a la flexión 51 
 Cortante 53 
 Compresión del concreto 56 
 Deflexión del sistema 57 
 Pruebas y ensayos 59 
Capitulo V productos 
 Placa colaborante AD-900 63 
 Placa colaborante AD-600 65 
 Placa colaborante AD-730 67 
 Conectores de corte 69 
 Perfiles de borde 70 
 Perfiles de canto 71 
Capitulo VI detalles constructivos 72 
Simbología 78 
Bibliografía 80 
 
1
In
tro
d
u
c
c
ió
n
 
INTRODUCCION 
 
 
En respuesta a los requerimientos económicos y funcionales que 
nos exige la ingeniería en el diseño y la construcción, se introdujo en el 
Perú, ya hace algunos años, el sistema estructural para la elaboración 
de losas conocido mundialmente como STEEL DECK, conformado por 
planchas preformadas hechas de acero estructural, las cuales, después 
de un proceso de preformado, logran una inercia muy fuerte en el 
sentido del preformado, permitiéndoles soportar cargas altas en el 
proceso de construcción, haciendo la función de una plataforma de 
trabajo y de encofrado. El sistema cuenta también con una malla de 
temperatura y el recubrimiento del concreto, el cuál al fraguar, queda 
adherido a la plancha de acero, y ambos materiales empiezan a trabajar 
como una sección compuesta acero / concreto. 
 
 En el Perú hemos bautizado al sistema STELL DECK como el 
sistema de placa colaborante Acero-Deck. 
 
Sin lugar a dudas notaremos, que las deficiencias de los métodos 
tradicionales son largamente superadas con la aplicación del STEEL 
DECK, el cuál, tanto como una herramienta de trabajo, es un paso a la 
estética y a la modernidad. Mencionamos a continuación las ventajas 
más saltantes: 
 
Como Encofrados: evitan el uso de encofrados de entrepisos para 
efectos de vaciado de la losa así como para efectos de montaje. 
 
Acero como refuerzo para Momentos Positivos: el Acero-Deck, 
trabajando en conjunto con el concreto, contribuye como el acero de 
refuerzo positivo. 
 
Aligerado: gracias a la forma del perfil, el conjunto acero / 
concreto, reduce el peso muerto de la losa; hablamos de losas que 
pesan desde 158.3 kgf/m². 
 
Fácil Manejo: al tratarse de planchas de acero de espesores 
delgados y de geometría uniforme, se permite una fácil y rápida 
maniobrabilidad de las mismas. 
 
 
2 
In
tro
d
u
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ió
n
 
Estética: las planchas vistas desde el nivel inferior, brindan una 
visión uniforme, agradable y segura. 
 
Durabilidad: el acero empleado para la fabricación de las 
planchas, es de alta resistencia al intemperismo gracias a su 
recubrimiento de galvanizado pesado. 
 
Hecho a la medida: acorde a los diseños en planos para cada 
proyecto, las planchas son cortadas longitudinalmente a la medida 
exacta requerida, evitando hacer cortes innecesarios de las mismas, 
garantizando así una optima eficiencia para su colocación. 
 
Limpieza en Obra: su maniobrabilidad, fácil almacenamiento y no 
ser necesario cortar las planchas en obra, se ven reflejados en el orden 
y limpieza de la misma. 
 
Fácil Transporte: al ser planchas livianas, uniformes y cortadas a 
medida, son fácilmente apilables para ser transportadas. 
 
Económico: en el mercado actual, el costo de las planchas para el 
sistema Acero-Deck es económico lo que lo hace un sistema muy 
competitivo en el mercado. 
 
Como todo sistema constructivo, el Acero-Deck, viene regulado 
por diversos organismos, hasta la fecha internacionales, destacando 
como el más importante del STEEL DECK INSTITUTE con sede en la 
ciudad de Chicago, Illinois, Estados Unidos. 
 
Normas como el American Institute of Steel Construction, Las 
normas del American Standard of Steel ASSHTO, las normas del 
American Standard of Testing Materials (ASTM), y normativas 
adicionales de diversos países, destacando el código de Construcción 
Canadiense. 
 
El presente manual nos guiará a través del proceso constructivo 
con las placas colaborantes, su diseño y sus diversas aplicaciones para 
la construcción en el Perú. 
 
 
Rollin Buse Thorne 
 
 
3
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Sistema constructivo 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
4 
Usos 05 
Funciones 06 
Ventajas 07 
Materiales 08 
Protección 12 
 
 
 
 
 
 
El sistema STEEL DECK se inicio 
básicamente para cubrir la necesidad de 
elaborar encofrados para los tableros de los 
puentes vehiculares evitando utilizar 
apuntalamientos temporales. Utilizando 
láminas de acero de espesores muy livianos 
(económicos), los cuales con un proceso de 
preformado lograban inercias suficientes para 
soportar las cargas de montaje y de concreto 
fresco inicial; finalmente estas láminas 
quedaban permanentemente en las losas del 
tablero, como un encofrado perdido. 
 
Posteriormente se extendió el uso para la 
elaboración de las losas de entrepisos de los 
edificios, aprovechando una propiedad 
adicional: que las láminas de acero tomen los 
esfuerzos de tracción de la losa en la parte 
inferior; para esto se le agregaron muescas 
adicionales, simulando la corrugación del 
acero, logrando así una buena adherencia 
mecánica entre el concreto y la plancha de 
acero. 
 
 
 
5Usos 
El uso del sistema es básicamente para 
construir cualquier tipo de losas de 
entrepisos y sus variaciones; podemos 
enumerar algunos usos que se le da al 
sistema en la actualidad: 
S
iste
m
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 C
o
n
stru
c
tivo
 
 
 
 
 
 
 losas de entrepisos. 
 
 mezanines. 
 
 últimos techos. 
 
 fondos de escaleras 
 
 plataformas para muelles. 
 
 losas para puentes. 
 
 Techos inclinados en concreto. 
 
 
 
 
 
 
Cabe resaltar que este sistema 
ha sido empleado en la mayor 
parte de los edificios 
construidos los últimos 30 años 
en países como Estados Unidos 
(Twin Towers, entre otros), 
Alemania, Japón, etc., y también 
en losas importantes de puentes 
como es el caso del puente más 
largo del mundo en Kobe 
(Japón). 
 
6 Funciones 
La placa colaborante, dentro del 
sistema constructivo, cumple con 
 
 
3 funciones principales: 
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tivo
 
 Actuar como acero de refuerzo, para
contrarrestar los esfuerzos de tracción 
 
 
 
generados en la parte inferior de la losa 
debido a las cargas de servicio aplicadas. 
 
 
 
 
 
 Servir de encofrado para recibir el concreto en 
estado fresco y las cargas de servicio al momento 
 
 
de realizar el vaciado del concreto. 
 
 
 
 
 
 Una función adicional es el de a tuar como plataforma 
de trabajo, permitiendo tener una superficie de transito 
c
libre, para poder realizar las labores necesarias sobre la 
placa colaborante, como son la instalación de tuberías, 
perforaciones, armado del refuerzo o las mallas de 
temperatura, soldar los conectores, etc. 
 
7Ventajas 
Este sistema ofrec
resp
e muchas ventajas 
ecto a los sistemas tradicionales 
 
de construcción, siendo idóneo en 
proyectos donde el tiempo de ejecución 
de obra es el punto critico. 
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n
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tivo
 
 Permite una gran velocidad de rápido que los 
sistemas tradicionales, lo cual reduce el tiempo de ejecución en obra. 
 
trabajo, llegando a ser 60% más 
 Debido a su formay por 
ser de uso en losas delgadas, se tiene u ahorro en los materiales empleados, y por lo 
tanto una reducción del peso, el cual in
 
n 
fluye directamente en el aligeramiento del sistema 
de vigas de soporte. 
 
 
 La facilidad de su instalación y su bajo peso por área, nos permite un trabajo rápido y 
con un número reducido de mano de obra. 
 
 Las placas son 
fabricadas a las medidas requeridas en cada obra, lo que se traduce en un bajo 
desperdicio de materiales y limpieza en obra. 
 
 
 
No utiliza encofrados, por lo tanto los trabajo s preliminares al vaciado se realizan 
de forma sencilla y rápida; y los trabajos que se ejecutan luego del vaciado, pueden 
ser efectuados en varios niveles a la vez y de forma inmediata. 
 
8 Materiales: Placa Colaborante 
PLACA COLABORANTE 
 
CARACTERÍSTICAS DEL ACERO 
 El acero utilizado en la placa 
colaborante consiste en planchas de 
acero roladas al frió las cuales son 
sometidas a un proceso de galvanizado como 
recubrimiento de protección y empaquetadas en 
bobinas de 5Tn aproximadamente. Este acero tiene 
un esfuerzo de fluencia mínimo de 33 ksi ó 2325 kgf/cm2 
con un módulo de elasticidad a 2.1x106 kgf/cm2 . 
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tivo
 
 
Cumple además con las normas del ASTM A653 y ASTM A611 para los grados C y D. 
Los calibres o espesores del acero usados para la formación de las planchas de Steel 
Deck, pueden ser calibrados en Gages o Gauges, ó como espesores en milímetros 
(mm) ó en pulgadas (in). 
 
 
 
 
 Los espesores de Steel Deck se consideran únicamente como espesor de 
acero, es decir no incluyen los espesores de galvanizado o pre-pintado que 
pueda tener las planchas formadas. 
 
 
 La tolerancia en el espesor de las láminas permite un máximo de 5%, es decir, 
que el espesor de diseño td puede tener un espesor mínimo, aceptado para su 
uso, de un 95% de td.(pudiendo ser menores en los dobleces). 
 
 
 
 
 
9Materiales: Placa Colaborante 
FABRICACIÓN DE LA PLACA COLABORANTE 
Las láminas de Acero-Deck se fabrican a partir de bobinas 
de acero estructural de espesores delgados, las cuales 
tienen un recubrimiento de galvanizado. 
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 La lámina de acero es doblada a partir de bobinas de 1220 mm de ancho, hasta 
conseguir la geometría especificada y requerida para el diseño. El peralte final de la 
lámina es de 38.80 mm para la plancha de Acero-Deck AD900 1 ½” y de 75.00 mm para 
el Acero-Deck AD 730 3”. Finalmente el ancho de las piezas dobladas es igual a 900 
mm con un ancho efectivo de cobertura de 890 mm aproximadamente. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 El proceso de formación de la lámina Acero-Deck incluye también un 
tratamiento en su superficie diseñado con el fin de proporcionar 
adherencia mecánica entre el concreto de la losa y la lámina de acero, 
la cual se basa en unas muescas laterales fabricadas a presión por 
unos rodillos amoladores. Las láminas ya formadas, son cortadas por 
una cizalla, que se encuentra en el extremo final de la maquina 
formadora, a la longitud exacta solicitada. 
 
10 Materiales: Concreto 
CONCRETO DE LA LOSA 
El concreto a utilizarse en la construcción de la losa deberá 
cumplir con los requisitos establecidos en la Norma Peruana de 
Estructuras. 
S
iste
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n
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c
tivo
 
 
 En el capítulo 4 de la parte 3 en lo referente a la calidad del 
concreto (Diseño de la mezcla, proporcionamiento de 
materiales, toma de muestras, realización de ensayos y 
cuidados especiales de acuerdo a condiciones especiales de 
fabricación y exposición del concreto) y en el capítulo 5 de la 
Parte 3 en lo referente al proceso de preparación y tratamiento 
del concreto en obra. 
 
 En lo que respecta a las “Especificaciones Estándar de los 
Agregados del Concreto” nos referiremos a las normas ASTM 
C33 en el Volumen O4.02 Concreto y Agregados. Sea el caso de 
utilizar concretos con menor peso específico, nos referiremos 
entonces a la norma ASTM C330 “Especificaciones Estándar 
para agregados livianos para la elaboración de concreto 
Estructural”. 
 
 El concreto a utilizarse deberá tener una resistencia mínima a la 
compresión a los 28 días de 210 kgf/cm2 por ser losas, consideradas 
para el diseño como elementos estructurales. No se tomarán en 
cuenta los concretos de resistencias mayores a los 580 kgf/cm2. 
 
 Se realizará obligatoriamente el proceso de vibrado al concreto para 
garantizar así la adherencia mecánica entre el acero y el concreto, y 
para lograr la uniformidad del concreto. El curado del concreto se 
efectuará como mínimo hasta 7 días posteriores al vaciado. No se 
utilizarán aditivos que contengan sales clorhídricas en su composición 
por que pueden producir efectos corrosivos en la plancha de acero. 
 
 
11Materiales: Malla de Temperatura 
MALLA DE TEMPERATURA 
El refuerzo de la malla de temperatura es esencial en cualquier 
tipo de losa estructural para evitar el fisuramiento de la misma, 
debido a los efectos de temperatura y contracción de fragua que 
sufre el concreto. 
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n
stru
c
tivo
 
 
 El diseño de dicho refuerzo estará acorde con el capítulo 
7 de la parte 7.10.2 en lo referente al referente el 
Refuerzo por Contracción y Temperatura de las Normas 
Peruanas de Estructuras. El recubrimiento mínimo de la 
malla de temperatura será de 2 cm., quedando sujeto, 
finalmente, al criterio del diseñador. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 El acero diseñado para soportar los momentos negativos, 
pasará por debajo de la malla de temperatura y podrá 
estar sujetado a esta. El diseño de la malla de 
temperatura se puede referir a las normas del ACI o a las 
Normas Peruanas de Estructuras. 
 
 
 
12 Protección 
GALVANIZADO Y PINTURAS 
El uso de sistemas de protección, como son el 
galvanizado y los procesos de pintura, permite 
tener una protección adecuada del acero ante 
agentes agresivos presentes en el medio donde 
se instalen las placas colaborantes. 
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tivo
 
 
 Debemos de considerar que existirán dos posibles 
casos de corrosión del acero de la lámina del 
Acero-Deck, la primera será para la superficie que 
recibirá el concreto ó superficie superior, la 
segunda será la superficie que queda expuesta ó 
superficie inferior. 
 
 Las bobinas de acero utilizadas cumplen con las 
normas ASTM A-653/A-653M y las normas A-611 
grado C, las cuales indican que se tiene 
recubrimiento de galvanizado en ambas caras de la 
lámina. 
 
 Los tipos de galvanizado que se utilizan 
actualmente para este tipo de planchas son el G30 
(de baja resistencia a la corrosión), el G60 
(mediana resistencia a la corrosión) y el G90 (alta 
resistencia a la corrosión). 
 
 Para el caso de medio ambientes altamente 
corrosivos, se sugiere utilizar láminas de acero con 
galvanizado mínimo de G90 complementado con 
algún tipo de pintura de alta resistencia a la 
corrosión. 
 
 
13
PINTURAS ANTICORROSIVAS 
de forma 
 
Siendo el caso que el diseñador lo sugiera y 
justificada, estas láminas deberán llevar un 
recubrimiento adicional de pintura el cual será 
especificado en planos sugiriendo el espesor y el tipo 
de pintura a colocar. 
 Entre las pinturas que mas destacan para pintar este tipo de láminas 
 
tenemos las resinas Vinílicas o Imprimantes Vinílicos, las Resinas 
Epóxicas Poliamidas, Resinas Epóxicas con Brea (Coaltar), etc. Estas 
son pinturas de alta resistencia a la intemperie y se deben de escoger 
acorde al uso y/o economía. El espesor de las pinturas se miden en 
mils (1 mils = 1 milésima de pulgada). 
 Este tipo de productos al ser hidrófobos tienen problemas 
recomendaciones para el pintado. 
Protección: pinturas 
S
iste
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de adherencia si existe presencia de humedad, así que las 
condiciones de pintado deben ser óptimas; normalmente 
cada fabricante o distribuidorde pinturas dará sus 
 
14 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROCESO constructivo
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
15
Ingeniería de detalles 16 
Transporte 17 
En base a los años de experiencia con 
los que venimos trabajando con el 
 
 
Almacenamiento 18 
Izaje 19 
Colocación 20 
Fijación 21 
Instalación de Conectores 22 
Perforaciones y Ductos 23 
Instalación de tuberías 24 
Acero de refuerzo 25 
Concreto 26 
Acabados 27 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
sistema del Acero-Deck, y a la 
experiencia recaudada durante 
décadas por diversos constructores a 
nivel mundial, se presenta a 
continuación una serie de parámetros 
para la habilitación del sistema en 
obra, con lo cual se mejora el 
rendimiento, calidad y seguridad del 
mismo. 
 
 
 
16 
Concierne a la ingeniería de detalles, los trabajos previos que debe 
fectuar el ingeniero en gabinete, para optimizar las áreas a cubrir 
 
e
generando desperdicios mínimos y funcionalidad en la obra. En esta
etapa se encuentra la modulación de las planchas. 
 
 
 En caso no se especifique la modulación de las placas en los planos, estas 
se debe realizar cubriendo la mayor cantidad de paños posibles. Las 
medidas usuales de modulación varían hasta los 8.00 metros de longitud, 
 
siendo una medida adecuada-debido al proceso constructivo- entre 4.00 
metros y 7.00 metros. 
 P
del calculo de la lo
ara efectos 
penetración en 
las vigas especificada en los planos, mínimo de 4.00 cm. 
 
 
ngitud de las placas, se debe tomar en cuenta la 
 La lim veces por 
r longitud 
muy grandes para pedidos pequeños -de peso tota- por que obliga al 
 
 
itación en la longitud de las planchas esta dado muchas 
el medio de transporte a emplearse, recomendándose no tene
empleo de vehículos con capacidades excedentes a las requeridas, 
generando un sobrecosto en transporte. Sobre los empalmes: estos deben 
ser a tope, en caso se proyecte un traslape, se recomienda que no exceda 
los 10.00 cm. 
 Si se debe de 
agregar un porcentaje de desperdicio, este debe de re n unidades de 
placas colaborantes adicionales, y nunca agregando un porce taje por el largo de 
cada lámina ya que esto podría implicar hacer cortes innecesarios
 
 
alizarse co
n
. 
 
 Se debe procurar tener medidas iguales en el modulado de las placas
para así facilitar el proceso de fabricación e instalación. 
, 
 
 E
los conectores de corte se realizará según la
l metrado de 
ones de los planos 
estructurales, estas especificaciones deben de indicar el tipo de conecto, la cantidad 
por valle y cada cuantos valles van instalados, esto para las viga
 
 
Ingeniería de detalles 
P
ro
c
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s C
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stru
c
tivo
s 
s especificaci
s perpendiculares al 
sentido de las placa colaborante, y para las vigas en sentido paralelo se debe de 
especificar el tipo de conector, la cantidad y el distanciamiento entre los mismos. 
 
 
 
17Transporte 
El proceso de transporte, implica la metodología del transporte de las 
lacas colaborantes Acero-Deck desde la planta de fabricación hasta su p
destino final en obra. 
 
 
 Los paquetes de Acero-Deck estarán embalados obligatoriamente por 
láminas de igual calibre, el cual será especificado en cada paquete. 
 
 
 
 Cada paquete 
de planchas estará conformado por un máximo de 25 planchas si s no excedieran 
los 6 m de longitud, y si fueran de longitudes mayores, el peso pr edio por paquete 
no deberá ser mayor a 1.5 t. en promedio. 
 
 
 
 esta
om
 
P
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c
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n
stru
c
tivo
s 
 La longitud máxima a transportar se regirá acorde al reglamento de 
caminos; considerando la longitud máxima del trailer capaz de circular 
según el tipo de camino, teniendo en cuenta que en ningún caso se podrá 
 
superar los 12 m. 
 
 
18 Almacenamiento 
Corresponde al almacenamiento, la disposición del material en obra 
durante el tiempo que este no vaya a ser utilizado, para conservar la 
calidad y seguridad. 
 
 
 El almacenamiento de las láminas de Acero-Deck se hará de acuerdo al 
tiempo de permanencia en obra antes de ser utilizado. Si el tiempo que 
van a permanecer almacenadas exceden los 5 días, ó si el clima fuese 
agresivo, las láminas se ubicaran en lugar cerrado. 
 
 
 El apoyo
los paquetes de láminas se hará sobre una superficie uniforme en caso existi
 de 
era ó 
stancia entre apoyos en el almacenamiento no deberá exceder 
tes compuestos por 25 láminas. En ningún caso, los paquetes 
serán colocados sobre la superficie natural del terreno. 
 
 
sobre tablones. La di
los 0.6 m para paque
 La ubicación de almacenamiento de las placas colaborantes deberá 
permitir que exista una área de transito fluida, para las demás tareas de la 
obra. 
 
 En el almacén, 
los paquetes deben ser debidamente codificados y ubicados en función a la 
 
 
prioridad de las zonas a instalar. 
 
 
 
19
Denominamos izaje, como los 
proces
láminas os 
desde la zona de almacenamiento 
hasta el lugar final donde las láminas 
han de ser colocadas. 
 
El Izaje se podrá hacer de las siguientes maneras: 
 
os mediante el cual las 
 de Acero-Deck son llevad
 Manual: 
se usa para subir placas, de una a una, en pocos 
pisos de diferencia; el uso de las sogas es 
permitido, procurando no dañar el borde de las 
placas, usar sogas permite izar las placas a 
niveles mas elevados, para tal fin se amarra las 
placas con la soga en cruz y se asegura la placa 
con el extremo de la soga, la cual debe de contar 
con un gancho. Se recomienda el uso de guantes 
de seguridad en todo momento. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Mecánico: se emplean los medias 
mecánicos de obra, sea winche, 
plumas, grúas, etc., por lo general se 
utiliza cuando se tiene que izar 
paquetes de placas colaborantes, a 
diferentes alturas. Se de be de tener 
cuidado de no dañar las pestañas 
laterales de las placas. Se recomienda 
el uso de guantes de seguridad en todo 
momento. 
 
 
 
 
 
 
Izaje 
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n
stru
c
tivo
s 
 
20 
Co
de
es decir, la posición en la cual
rresponde a esta, la etapa 
finitiva para la ubicación de las 
láminas sobre las vigas de apoyo, 
 
quedaran para trabajar todo su 
tiempo de vida útil. 
 
 
 La lámina se colocará con los valles de 
menor dimensión sobre las vigas. a
menos que se especificara lo co rio
en planos. 
 
 ntra
 Se empezará colocando la pestaña
 el
extremo de la viga paralela a la misma
para permitir que las pestañas
mayores de las láminas subsiguientes
calcen sobre las menores. 
 
 
, 
 
 
mayor, de la primera lámina, en
 
 
 
 
 El apoyo mínimo sobre vigas transversales 
terminales es de 4 cm., los cuales 
quedaran totalmente embebidos en la 
losa. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Los cortes longitudinales se podrán 
hacer con: esmeril con piedra de corte, 
cizallas eléctricas ó manuales, con 
sistema de corte a base de oxigeno 
acetileno ó con cualquier método que 
no deteriore la geometría de las 
láminas. 
 
 
 Se deberá colocar el apuntalamiento 
temporal al centro de luz ó a los tercios 
si es que el diseño así lo manda. 
Colocación 
P
ro
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n
stru
c
tivo
s 
 
 
21
El proceso de fijación de las 
colaborantes se realiza para manten
su posición final de trabajo y como m
seguridad, evitando la posibilidad ac
en obra. 
 
placas 
erlas en 
edida de 
cidentes 
 Este proceso se debe realizar mediante elementos de fijación tales 
como tornillos autoperforantes, clavos de disparo ó soldadura de arco 
las láminas de Acero-Deck están 
 
eléctrico, y simplemente con clavos si 
apoyadas sobre el encofrado de madera q
las vigas. 
ue sirven a la vez de tapa de 
 
 La fijación se realizará a los extremos de las 
apoyo, teniendo como mínimo un punto de fijación 
os los valles de las láminas estén debidamente 
y las vigas principales. 
 
Fijación 
P
ro
c
e
so
s C
o
n
stru
c
tivo
s 
planchas en todos los puntos de 
cada tres valles, previendo que tod
apoyados sobre las vigas de apoyo 
 
 
 
 
22 
Se utilizan los conectores de corte 
cuando se forman sistemascompuestos de losas y vigas. Dicho 
conector se une a la viga metálica 
mediante soldadura y a la losa por 
el concreto alrededor del mismo. 
 
 
 En la mayoría de casos se debe perforar placa antes de 
instalar los conectores de corte, este proceso puede ser 
realizado mediante brocas sacabocados o algún sistema de 
corte mecánico. La perforación no debe exceder el ancho 
del valle de apoyo de la placa y se realizará, 
en la medida de lo posible, por el reverso 
de la placa para evitar que se formen 
rebabas en el valle de apoyo de la placa. 
No se recomienda efectuar la perforación 
 mediante sistemas de arco eléctrico o 
autógeno, por que las escorias 
generadas sobre las vigas no 
permiten una superficie de 
apoyo adecuada. 
 
 
 
 
 Una vez perforada e instalada la placa colaborante 
se instala el conector de corte directamente en la 
viga metálica de apoyo, mediante soldadura para 
los conectores tipos Nelson, bastón, canal C y 
espiral, ó mediante un anclaje directo con 
clavos de disparo para los conectores tipo Z. 
 
 El cordón de soldadura debe cubrir todo el 
perímetro del área de apoyo del conector. 
La elección del espesor y tipo de soldadura 
se especifican en los planos constructivos, 
en todo caso la elección se debe basar en 
la obtención de una unión permanente y 
segura entre el conector y la viga. 
 
 En la instalación mediante sistemas 
de fundición directa, se debe seguir el 
proceso recomendado por el proveedor. 
 
 
 
 
Instalación de conectores de corte 
P
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e
so
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23
 
 
 
 
Es común que en las especificaciones de 
un proyecto existan perforaciones en las 
 vanos para 
 accesorios 
nitarios; o si 
que estén dañadas, por lo que se dan 
ciertas consideraciones para saber como 
tratar 
 
losas para los tragaluces, o
pasar escaleras, y pasos de
eléctricos mecánicos y/o sa
se requiere cortar sectores de planchas 
estos casos. 
 
 
 Si se tuviera una plancha dañada, el constructor deberá tomar la decisión si reponer 
dicha lámina o arreglarla de alguna forma conveniente. El estado de dañ será tolerable 
estará en función de los diseños arquitectónicos y estructurales, así po ejemplo si las 
plancha es por daños, 
que pu
 
 
o que 
r 
s quedan expuestas al publico, se permitirían pequeñas imperfeccion
edan ser identificados visualmente. 
 Las perforacione
etro, no alteran la condición de diafragma rígido de la
s se poner una placa de refuerzo, la cual será de un espesor mínim
rforaciones ocasionadas por poner los colgadores y/o torni
s de hasta unos 15 cm. 
de diám losa. Para perforaciones 
mayore o de 1.45 mm. 
Las pe llos no representan mayor 
problema. 
 
 
 Se sugiere así, para: 
ciones o daños menores a las áreas correspondientes
15 cm. no necesitaran reforzarse. 
rforaciones de diámetros entre 15 cm. a 20 cm., se debe
s de 1.14 mm de espesor como mínimo. 
perforaciones entre 20 cm. a 32.5 de diámetro, se deberá
de 1.45 mm de espesor como mínimo. 
rforaciones mayores que los 32.5 cm. de diámetro, el di
• Perfora a un diámetro menor de 
• Para pe rán reforzar con 
lámina
• Para n reforzar con láminas 
• Para pe señador deberá hacer 
una especificación del refuerzo. 
 
 
 Una forma común de refuerzo para perforaciones mayores es hacer vigas chatas, es decir, 
hacer un refuerzo con varillas de acero; dichas vigas estarán apoyadas a las vigas de apoyo 
más cercanas y para completar la forma de la perforación, se harán refuerzos en tantos 
sentidos como sean necesarios, si es que la geometría de la perforación lo permite. 
 
Perforaciones y ductos 
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24 Instalación de tuberías 
En el diseñ
electromecá
utilizan frecuentemente el paso de tuberías a 
través de la 
deberán tener en cuenta algunas 
recomendaciones cuando se utilicen losas 
colaborante: 
 
 
o de las instalaciones eléctricas, 
nicas e instalaciones sanitarias, se 
losa de entrepiso, debido a esto se 
 
Acero-Deck Peralte (cm.) 
Diámetro 
máx. (Pulg.)
9.00 1 
10.00 1 ¼ 
11.00 1 ¾ 
12.00 2 
13.00 2 ½ 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Las cajas de salida de luz se pueden 
instalar dentro de la losa, quedando 
embebidas en el concreto, ó se
pueden instalar por fuera 
sujetándolas en la superficie
metálica de la plancha mediante
tornillos autoroscantes, en las 
conexiones exteriores es preferible 
que estas queden dentro de los 
valles, para que no sobresalgan. 
 
 
 
 
 Los accesorios de sujeción de las 
tuberías pueden fijarse en las losas 
colaborante mediante tornillos 
autoroscantes, remaches, etc. 
 
 
 
AD-900 
14.00 3 
14.00 1 ½ 
15.00 2 
16.00 2 ¼ 
17.00 2 ¾ 
18.00 3 
19.00 3 ½ 
AD-730 
20.00 4 
 Las tuberías que pueden ir por 
de la losa serán las que, s
peralte, pasen entre los 
superiores de las placas colaborantes y 
el acero superior de temperatura, por 
ejemplo si se utiliza una placa 
colaborante tipo AD-900 con una losa 
de 10 cm. se podrá colocar una tubería 
de hasta 1 ¼ “ de diámetro. 
La siguiente tabla es valida para losas 
que tienen un recubrimiento de 2.50 
cm. sobre la malla de temperatura. 
Para las tuberías de desagüe se tendrá 
en cuenta la pendiente de instalación 
de las mismas, por lo que se 
recomienda que estas pasen por 
debajo de las losas colaborantes. 
dentro 
egún el 
valles 
 
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25Aceros de refuerzo 
El acero de refuerzo vendrá especificado en l anos 
de estructuras debidamente diseñado por el ingeniero 
structuras. El tipo de refuerzo más común para este 
tipo de sistemas se da para tomar los esfuerzos de 
flexión negativa en los apoyos. Adicional a este tipo de 
refuerzo, existe el diseño de anclajes en
losa, que consiste en bastones que es
la viga. Se debe de respetar el dise
longitudes de varillas y posiciones de 
los planos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
so formación de vigas chatas dentro de la losa 
del sistema se deberá prever los recubrimientos mínimos 
que deben
 
ALLA DE TEMPERATURA 
l refuerzo de a es 
ese a
para
con
lo cual 
sup
malla d
ó varilla
lisa n
las vari egún 
or 
co
es
s
os pl
de e
 los bordes de la 
tán fondeados a 
ño en cuanto a 
colocación según 
 
 
 
 
 
En el ca de
 tener las varillas de refuerzo según 
Reglamento Nacional de Construcción o normas del ACI 
318 – 99. El diseñador deberá de detallar la posición de 
las varillas mediante planos de planta y cortes de detalle. 
 
M
E la malla de temperatur
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s 
nci l en cualquier tipo de losa estructural 
 resistir los efectos de temperatura y 
tracción de fragua que sufre el concreto, por 
deberá ser ubicado siempre en el tercio 
erior de la losa. Se puede utilizar como 
e temperatura las mallas electrosoldada 
s de acero de refuerzo (corrugadas ó 
s) e torchadas con alambre. La posición de 
llas dentro de la losa se dará s
plano
d
s de estructuras y deberá estar 2cm p
ebajo de la superficie superior de la losa 
como mínimo, apoyadas sobre tacos de 
ncreto, dados pre-fabricados ó algún material 
tandarizado para dicho proceso. El cálculo de refuerzos por temperatura se realizará según 
 criterios del ACI. lo
 
26 Concreto 
 VACIADO DEL CONCRETO 
Una vez colocada la malla de temperatura 
procederá a preparar el área de transito para 
el vaciado. 
El proceso de vaciado del concreto se podrá 
realizar mediante bombas, latas ó carretillas. 
 En el caso de utilizar carretillas para el vaciado, 
es
láminas, se 
tas no podrán circular por encima de las 
habilitará una ruta de circulación 
mediante tablones de 8” aprox., que sean 
cap uir un n 
áre
alizar el vaci ncreto, las 
s serán limp ra ev r la 
posibilidad de una mal encia de reto 
Al momento del vaciado, se evitara acum ar 
 volúmenes de concr esivos q 
capaces de deformar minas d ero-
Deck, así como g grandes cargas 
puntuales por acum de m les, 
maquinas ó personas misma áre
aces de distrib
a mayor. 
las cargas p tuales en u
Antes de relámina
a la lámina. 
ado del co
iadas pa ita
a adher l conc
ul
eto exc ue sean
el Ac las lá
enerar 
ulación ateria
en una a. 
 
 C
E oras habe aciado e reto 
d tienen las láminas d -Deck res cto al 
c
g
impermeable, manteniendo 
del concreto, dependiendo 
básicamente la pérdida del agua 
a la evaporación debido a la 
condición del medio ambiente. El 
curado del concreto se hará con 
agua libre de impurezas. 
URADO DEL CONCRETO 
sta se empezara a realizar en lo posible 3 h
urante los próximos 7 días. La ventaja que
urado es que las mismas 
eneran una superficie 
después de r sido v l conc
e Acero pe
húmeda siempre la mitad inferior 
 
 
 
 DESAPUNTALAMIENTO 
 
 
después del día 
concreto ha llegad d de 
 compresión. 
 
Sea el caso que se han utilizado 
apuntalamientos en las losas, el 
desapuntalamiento se realiza 7 días 
de vaciado, asegurando que el 
o a un 75% de su capacida
resistencia a la
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27Acabados 
 Existe actualmente en el mercado una 
gama de productos de acabados para 
techos. Estos estarán acordes a los 
planos de arquitectura del proyecto. Se 
permite la utilización de auto perforantes 
para anclar los espárragos ó colgadores 
del falso cielo rasos y para la aplicación 
de la estructura de soporte del drywall. 
Una opción económica es fijara las 
planchas de drywall directamente en el 
Deck, evitando las estructuras de 
sopo diseño lo permite. 
Las planchas podrán ser pintadas por su 
parte inferior, es decir la parte expuesta 
de la losa, para mantener una visual 
agradable. Así mismo, se podrá dejar las 
lamina puestas sin recubrimiento 
algun ra interiores en caso la 
arquitectu a así lo mande. 
 
 
 
 
 
 
 
 
acero-
rte, si el 
s ex
o pa
r
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28 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Estructuras 
Compuestas 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
29
 
Descripc
 
 
 
 
 
ión 30 
aciones 32 
res de corte 33 
e conectores 35 
ión de conectores 38 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ento el cual responderá 
ente a diversos 
os que lo afecten, y cumplir 
as y deformaciones para 
 
o la 
ibras 
Consider
Conecto
Diseño d
Instalac
 
 
 
 
 
La estructura compuesta es
básicamente el hacer uso de 
materiales diversos para la formación 
de un elem
satisfactoriam
fenómen
con las carg
los cuales ha sido diseñado. La
composición más común es la del 
Acero-Concreto, pero también se hace 
uso actualmente de otros tipos de 
estructuras compuestas com
Madera-Acero, Plástico-Acero, F
de Carbono-Concreto, etc. 
 
 
 
30 
Tomaremos el caso de las estructuras 
compuestas del tipo Acero-Concreto, en 
el cual hacemos intervenir perfiles de 
Acero del tipo WF o tipo cajón (box) en 
vigas, con secciones de losa de concreto 
Acero Deck. 
 
 Cuando utilizamos vigas de perfiles de 
acero para soportar determinadas 
cargas, nosotros debemos de analizar el 
elemento para que tome los esfuerzos de 
tracción y compresión. Si analizamos el 
caso de una viga simplemente apoyada, 
notamos que la sección estará más 
esforzada en el centro de la luz para una 
condición de carga uniforme. 
En dicha sección, se crearán esfuerzos d
de compresión en la parte superior, que la vig
 
 
e tracción en la parte inferior del perfil y esfuerzos 
a tendrá que absorber. 
 
 La idea de generar la sección 
compuesta es hacer tomar a una 
sección determinada de losa de 
concreto los esfuerzos de compresión, 
dado que dicho material se comporta 
bien para tal efecto, y el perfil de acero 
para que tome los esfuerzos de 
tracción. 
Descripción 
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31
 Que la viga de acero trabaje (gran parte de ella) a la tracción, dependerá 
exclusivamente de la nueva ubicación del eje neutro, es decir, parte de la 
viga podrá tomar los esfuerzos de compresión si es que el eje neutro se 
encuentra en la viga de acero. 
 
 
 
 Cuando se empl ea Acero Deck
rma de
conexión entre la losa de concreto y 
la viga se logra mediante el uso de 
los conectores de corte los cuales 
la losa y la viga, asegurando 
además la condición de diafragma 
rígido en la losa, evitando así, 
colocar algún tipo de arriostre 
horizontal (paralelo al sentido de la 
com
 desde un 10%
estructura más 
 
Descripción 
sobre vigas de acero, la fo 
impiden el movimiento relativo entre 
losa con Acero Deck) y 
disminuyendo la deflexión de los 
elementos si es que estos 
trabajaran individualmente. 
Podemos anotar que, con el uso de las secciones 
puestas para vigas, el peso de la viga podría reducirse 
 hasta un 30% en un diseño simple, haciendo una 
ligera y lógicamente más económica. 
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s 
 
32 
En las especificaciones de la
del AISC del año1991, se co
las restricciones para la form
vigas compuestas mediante e
Steel Deck, las cuales son: 
 
1. Altura o peralte del Steel Deck hr ≤ 3” ó 75 mm. 
Dcc ≤ ¾” ó 19 mm. 
 Hs ≥ hr + 1 ½” 
 tc ≥ 2” ó 50 mm. 
s normas 
ntemplan 
ación de 
l uso del 
2. Ancho medio del valle del Steel Deck 
3. Diámetro de conectores soldados 
4. Altura del conector una vez soldado 
5. Espesor de losa sobre el Steel Deck 
 wr ≥ 2 “ ó 50 mm. 
 
 
 Se considerará que si la viga en el mo
vaciado de la losa) no esta apuntalad
de construcción (peso m
mento de la construcción (erección de la viga y 
a, deberá ser capaz de resistir todas las cargas 
uerto y efectos de montaje) así como las deformaciones 
ales. 
 
admisibles; y solo después que el concreto halla alcanzado el 75% f’c, como mínimo, la 
sección compuesta será capaz de resistir las cargas vivas adicion
 Si la viga de 
cero es debidamente apuntalada en el momento la construcción, se considera que todas 
cció
 
 
 
a de 
las cargas y deflexiones serán tomadas por la se n compuesta de acero y concreto. 
 Después que la zona de momento negativo de 
se craquea, las cargas continuas aplicadas a 
acero y un ancho efectivo de losa, debidamente
nos brinda la viga compuesta. 
 
nes Consideracio
la viga (utilizando conectores de corte) 
la viga serán resistidas por la viga de 
 reforzada para no perder la rigidez que 
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33
Los conectores de corte son elemen
de acero, que tienen como func
primordial tomar los esfuerzos de corte 
tos 
ión 
que se generan en la sección 
compuesta (acero-concreto), 
controlando y reduciendo las 
c
 
Los conectores forman la sección compuesta entre las viga
obtener una sección monolítica (continuidad de la estructu
de eliminar la posibilidad de separación vertical entre la los
Existe en el mercado diferentes tipos de conectores de 
tenemos los tipo Stud, conectores tipo Z, tipo canal, conectore
 
 
 
 
 
 
deforma iones. 
s y la losa de concreto, procurando 
ra) entre ambos elementos, además 
a y la viga de apoyo en cuestión. 
corte, entre los más importantes 
s en espiral, etc. 
 CONECTORES TIPO STUD 
 
Los conectores de corte tipo 
perno sin rosca, tie
dimensiones estan
onectores ser hará acorde a las normas del AWS D1.1 
en su sub-sección 7.2.1, para diseños especiales deben 
ser ensayados con pruebas mecánicas y aprobados por 
el ingeniero a cargo del diseño. 
 
Conectores de corte 
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s 
stud, se asemejan a un 
nen un vástago y una cabeza, con 
darizadas. El tipo y tamaño de los 
c
 
34 Ventajas 
El uso de sistemas compuestos de vigas
metálicas y losas Ac
el uso de conectores de corte permite: 
 
ero Deck, mediante 
 Un mejor aprovechamiento de las alturas de edificación. 
 
 El conector de corte realiza una perm ent tre unión an e en
 es
conj ta. 
 
la losa y la viga metálica de apoyo, permitiendo que tos 
dos elementos trabajen en forman un
 Contrarrestar los esfuerzos de corte horizontales. 
 
 Impiden unaseparación vertical entre la losa y la viga. 
 
 La sección compuesta da como resultado una mayor área 
resistente a la comprensión, permitiendo que se pueda disminuir 
el peralte de la viga metálica y por lo tanto el costo del sistema, 
ahorrando hasta un 20% en peso. 
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35
Cargas d
Las recomendacio
American Institute
para el diseño po
Factor Design - LRF
presenta el caso d
colaborantes. El 
como peralte mínim s de 3 in (76.2 mm), 
el espesor de concreto será no menor de 2” (50 mm) sobre la 
nominal de un conector de corte 
e esta embebido en una losa 
úa de concreto es: 
 
Qn = 0.5 x Asc x √( f’c x Ec) ≤ Asc x fu 
 
Qn Esfuerzo nominal de un conector de corte (kips, N) 
(in2, mm2) 
 
) = (w1.5)√f’c ksi 
eterminado es para losas de espesor uniforme, es decir, 
losas que no tienen variación alguna en su sección transversal, con altura constante en toda la 
ección. 
Diseño de conectores 
e Corte: Adherencia a la Cortante 
nes para diseño de elementos compuestos del 
 of Steel Construction (AISC), de Estados Unidos, 
r factores de carga y resistencia (Load Resitance 
D) del año 1996, en la Sección I3. parte 5a., nos 
e las estructuras compuestas con el uso de placas 
código es valido para perfiles de placa que tenga 
o 11/2” (38.8 mm) y no mayore
superficie del valle superior de la placa y los conectores de corte no 
serán de diámetros mayores a los 3/4" (19 mm), tal como lo establece 
las normas AWS D1.1. 
 
 
El esfuerzo 
tipo Stud qu
contin
 Siendo: 
 
 Asc Área de la sección transversal del conector 
 Fu Esfuerzo de fluencia del conector (ksi, MPa)
 Ec Módulo de elasticidad del concreto (ksi, MPa
 w Peso unitario del concreto, 
 
 
Anotemos que este esfuerzo nominal d
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s 
s
 
36 
El código LRFD pre
mediante un factor, 
Estos casos son los
a.- Para conectores ubicados en la dirección t
senta dos casos para reducir dicho esfuerzo 
si se utilizan conectores en losas con Acero Deck. 
 siguientes: 
ransversal a la viga: 
α = 0.85 x wr x (Hs – hr) ≤ 1.0 
 √Nr hr hr
 Donde: 
onector. 
 utilizado (in, mm). 
hr Altura o peralte del Steel Deck (in, mm). 
Hs Altura del conector una vez soldado (in, mm). 
 
 
 
 
 
 
 
 
paralela
 
α Coeficiente de reducción del esfuerzo nominal del c
wr Ancho medio del valle del Steel Deck
 
 
Nr Número de conectores de corte por valle. 
 
 
b.- Para conectores ubicados en la dirección a la viga: 
Si : wr ≥ 1.5 α = 1.0 
hr
Si: w
 
r < 1.5 α = 0.60 x wr x (Hs – hr) ≤ 1.0 
 hr hr hr 
Coeficiente de reducción 
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37
Cantidad de Conectores:
Cualquiera sea el caso
cantidad de conectores 
 
 de conector de corte que escojamos, la 
de corte que se requerirán viene dada por: 
N = P_
Qn 
ores de 
 apoyo. 
al de corte 
Donde: 
 
 
N Número de conect
corte en la viga de
P Resistencia nomin
horizontal (lbf, kgf). 
n Esfuerzo nominal de un 
 
El código LRFD no rz e corte 
horizontal entre el pu
momento cero, el valor de P será tomado como el menor valor entre: 
 
c , mm2). 
 As Área de la sección de la viga de apoyo(in2, mm2). 
 
máximo momento positivo y el punto de 
momento cero (kips, N). 
Cantidad de conectores 
Q
conector de corte (kips, N) 
 
 
s indica que para el total de las fue as d
nto de máximo momento positivo y el punto de 
 
P1 = 0.85 x f’c x Ac
 P2 = As x Fy
 P3 = ∑ Qn 
Donde: 
 2 A Área del ala efectiva de la losa (in
 ∑ Qn Suma de los esfuerzos nominales de los 
conectores de corte entre el punto de 
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38 Instalación de conectores 
 
Para instalar los conectores de corte 
en las 
e seguir
placas colaborantes se deben 
 algunos pasos básicos, 
como son: 
 
 
 
 
 
 
 si la placa colaborante
metálica, se debe pe
 esta sobre la viga 
rforar el perfil metálico 
placa, utilizando, en la medida de lo 
 medio mecánico ó manual, 
 las brocas sacabocado, las 
ras portátiles ó los punzones 
es. El uso de cortes con soldadura 
tógena, no es 
recomendable, por que dejan rebabas 
alrededor y corren la protección galvánica 
de la placa colaborante. El diámetro 
máximo recomendado para la perforación 
no debe de exceder 1 1/2 ". 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
de la 
posible, un
como son
fresado
manual
de arco eléctrico ó au
 
 sold
 mediante una 
a d filete en todo 
el p se de
con r. 
ar el conector a la viga 
metálica
soldadur e 
erímetro de la ba l 
ecto
E
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s 
 
39
 
 
 
 
 
 
iseño 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
D
 
 
 
 
 
 
 
40 
Fundamentos de diseño 41 
Deflexión 3 
zo 
Esfuerzos en el sistema
Resistencia a la flexión 51 
Cortante 53 
Compresión del concreto 56 
Deflexión del sistema 57 
Pruebas y ensayos 59 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 de la placa 4
s en la placa 45
 48 
Esfuer
 
El diseño con sistemas de losas tipo 
placas colaborantes están basados en 
las propiedades de los materiales que 
intervienen, así como cuando forman
el sistema compuesto; teniendo en
cuenta los parámetros, normas y 
observaciones de las diferentes
instituciones y normas que rigen el 
calculo del sistema. Aquí detallamos 
los puntos que se deben de tomar en 
cuenta para el diseño con la placa 
colaborante acero-deck. 
 
41
 concreto para una altura de losa Xh cm. mayor, 
debemos adicionar a los valores de área conocidos Xh cm. x b cm. 
 
PROPIEDADES DEL CONCRETO (f´c: 210 Kg. /cm2) 
 
 
 
 
 
 
 
 Wdsd : Carga muerta por unidad de longitud (kgf/m). 
 γcon : Peso especifico del concreto = 2400 (kgf/m3.) 
 Wconsd: Peso de concreto por unidad de longitud (kgf/m). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Luego, definir el área transversal en concreto, de preferencia por unidad de ancho (b= 100 cm. 
ó b= ancho efectivo de cada lámina de Acero-Deck). 
En el caso de utilizar una plancha con perfil tipo AD-900 (WR-11/2”), el área de concreto mínimo 
a considerar utilizando una altura de concreto de t = 9cm es de 589.38 cm2 para un ancho útil 
de b= 89.30 cm. El área de concreto mínimo a considerar utilizando una altura de concreto de 
losa de t = 14cm en un perfil tipo AD-730 (DR-3”) es de 901.37 cm2 para un ancho útil de b = 
89.87 cm. Si queremos determinar el área 
Fundamentos de diseño 
 
Gage : Espesor de lámina (mm). 
Isd : Inercia (cm
Spsd : Módulo de Sección Superior (cm3). 
Snsd : Módulo de Sección Inferior (cm3). 
Wssd : Peso por un ngitud de la lámina de acero (kgf/m). 
Es : Modulo de Elasticidad del acero (kgf/cm2). 
Assd : Área de ace na de Acero-Deck (cm2). 
Se deben de identificar los siguientes 
parámetros de cada lámina Acero-Deck: 
 la
4). 
idad de lo
ro de la lami
D
ise
ñ
o
de
 
Se determina el peso propio de 
la losa como: 
ssdsd WsWconWd + d= 
cosdsd AconWcon γ× n= 
Donde:
 
42 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
1. DETERMINAC
Fundamentos de diseño 
Para el diseño de las losas
consideración los siguiente
, se tendrá en 
s parámetros: 
IÓN DE LA DEFLEXIÓN DE LA LÁMINA DE ACERO-DECK, 
ACTUANDO COMO ENCOFRADO. 
 
2. ESFUERZOS DE TENSIÓN POR FLEXIÓN EN EL SISTEMA NO 
COMPUESTO 
 
3. CÁLCULO DE ESFUERZOS ADMISIBLES EN EL SISTEMA COMPUESTO 
 
4. CONDICIÓN DE MOMENTO ÚLTIMO O RESISTENCIA A LA FLEXIÓN 
 
5. DISEÑO POR CORTANTE 
5.1. VERIFICACIÓN POR CORTANTE 
5.2. VERIFICACIÓN DE ADHERENCIA AL CORTANTE 
 
6. ESFUERZO ADMIS
 
7. DEFLEXIÓN DEL S
 
IBLE A COMPRESIÓN EN EL CONCRETO 
ISTEMA COMPUESTO 
D
ise
ñ
o
 
 
43Deflexión de laplaca 
 
Acero-Deck, 
 
Se considera que la de stado no compuesto, es decir, cuando aún la 
lámina acero actúa ayor que la luz libre de la 
losa en 0 ó 1.9cm., consid ea menor. 
 
1. Determinación de la deflexión de la lámina 
actuando como encofrado. 
formación admisible en el e
de únicamente como encofrado, deberá ser no m
tre 18 erando siempre valido el valor que s
180
100×
= sdadmδ cm. ó 1.9 cm. (el qu
siguiente: 
L
e sea menor). 
 
 
 
 
 
 
La luz libre de la losa es la distancia entre apoyos interiores de cada losa. 
 
Al igual que los métodos de coeficientes, se aproxima los siguientes valores para determinar 
las deformaciones de diseño, acorde a la condición de apoyo, la cuál es la 
 
 
) 
Donde: 
δadm : Deformación admisible (cm.) 
Lsd : Luz libre de la losa (m
D
ise
ñ
o
 
 
 
44 
 
( )
bIE
LWd
sds
sdsd
calc ××
×××
=
4100013.0
 cm. Condición de un solo tramo δ
( )
bIE
LWd
sds
sdsd
calc ××
×××
=
41000054.0δ cm. Condición de dos tramos 
( )
bIE
LWd
sds
sdsd
××
××× 41000069.0δ cm. Condición de tres o más tramos 
Don
 Wdsd : Carga muerta por unidad de longitud (kgf/m). 
E : Módulo de elasticidad del acero (kgf/cm2). 
b : ancho de análisis (m). 
inalmente 
admcalc
calc =
 
 
 
de: 
 
 
Lsd : Luz libre de la losa (m). 
s
Isd : Inercia (cm4/m). 
 
 
 
 
F se debe verificar que: 
 
δδ ≤ 
 
Deflexión de la placa 
D
ise
ñ
o
 
 
 
 
 
45Esfuerzos en la placa 
2. ESFUERZOS DE TENSIÓN POR FLEXIÓN EN EL SISTEMA NO COMPUESTO 
 acero de Acero-Deck 
rzos que se generen en su sección; así, notamos que se 
generan esfuerzos por compresión y por tracción, debido al peso propio de la 
exceder del 60% 
el esfuerzo a fluencia fy ( /cm ) de la lámina o los 2,530 /cm . 
Para las cargas generadas por el efecto de montaje (cargas impermanentes), 
 de carga, la primera es aplicando 
una carga puntual Psd=75 kgf en el centro de luz, y la segunda es aplicando 
una carga distribuida Wwsd=100 kgf/m2. 
rminar que se producen debido a las cargas, hallamos primero los 
s que se gene n a ra un tramo simple, encontramos 
momento sitiv
Para dos o mas tramos, se presentaran momentos positivos en el centro de luz, 
- s viguetas. 
 188.025.0 sdsdsdsdsd LWdLPM ××+××= ó 
 
 ESFUERZOS DE TENSIÓN POR FLEXIÓN EN EL SISTEMA NO COMPUESTO 
 acero de Acero-Deck 
rzos que se generen en su sección; así, notamos que se 
generan esfuerzos por compresión y por tracción, debido al peso propio de la 
exceder del 60% 
el esfuerzo a fluencia fy ( /cm ) de la lámina o los 2,530 /cm . 
Para las cargas generadas por el efecto de montaje (cargas impermanentes), 
se de carga, la primera es aplicando 
una carga puntual Psd=75 kgf en el centro de luz, y la segunda es aplicando 
una carga distribuida Wwsd=100 kgf/m2. 
rminar que se producen debido a las cargas, hallamos primero los 
s que se gene n a ra un tramo simple, encontramos 
momento sitiv
Para dos o mas tramos, se presentaran momentos positivos en el centro de luz, 
- s viguetas. 
 188.025.0 sdsdsdsdsd LWdLPM ××+××= ó 
 
Cuando se efectúa el vaciado del concreto, la lámina de
debe resistir los esfue
Cuando se efectúa el vaciado del concreto, la lámina de
debe resistir los esfue
lámina más el peso del concreto fresco (cargas permanentes), y a la carga 
generada por el efecto de montaje (cargas impermanentes). 
Estos esfuerzos serán tomados por la lámina, los cuales, además, no deberán 
kgf 2 kgf 2
lámina más el peso del concreto fresco (cargas permanentes), y a la carga 
generada por el efecto de montaje (cargas impermanentes). 
Estos esfuerzos serán tomados por la lámina, los cuales, además, no deberán 
kgf 2 kgf 2dd
se considerarán dos posibles condiciones considerarán dos posibles condiciones
Para detePara dete los esfuerzos los esfuerzos 
momento
únicamente 
momento
únicamente 
ra lo largo de la lámina; así, para lo largo de la lámina; así, pa
s po os M+sd (kgf-m). s po os M+sd (kgf-m). 
y negativos M sd (kgf-m) en los apoyos intermedios sobre la
Aplicando el método de coeficientes, determinaremos que: 
y negativos M sd (kgf-m) en los apoyos intermedios sobre la
Aplicando el método de coeficientes, determinaremos que: 
 
Para un solo tramo: El mayor de: 
2+
Para un solo tramo: El mayor de: 
2+
( ) 25.1125.0 sdwsdsdsd LWWdM ×+××=+ 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
D
ise
ñ
o
 
 
46 Esfuerzos en la placa 
Para do tramos: El mayor de: 2096.0203.0 sdsdsdsdsd LWdLPM ××+××=
+ ó s
 ( ) 2096.0 sdwsd LWWd ×= sdsdM +×+
(y ) 2125.0 sdwsdsd LWWd ×+×− sdM =
 
 
 
 
Para tres tramos: mayo e: 2094.0 sdsd LWd ××+ ó 
 
El r d 20.0 sdsdsd LPM ××=
+
 ( ) 2096.0 sdwsdsdsd LWWdM ×+×=+ 
y ( )117.0 WWdM +×=− 2sdwsdsdsd L× 
 
D
ise
ñ
o
 
 
 
47Esfuerzos en la placa 
Luego, sabemos que el esfuerzo es equivalente 
a la razón de
 
l Momento y el módulo de sección: 
10×=
+
+
sd
sd
Sp
Mf 0 (kgf/cm2) y 100×=
−
−
sd
sd
Sn
Mf (kgf/cm2) 
 
Entonces, se debe verificar que: 
 
f ≤+
Donde: 
). 
Psd : Carga puntual en el centro de luz (75 kgf) 
 losa (m) 
Wdsd 
 : Esfuerzo negativo en la lámina (kgf/cm2). 
wsd
m2). 
yf×6.0 
ff ×≤− 6.0 y 
 
 
M+sd : Momento positivo en la lámina (kgf-m). 
M-sd : Momento negativo en la lámina no compuesta (kgf-m
Lsd : Luz libre de la
: 
f
Carga muerta por unidad de longitud (kgf/m). 
f-
+ : Esfuerzo positivo en la lámina (kgf/cm2). 
W : carga distribuida (100 kgf/m.) 
Spsd : Módulo de Sección Superior (cm3/m). 
Snsd : Módulo de Sección Inferior (cm3/m). 
fy : Resistencia a la fluencia del acero (kgf/c
 
 
 
 
 
D
ise
ñ
o
 
 
48 Esfuerzos en el sistema compuesto 
3. CÁLCULO DE UERZOS ADM
Determinamos el momento de inercia 
 ESF I
 
 de la se ón transformada fisu
SIBLES EN EL SISTEMA COMPUESTO 
rada: cci
sdcssdc
cc InYAsnYbI ×+××+= 21
3
 
 
siendo: 
 
( )
× 3
)( nnndYcc ×−×+×××= ρρρ 21 2 
db
Assd
×
=ρ 
c
s
E
En = 
 
 
 
 
 
ratio entre el módulo de elasticidad del 
acero y el módulo de elasticidad del 
concreto 
n f’c (kgf/cm2) 
6 420 o más. 
7 
 
 
 
 
320 a 420 
8 250 a 320 
9 210 a 250 
Nota: el valor mínimo del f’c= 210 kgf/cm2 dado que
estamos trabajando con “elementos estructurales” tipo losa. 
 
Si Ycc1 > tc, entonces se usará Ycc1 = tc
D
ise
ñ
o
 
 
49Esfuerzos en el sistema compuesto 
Luego, el momento de inercia de la sección 
 transformada no fisurada será igual a: 
( ) ( )
⎭
⎬
⎫
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎡
×−−+××+××+×+×−××+
×
= 22
2
22
2
3
5.0
12
5.0
12 rcc
r
rrcsssdcccc
c
u hYt
hhw
C
bYAnIntYtbtb
 
Donde 
( )
⎩ ⎣s
I
( )
( )rsr
s
sd
r
s
r
rssd
cc
wChC
bAstb
htC
hbwCd
Y
−××−×+×
×−×××−−×
=
5.05 2
2 
YY = 
con: Cs : Espacio entre ejes de valles contiguos (cm.). 
 : Ancho medio del valle del Deck utilizado (cm.). 
 : t - Ysb
.0 ntb ×+××
n
As
cs d − 2cc
 wr
 d
 
o, el Momento de Inercia EfeLueg ctivo será: 
2e
cu III += 
 
Determinamos el Yprom,, como: 2
21 cccc
promY
YY +
= 
 
 
 
D
ise
ñ
o
 
prom
e
ic Yt
IS
−
= 
 
Calculamos ahora el módulo 
de sección infe r del sistema 
 compuesto Sic cm3) como: 
rio
 (
 
50 Esfuerzos en el sistema compuesto 
Para verificar los esfuerzos producidos en la lámina de acero, calculamos los momentos 
ositivos producidos por la carga muerta y viva sin mayorar en condición de apoyo simple y lo 
ia de la lámina del acero a un 60% de su capacidad. 
Entonces, verificamos que:
p
comparamos con el esfuerzo de fluenc
 
 
y
sdsd
S
MlMd
×
+
Donde: 
Mdsd Momento producido en la losa por las cargas muertas (kgf-m). 
f×≤ 6.0100 
ic
: 
8
2
sdsd
sd
LWdMd ××Ψ=
 
 
Mlsd omento producido en la losa por: M las cargas vivas (kgf-m). 
8
sdsd= 
 
Wlsd : Carga sobre impuesta (kgf/m). 
 
Ψ : Factor de reducción de carga según ap talamiento. 
 1.00 : Apuntalamiento total. 
 0.73 : Apunta
 tercios
impacto con los esfuerzosproducidos en la lá
Acero-Deck. 
2
sd
LWlMl ×
un
es
lamiento temporal en los 
 de la luz durante el vaciado. 
 0.63 : Apuntalamiento temporal el centro de 
la luz durante el vaciado. 
 0.00 : No existe apuntalamiento. 
 
NOTA: 
- Si existieran cargas adicionales a las mencionadas, como 
acabados de piso ó tabiquerías, estas deberán sumarse, 
para determinar el momento que puedan ejercer y su 
D
ise
ñ
o
 
mina de 
 
51Resistencia a la flexión 
4. CONDICIÓN DE MOMENTO ÚLTIMO O RESISTENCIA A LA FLEXIÓN 
condiciones para la determinación del momento último, 
uando estemos ante una losa sobre-reforzada, en la cual el acero de la lámina es excesivo y 
mom rá sujeto a la capacidad del concreto a tomar el momento. Así, para poder 
definir ante que co 
menor o mayor que la 
 
La cuantía balancea 
alcanza su límite de fluen el mismo instante que la fibra superior del concreto llega a su 
límite de deformación e ón; 
Tomaremos en cuenta que existen dos 
la primera será cuando trabajamos con una losa sub-reforzada en la cuál la capacidad de la 
lámina de acero a tomar dicho momento será la condición crítica; la segunda condición será 
c
ento estael 
ndición nos encontramos, deberemos verificar si la cuantía del sistema es
cuantía balanceada. 
da se definirá suponiendo que la superficie superior de la lámina de acero
cia en 
n compresi
así tenemos que: ( )
dF
s
y ×⎟
⎠
⎞
⎝
+
 Donde: 
β1 = 0.85 para concretos con f’c menores a 280 kgf/cm2 y 
se reduce en 5% cada incremento de resistencia a 
compresión del concreto de 70 kgf/cm2 (β1 mínimo = 0.65). 
Se reconocerá como losas sub-reforzadas a aquellas que presenten una cuantía “ρ” menor 
que la cuantía balanceada; entonces la capacidad del momento nominal se identificará como: 
si: ρ ≤ ρb 
 
E
htf rc −××××= 003.085.0
'
1βρ 
Fy
b
⎜
⎛ 003.0
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −××=
2
adfAsM ysdn 
Donde: 
d choAssd = Área de acero neta de la lámina por unida de . an
bcf ×× '85.0 : Profundidad del b
fAs
a ysd
×
=
oq mpresión equivalente de ancho b. 
d el 
la de flexión 
sub-reforzada, Ф = 0.90. 
ue rectangular en col
 
El momento de diseño será igual a Ф x Mn, 
donde Ф es el coeficiente de re ucción d
Momento o Flexión para fal
D
ise
ñ
o
 
 
52 Resistencia a la flexión 
La condición de losa sobre-reforzada sucederá cuando el concreto alcance su deformación 
límite y el acero de la lámina no haya alcanzado su límite de deformación de fluencia a la 
tracción. 
Es difícil encontrarse ante una situación de una losa sobre-reforzada, es decir que el ρ > 
s en el laboratorio. Aún así se 
puede definir el momento n
 
ρb, tal como pudimos comprobar en las muestras ensayada
ominal como: 
( )uucn k×21 β 
 
( )
kdbfM −××××××= 2' 185.0 β
Siendo:
2/2/ 2 λρλρλρ ×−×+×=uk 
 
cf
E us
'85.0 1 ××
×
=
β
ελ : Parámetro del material. 
β2 = 0.425 para concretos con f’c menores a 280 /
cada incremento de resistencia a compresión kgf 2
 
l momento de diseño será igual a Ф x 
, do de Ф
 
n r es la de una 
ue el concreto es un material 
eforzada, podríamos 
enfrentarnos a una falla tipo colapso. 
 
 
 
 
 εu = 0.003 cm. /cm. deformación máxima para el concreto. 
cm
2 y se reduce en 2.5% kgf
 del concreto de 70 /cm . 
 
E
Mn n es el coeficiente de 
reducción de resistencia, y según 
especificaciones del ASCE, Ф = 0.75. 
D
ise
ñ
o
 
Es obvio que la falla que esperamos te e
losa sub-reforzada, dado q
frágil y si la losa fuera sobre-r
 
 
53Diseño por cortante 
5. DISEÑO POR CORTANTE 
Existen dos tipos de efectos de corte que se generan 
en el sistema Acero-Deck, el primero, es la toma de 
los efectos de corte que se generan en los apoyos de 
las vigas y el segundo y quizás más importante es la 
resistencia de adherencia al cortante. El primero esta 
directamente relacionado a la capacidad de la 
sección de concreto contribuyente a la toma del 
corte, y el segundo a la capacidad de adherencia de 
la lámina de acero al concreto y su relación con los 
efectos de cortante horizontal. Designaremos al 
ncia al corte basada 
en un refuerzo de corte promedio sobre toda la sección transversal efectiva de la sección será 
resistida r el alma de concreto únicamente en caso este no tenga refuerzo de acero 
adicional p se supone que es 
la misma para vigas con y sin refuerzo por c
agrietamiento inclinado significativo.” 
 
nsidera que el cortante nominal o capacidad de tomar el 
primero como Verificación por cortante y al segundo 
como Verificación de Adherencia al Cortante. 
 
5.1. VERIFICACIÓN POR CORTANTE 
El capitulo 11 del Có a re digo ACI 318 del año 1999, establece que l siste
po
or corte. La resistencia al corte proporcionada por el concreto Vc
orte, y se toma como el corte que provoca un 
Al no llevar acero adicional por corte este tipo de sistemas de losas, se acepta que el corte será 
tomado netamente por la losa de concreto, y se obvia que la lámina de acero pueda aportar en
la resistencia del corte. Así, se co
cortante por parte del sistema es: 
cn AcfV ××= '53.0 
√f’c no deberá exceder a 85 kgf/cm2. 
nsiderar que 
l al área formada por las áreas 
 
El área de concreto a co
contribuye a tomar el cortante es 
igua
sombreadas en la siguiente figura: 
 
 
 
D
ise
ñ
o
 
 
54 Diseño por cortante 
El cortante último a considerar cerca a los apoyos será igual a: 
22u
sdsdsdsd LWllWdV ×+××=ψ 
n
El requisito que se deberá 
 cumplir es que: 
VV ×≤u ϕ Donde Ф = 0.85 : coeficiente de cción por corte. 
nidades de kgf. 
 
 
5.2. VERIFICACI TE 
 redu
Vu y Vn se encuentran en u
ÓN DE ADHERENCIA AL CORTAN
 En el caso de las losas tipo Acero-Deck, las láminas tienen s muescas a 
todo lo largo, las ste desprendimiento horizontal. 
La geometría de las mismas, evita también que existan posibles 
está directamente 
de 
La resistencia nominal de adherencia al cortante para el sistema Acero-Deck por unidad de 
determinada por la siguiente ecuación: 
 
 
una
cuales sirven para evitar e
desprendimientos verticales.La falla por adherencia 
relacionada con el tipo de falla de corte, generándose ambas por el sistema 
 carga, recibiendo el nombre de Falla por Adherencia al Cortante.
ancho viene 
db
l
dmcfkVn ××⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ××+×=
'
' ρ 
D
ise
ñ
o
 
 
 Donde las constantes k y m son 
de Steel Deck y su espesor de a
constantes se determinan en ba
laboratorio, de pruebas estand
ensayos se efectúan en losas si
dos cargas puntuales a distancias iguales desde los apoyos. Cada 
losa ensayada, a escala real, tiene características propias como la 
resistencia a la compresión del concreto “f’c”, cuantía “ρ”, y longitud 
entre apoyos o luz libre l, sobre la cual se colocan las cargas 
puntuales a distancias l’ o luz de corte (Mu/Vu = l’). 
exclusivos de cada tipo de lámina 
cero correspondiente. Estas 
se a datos experimentales de 
arizadas según reglamento. Los 
mplemente apoyadas, aplicándole 
 
55Diseño por cortante 
 
 
Para la evaluación de los resultados d
D
ise
ñ
o
 
e los ensayos, 
es conveniente reformular la ecuación como: 
cfl
dmk
cfdb
Ve
''' ×
×
×+=
××
ρ
 
 
 Vista la ecuación d sta ecuación describe una 
recta, donde el valor k viene a s
intersección 
ecta. Al graficar los diversos valores obtenidos en los 
mos que efectivamente los valores conforman 
una línea recta. Con los valores obtenidos en el 
 cada tipo de lámina utilizada, procedemos a aproximar las 
líneas correspondientes y determinamos así los valores propios de cada 
lámina, k y m los cuales para efectos de diseño los reducimos 
conservado mente en un 15%. 
e esta forma, notamos que e
er la constante que representa la 
de la recta con el eje Ve/ (b x d x √f’c) y m es el valor de la 
pendiente de la r
ensayos, aprecia
aproximadamente 
laboratorio para
ra
 
56 Compresión del concreto 
En el diseño debemos verificar que: 
 
vv ×≤ nu ϕ 
Donde:db
Vv uu ×
= : Esfuerzo cort de adherencia último (kgf/cmante
 
2). 
'
'
l
dmcfkvn
×ρ
×+×= : Esfuerzo nominal de adherencia a cortante (kgf/cm2). 
ncia al corte. 
 
 
 
 
6. ESFUERZO ADMISIBLE A COMPRES
creto, el 
ACI estipula que dicho esfuerzo Sadm
Luego, los esfuerzos nominales a 
compresión serán iguales a: 
 Ф = 0.80 : Factor de reducción por adhere
Nota: Una buena aproximación para casos de cargas distribuidas es l’ = l / 4. 
IÓN EN EL CONCRETO 
Cuando un elemento tipo viga sufre una deflexión, sea debido a 
carga o debido a giros, se suceden efectos de compresión y de 
tracción. Para controlar los efectos de compresión del con
 será igual al 45% del f’c. 
cfS
nS admcc
sdsd '45.0100 ×=≤×
×
MlMd +
 
Donde: 
 
prom
prom
cc Y
I
s = : Módulo elástico de sección superior para la sección 
n = E
compuesta (cm3). 
to. 
 
 
 
 
s/ Ec : Ratio de los módulos de Young del acero y el concre
D
ise
ñ
o
 
 
57
7. 
dos tipos 
ón elástica 
to podrá 
 tipo de 
formación 
, estas 
s, no son 
En el ca
del uso de
deformaci
las deflexion
exclus
cargas
existieran
ces se 
considerará que existirán deformaciones debido a las cargas propias de la 
rmaciones del sistema sin apuntalar, y 
ependerán obviamente de acue al tipo de 
apuntalamiento que se l ento del 
vaciado. 
os que las deformaciones debido a cargas se podrán 
calcular de la siguie
DEFLEXIÓN DEL SISTEMA COMPUESTO 
Cuando se emplea un elemento tipo losa o tipo viga, existirán 
de deformaciones, la primera e inmediata, será la deformaci
debido a la carga, se le llama elástica dado que el elemen
regresar a su forma original si se retirara la carga; el otro
deformación existente es la deformación por flujo plástico o de
diferida que sucede debido a las cargas y el paso del tiempo
deformaciones, a diferencia de las deformaciones elástica
totalmente reversibles. 
so del uso del sistema Acero-Deck, notaremos que dependiendo 
 apuntalamientos temporales se producirán diversos tipos de 
ones. Si no se hubiera utilizado ningún tipo de apuntalamiento, 
es que se producirán en el sistema compuesto dependerán 
ivamente de las cargas vivas que se le apliquen al sistema y las 
 muertas sobre impuestas después del desencofrado (en caso 
) así también como de las deformaciones diferidas. 
Si se hubiera utilizado apuntalamientos temporales, enton
losa, este adicional a las defo
dichas deformaciones d rdo 
e haya dado al sistema en el mom
Así, encontrarem
nte forma: 
 Para las deflex
las cargas prop
apuntaladas o n
iones inmediatas debido a 
ias, dependiendo si están 
o, más las cargas vivas: 
( ) 64 10
384
5' ×
×
×+
×=Δ
ec
sdsdsd
st IE
LWlWd
 
Donde: 
 cfEc '15000×= :(del ACI) Modulo de Young del concreto (kgf/cm2). 
 
Deflexión del sistema 
D
ise
ñ
o
 
 
58 Deflexión del sistema 
 Para estimar las deformaciones eridadif s o 
s a largo plazo, una buena 
considerar: 
 
deformacione
estimación sería 
 ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
×−×Δ=Δ
s
s
stLT A
A'2.12' 
 
 A’s : acero en compresión en cm2 por unidad de ancho. 
temperatura como acero en compresión adicional al acero de refuerzo. 
 
inalmente, se debe d
de la losa no ex
admtotal
 Donde 
 Para efectos de cálculo, se puede asumir el área del acero de 
F e verificar que la deformación total 
ceda la deformación admisible: 
Δ ≤ Δ 
 100
360
×=Δ sdadm 
L
stLTtotal 'Δ+Δ=Δ 
 
El ACI-318, nos dice que las deformaciones diferidas, ∆LT, se pueden determinar como las 
das por un factor λ, de esta forma: deformaciones inmediatas multiplica
⎥
⎦
⎤⎡
⎢
⎣
×−×Δ=Δ
s
s
stLT A
A'2.12'λ 
 Donde: 
×
'501 ρ
ξλ = 
 
y 2.00, para 5 o más años. 
×+
ξ = 1.40, para cargas sostenidas por un año, 
hb×
ota: Consideramos que este factor es también 
conservador, pero queda a criterio del 
diseñador el uso de estos parámetros. 
A s= ''ρ 
D
ise
ñ
o
 
n
 
59
 Aceros Procesados S.A. realiza 
pruebas perió
Nacional de Ingeniería y otras 
instituciones,
óptima calida
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Pruebas y ensayos 
dicas con la Universidad 
 para garantizar la 
d de sus productos. 
D
ise
ñ
o
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
60 Pruebas y ensayos 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
D
ise
ñ
o
 
 
61
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
RODUCTOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
P
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
62 
 
 
 
 
 
 
 
 
Placa colaborante AD-900
Placa colaborante AD-600
Placa colaborante AD-730
Conectores de corte
 63 
 65 
 67 
 69 
es de borde 70 
Perfiles de canto 71 
 
 
 
 
 
 
Perfil
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
63
PLACA COLABORANTE AD-900 
 
 
Tipo : AD-900 
Peralte : 38.8 mm 
Ancho total : 900 mm 
Ancho útil : 893 mm 
Calibre : gage 22, gage 20 
Acabado : galvanizado 
Longitud : A medida 
 
 
 
 
 
 
 
PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO 
Calibre 
(gage) 
Peso/area 
(kg/m2) 
I 
(cm4/m) 
Ssup 
(cm3/m) 
Sinf 
(cm3/m) 
22 9.16 23.22 16.39 10.75 
20 10.93 30.04 19.81 13.98 
 
 
PROPIEDADES DEL CONCRETO (f’c = 210 kg/cm2) 
Altura de la losa 
(cm) 
AD-900 
Volumen de Carga muerta 
concreto 
(m3/m2) 
(kg/m2) 
P
ro
d
u
c
to
s
9.00 0.066 158.30 
10.00 0.076 182.30 
11.00 0.086 206.30 
12.00 0.096 230.30 
13.00 0.106 254.30 
14.00 0.116 278.30 
 
64 
 
 
 
 
 
SOBRECARGAS ADMISIBLES (kg/m2) con concreto f’c 
= 210 kg/cm . 2
T = Espesor de losa (cm) L Calibre Luz libre gage 
10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 (ml) 9.00 
1.25 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 
1.50 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 
1.75 1,552 1,837 2,000 2000 2,000 2,000 
2.00 1,126 1,339 1553 1766 1,979 2,000 
2.25 834 998 1163 1327 1,491 1,655 
2.50 625 755 884 1013 1,142 1,271 
2.75 471 574 677 781 884 987 
3.00 353 437 521 604 771 771 
3.25 262 330 398 467 535 603 
22 
3.50 189 245 301 358 414 470 
1.25 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 
1.50 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 
1.75 1,866 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 
2.00 1,366 1,626 1,886 2,000 2,000 2,000 
2.25 1,024 1,225 1,426 1,627 1,828 2,000 
2.50 779 938 1,097 1,256 1,415 1,574 
2.75 597 725 853 981 1,109 1,237 
3.00 459 564 668 772 877 981 
3.25 352 438 524 610 696 782 
3.50 267 334 397 461 527 595 
20 
3.75 176 222 270 320 371 425 
Nota: los valores sombreados requieren apuntalamiento temporal al centro de la luz libre. 
AD-900 
P
ro
d
u
c
to
s 
 
65AD-600 
PLACA COLABORANTE AD-600 
 
 
Tipo : AD-600 
Peralte : 60 mm 
Ancho total : 920 mm 
Ancho útil : 900 mm 
Calibre : Gage 22, gage 20 
Acabado : Galvanizado 
Longitud : A medida 
 
 
 
 
 
 
 
PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO 
Calibre 
(gage) 
Peso/area 
(kg/m2) 
I 
(cm4/m) 
Ssup 
(cm3/m) 
Sinf 
(cm3/m) 
22 9.12 59.74 18.32 23.30 
20 10.88 70.73 21.73 27.68 
 
 
PROPIEDADES DEL CONCRETO (f’c = 210 kg/cm2) 
Altura de la losa 
(cm) 
Volumen de 
concreto 
(m3/m2) 
Carga muerta 
(kg/m2) 
11.00 0.074 177.60 
12.00 0.084 201.60 
13.00 0.094 225.60 
14.00 0.104 249.60 
15.00 0.114 273.60 
16.00 0.124 297.60 
P
ro
d
u
c
to
s 
 
66 AD-600 
 
SOBRECARGAS ADMISIBLES (kg/m2) con concreto f’c = 210 kg/cm2. 
T = Espesor de losa (cm) L Calibre Luz libre gage (ml) 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 
1.50 2000 2000 2000 2000 2000 2000 
1.75 2000 2000 2000 2000 2000 2000 
2.00 1650 1911 2000 2000 2000 2000 
2.25 1243 1445 1647 1849 2000 2000 
2.50 952 1112 1272 1432 1592 1753 
2.75 689 865 995 1124 1253 1382 
3.00 487 661 784 889 995 1101 
3.25 364 475 619 707 794 882 
3.50 254 338 465 562 638 708 
3.75 172 236 334 445 506 568 
4.00 - 157 234 329 401 453 
4.25 - - 156 231 314 358 
22 
4.50 - - - 154 228 278 
1.50 2000 2000 2000 2000 2000 2000 
1.75 2000 2000 2000 2000 2000 2000 
2.00 1962 2000 2000 2000 2000 2000 
2.25 1489 1731 1974 2000 2000 2000 
2.50 1035 1344 15371730 1923 2000 
2.75 731 1025 1213 1369 1526 1682 
3.00 520 741 967 1095 1224 1353 
3.25 368 537 716 882 989 1096 
3.50 277 388 526 694 803 892 
3.75 190 276 384 516 652 728 
4.00 - 190 274 379 505 594 
4.25 - - 189 273 374 482 
20 
P
ro
d
u
c
to
s 
4.50 - - - 189 270 367 
 
67AD-730 
PLACA COLABORANTE AD-730 
 
Tipo : AD-730 
 
m 
gage 20 
 
Peralte : 75.00 mm
Ancho total : 903.00 mm 
Ancho util : 900.00 m
Calibre : gage 22, 
Acabado : galvanizado 
Longitud : A medida 
 
 
 
 
 
 
 
PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO 
Sinf Calibre 
(gage) 
Peso/area 
(kg/m2) 
I 
(cm4/m) 
Ssup 
(cm3/m) (cm3/m) 
22 9.12 85.01 23.25 27.90 
P
ro
d
u
c
to
s2 10. 102 27. 28.59 0 88 .00 90 
 
PROPIEDADES DEL CONCRETO (f’c = 210 kg/cm2) 
Volumen de Altura de la losa Carga muerta 
concreto (kg/m2) (cm) 
(m3/m2) 
14.00 0.104 250.00 
15.00 0 274.00 .114 
16.00 0 298.00 .124 
17.00 0 322.00 .134 
18.00 0 346.00 .144 
19.00 0 370.00 .154 
20.00 0 394.00 .164 
 
68 AD-730 
 
 
SOBRECARGAS ADM LE g/m on cr
2
ISIB S (k 2) c con eto 
f’c = 210 kg/cm . 
T = Es ) pesor de losa (cmL Calibre Luz 
gage libre 
14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 (ml) 
2.75 816 910 1,005 1,099 1,193 1,267 1,382 
3.00 614 717 793 870 946 1,022 1,099 
3.25 504 567 629 691 754 816 878 
3.50 396 447 498 550 601 652 704 
3.75 308 351 393 436 478 520 563 
4.00 237 272 307 342 377 412 447 
4.25 - 207 236 265 294 323 352 
4.50 - - - 200 224 248 272 
22 
4.75 - - - - - 184 204 
2.75 1,016 1,133 1,250 1,367 1,483 1,600 1,717 
3.00 809 904 999 1,094 1,190 1,285 1,380
3.25 647 726 804 883 961 1,039 1,118 
3.50 519 584 649 714 780 845 910 
3.75 446 70 4 4 52 579 633 688 742 
4.00 331 377 422 468 514 559 605 
4.25 261 299 338 376 414 453 491 
4.50 - 234 267 299 331 364 396 
4.75 - - - 234 261 288 315 
P
ro
d
u
c
to
s 
20 
5.00 - - - - 201 223 246 
Nota: todos los valores requieren apuntalamiento temporal al ce e la lu . ntro d z libre
 
69Conectores de corte 
CONECTORES DE CORTE ACERO DECK 
Son del tipo Nelson Stud fabricados en una sola pieza de acero 
ca de zinc. 
es: 
e corte realiza una unión permanente entre la 
a viga metálica de apoyo, permitiendo que estos dos 
elementos trabajen en forman conjunta. 
- Contrarrestar los esfuerzos de corte 
- Impiden una separación vertical entre la losa y la viga. 
 
La sección compuesta da como resultado una mayor área 
r 
a. 
Nota: Los cálculos fu os según las norm del AISC secció
para un concr = 210 Kg/cm2 y placa nte de ½ “. 
 
La fabricación en otras dimensiones se hará previa coordinación con el dpto de ventas. 
 
 
grado 2 (SA
ími
E 1020), con una protección galvánica 
electroqu
Funcion
- El conector d
losa y l
resistente a la comprensión, permitiendo que se pueda disminui
el peralte de nto el co el sistemla viga metálica y por lo ta sto d
 
eron realizad
eto de f’
as LRFD
 colabora
n I, 
C 
CONECTORES DE CORTE NS-500/200 
NS-
625/250 
NS-
750/300 
Diámetro del vástago (C) 1/2" " 5/8” 3/4
Longitud del vástago (L) 2” 2 ½” 3” 
Diámetro ¼” de la cabeza (D) 1” 1 1 ¼” 
D
IM
E
N
S
IO
N
E
S
 
Altura de la cabe 8. 10 mm za (H) 5 mm 8.5 mm 
Esfuerzo Nomin 4.3 6.7 ton 9.7al (Qn) ton ton 
en con
perpen s a la viga 
ectores 
diculare
1
r
 
63.0
N
≤ 108.1 ≤
rN
 1
r
 
5.1
N
2
≤
P
R
O
P
IE
D
A
D
E
S
 
C
oe
fic
ie
nt
e 
de
 re
du
cc
ió
n 
(α
) 
en con s a 
la viga 0.45 0.76 1.00 
ectores paralelo
P
ro
d
u
c
to
s 
 
70 Perfiles de borde 
TOPES DE BORDE 
Los perfiles de borde son estructuras 
de acero galvanizado cuya función es 
encofrar el perímetro de la losa 
colaborante. 
 
A
Pestaña : 20 mm
Base : variable (b) 
r : 1mm, 1.2mm, 1
A d : lva o 
Longitud : 2.40 ml. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ltura : variable (a) 
 
Espeso 
o 
.6mm 
caba ga nizad
 
TIPO Altura (a)mm 
Base 
(b)mm 
Total 
 mm 
TB - 90/170 90 60 170 
TB - 100/170 0 100 50 17
TB - 110/170 0 110 40 17
TB - 120/200 0 0 120 6 20
TB - 130/200 0 00 130 5 2
TB – 0 0 40 140/20 140 8 2
P
ro
d
u
c
to
s
TB - 150/240 0 40 150 7 2
TB - 160/240 0 40 160 6 2 
TB - 170/240 0 40 170 5 2
TB - 180/300 180 100 300 
TB - 190/300 1 90 00 90 3
TB - 200/300 200 80 300 
 
71Perfiles de canto 
PERFILES D
 
CARACTERISTICAS TECNICAS 
 
Altura : 40 mm
Pestaña : 20 mm
Base : 40 mm, 55 mm 
Espesor : 1mm 
Acabado : galvan
Longitud : 2.40 m
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
E CANTO 
, 75mm 
, 40mm 
izado 
l. 
 
TIPO C TIPO Z 
 
 
 
 
Tipo Altura (a)mm 
Base 
(b)mm 
Pestaña 
mm 
TIPO C 
TC-40/100 40 40 20 
P
ro
d
u
c
to
s
75 55 40 TC-75/170 
TIPO Z 
TZ-40/100 40 40 20 
TZ-75/170 75 55 40 
 
72 Detalles ConstrucDetalles Constructivos 
 
 TUBERÍAS 
1. Si la tubería atraviesa la placa, esta placa, esta será perfora iámetro igual a 
p a camiseta de protección, en caso sea esaria. 
2. rías pasantes o las camisetas de protección antes del vaciad creto. 
3. enores a 1¼ n ir embebidas dentro del concreto de la l
4. yores a 1¼" pasarán por debajo de l sujetas mediante zaderas ó 
elemento s. 
 
REFUERZO EN DUCTOS 
1. Diseñar el refuerzo perimétrico al ducto rforación, 
si este excede los 15 cm de diámetro. 
2. Con el refuerzo sca crear unas vigas chatas 
alrededor del o, por lo tanto e iseño se 
realizará según las normas vigentes pa as. 
3. Las perforaciones para colgadores rnillos no 
necesitan refuerzo. 
4. Si el corte o pe ción es posteri ciado, 
controlar la vib del corte, por que e separar 
la placa y el concreto. 
 
 
 
da a un dda a un d l de al tubería ol de al tubería o
odrá llevar unodrá llevar un nec nec
Instalar las tube
Las tuberías m
Instalar las tube
Las tuberías m
o del con
osa. 
o del con
osa. " podrá" podrá
las tuberías ma
s similare
las tuberías ma
s similare
a losa a losa abra abra
 ó pe ó pe
se bu
duct
se bu
duct ste dste d
ra los
y to
ra los
y to
rfora
ración
rfora
ración
or al va
 pued
or al va
 pued
malla de temperaturamalla de temperatura
tubería
camiseta de proteccióntutubería
soportesoporte
 
72 
 
 TUBERÍAS 
1. Si la tubería atraviesa la será perfora iámetro igual a 
p a camiseta de protección, en caso sea esaria. 
2. rías pasantes o las camisetas de protección antes del vaciad creto. 
3. enores a 1¼ n ir embebidas dentro del concreto de la l
4. yores a 1¼" pasarán por debajo de l sujetas mediante zaderas ó 
elemento s. 
 
REFUERZO EN DUCTOS 
1. Diseñar el refuerzo perimétrico al ducto rforación, 
si este excede los 15 cm de diámetro. 
2. Con el refuerzo sca crear unas vigas chatas 
alrededor del o, por lo tanto e iseño se 
realizará según las normas vigentes pa as. 
3. Las perforaciones para colgadores rnillos no 
necesitan refuerzo. 
4. Si el corte o pe ción es posteri ciado, 
controlar la vib del corte, por que e separar 
la placa y el concreto. 
 
 
 
tivos 
tubería
bería camiseta de protección
D
e
ta
lle
s C
o
n
stru
c
tivo
s 
 
73
bastones de refuerzo
pe : 4 cm.netración mínima
refuerzo de viga
bastones de refuerzo
refuerzo de viga
penetración mínima : 4 cm.
r o de vigaefuerz
ángulo de soporte
apoyo mínimo: 4 cm.
conector de corte
malla de temperatura
perno de anclaje
so erimetral d or a 
la viga 
ldadura de filete p el conect
metálica
re ción, previ
solda a colabora
alizar una perfora a a la 
dura, en la plac nte
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Detalles Constructivos 
D
e
ta
lle
s C
o
n
stru
c
tivo
s 
 
74 Detalles Constructivos 
conector de corte
malla de temperatura
ángulo de soporte
realizar una perforación, previa a la soldadura, en la 
placa colaborante
soldadura de filete perimetral del conector a la viga 
metálica
refuerzo de viga
perno de anclaje
apoyo mínimo: 4 cm.
bastones de refuerzo
refuerzo de viga
penetración mínima : 4 cm.
bastones de refuerzo
refuerzo de viga
penetración mí
bastones de refuerzo
nima : 4 cm.