ANA0002983

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MINISTERIO DE A6RICULTURA 
DIRECCtON GENERAL DE IRRIOACiONES 
DIRECCION DE INVESTI6ACI0N APLICADA 
8UB-0IRECCI0N DE INVESTIQACIONES 3E0TECNICA8 
INFORM! TICNieO 91A • 18 - N* 008-7S 
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS 
CON FINES DE CIMENTACION Y 
RECOMENDACIONES PARA PAVIMENTOS 
DE LA PLANTA LECH ERA DE 
lOUITOS. 
ENERO 1976 
b I M A - t'fcKU 
m j j - .-vi-A'*;. 
PlWtoT Gm^tKl Cncsffj^ 
REPUBLICA 
MINISTERIO 
DIRECC ION 
DIRECCION 
SUB-DfRECC 
INFORME TECNICO D lA - IG - N«» 006 - 7 
ESTUDIO DE MECANICA DE SUE LOS 
CON FINES DE CIMENTACIONY 
RECOMENDACIONES PA.A PAVIMENTOS 
DE LA PLANTA LEG HERA DE 
IQUITOS 
DEL PERU 
DE AGRICULTURA 
GENERAL DE IRRIGACIONES 
DE I N V E S T I G A C I O N APLICADA 
I O N DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS 
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON l-INES Oh CIMENTACION DE i. . . 
EDIFICACIONES DE LA PLANTA LECHERA DE IQUJTOS Y RECOMENDAClOi^lES 
PARA LOS PAVIMENTOS 
fl C E 
Pdg. N ' 
L - UBICACION Y AREA QUE COMPRENDE EL ESTUDIO 1 
I I . " TRABAJOS DE CAMPO 1 
I I I . - SINTESIS DE LOS ASPEaOS GENFRALES DE LA Gi-QLOGIA 
DE IQUITOS Y DEL AREA 1 
I V . - COMENTARIOS Y ANALISIS DE LAS CARACTERlSTtCAS FISI-
CAS DE LOS SUELOS DEL AREA 2 
\ . Ensayos de Laboratorio 2 
2 , Comenfarios y Andllsis de las carac*-ori'sHcas FTslcas de los Sue 
los y Propiedades " in sft-u" 3 
3 , Andlfsis de las caracterTsKcas de ExpansiVldad de los Suelos Ar 
cJllosos y Limosos A 
v . - CARAaERISTlCAS DE ESFUERZO DE CORTE Y DETERMINACION 
DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO 9 
f . ArralJsis de las caracferfsHcas de Esfuerzo de Corte de los Soelos, 
derivados de los Ensayos de Compresion Tr iaxia l 9 
2 , Determmacidn de la Capacidad Admisible de Gjrga de los Suelos 12 
3«, Deferminacion del Modulo Eldstico de los Suelos correspondfen-
^es a fas profundldades ac^fvas de Esfrucfuras Cfmenfodas a la pro 
fundidad de 1.20 m, 17 
V L - ANALISIS DE ASENTAMIENTOS (PREDICCION DE ASENTAMIEN-
TOS 18 
^^^^AirPCe**' 
Generdltdadflrs 18 
Area de Zapaias y Dlmenslanamfenlifii 19 
Preslones efecHvasyTrasmlsldn de Presi6n y Profundldad AcHva 20 
Influencta de las Presfonfs Trasntlfldds de \ma Omenkictdn a 
otra 21 
An6lis1s o Predlcci6n de tos Asentamlentos 21 
EsMmac!6n del TIempo de Asentamlento 26 
CIMENTACION DE CISTERNA Y RESERVORIO 27 
Cisterna 27 
Reservorlo 28 
ASPEaOS REUACIONADOS CON LAS SALES QUE PUEDEN 
ATACAR AL CONCRETO 29 
ASPEaOS DE DINAMICA 29 
ALGUNAS RECOMENDACIONES ADICIONALES INCLUYENDO 
AQUELLAS PARA PAVIMENTOS 30 
Recomendaclones Generales 30 
Pavimentos 30 
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS CITADAS Y / O CONSULTADAS 31 
ANEXOS 33 
XXX OOO XXX 
- 1 -
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS CON FINES DE CrMENTAClON DE LAS 
EDIFICACIONES DE LA PLANT A LECHERA DE IQUITOS Y RECOMENDACIONES 
PARA LOS PAVIMENTOS. 
I . - UBiCAaON Y AREA QUE COMPRENDE EL ESTUDIO 
E! ferreno de la Ptonlxa Lechera de iquifos quede en los bordes de la carretera San 
Juan-lquitos en la z(»ia denominada San Antonio, queda aproxfmadamenfe a 2 kms« 
del ferreno donde se encuenlran las ediflcaciones de Huayabamba-EsftiWo, 
fcl ferreno actual fue escogido tuego de una se!ecci6n previa, habiendo sido reubl 
cado de donde origlnalmenfre se consfruiria la fdbrica, como sucedio con todos !os 
terrenos de las Plantas Lecheras, Ref. ( l),Ref. (2) y Ref. (3); en el Informe de la 
Ref. (2), se esHmo como cargas admlslbles probables enSre 2 kg/cm.2 y 3 kg/crrs.2. 
El area del frerreno es de 22,422,50 melros cuadrados, 
I L - TRABAJOS DE CAMPO 
Los frrabajos de campo fuerow reallzados enfre el 15.Ago.75 y el 21 .Ago.75. 
La conduccion de los h-abajos de campo fue llevada a cabo por el Sr. Ing. Cesar 
VlIca GhezzI de la Divlsldn de Mecdnica de Suelos con la colaboraclon del Tec-
nico Laboratorlsha Sr. Luis Cdbral Canrrahuair. 
Ejecufaron cuafro (4) axcovaclonai hQita profundldades de 4.50 m., lai que i« en-
cuenf-ran ubicadas en el Piano de Ubicacldn de Excovaclones preparado por el pro 
Feslonal onH-es cittido, piano que se anexa al esfudlo. 
En el campo exlrajeron fjn toial de dlez (10) muestras alt-eradas y dos (2) muesiras 
sin aUerar para reallzar los ensoyos perflnenl-es. Tambi^n ban ejecutado slefe (7) 
ensayos de densidad de campo o densidades maHjrales. 
El Ing. C^sar V l ica, ha preparado cuatro reglsfros de excavac!6n d(mde se Indlcan 
la clas!f!coc!6n y las caracferfsHcas de los suelos encontrados asT Como la ubica -
cfdn de las muestras extrafdas y densidades ejecut^das en el camps; estos registros 
tambiSn se anexan al eshidlo. 
I I I . - SINTESIS DE LOS ASPEaOS GENERALES DE LA GEOLOGIA DE IQUITOS 
Y DEL AREA 
Son muchos los <Taba}os donde se refleja la Geologfa de IqUitw y alrededcM'es que 
han sido consultodos; para los aspectos generates, se Hon fenld® en cuenia los que se 
citan en las Referencias s (4), (5) y (3)^ para los aspechjs de correlacion con los as -
pecfos generales y con el 6rea especffica los que se cilxMi como Referenda :(6),(5\(8). 
- 2 -
La cubferhi cixrl'ernen'td hAod&rwa d& fos stjaetos fh hn^im estci c£»isHl»lcb p@r csapos 
de arcUtas de eolores ocres^ motTones y grhm moleifdss con ocre^ tliiMJS y orenm 
Intercolatfcis de color "bef^" y ibises; «st®s materfole^ son medlowmeafe compctc-
f-os y sobre eHos «s dande tmicrin^te Se dlsfiGnien las eJmentoclcwies pcnxr las edffi-
caciones. El ^pes®r ^ verrigfele dt 4 a 5 melf©B̂ Itteg^ %m prese«t*«t ©R t&rfc la gran 
regt6» i»r» estrato d« 4 ei 6 mel^^ de orenas flaas b{araG(35 de compacfdad muy alta 
cuando seccts y de mof ha'p comfKsclckd etrottdd esf6n swnergidas. 
Infrayaefencte a \&s &mt&r^m'@& se pre&fitlmi eapos de lirefftos î Ss dums de oolores 
grJses y de rtwyor esp^ir, Interc^kldias en ferimi ientlcuJar con tentes «fe etrenas y 
de conchuetas, estos raaterltfes sm ft*artSlei«ir»Qles entre edades PHoclnlcas y Plelsto 
c^rtlcos. Las arcrtlas sas«t dt e@l«r grite y e®*^ «tlsi«K»te sotr©"'<sw8«itt<fedas y fisu-
t-ada5» Luego siguen !as arclfW 4ilte(iM!i4» s^bre-comdildadas y flsuradas del tereia 
rio, este esfttjto Hene rB& 4& 3 klliSntielres de espesar. 
Es necesario a«okjr que los rnaferiatest de t« cyblerte swperflckt, sen ma^erldles que 
desde et punto de vista sismotSgk^ mm dtetomtnades "bfeaidos" o de perTodo de vl-
bracion natural alfo. 
Los moterldrtes sup^fere^ «fe 1^ ««M«t!i9 superflelert son Ru^rkrfes bastante !m(%rm&a 
bles con permeobllidades <fel &tdmi de |0"^ cny'seg. a t0~8 cnr/seg. 
La arena M<tnc« de «tte C0r»»ps«!ld<»d fene icaiefteiente de permeabllldad del erden 
de tO"^ cm/seg. a 10"^ crn/seg. 
Las orcUlas duras oltom^vfe sobre'-ei^^olliiidcis infrayacerrfes al esfrato de arena blan 
CO son muy impermeobles desde el pimiQ de vista (te la permeabilldad o troves de -
poros, el coefJclente de permedbillcfcid es del mdm ^ fO"^ cm/seg. on^s . Estas or 
cillas, en su mosa ote{oda de las ftsuttis, estofn nwy secas y con grados de satura -
cion por debofO) del 20 %. El agim que ftoye dentm de estos arcllkjs fluye a trav^ 
de las grletas o en los lentes de ^wrchuelas cte pan ptrosidad, puede considerarse 
com© iM fen6tmn&^^ peFrae^Wildad '*en gra»de" » "maslva". 
El estrato de arena blartcaĵ que y^ bem^ {nd}cad% c®nst*ittiye el ecarfer© en cier-
tos sectores de la cludad de tquttos y ctMnd© et terreno estS muy cerca a quebradas 
por dofi<de elrcuta el u^m «n h? & »̂e«i de ttuvks. En Im, cosos elfstdoiSî los pozm a 
clelo ablerfo produeait gws*^ eiltff t y 5 flkos pwr ^gmnde. B* ©twK ocjsos, como la 
zona de Sdn Juan <fe MfttiWares (Iqitftxas) y especlofmeiiie en el terreno de ta Planta 
Leebera es muy ImpTisbabte c^e se mnmrnifU'e agu«i con fines de abestecJmiento. En 
el terreno estut^odo e Itidtexido pWw hi fef. (8), el estwte de ctrena se encoentra to 
talmente seco. 
IV.- COMIHTARIOS Y ANAttSIS ®€ LAS CAMClEf^SWCAS FIStCAS DE LOS SUELOS 
DEL AREA ~ ' ^ ^ ^ 
1 . - Ensayos de LabcMntorlo 
Los ensayos de laboratort® feefWi progmmerd^ ptr el Sr. Ing, ios^ Urteago Cabrera, 
- 3 -
Sub-D!rector de InvesHgaclones Geof6cnTcas y por el Sr. ing. C6sar Vlica Ghezzi. 
Se han reatizado ensayos : 
a . - En Mi/estras Alteradas 
Lrmttes de Al-terberg, gravedades especTficas, granulom6tricos por tamices y sedlmen 
taci6n, humedades naturales, densldades m6x?mas y mfnimas. Ensayos de capacfdad 
soporfe de California de Laboraforio (C.B.R.) para las mSximas densldades Proctor 
Modiflcado secas de laboraforto y el mSf-odo esttindartzado C.B.R. y fambiSn para 
las condlctones de humedad y densidad cercanas a las de campo. 
b . - En Muesfras Inalteradas 
En las muestras inalteradas extrafdas de las excavaclones : PLI-1 a la profundidad 
de un mefro cincuenta (1,50 m,) y PLI-3 a la profundidad de un metro (1.00 m.) , 
los ensayos que se han realSzado en esl-as muestras sin alferar son de "consolida -
ci6n" y triaxiales rdpfdos no drenados (Qy) • 
Los resultados de los ensayos de laboraforfo han sido supervisados por la Srto, Ing. 
Lucfa Gavlria Pastor, 
Estos resultados estdn plasmados en un Cuadro General de Resultados y otros Cua — 
dros y Graficos que estdn anexos al informe y han servldo para ejecutar el estudfo. 
2 , - Comentarios y Andlisls de las cofacterrsticas FFsicas de los Suelos y Propleda-
des "In sttu"^ 
Los comentarios y el andlisis pertinente se realizan medlante el estudio de los do-
cumentos antes citados y de los Cuadros ; N° 1 , denominado : CUADRO-RESUMEN 
DE ENSAYOS DE CAMPO Y DE LABORATORIO, PARAMETROS DEDUCIDOS Y 
CLASIFICACION DE SUELOS, y Cuadro N° 2, denominado : CUADRO PARA LA 
EVALUACION DE LA EXPANSION POTENCIAL DE LOS SUELOS. 
Comentaremos los Cuadros N® 1 y N " 2 , 
Con las densldades y las humedades naturales y las gravedades especfficas se han po 
^ dido determinar las proporciones de vacfos y el grado de saturacI6n. Se puede ano-
tar que con la excepcidn de la segunda capo de arena de la excavaci6n PLI-1 (la 
que solamente se diferencia de la primera por su compacidad)y la capa de Mmo de 
mediana plastictdad de la excavacldn PLI~3, los suelos estdn densos y por este con-
cepto tendrdn poca compresibllidad ya que la razon de vacfos al estado natural es-
tfin compredidas entre 0.52 y 0.60 . La capa de arena bianco del PLI-5 correspon-
diente al estrato intermedio que se encuentra en toda la regidn, tiene una propor -
cion de vacfos de 0.68 y una densidad relotiva de 76.1 %., lo que corresponde a u-
na compacidad densa; el grado de saturation es de 25.3 %• Se debe anotar que en 
^ J^. i^ 
varfos eshitikis reaFlj^iiil i m }m i M l N t e N i % Memii@l«s ; (6), (7) y (8)^ ta compa-
cldad con qi)ft m efieentrlte «st i mi$m i M ^ ^W £^3t»a a Sobre-Comtaocfnda, es 
declr, c<m d«mtda(l^ r^^i^ivtis ea¥M d S % ^ l l 5 % y f « s grades de sanir3c!6n muy 
por debafo del 20 %» Es |ir»leibtft t fM l« m^sfrei stt \wf& desdensiflcado por accl6n 
del agua de tt»vta d « b l ^ «|( f&s^9m ^mmtthadiQ m el Idloma Ingl6s como "bul -
ging" o sea i hTnchawfe«ilK n& Iw ied^^m^ em oretsm nwy secas y sobre-compachn-
das/ es declr^ peque^^ MnehamlMte heferogSneos deb?do al coiapso de la estruc-' 
t-ura Interna del »ie1e«, 
Con las excepcfones <le f<l fBrfmePat m^ de ®r&na d t led excavacldn PLI- I , cu/o gra 
do de saturacti^ tte§£r hmte el I M « 5 % , y d@ la zetia de confacto del l!mo ML 
con la arena de la excetvwetSn Fit'»3^ etiyo grado de saturacidn llegd hasfa 116.2*^ 
el resto de tos suetos tnvesffgados es!*iSn psrclalmenfe soturados y Henen grado de sa 
turac!6n menor que 90 % oomo s« Indica en los cuadros que comentamos. Es de t e -
ner en cuent^ et o ^ c ^ 9 de los s w t ^ pore to I men f-e saturados^ fxales como los CH, 
CLB y MLg euondo st mcrltcen les p@$fbl11dades de expos^tstdn. 
La constsfenckf relcitlva es una profltediad slmTlar a la densldad relaMva en arenas y 
se emplea perra caracferfzar o \o$ suelos orclllosos, a \os llmosos con plastlctdad y 
algunas veces o las etrwtas arc!l1o4t?Tmas| tndlcan en fmrm cualfioHva las caracte-
rrsMcas de reslstencla al esfuerzo cortantte de! suelo de aeuerdo a una regia muy co 
noclda de TEKZAGHt - PECK, Ref* ^ , Im vertores obtenldos son postHvos, con ex-
cepct6n de algunas toners en las c&fm w ^ t e r e s de arenas de la excavacldn PLI-1, 
por otra porta los valores numlrkes wm a\fm, baslttnte ale fades de cero y muehos -
prdxlmos a fa unldad o por enefnra de isftt valor, 
Esl-o nos tndtea que ttl esteido de lets tiitilm tem plastlcldad estd en los estados semi-
s6lido o ptdstico y que Henen dtlfcis fes?s!«iie!as al esfuerzo cortante en condiciones 
in SITU • 
El porcenf^fe de orcfllas y eofoldl^ (C %) ^ tas mweshtis que se Jndlcan en el Cua 
dro N° 1 , se hon defermWdo p^ Xm^ssfp^mlSm de tm resultados de los crnalisls gra 
nulometrtcos por sedtm^«ftic!6n; %ki servfrd pGra eiiiaflzar las caracterFsHcas de ex -
pansivldad de aeuerdo al ftxsbajo dt H , l« Seed, Ref. (10) o 
3 . - Andllsts de lois <imrQ»g^|ilH««lt d» €xi«i$|y|ckid <h |@s Suebs Arclllosos y Llmosos 
Para es^e anfillsis se enfiJipleariSn fSwfedanwHiMtmeiite f@iS Cwidros s N® 1 y N " 2, en el 
orden que se Indica» 
Las caracferj^fldas de e x p a m l ^ dm m®tm <®rc!llos#s y /o Umosos^ de aeuerdo a 1 ^ au 
fores de las Refereweks s ( l ^ ^ ( l l )# (12) f (13)j, y de ©tros^ dependen de una serie 
de fact-ores, tales como t grado ds dbiisfcisid de los stietos, grado de saturaclon o con 
tenldo de agua intctat y caracferl>t'lc«is de succl6n# percentafe de arcJllas y coloJ -
des, tipo de minerales arclllosos y pm cwsfgulente d@i Lfmita Lfquldoj, dfferencia de 
- 5 -
temperaturas entre d@s xtmas del stiefo que ptieden Srscremenkir Ho hurneckrd, &ic,,\a 
presf6n de h!nchamfenio atimentei con ei incremeFito de densTdad TnTciot y Lrmlte LT 
qtifdo y decrece c(»i ef contenldo in lc ia l de humedad. TambT4n se debe anofar que 
no ftueden esinialecerse c^re lac lones enh'e la p r e s l ^ de hlnchamlen^o y t ^ dlversos 
factores por separado^ ya sea en taboratorlo o en el campo. Es fmportanfe dejar cla 
ramente estobtecldo tos sfgufentes conceptos : El pot-enclal de hlnchamlento de un 
suelo m!de ta capacidad de este para experfmenfnr expansiones por la sucepHbil ldad 
del suelo para succlonar ogua; en cambio la expansidn en sf se produce como conse 
cuencia del aumerrto del coot'enido de humedad del suelo y famblSn se lo denomlna 
hinchamiento. La expansoon o hinchamiento depende por ionto de las carckfterrsHcas 
o pot-encial de hichamlenio del suelo y de las condtcfones en que se encuentra ei 
suelo " in s i t u " . Los dos conceptos, hincho^wtento y potencfal de hinchamiento son d i 
ferentes y por e l lo dos suelos pueden tener el mismo pofencial de hinchamiento y 
presenter en el campo diferentes grades de hinchamiento o tqmbi6n dos suelos pue--
den experimentar iguales hinchamientos aun cuando tengan diferentes potenciales de 
expansidn o 
Es importante anotar un aspecto que guarda relaci f in con los suelos del estudio, y e 
que^ de acuerdo a las Referenclas (11) y (15), en los suelos que tienen carbonates 
de ca lc io o c a l , no es posible ctetectar con precisidn su potencial de hinchamiento 
por medio del LFmite de Contracci6n o del Indfce de Contracci6n. Los suelos l imo 
SOS y los orcillosos de Iquitos contienen carbonates de cal hasta 1 . 5 % , Ref, (6), y 
como bien ha indicado cual i tat ivamente el I n g . C6sar V l i ca G . en los Registros de 
Excavaciones para el estudio; por otra parte^ si se observe el Cuadro-Resumen N ° 5, 
se vera que arci l las y llmos de media ptastlcidad con tendencia a a l t a , asf como at 
ci l las de al ta plast ic ldad, tienen Lfmites de Contraccidn comprendidos entre 16.8 y 
18 .5 , hecho que no es lo caracterrstico de estos suelos cuando no contienen carbo-
natos de ca lc io o c a l , ya que generalmente en esta s i tuaci6n, dichos suelos tienen 
Lfmites de Contraccl6n comprendidos entre 12 % y 7 % . El hecho menclonado es muf 
simple, los cementantes no dejan contraer el suelo en la cdpsula de cont racc idn. 
Por tanto, ya sea la evaluac!6n de la potencial idad de expansidn por ei Indice de 
Contraccidn de R A N G A N A T H A N y SATYARANAYANA (1965) Ref. ( 1 ^ , que se in 
dicanen el Cuadro N " 2 , pueden, en ciertos casos, eausar dudas; nos referimos ©A 
clusivamente a la fdrmui:! indfcada por (12) en el Cuadro N " 2 , no asF en la indi 
cada por (13) que es resultado de valores de ensayos de expansidn. 
La evaluacidn de conjunto permitira evaluar las caracterFsticos de expansidn de los 
suelos del area; pero para s impl i f icar, comenzamos con ei cr i ter io del Indice de L I -
quidez de los autores de lo Refo (13). 
Cuando el Ry, % (IL %) es mayor que ( t ) 1 0 % , los suelos bafo cargo no estdn suje 
tos a expansidn, el equi l ibr io de la expansidn bajo cargo se produce cuando la hu -
medad natural es igual o mayor que el Lfmite PIdstico. Se debe anotar por otra par 
te , que de acuerdo a las investigaciones de los autores de la Ref. (11) en los sue ~ 
los sin cargo o con e o i j ^ muy baja como en el ensayo de C.B.R. lo expansidn se 
. 6 -
s!gue produciendo hashi que la humedad del suelo llega al LTmife Lfquido. 
Es evidente que la prueba de hlnchamient'o bajo cargas bajas (10 lbs.) del metodo 
esf6ndar del C .B .R . , no es apropiada, en especial en suelos arcillosos y que son al 
tamente compactados y donde el coeFicient'e de permeab!lidad es muy bajo y , con -
mayor raz6n, en suelos que cont!enen carbonatos o cal como ya ha sido determina-
do en las invesHgaclones !ndlcadas en las Referencfas : (16) y (15) enfre olras. Se 
debe tener en cuenta que la mal llamada saturocion durante 4 dfas, no logra que 
los suelos se saturen, Ref, (16), Si se analiza el resultodo de hlnchamientos y hu -
medades finales correspondienf-es al ensayo estandar de C . 6 . ^ . en el suelo areno-ar 
ci l loso con Indice de Plasficidad de 5,5 correspondiente a la excavaci6n PLI-3 de 
0.50 m« 6 1.00 m. de profundidad, se podra expl icor el por que de la diferencia 
de C.B.R. en % con respecto a las condiciones noturales de campo, y es por eso 
que es preferible : o hacer C.B.R. " in s i fu " o con condiciones similares a las del 
campo. El Lfmil-e Plastico del suelo a que nos referimos es de 12.9 %, el Indice de 
PlasHcidad es de 5,5%^ los contenidos de humedod al cabo de cuatro (4) dfas pa -
ra los moldes preparados con 10 golpes, 25 golpes y 55 golpes son, respectivamente: 
1 0 . 7 % f 1 2 . 1 2 % y 1 4 , 3 % , las expanslones al cabo del mismo Hempo son, respec 
Mvamente : 0 . 6 2 % , 0 . 4 4 % y 0 . 1 0 % . Los Indices de Liquidez son, respectivamen-
te : (-) 4 0 % , ( - ) 1 3 % y 2 5 . 4 % . 
La expansidn no ha t-erminado aun en el ulf imo caso (a pesor de estor con poca car 
ga), lo que es Idgico el que la probeta haya tornado mas agua y sin embargo la ex 
pansi6n es menor porque no se ha producido todo el cambio de volumen, sin embar-
go es aparentemente contradictor io; por otra parte, los suelos tienen mayor expan -
sion con menos agua (hasfra ese momento), lo que indica que se ha producido un ma 
yor cambio de volumen sin llegar al equ i l ib r io . El problema de poco tiempo de s o -
turacion, hace llegar a resultados que no son los reales y no deben considerarse de-
bido a que la expansidn es un proceso complejo que se produce a lo largo del tiem 
po, es por eso que el metodo de C.B.R. no es apropiado. Ref. (16). 
Para la probeta preparada para condiciones de humedad y densidad similares a la no 
tu ra l , en este caso de suelos que son cementados por los carbonatos, es mds real fs-
t ico y la expansidn a los 4 dfas ha dado 1 . 7 % , debido a que los ligamentos ce -
mentantes previamente se habfan ro to . El valor de C.B.R. de 1 . 4 2 % concuerda un 
poco mejor con la rea l idad. Para terminar : otra razon por la cual el proceso de hin 
chamiento y por lo tanto el ensayo de C.B.R. no es adecuado, es porque el proce-^ 
so de hinchamiento, el ,que se produce en todas direcciones y por tanto en la direc 
cion la te ra l , comprimi6ndose contra las paredes del molde ejerciendo una presi6n nor 
mal que produce una fuerza de rozamiento tan grande que es mayor que la del des-
l izamiento en el sentido vert ical (sentido aparente de expansion libre) y por tanto -
las mediciones de hinchamiento no son reales. Desde hace ya algunos aflos se usan 
moldes especiales con diafragmas laterales para las pruebas de hinchamiento. 
En el Cuadro N " 2 ^ puede observar que el Ryy (%), con 4 excepciones esta com-
prendido entre ( t ) 1 8 % y (+) 1 6 1 . 8 % , Las condiciones crFticas estdn en la muestra 
J l 
- 7 -
N " 3 del PLt-1, de \.9Qm, ^ 2 ,9©m. y en k s muesfras N° 2 y N° 3 del a i - 3 
entre 2,10 m. y 3.90 m. de ^ofbnd|dad« Menos crrMca es la s i tuacf^ de la mues 
tra N° 2 , Muy |»'©bablera©nl'e ttimbilh 9$t6 en condiciones cri^tcas el estrato entre 
1,80 ro, y 3.90 m. del PLI-4, dende no se h<an tornado densldades nt humedad. 
De acuei-do a SOWEIS -KENNEDY, el froblema se presenta pQra cuando el Ry^{%) 
es rrmicff ^u&. ( t ) T 0 % . Se debe an®t«ir qye Ws clmentaciones se Hon recemendado 
a no mife itfe t»2§n». decide, desde este punfo de vSstei, l4s condlcien^ ^ son erf 
rtcas cc»» excepclin del P t l - 1 . &» la moesfra H" 2 del PL!-2 hubiese sido muy con 
vertlervte que se hublesen tornado densldades y hume(fctdes natwales y,meior aun^mues 
tro inolterada, para realizar el ensayo de exponst^; sin embargo se ban podtdo a -
plicar ofTos critorlos, es evidente que los maywes jM-oblemos se presentan en este -
suelo, msX como en motor grado en el PLl-3 : M-3, enfre 2,10 m. y 3,90 m, de pro 
fmdtdad, donde se Henen las moyores condiciones pofrenciales de expansion de a — 
cuerde a los fTabaf<K de la Ref. (10) y la Ref. (14), 
Se e&tS dando una meiy^ imp^-toncia al problenKi de los hlchamientos debido a que, 
c©n respecto a la ceta ( t ) 0.00, en el diseR© de l<a Planfa &c!sto u» idnel para a 
teiar tuberfas, de ctproximctdameFife 2.60 m, de attora, el que estorfa dentro de las 
capos de suelo expansivo; reflri^dortos at piano rrKtestro de ublcacI6n de las edifi 
caciones, que es el mismo que donde se ban ubicado los swidajes, la Planta en don 
de Ird el Kinel estd aproxlmadamenie al cenfro del terreno frente al PLI-^ y hacia 
el llndero de 220.45 m. de longftud. El KSnel es perpendiculor ot eje PLI-2-PL1-3 
y a unos 10 metres a parHr de esto exmvaciSn. S! se observe con detenimiento el 
Cuadro N® 2 , la capo CH del PLl-2 se va transformando en las capas CLg y MLg 
del PLI-3 y PL I-4, esto no sucede enfre el PL I-2 y PLI-1, de tal forma que las ca 
pas CH que se van transformando en las CLg y MLg forman un lenta de forma elf^ 
tica en planta, que aborca las construcciones mas Importontes, 
En el estudio de la Referenda (3), se encontr6 una formacidn lenticular similar de 
arcillas CLg con tendencia a CH y arctllas CH. El ensayo de una prueba d^ ^x -
pansi6n en la arcillo CH did por resultado una carga de expansion de 1 kg/c-xi,2 ^ 
por aceion del fncretnento de humedad. 
Trataremos de hacer un andlisis, usando los resultcdos de las investigaciones real 12-
das en mds de 125 muestras por los autores de la Ref. (11) y con formulas emptri -
COS y grdficos analizados estadrstlcamente por los referidos investigadores, esto en 
vista de no tener un ensayo de expansion en una muestra sin alterar, Este aspecto 
lo realizaremos para el sector y muestras que se ha considerado crftico de acuerdo 
al primer andlisis y tambien en funcion del IL (%) o Ry, (%) y las EP indlcadas en 
el Cuadro N° 2 . 
Para los hinchamientos libres se han usado las formulas empFricas de la investiga -
ci6n de la Ref. (11) y que son : 
E-j (%) = 6 , 7 % + 2,4 (IP) % ; Para suelos arcillosos calcdreos. 
E| (%) = 0 , 9 % + 2.4 (IP) % ; Para suelos arcillosos no calfcdreos. 
- 8 -
Tambien se usar6 el gr6f ico que correlac!ona expansi6n l ibre E3 (%) y E^ (%) con 
el Lrmite de Confraccion y se puede resumir en el $iguieni-e cuadro : 
PLI - f ^ ' 3* PLI - 2 ; 1 PL! - 2 ; 2 
(},9 - 2.9) (0,5 - 1.7) ( 1 . 7 - 2 . 1 ) 
PLI - 3 ; 1 PLI - 3 ; 3 
( 1 . 7 - 2 . 1 ) (2.1 - 3 . 9 ) 
El (%) 
E2 (%) 
E3 (%) 
E4 (%) 
E (%) 
26.0 
18.0 
18.0 
70.0 
18-26 
20.9 
13.3 
20,0 
80.0 
13-21 
81.2 
69.65.0 
45.0 
50-81 
— ^ t 
41.0 
30o9 
-
-
30-41 
53.7 
42.1 
10.0 
52.0 
42-54 
Los valores se Hon def-erminado en la forma ya Indlcada y son los Indices Pidsticos^ 
Lfmil-es Plasficos y de Confraccion indicados en los cuadros. 
E (%) : Represent los valores mds probables de hjnchamiento Sibre por succion de a -
gua desde el confenido in ic ia l hasfo que se logre un grado de safuracion del 1 0 0 % . 
Con el objefo de establecer la pres!6n de hinchamient-o bajo cargo de los suelos y 
comparar con [a\ vez el unico ensayo de expansion confrolado bajo cargo reaiizado 
para la region; se ha empleado tambi^n la formula empfrica esfadfsHcamenfe anal iza 
da de los 125 ensayos reolizados por los investigadores de la Referencio (11), que 
fombien es graficada y donde en 6sfos ademds se consideran los grados de humedad 
in ic ia l y el grado de sat-uracion f inal de 1 0 0 % . 
La formula base es 
Log. P = 2.132 
En donde : 
+ 0.0208 LL (%) + 0.000665 ^^ - 0.0269 w % 
P 
LL 
w 
Preslon de hinchamiento en I<g/cm2. 
Lfmif-e LTquido en % 
Humedad natural en % 
Densidad natural seca in ic ja l en k g / m3. 
Se debe anotar que como en el PLI-2 Muestra N ° 2 no se ha determinado densida -
des y humedades de compo, se han supuesto por comparocion con los otros valores res 
iTsticos de 1 . 7 g r / c m 3 . y 20 % respectivamente; en igual forma para el PLI-2 Mues 
tra N ' l , donde los valores m6s probables son 1 .64gr / cm3. y 1 7 % . 
Los resultados mds probables de cargas de expansion para cuando los suelos se saturen^ 
son : 
- 9 -
P L I - 1 ; 3 P t I - 2 ; 1 PLI - 2 ; 2 PLI - 3 ; 2 PLI - 3 ; 3 
( 1 . 9 - 2 . 9 ) ( 0 . 5 - U 7 ) ( 1 . 7 - 2 . 1 ) n . 7 - 2 . 6 ) (2.1 - 3 . 9 ) 
CUS CL CL - ML CH CLB M L B 
P(Kg/cm2. 0.2 0,1 1.0 0.4 0.6 
Tenemos pues que el cuadro anferior muesfra las cargas de expansion mds probables 
de los suelos en condiciones m6s crrMcas del area del esfudio y , ademds^ se com -
prueba el valor para los suelos CH de la region, cuya posible unica prueba realize 
da en el esfudio de la Ref. (6). 
Si es que no se elimina suelo y las cTmentacionfes se hacen denlro de la profundi -
dad de 1.20 m. con referencia a las cotas acfuales indicadas en el levanfamienf-o 
fopogr6Fico, no habra problema alguno. 
Se podr6n presentar probiemas en caso que se ejecuten cimenfroclones de tuneles,ci£ 
terfs%s 3W»|as y reservorios a las profundidades cifradas a parfir de K 6 0 m . en pro-
medio; esfos aspecfos se trafardn po$feriormeni-e y se dardn las recomendaciones per-
I-ineni-es. 
v . - CARACTERISTICAS DE ESFUERZO DE CORTE Y DETERMINACION DE LA CA-
PACIDAD ADMISIBLE DEL TERRENO 
1 . - Analisis de Ids cargct-erfsticos de Esfuerzo de Corfe de los Suelos, derivadas de 
los ensoyos de Compresi6n Trloxtat. 
Si se observa el cuadro general de Resultodos de Laboraforio y los Cuadros N° 1 y 
N" 2, se ve que denfro del nivel de cimenfaci6n ya decidido de 1.20 m. por las 
razones ya expuestas en el capthjio anterior, la mayorfa de los suelos son CI-ML, 
siendo cubierfa por suelos SC-SM un 6rea muy pequePia. 
Las muest-ras inalferadets extrofdas para los ensayos de corte y tambi^n para los de 
consolidacidn, son los siguient'es : 
Excavacion Muesfra Profundidad (m.) C. U. S, 
PLI - 1 Mi - 2 1.50 - 1.80 SC - SM 
PLI - 3 Mi - 1 1.00 - 1,30 CL - ML 
Las cit-adas muesi'ras son representtlvas del 6rea a nivel de cimeniticldn de las es-
tructuras. 
# m •• 
En el cQf^^9 mi^m ^ ^ tr^iai^i^ exf^^iem^nte $^y& las carocterfsH^t fhWva 
de tod&s tos itHi«sh'ai y,; fMP kiili#^ n@ W^ meeei^lo hecer m6s comentarloi a1 ren 
pec to Gtm re1fle!#i a U i w^isr^ds fnaf tsm^s. 
Las mu«str<a$ \tm\t(6md&i Iwnslcld ieimai-ldeis a ensay^s d^ €orte rapidos no drenddos 
(Q^); en lor nttiestra del ltY*-1 \m presfones laterales km sido de 15, 30, 45 y ^ 
libras por pulgadq ciKidrada y en ta muestrct de! PLI-^ ban sido 15, 30 y 45 lbs/ 
pulg2. Los resultodos de ttsdos ei^sdyos, incluyendo las eurvas de esfuerzo-deforma 
ci6n, se anexon al final del In^rmeg 
Se debe anotar que un ensayo rdpldo no drenado, no dd les pardmefros mA% r e ^ e -
sentaMvos de resis^encls al cori'e liel suelo : P y C^ que no stempre represenhan 
las condiciones de trabajo del sttelo durante la vida de la estructura, como se ve--
rd en el capftulo de Andllsis de Asentamientos; en el suelo que nos ocupa, ellos dc 
producen rdpldamenfe y debldo m ^ e el eoncreto de la ctmehtaci6n es una fuenta 
de drenaje por ser rr^cho m ŝ piflmviil^te que las arclllos. En los ensayos rdpidos se 
produce gran dispersldn o desvfei^l^ wn l (» resuUados y dando los valores rn6s ba-
jos del 6ngulo de fricc?6n intenHly pNkiftttro que Interviene en forma importante er 
la capacidad de c a r ^ con cualtt&efi^INt de Ids fdrmulas de carga Citlma que se ern^ 
pleen. 
Con respecfo a lo antes comentiecii% «l| f i^mtlrd mm smportante contribucl6n del Dr. 
Oreste Moretto en el VII Congr«» |flil««mifiu«1 dt Mec6nica de Suelos, Ref. (17). 
Menciona Moretto, que cuando « i l i i ^ i i r dtwites de clmentaciones con cualesquiera 
de las f6rmula$ en base a la carga de rotura del suelo y reulmente en la rngyor^ 
de los casos, ya sea conciente o Inoonclentemente, se usan los valorei da pfiiayQi 
r6pidos no drenados con altos coeflelentes de seguridad, pero como en los suelos -
dentro de los Ifmites de la profundldad actfva, bajo el efecto de la catiga adrnisi-
ble o de trabajo se producen algunas deformaciones tolerables para la estructura ; 
plan tea Moretto que, cui^feb se aplica una f6rm.ula de capacidad de carsK># el pri_ 
mer problema a! cual se ttega es a cudles son los valores apropiados de 0 y C, 
lo que^ twplica : £qu6 tip® de ensayo se debera usar ? . Indica que, pard suel<» ar 
cillosos, las sotuclones mds rdpldas dadas por los ensayos rapidos no drenados son , 
general men te las mds seguras, aunque no siempre son las mds representatlvas. Tam-
bien indica que, en suelos no saturados y en algunos suelos saturados durante el p ^ 
riodo de construcci6n y aun durante el tiempo reque^ido para alcanzar la rr^xima -
cargo viva durante la ocupaclon^ puede producirse una cantidad s?gnlficativa de cora 
solidacion, a menos que el suelo sea altamente dilotante y ello implica que ei sue-
lo que est6 siendo comprimido por el incremepto de cargo, reaccionara bajo co id i -
ciones de drenaje parcial. El drenaie policial produce un incremento substancial en 
la resistencia del suelo. 
Moretto present6 los resultados de ensayos y grdficos (de los suelos de caracterrsti-
cos que m6s adelante se indlcon) de muestras somatldas a las condiciones que se In 
dicar6n , Para coda coso se reaSfzaron ensayos con un numero importante de suelos^ 
en total se ensayaron 45 muestras de arcillas sin saturar y 25 muestras de orcillas Ij 
y 
- n -
^ mosas sat-uradas, para el esfudio y el dibujo de ios graficos se tuvo en cuenta el as 
pecfo eslxidrsMco. Las sigulentes son tas car'aci-ertsHcas de Ios suelos ensayados : 
%Pasa 
L.L % L.P.% I.P.% Toir 1^200 Wn% 
45-52 19-24 19-25 93-98 24-30 
36-26 17-21 8-13 82-91 22-28 
Las muestras ensayados por corfe medianfe el ensoyo de compresi6n friaxiol fenfan 
un d16metro de 5 centfrnelros y una altura de 12.5 centrmetros y fueron sometidas 
a las siguientes rutinos durante Ios ensoyos : 
1 . - Tanfo en las arcillas no safuradas como en las orcillos llmosas sol-uradas, no se 
permiH6 drenoje durante Ios ensayos (ensayos r6pidos : Q^)* 
2 . - Bajo Ios efectos de toda la presi6n lal-eral de consolidocidn, a las muestras se 
les perm!ff6 drenar unfdimensionatmente por la parte superior y por el fondo por pe 
rfodos de : 1/2, 1, 2 y 5 mlnutos, entonces ellas eran someHdas al corte Incremen 
tando el eifuerzo dtsvlador bajo condrclones no drenadas. 
3«~ Bafo lot efeefot d« foda la proslSn lateral d« censolldacldn, a las muestras se 
l«i pjirmltr6 drtnor unldfmtnilonalmtntc por ler parte luptrlor y por el fondo por pe-
rfodoi da \ 1/2, 1 , 2 y 5 minutoi y tntonen t l la i futron lomatldoi QI eortt Inore-
mtntando Idi •tfutrioi daivlodorai auna valooldad proporolenal a la valoeldad e i" 
perada o aiumlda da earga dal lualo »n el eampo que tranimltlrl^^ lai elmantoelo -
nes a! suelo. 
Se debe anotor que el rango de Ios esfuerzos de consol idacion de las pruebas real I -
zados por Moretto varTa entre 1.0l<g/cm2, y 5.0kg/cm2. 
Los Cuadros-Resumen, que mas adelante se disponen, son extrofdos de las curves pro 
medio dibujadas en base del analisis estadfstico de Ios resultados de ensayos. 
Para el caso de las arcillas no saturadas, muestran c6mo ambos : el 6ngulo de fric-
ci6n interna y la cohesion, varfan cuando el drenaje es permitido solamente bajo Ios 
esfuerzos compresivos iaterales por perfodos de tiempo hasta de 5 minutos, Se puede 
observar que, mientras el 6ngulo de friccion Interna varTo rapidamente, la cohesion 
aparente decrece a una velocidad mas lento. Para el caso de las arcillas limosos sa_ 
turodas que fu<̂ ron sometidas a ensayos de corte, despu6s de un drenoje porcial ba-
jo esfuerzos compresivos Iaterales por perfodos de tiempo hasta de 5 minutos, el es-
fuersio desviddor durante el corte fue incrementando a la velocidad de 500 micrones 
por minuto (0.5 milfmetros por minuto). De Ios Cuadros y Grdficos del Dr. Moretto 
se concluye, como el lo ho indicodo, que el drenaje porcial incrementa substancialmen 
te la resistencio del suelo al esfuerzo cortante. 
gr/cm3. Sr% 
1.44-1.55 75-95 0.75-0.82 2.62 
1.60-L70 99-100 0.61-0.71 2.67 
12 -
* • 
En los cuadros, los sub-Fndices que se le disponen a 0 y C Sndican los Hempos de dw 
naje parcial ya cltcidos; tomblan es necesorlo indicar que^ en ios graficos, las curvas 
se vuelven asinfeficas con ei eje horSzodtcil o eje de Hempos y que para el Hempo de 
5 minutos^ los valores de! dngulo de fr!cci6ni Interna y cohesion se pueden considerar 
como los valores efectivos ( 0 ' y C )» 
SUELOS ARCILLQSOS NO SATURADOS (S^ : 75 % 6 95 %) 
0u 0'/k 9H 02 05 
la'.O 21«». 4 23*, 0 24*. 2 25*. 7 
Cy C^ C| C2 C5 
0,830 0.520 0,450 0,440 0.436 
SUELOS ARCILLO-LIMOSOS SATURADOS (S^ ; 9 9 % - 100%) 
0̂ 0^ 01 ^ 05 
1*. 1 14*. 9 22*. 4 24*. 3 25*. 7 
Cu C ^ C| C2 C5 
0.570 0.366 0,268 0.262 0,252 
Como conclusion del extenso pero necesario comentarlo realfzado antes, es convenien 
fe determinar las cargas admisibles del terreno, ademas de con los valores resultados 
de los ensayos rapidos que programaron, para angulos de friccion inf-ema de 15* y 20* 
y coheslones de 0.4kg/cm2. y 0,2 kg/cm2., estos ultimos parametros considerados son 
m6s realfsticos que los obfenidos de los ensayos y s6n lo suflcienfemenfe seguros. 
2 . - Determ!naci6n de la Capacidad Admisfble de Cargo de los Suelos 
Se determinard con el mStodo de cargo ultima, denominado tambien M^todo de Cohe-
sion-Friccion, Metodo de Prandit Modificado o M6todo de Terzaghl, 
Los coeficientes adimensionoles por aplicar en la formula del metodo, corresponden a 
la revisi6n del Dr. G . G , MEYERHOF (1963) y cuyos crfterios, formulas y abacos se 
presentan en la Ref. (18), 
- 13 -
El sigufenfe es el cuadro-resumen de 6ngu\oi y coheslones por constderar : 
C (kg/cm24 J 0.271, • . . Q.555. - . •. . © i^J^ ,^ .0.200. . . 
0 : 5% 30' 8». 30' 15' . 00' 20*. 00' 
El cuadro-resumen de los facfores adtmensionales de acuerdo a los criterios de ME-
YERHOF, Ref. HS), es el s^gulen^e : 
0 : 5 * . 30' 0 : 8«. 30' 0 : 15«.00' 0 : 2 0 ^ 00 ' 
Tipo de 
Cimiento : 'Cafiitmi0 Cuadrado ConHnuo Cuadrado Conffnuo Cuadr^do Conf. Cuad. 
Foe tores: 
N^ : 6.75 8.20 8.03 9.10 11.00 14.20 14.84 22.00 
Nq : 1.65 1.70 2.20 2.80 3.95 4.70 6.40 7.30 
N y : 0.09 0.19 6.25 0.40 0.75 0.95 2.87 3,20 
Las fdrmulas de cargo OlHmo por optlcor son tos sigulenfes : 
a) Poro cimlentos tonffnuos ; q^ = c Ng + ^ (Df N + 0.5 B N^ ) 
b) Para clmlentos cuadrados: q^ = 1,3 c N^. + Y (Df N + 0.4 B N ^ ) 
En estos fdrmulas, B es el oncho del cimlento conffnuo o el lodo del cuadrado. 
Los factores son los conslderodos en los cuodros . 
A los volores de la cargo ulHma (q j 6 q j - ) se les oplicard un coeficiente de se-
guridod F de 2.0 en uno de tos eosos y 3.0 en el resto; en esa forma se determlna 
r6 la cargo odmisfble. 
Un coenclenfe de seguridod de 2.5 6 3 / aseguro lo siguiente : 
o . - Variadfones noturoles en fa resist-encta at cor^d del suetd. 
b . - Las IncerMdutfibres que, I6glcamenfe contienen los metodos o f6rmulas para la d^ 
ferminacidn de la cargo Olfima. 
c - Dismlnuciones locales menores que se producen en la capacldad de cargo del sue 
lo durante o postorlormenfe o la construccion. 
d . - Excestvo asentamlento que harfa flufr el suelo cuando se oproximo o la cargo -
crFHco o cargo de rotura por corte. 
- u -
Se debe hacer nofrar que la presidn de xjonlticto o de tTobaio del terreno, es la que 
se obMene luego de deferminar la carga admJslble y despues de realizar un analisis 
por asenlvmient'o. 
El resumen de resulittdos de la aplicacidn de las f6rmulas para los respecHvos 6ngu-
los de friccion int-ema y cohesiones, se resume en \os cuadros que se disponen mas 
adelanfe. La profundidad de clmentaci6n considerada es, en todos los casos : 1.20 
m. La densidad humeda promedio ( Y ) considerada, para todos los casos, es el va 
lor promedio de 1.95gi'/cm3. correspondienl-e a la profundidad acHva. 
Para los cimienl-os continuos se han considerado anchos de : 0.60 m., 0.80m.,1.0C 
m. y 1.20 m. Para los cimieni-os cuadrados, se ban considerado lados de : 1.0 m. , 
2.0 m., 2.5 m., 3.0 m. y 4.0 m. 
Los valores de la cargo Oltima : q j y q^jj y de la admisible qg ,esf'6n dados en 
kg/cm2. : 
I ' . 0 = 5 * . 30' C = 0.271 kg/cm2. 
Para Cimienl-os 
B (m.) : 
Df (m.) : 
^d . '' 
F 
% 
Para Cimienl-os 
B (m.) : 
Df (m.) : 
^ds 
F : 
% 
ContTnuos 
0.60 
1.20 
2.221 
2.00 
1.110 
Cuadrados 
1.0 
1.20 
3.30 
2.00 
1.650 
• 
0.80 
1.20 
2.222 
2.00 
1.111 
Promedio : 
• 
2.0 
1.20 
3.32 
2.00 
1.660 
Promedio t 
1.00 
1.20 
2.224 
2.00 
1.112 
1.111 kg/cm2. 
2.5 
1.20 
3.32 
2.00 
1.660 
1.663 kg/cm2. 
1.20 
1.20 
2.226 
2.00 
1.113 
3.0 
1.20 
3.34 
2.00 
1.670 
4.0 
1.20 
3.35 
2.00 
1.675 
- 15 -
2«. 0 = 8°. 30' 0.555 kg/cm2. : 
Para cimienh>s 
B (m.) : 
Df (m.) : 
^d 
F ; 
% 
Para Clmientos 
B (m.) s 
Df 
^ds 
F : 
% 
3°. 0 = 
Contmuos : 
0.60 
1.20 
4.986 
3.00 
1.662 
0.80 
1,20 
4.991 
3.00 
1.664 
Promedio : 
Cuadrados : 
1.0 
1.20 
7.252 
3.00 
2.417 
2.0 
1.20 
7.283 
3.00 
2.428 
Promedio : 
15« 
Para Clmfentos Conffnuos : 
B (m.) : 
Df (m.) 
^d 
F 
q = 
a 
Para Cimlentos 
B (m.) : 
Df 
q j , : 
0.60 
1.20 
5.368 
3.00 
1.789 
1.664 
2. j^3 
IcOO 
1.20 
4.996 
3.00 
1.665 
kg/cm2. 
2.5 
1.20 
7,299 
3.00 
2.433 
kg/cm2. 
C = 0.40 kc/cm2. : 
0.80 
1.20 
5.383 
3.00 
1.794 
Promedio : 
Cuadrados : 
1.0 
1.20 
8.558 
2.0 
1.20 
8.632 
- 9 a 
1.00 
1.20 
5.397 
3.00 
1.799 
= 1.796 
2.5 
1.20 
8.669 
1.20 
1.20 
5.000 
3.00 
1.666 
3.0 
1.20 
7.314 
3.00 
2.438 
1.20 . 
1.20 
5.412 
3.00 
1,804 
kg/cm2. 
3.0 
1.20 
8.706 
4.0 
1.20 
7.346 
3.00 
2.44G 
4.0 
1.20 
8.780 
- 16 -
F : 
% 
4*. 0 = 
Para Clmienfos 
B (m.) : 
Df (m.) : 
^d ' 
F 
% 
3.00 
2.853 
20* C 
Cont-fnuos : 
0.60 
1.20 
4.633 
3.00 
1.544 
Para Cimlenhis Cuadrados : 
B (m.) : 
Df (m.) ; 
''ds * 
F : 
% 
1.0 
1.20 
5.542 
3.00 
1.847 
3.00 
2.877 
Promedto 
= 0.2 
0.80 
1.20 
4.689 
3.00 
1.563 
Promedio 
2.0 
1.20 
6.066 
3.00 
2.022 
Promedio 
3.00 
2.890 
: % = 2 
kg/em2, : 
1.00 
1.20 
4.754 
3.00 
1.582 
.89 
q = 1 . 5 7 2 
— â 
2.5 
1.20 
6.191 
3.00 
2.063 
= ^a ..=. 
3.00 
2.902 
I<g/cm2. 
1.20 
1.20 
4.801 
3.00 
1,600 
kg/cm2. 
3.0 
1.20 
6.315 
3.00 
2.105 
2,045 kg/cm2. 
3,00 
2,927 
4.0 
1,20 
6,565 
3.00 
2,188 
El resumen de los valores promedfos est̂ dado por el siguiente cuadro : 
RESUMEN DE VALORES PROMEDIOS 
0 
CImientos Cont-Fnuos Cimientos Cuadrados 
qg (Kg/cm2.) q 0«s/cm2,5« 30' 
8« 30' 
15' 00' 
20« 00' 
0.271 
0.555 
0.400 
0.200 
2 
3 
3 
3 
1.111 
1,664 
1.79^ 
1.572 
1,666 
2,433 
2.890 
2.045 
- 17 -
Promedio m6s probable de 1% suef% del drea : 
Cimientos ConfTnuos : a = K 7 kg/cm2. 
C!m!entos Cuadrados : a = 2 .5 kg/cm2. 
Promedio General : q = 2 . 0 kg/cm2. 
En conclusi6n, se pueden reatrzar los calculos de eslructuras en general, para una 
presion de confracl-o de dos (2) kg/cTn2. 
Se debe anoltir que en los informes correspondienfes a las Ref. (2) y (19), que se 
refieren al area del terreno de la Planta Lechera de Iquitos, se recomendo una pre 
si6n de contacfo de dos (2) kg/cm2. 
Este promedio de 2 kg/cm2, asegura un coeficfente de segoridad enfre 2 . 0 y 4 . 4 
para la ruphjra por corte del suelo entre los valores menores y mayores segun los 
calculos detallados o an6ltsfs discriminado realizado. 
3 . - Defrerminacion del Modulo Etdstico de los Suelos correspondientes a las profun 
didgdes activas de Esfrructurgs ClmBntadas a la profundldad de 1.20 m. 
Los suelos areno-arcillosos SC-SM del drea, Henen una compreslbilidad de media a 
altd y las arcillas limosas Cl-ML se caracferizan por tener una compresibilfdad me 
dia; como se analizard en el |»'Sx!mo capftulo. Las arcillas C I , las Clg de media 
plasHcidad y las arcillas CH que estan a mayores profundidades, son menos compre 
sibles que las arcillas limosas ( G . - M L ) , por esfar mas densas (menores proporciones 
de vacros)y por tener consisfencias relativas proximas a la unidad y mayores,llegdn 
dose a valores de dicho parametro hasta de 1,4 . Es decir, que el comportamiento 
de los suelos mds superficiales es un comporitimiento completamente elastoplosHco , 
mientras que el de los suelos infrayacentes arcillosos el comportamienfo elastopldsH-
co tiende a ser mas eldsHco. 
El mddulo eldsfico determinad© es el modulo secanfe, Se han usado las curves es -
fuerzo-deformacion resultado de los ensayos de compresion triaxial . Si bien los mo-
dulos eldsticos se han deferminado para las diversas preslones laterales del ensayo, 
se deberan escoger como modulos eldsrtcos aquellos correspondienfes a la presion l a -
teral de 15 Ibs/pulg2. (1,11 kg/cm2. ) , ya que en realidad se deben calcular los m6 
dulos eldsticos con valores lo mds prdximos a la presion de sobrecarga. Las presio -
nes de sobrecarga del terreno son : 
a . - A la profundidad de cimentacidn de 1.20 m. : 0.23 kg/cm2. 
b . - A la p-ofundidad media de trasmisidn de presiones de 1.50 m. : 0 . 3 0 k g / c m 2 . 
c - A la profundidad mdxima de cargas transmitidas de 3 .00 m. : 0 . 6 0 k g / c m 2 . 
- 18 -
El m6dulo secante se ha determlnado para deformdcioiKes axiales menores que tres 
(3) per ciento en las curves esfuerzo-(feformac!6«i y para cargas unftarias dacbs per 
el esfuerzo desviador enfre 0 ,00 y menores al valor maximo del referldo esfuerzo . 
Los valores se resumen en tos cuadros siguientes ; 
Excavaci6n PLI-1 - Muestra inalterada s M l - 2 P ro f . : 1 .5 -1 .8 m, C .U .S . ;SC-SM 
Modulo Elastico 
secante ; E kg /cm2, 
521 
311 
740 
685 
PresI6n 
p.s.i 
15 
30 
45 
60 
lateral 
kg/cm2. 
1.11 
2.22 
3.33 
4.44 
Esfuerzo 
kg/cm2. 
0.651 
0,777 
i.no 
1.369 
Deformaci6n Axia 
Unitaria 
0,00125 
0.00250 
0.00150 
0.00200 
Excavaclon PLI-3 Muestra inalterada s M f - 1 Prof,; 1 ,0-1,3 m. C , U , S , : CL-ML 
Presi6n 
p.s. i 
15 
30 
45 
Lateral 
kg/cm2, 
1,11 
2,22 
3.33 
Esfuerzo 
kg/cm2. 
1.332 
1.998 
2.405 
Deformacion 
Unitaria 
0,0025 
0.0030 
0.0025 
Axial Modulo El?«Stlco 
secante : Eg kg/cm2. 
533 
666 
962 
Por las razones ya expuestas y ya que el valor de! modulo puede reducirse por razo 
nes de excavaclon y humedecimiento durante la construcclon, es aconsejable que -
los ingenieros disefladores de las estructuras conslderen un modulo eldstico no mayor 
de 4 0 0 k g / c m 2 , 
V I . - ANALISIS DE ASENTAMiENTOS (PREDICCiON DE ASENTAMIENTOS) 
1 . - General idades 
Para realizar este anallsis se ha tenido en consideracion la documentaci6n e in for -
maci6n que luego se Indica y remiticbs por el Director General de Infraestructura 
del Ministerio de Al imentaclon ai Sr, Director General de Irrigaclones, O f i c i o N ° 
1369/75-DG-DIGEI del 2 7 . O c t . 7 5 ; y por el Director de Inverslones del Minister io 
de Al imentaclon al Sub-Director de Investigaclones Geotecnicas de la D . G . I , del 
Minister io de Agr icu l tura, O f i c i o N ° 533/75-DI-DSGEI de! 0 4 . N o v . 7 5 , la informa 
clon enviada era : 
http://27.Oct.75
- 19 -
a . - Piano de distribucidn de amblent'es de la PLL de Iquifos, ejes de edif icaciones , 
ubicaci6n de columnas y metrodo de corgas* 
b . - AlfernaHvas de almacenamfenfo y reserve de agua % cisferna de 6 x 5 x 2 ,30 
metros (interiores) y reservorlo elevado de 40 m3. de 18 mefros de a l t u ra , 
Se eshidio el piano de la esfrucfura mas importanfe, que es la misma Planta de pro 
ducc i6n. Se hizo un control de las columnas mas cargadas y fambien las que produ 
cen una mayor dfferencia de cargas entre zonas adyacenf-es; de este confrol resulto 
que los pares de columnas por onal izar eran los pares : P-S, P-6 y P-13, P-14. 
Las cargas tototes que t-ransi^lt^en las columnas son las siguienfes : 
Columna Cargo (kgs.) 
P-3 23,000 
P-6 37,800 
P-13 41,000 
P-14 20,800 
2 . - Area de Zapatas y Dimenslonamlento 
Se ha considerado la relocion de dimenslonamient'o de lado mayor a lado menor de 
2 que produce una relafivameni-e raplda disminucidn de presiones con la profundidad. 
Es declr que A = 2B y Area : 28^ 
El area es fambf^n Fgual a P s p_ 
Consideraremos en el analisls de asentamiento , pressones de contact© de 2 , 0 k g / c m 2 
y 1,0 kg/cm2. 
Por tanto podremos tener el sigulente cuadro-resumen conslderando las relaciones an 
teriores : 
Zapata P (kgs) FVesi6n de Confactos 
Pc (kgs. /cm2.) 
P-3 23,000 2.0 
P-3 23,000 1.0 
P-6 37,800 2.0 
P-6 37,800 1.0 
P-13 41,000 2,0 
P-13 41,000 1,0 
P-14 20,800 2.0 
P-14 20,800 1.0 
Area (cm2,) 
11,500 
23,000 
18,900 
37,800 
20,500 
41,000 
10,400 
20,800 
B (m.) 
0.75 
1.10 
1.00 
1.40 
1.00 
1.50 
0.75 
1.00 
A (m.) 
1.50 
2.20 
2.00 
2.80 
2.00 
3.00 
1.50 
2.00 
* 2 0 -
El dtmenslondmiento se ha aprQyi*tm^ ^ uSitteros eHjterds o ligeranrfertfe menores que 
el drea o Itgeramente meiyores, per© dmtro <te la segorJdad. 
3 , - PresTooes efectTvas , h'onsmtsl!^ dfe Presl&j y profondtdad acriv^a 
I I .1 I I I : I I lu- l iTi n I, I f ' i l l 
A la prolijndfad d© ctmentac!6n de 1 .^0 itte, la fs-esldnr de sobrecarga del terrerio 
( y Df) es de aproxlmadamente 0.2 k§/cra2» 
En este caso de que el suelo no estQ sumergtdo, la presI6n efectiva es Igual a la 
presion neta (q,, = q ^ y en este cos® Igual a la presl6n de contacto menos 0.2 
kg/cm2., tendremos enttmces que pom |3reslones de ecHitaci-o de 2 kg/cirtl» y 1.0 
kg/cm2, , las presiones netat respecfivas son de 1.8 Icg/cm2. y 0 .8kg/cm2. 
Si consideramos la profundidad acHva por debajo del cfmiento, donde Ilega la pre-
si6n Iransmitida C7^ = 0.2 kg /cm2. , \& que en este caso es una p res l ^ adecun-
da para el anaUsIs de asenfamienhai^ pof f^do lo ya expuesto sobre los materiales -
sub-yacentes a las capas mds superfi<;!«t1e5. 
Para C ^ ; q̂ ^ , iguales a 0,111 y 0.25 para presiones q ĵ respecHvamente de l.fc 
kg/cm2. y 0.8 kg/cm2,, y er\ doitde (7^ - 0.2 kg/cm2,; usando el dbaco de -
Streinbrenner para lofdi^ de cimldrtff^ dfferentes, Ref« (20), pam j^esiones verrtcales 
medias por debajo del centro de cilmtatttofi de ladodlferente y para relaclones A s B 
de 2 .0 , obtenemos las relaciones Z : & de 1«8 y 1.0 aproximado y respecHvament'e 
para las presiones efecHvas ya cilados; por fanto podemcK despe|ar la proFundidad 2 
a la que debajo del centro del cimlewto lo presi6n transmltida es de 0.2 kg/cm2. 
La profundidad total con respecto a la superficie serd H + 1,20 m. 
El siguiente es el cuadro-resumen : 
Zapata 
P-3 
P-3 
P-6 
P-6 
P-13 
P-13 
P-14 
P-14Pc 
(kg/cm2) 
2.0 
1,0 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
B 
(m.) 
0.75 
1.10 
1.00 
1.40 
1.00 
1.50 
0.75 
1.00 
A 
(m.) 
1.50 
2.20 
2.00 
2.80 
2.00 
3.00 
1.50 
2.00 
^n 
(kg/cm2) 
1.8 
0.8 
1.8 
0,8 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
Z ; B 
1,80 
1,00 
1.80 
1.00 
1.80 
1.00 
1.80 
1.00 
Z 
(m.) 
1.35 
1.10 
1.80 
1.40 
1.80 
1.50 
1.35 
1.00 
H 
(m.) 
2.55 
2.30 
3.00 
2.60 
3.00 
2.70 
2.55 
2.20 
- 21 -
4 , - tnfluencia de las Presloftgs trasitiltldas de urw Clmenfaeldn a ©trg 
Se han reallzado l ^ c6lculds de Inflwwicla de p-es^ones trasmlt-idas de unas cimen-
taclones a ofras, Se hoR osado ScJs eurvas da Stelrsbrenner y el metodo de superpo-
sici6n, se ha controlado por el m^todo de Bousslnesqe 
Se concluye que la iRfluemcSa d© presfenes tr0smif!das son prficHcamente nulas, por 
tante para el colcuto d© aseRtemlent® s©lamenite s« conssdera la pres!6n que cada 
cimiento Irasmlte a! terrenoe 
5o- An6!ists o PredkeJire de t®s Asfegntemaentos 
El an6lis!s tiene por ©bf©t@ ©alctilcir \m asentamlenfos totales y los diferenciales, -
luego defJnir si eilos sen folerabl®s pesra jueg© recomendar la pres!6r8 de contacto 
por emplear; es decir, que la presl^w de contacto a empiear dependera de la car-
go admlsible del terreno determinada por corfe y Qdemas esta presion no debera pro 
ducir asentamferst^. En definitive^ la presl6r!) de contacto la ffja el amallsis per a -
sentamienta. 
Los asentamlentos totales son Ics mrm de los aserntamlentos por "cor8s©lidac?6n" o 
compresibllfdad in'el^stica y por coJttpreslbllldad eWstka, 
En este caso no es necesaria rea l tor el anallsis para vartas "capess" debldo a que 
la Influencia de preslwtes erlglno mw profutiidldad pequefla. El andlfsis solamente se 
hace para el caso de los suelm srcfllmos debfdo a que en el mayor porcentaje del 
area y que es donde esta la Plenkt, estd cob5erto en la superflcie por arcilla Q. -• 
ML, mds abajo s arcillas menos compresiyaSy de tai manera que se esta dentro de 
la seguridad. No se ha realizado por dlcho raz.6n un analisis para el caso de la 
muestra SC-SM que abarco un &rem muy pequeRa de construcciones y construccio -
nes menos importances. 
Por otra parte s» se ©Ixerva #f vaiw del C^ para e! suelo SC-SM, el que es bas -
tante al to, signfflcar^ que ps^ctleatnenfe fodm los asentamlentos se produciran du-
rante el perFodo cwistructivo, 
a . - Asentamlentos Totales par Compresibiiidad Inelisticg % 
El osentamiento total se defwrnlwerf pm la f6fmtfla % ^~' -
S = H X - 1 ^ ^ 
El osentamiento eorregid© tertl«n<lo en cuenta el estad© y tipo de la arc i l la, de a -
cuerdo a SKEMPTON y BJERRUM (Ref, 21) es s 
Sg = S X u 
- 22 -
En eslx3s formulcis : 
H ! Espesor totdl desde la superflcle hasta donde !a presion irasmltida es del orden 
de 0,2 kg/cm2. 
6] : Valor que se obtiene de la curva e - p , correspondlente al valor de la pre~ 
sion original de sobrecarga (p^) en e! centro de la capa o estrato, 
e2 : Valor que se obHene de la curva e - p, luego de aplicar la cargo a la c l -
mentacidn, en el centro del esihrate compresible para la presl6n PQ + <7^ , 
u : Factor de correccr6n para el estado y tlpo de arcillas, el cual para arclllas 
normalmente consolldodas varfa de 0.7 d 1.0 , Para arcillas muy sensitivas 
de 1,0 d 1,2, para arcilias sobre-consolidadas de 0.5 a 0,7 y ^ r a arcillas 
altamente sobre-consolidadas de 0o2 d 0.5 . Para los suelos del estudio con-
sideraremos u = 0,85 ya que Ici arcllla CL-ML normalmente consolidada -
del drea Hene un toeficiente de compresibilidad volumetric© (rriy) de 0,014 
cm2./kg. para una presion de 1.0 kg/cm2. y 0.011 cm2/kg, para la presion 
de 2 I<g/cm2, De acuerdo con la Referenda (21), (Tabia 1 -3), la arcilla se-
rfa de compresibilidad media. Para esta arcilla de compresibilidad media, le 
podemos asignar el valor citado. 
El cuadro-resumen de los caSculos, de acuerdo a la rutina que se debe seguir, es 
el que se muestra em^^^^.S^'^'^^enfe t 
Zapata 
P-3 
P-3 
P-6 
P-6 
P-13 
P-13 
]P-i4 
P-14 
ICistama 
Pc 
g/cm2 
2.0 
1.0 
2.0 
1,0 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
0.60 
B 
(m) 
0.75 
1.10 
1.00 
1,40 
1.00 
1,50 
3.75 
1.00 
5.00 
H 
(m) 
2.55 
2.30 
3.00 
2.60 
3.00 
2,70 
2.55 
2,20 
3,90 
qn 
kg/cm2 
1,8 
0,8 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
0.15 
Po 
kg/cm2 
0.249 
0.224 
0.292 
0.253 
0.292 
0,263 
0.249 
0.214 
0.38 
Z ; B 
1.7 
1.04 
1.50 
0.93 
1.50 
0.90 
1.74 
1.10 
0.39 
^ ' % 
0.16 
0.33 
0,20 
0,29 
0.20 
0.36 
0.15 
0.30 
0.60 
^7. 
kg/cm2 
0.288 
0.264 
0.360 
0.232 
0.360 
0,288 
0.270 
0,240 
0,09 
kg/cm2 
0,537 
0.488 
0.652 
0.485 
0.652 
0.551 
0.519 
^.454 
0.470 
"1 
0.500 
0.508 
0.499 
0.501 
0.499 
0.502 
0.500 
0.501 
0.497 
^2 
0.491 
0.493 
0.488 
0.488 
0.488 
0.491 
0.492 
0.494 
0.493 
^ - " 2 
1 + e^ 
0.0060 
0.00994 
0.00738 
0.00866 
0.00733 
0.00732 
0.00533 
0.00466 
0,00300 
S 
(cm) 
1 . ^ 
2.2S8 
2.201 
2.252 
2.201 
1.977 
1.359 
1.026 
1.200 
s 1 
c 
(cm) 
1.300 
1.945 
1.871 
1.914 
1.871 
1,680 
1.155 
0.872 
,1.020 
« 
» • 
- 2 4 -
b , - Asentamlenfros El^sHcos e Inmedfqtes ; 
Se def-ermlnaran^ al Igual que los asentximienfos por "consol idaclon", solamente los 
asenfamlentos en el cenfro^ ya qwe los asersfamlentos em las esquinas son mucho me 
noreso 
A l Igual que en el caso anterior^, no se han defermlneid© asentamient'Os en cimientos 
contfnuos o en fajOf, ya que los asentamlentos que ©rIgSnan son mucho menores que 
los de clmentoclones aislodas. 
1 -xp-
La formula por emplear es s Sj = q̂ ^ x 2B ^ •" • x If 
Esta es la f6rmuSa para asenfamlente el^sHcos flexsbles de lados A y B, formula que 
corrige por el factor de correcc!6n para cimientos rfgidos. 
Los valores que represent So f©rmul0 sors los sigufenfres % 
B 2 Lado menor del clrjiiento als lado, 
q̂ ^ ! Presldn ne ta . 
u ; Coeficiente de Pnlsson^ el que para una arc l l la en estad© pidstico se conside-
ra 0.5 
E : Modulo elasHco del sue!©^ e! que se ha determlnado de 400l<g/cm2, 
If ; Fact-ores de inf luencia determSnados por medio de las curves de Steinbrenner, 
El asentamlento ineldstfco corregldo para cimlenitos rfgidos esta dado por la formula: 
So = S; x f 
f 5 Asentamlento inmedlato de cimen!ac«6n rfgica div id ldo entre asentamlentos 
Inmediato al centro de cimentacion f l ex ib le , el que es aproximadamente I -
gual a 0 .8 
El cuadro-resumen es el sigulente i 
Zapata 
P-3 
P-3 
P-6 
P-6 
P-13 
P-13 
P'̂ 14 
P-14 
Pc 
kg/cm: 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
2.0 
1.0 
A B q 
2 (m) (m) i<g/cm2 
1 .5&*-0rZ5 
2.20 1.10 
2.00 1.00 
2.80 1.40 
2.00 1.00 
3.00 1.50 
1.50 0.75 
2.00 1.00 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
1.8 
0.8 
Z : B 
1.8 
1.0 
1.8 
1.0 
1,8 
1.0 
1,8 
1.0 
A X B 
1.5 
1.5 
1.5 
1.5 
1.5 
1.5 
1.5 
1.5 
If . (F,) 
0.25 
0.15 
0.25 
0.15 
0.25 
0.15 
0.25 
0.15 
s. 
(cm) 
0.13 
0.05 
0.17 
0.06 
0.17 
0.08 
0.13 
0.17 
(cm) 
0.10 
0.04 
0.14 
0.05 
0.14 
0.06 
0.10 
0.14 
-25 -
b.- Asentamlentos Totales y Dtferferoclales 
Para eshablecer ia folerancia de Im osenttimlentt^^ es necesario conocer los asenfa-
mientos f-otales y dlferenclates« A c&nftnimcl6n se muestra el cuadro que resume los 
asenfamienf-os fofales y dlferencfofes para fas zapakis m6s desfavorables. Ei analisls 
para la Gsfema se hace aparte. 
Zapata 
P-3 
P-6 
P-13 
P-14 
P-3 
P-6 
P-13 
P-14 
Pc 
(Ic9/cm2) 
2.0 
2.0 
2.0 
2.0 
l.O 
1.0 
1.0 
1.0 
Sc 
(cm) 
1.300 
1.871 
1.871 
1.155 
1,945 
1.914 
1.680 
0.872 
Sfc 
(cm) 
0.10 
0.14 
0.14 
0.10 
0.04 
0.05 
0.06 
0.14 
St 
(cm) 
U400 
2.011 
2.011 
1.255 
2.085 
1.964 
1.740 
1.012 
Dif. 
(cm) 
0.611 
0,756 
0.121 
0,728 
L 
(cm) 
500 
500 
500 
500 
Dif. 
1 
1 
1 
1 
: L 
: 830 
: 660 
: 4100 
; 680 
Este cuadro servird para el aRollsIs que deba reofizar el frsgenlero esfrucfural^dise-
ilador de las esirucfuras. 
Los asentamienf-os totales esf6n dentro de los rongos permisfbles; por ofra parte p©r 
razones de dlnamlca, se recomendar^ rfgidlzar la cimer>tac56n. 
Los asentamlentos dfferenciales son los que se Indtcan, para establecer la tolerancfa, 
tendremos en cuenta los reglos ©staWecidas en 1963 por el Dr. Laurentis Bjerrum y 
que son Indfcodas en to Refqfencia (18). 
Los Ifmites toterables en la d1st@r§l6n angular dados ^ r Bferrum, s@ni los sigulentes : 
a . - Lfmite donde el efecto de desvtdcS&n de la plomada por efectos de volteo pue-
de hacerse visible en Iss ediflelos rfgldos altos . . . 1 ; 250 
b . - Lfmite donde pueden ©spa'erse lens primeras refaduras en muras formados por pare 
des; tamb!6n es el lfmite dende pudden es[%rorse diflcuitades por las sobrecargas en 
puentes grOas . . . 1 : 300 
c - Lfmite seguro^ peira las edfflcaclwws doRide n© ie permften las grietas . « . 1 :500 
d . - Lfmite de peligro para estructuras aportleadas con diagonales... 1 t 600. 
- 26 -
e . - Lfmite donde se pyeden fenas" dif lcultades con nwqulniQrias sensiMes a losasen-
tamientos . . . 1 : 750* 
Si se comparan los valores ©bfrentldos de !<ss distorslones eingulares calculadas en fun 
ci6n de los asenframterst'os diferencldles y las luces c©n las regies ya cltodas, pode 
mos conclulr que se cutnple con \a% regtas pata el f lpo de edificactones que se cons 
truiran y no habr^ ningiir! problema per asentamienf'os di ferenciales, 
CONCLUSION FINAL ; 
1 . - La preslon de contacto segut̂ ea que d&her6 emplear el ingenlero estructtxral en fo 
dos los casosy serd de dos (2) kg/cm2» 
2 . - La profundidad de cimentcaclon serd de yn tnetro veJote (1 .20m.^^ en todos los 
casQs^ con excepclon de la Clstema y / o el reservorio e ievado. 
6 . - Esfimacion del Tiempo de Aserafamlent'o 
Habiendose f i jado la presion de contacfo definifrlva pam el diseHo de las estructu -
ras en el valor de 2 .0 kg/cnri2»j solamente sera necesarlo anolszar la velocTdad de 
asentamiento para esta cargo. 
For otra pari-e, se habrd observed© que es muy pareclda la nragnltud de los asenta -< 
mlentos totales y diferenciales enfre los pares de zapatas P-6, P-3 y P-13, P-14 ; 
por tanS'o el andlisis solamenfe i© haremos para el caso de las zapatas P-13 y P-14 
que representan los casos mas desfavorables. 
El andlisis lo haremos por medio de ia formula : ^ = r~~— 
^ v 
Se acostumbra realizar el andlisis para urn tiempo del 50 % y 9 0 % de consolidaci6n. 
Ty : Es el factor de consolidacion adimensional, ya sea el T^fi 6 Tpn (por de-
terminer) . 
C : Coeficiente de con$o!idacS6n) (Cuadro N ° 3 ) . 
v 
Espesor del estrato compresible (Z) debajo de fa zapxjta. 
Los valores de T ^ hoy que determlr^arlos en funcion de la condicion o caso en que 
estamos y se hace por medio de 80s ciirvas teoricas, curvas que se encuentran en to 
dos los textos y manuales; en aste cas® se ha usado la Ref. (21), 
El concreto de la cimentacion se considera como fremte permeables, ya que el con ~ 
creto de cemento Portland es m6s permeable que cualquier a rc i l l a ; por tanto se con_ 
sidera el caso 5 y puesto que en ei drea la arena correspondiente al estrato infraya 
- 27 -
cenf-e reciSn aparece alrededor de ios 3.50 m. y las profundidades acHvas por de-
bajo de la cimentcici6n son solamente 1.35 m. y 1.80 m. 
Para la deferminacT6n del caso 5, por medio de las curvas t-edrlcas, se sigue el si 
guienfe criterio : 
" 5 = U, + V - f ^ (Ul - U 2 ) 
n : Presion a la alfura de la superficie permeable dividida enfre presidn sobre su-
perficie impermeable donde : CTT' = 0.2 kg/cm2. 
Empleando el criferio enunciado : 
T50 = 0.20 + 0.8 (0.2 - 0.29) = 0.128 
T9Q = 0.85 + 0 . 8 ( 0 . 8 5 - 0 . 9 3 ) = 0.786 
El siguienf-e es el cuadro-resumen que nos d6 Ios Hempos en minutos y en dfas pa-
ra las zapafas P-13 y P-14 : 
Zapata H d C^ T5Q i^Q T^Q t^^ 
(cm) (cm) (cm2/min) min. dfas min. dfas 
P-13 300 180 0.2576 0.128 16,098 11,2 0.786 98,855 68.6 
P-14 255 135 0.2576 0.128 9,055 6.3 0.786 55,600 38.6 
Se desprende que, la mayor parte de Ios asentamient'os seran producidos rapidamen-
1-e y durante el perTodo de construccidn. La explicacion es que el material, a pe-
sar de ser arcilloso, permite un relativamente facil drenaje bajo cargas que produ-
cen Ios asentamientos; este material arcilloso de la Selva contiene mucha arena has 
to Ios tamaFios correspondientes a limos, arcillas y coloides. 
V I I . - CIMENTACION DE OSTERNA Y RESERVORIO 
1 . - Cisterna 
En el cuadro de Asentamientos por Consolidaci6n se indicaba que el asentamiento de 
la cisterna completamente llena era de 1.02 cm. , este asentamiento, a pesar de que 
no se ha considerado el asentamiento eldstico, es completamente permisible ya que 
las estructuras de este tlpo o Ios silos o reservorios muy rfgidos permiten grandes a -
sentamientos como lo indican Ios C6digos Rusos, Rumanos, Hungaros, etc. 
El problema no es el de Ios asentamientos si no de las sub-presiones. 
- 28 -
El peso de fa cfsfema vacTa es <te apr5xlmactamenfe 116 hsnelacbs metricos como 
maximo y el de la clstema nenei de 176 loneladas mifrlcas^ coma mdximo. Como 
el area es de 300^000 cm2«j, las presleises de contacts* son : 
a , - Llena s p̂ ^ = 0 , 6 0 kg/cm2« 
b . - VacFa : p ,̂ = 0.40 kg/cm2. 
La presi6n verf-tcal de a l f v to del f'erretiio soturado a la profund!dad de 2.30 m.es de 
0o45l<g/cm2, Por tanf-o la fwesl&i efect lva o nefct serfi en los casos de l lena o v a -
cfa ; 
q^ = 0 .60 - 0.45 = 0.15 k g / c m 2 . 
q'n = 0.40 - 0.45 = (-) 0.05 k g / c m 2 . 
Por tanto, en el caso mds desfavcaxibley habrd una fuerza que Irafara de levantarla 
de 15 toneladas. 
Se debe tener tambi^n en cuenta que las arcl l las de la excavacion PLI-1 a la pro-
fundidad de 2 ,90 m, Henen una cargo probable de expans!6n de 0.2 kg/cm2, ,por to 
cual la fuerza total que tratarfa de levafjlarlo serfa de! orden de 60 toneladas. 
Por lo expuesfo, se recomienda que la clsterna frenga una cimentac!6n rfglda del H 
po losa armada^ y que sea cSmentada con anclajes especlalesy como los que se reco 
miendan en los diversos AAanuales de ingenlerfa y en especial en la Ref. (22), 
No es aconseiable disponer la clstema en una ubJcacion del drea crFHca de expan-
sividad enfre el PLI-2 y el PL!-4; si fuese necesario hacerlo asT, se recomendarFa lo 
sigulente : 
a . - Cimentar hasta la capa de arena bianco^ alrededor de los 3,90 m. de profundi -
dad . 
b , - Cambiar la forma de la cisterna a una forma ci l fndr ica con el objeto que los em 
pu ĵes lat-erales de la expansion de crHslUa^ que en el sector indicado Megan en el es 
trato CH hasta un ( 1 , 0 m , ) metro, sean minimizados. 
Del piano maestro se Inf iere'que^ tanto la cisterna como el reservorSo, esfdn en la 
cercanfa del P L I - 1 . 
2 , - Reservorio 
El reservorio, como se ha d icho, estd en los alrededores del PLI -1 ; sin embargo, es -
de onotar que, por razones de cercanfa al pequeflo ta lud, es aconsejable disponerlo 
algo mas alejado del t a lud , ya que por otra parte, en la ublcaci6n actual se desa-
rroHaron las excavaciones para los accesos desde la carretera que estd a mas bajo n i 
v e l . Es mejor cimentar e! reservorio a una profundidad de 3 ,00 m, Se recomienda un 
- 29 -
reservorio to m6s rfgido posiyej, emi m& presi^n ds contacfo de dos (2.0)kg/cni2. 
No es convenient cimenhir el reservorio en la zona crftica ya citado en los a l re-
dedores de las excavacfones : PLl-2, H.I-3 y Pt I -4 , Si por cuaiquier razon, hubie 
se que disponerlo en dicha ^ea^ se recomlendo la ctmentoci6n de 6sfe a la profun 
didad de cuafro (4.0) meh'os, que es donde comienza la arena SP de compacidad -
Muy Densa, En este ulHmo caso hab^d que tomar las providencias consfructivas de 
ejecutarlo en las 6pocas de mer»os lluvias en la zona, puesto que el estrato de are 
no que esfrfi con grados de sah;rac?6n por debajo cte 20 % Hende a colapsar por e -
feci-o del incremenf-o de humedad y l« imisa de sueto Hende a disgregarse y a per-
der capacldadde cargo, pudSend^ie reduclr ella pora una safuraclon de 100% a va 
lores de cargo odmisibles del orden de 0.5 I<g/cm2. a 1.0kg/cm2. 
V I I I . - ASPECTOS RELACIONADOS CON LAS SALES QUE PUEDEN ATACAR AL -
CONCRETO. 
De acuerdo a los resultados de ensayos qufmlcos realizados en los suelos de la re -
gi6n de Iqulfos-San Juan, Referencias : (6), (7) y (8), en las arcfllos/ orcillas 11-
mosas y llmos, se ha encontrado cdmo mdximo un porcentaje total de sulfates solu 
bles de 0,14%; en las arenas este porcenfaje ha sfdo de 0 .005%. 
Por tanto, no ser6 necesario tomar [M-evIsi6n alguna por ataque ol concreto por sulfa 
tos. 
I X . - ASPECTOS DE DINAMICA 
Es conocido que la actfvidad sTsmica en el drea es nula, ya que los focos de los sis 
mos que se producen son muy profundos* 
Por otro parte, el terreno tiene un perfodo natural de vibraclon alto; entre los perio 
dos fundamentales y complementarios el T Q estd comprendido entre 0.4 seg, a 0.6 
seg. 
Los sismos que mds se "sienten" son aquellos cuyc^ focos se producen mas le*|os, e -
l lo es debldo o que las ondas de pe^Fodos cortos se f!ttran en los discontinuidodes 
geol6gicas y sdio Megan las ondas superficlales u ondas Raleigh, las que incremen-
tan de perfodo a medtda que recorren moyores dlstancias. Por ejempio, en Iquitos el 
sismo de M^obamba de 1966 se "slnttd" menos fuerte que el sismo de Huoraz-Chirn 
bote-Oasma de 1970. El probtermi es jmes un probtema de amplificacidn por condi -
clones locales del terreno, Es'por lo antes explicoc^ que conviene construir edifice 
clones bastante rfgidas, no mcfyores que tres pisos de altura. 
Poro el reservorio de 18 metres de altura, segun su forma, su perfodo natural (Tj) pue 
de variar entre 0.6 seg. y 0.8 seg.; se recomlendo que Sste sea determinado por el 
ingeniero diserkidor de las estructuras. 
- 39 -
Los valores que producers las mentores amplif lcqclones sfsmlcas entre el terrene y la 
estructura, es cuando s 
Ts < 0 ,5 t o 
Ts > 1,5 T G 
Considarando el valor promedl© d« T ^ Igwal a 0.5 seg,^ se tendra s 
1.5 T Q = 0»75 seg. 
De lo anterior se despremde qu® I® farma y r?gidez del reserv«"io debe ser ttsi que 
permita estar dentro de la p-!mera cond1ci6n. Si fuese posSble es aconsefable el re 
servorfo tubular, en el caso de dfspemer uno mefraiico, se deber6 estudlar adecuada 
mente su perfodo. ^ 
De preferencla las csnstrucciones d e W A i tener un factor de amortlguamiento de 0.4 
o mas^ y las maquinarlas un factor de cfm#rfr!guamienf'o de 0 ,8 6 mds, deblendose dar 
una masa adecuodo o dlsponer l«& attci^fes "ad-li ioc" que di i lpen las vibracrones. 
Por las razones expuestas es conv«»teBte dlspower vigas tensoras © de arriestre ertt la 
cimentacfon para r igidizar el confwr!© d« las ©struchiras, 
X . - A L G U N A S RECOMENDACtONES A D t C I O N M E S I N C L W E N D O AQUELLAS PA-
" R A ^ V f M E N T O S — " — ~ - — — —• 
1 , ~ Recomendaciones Generaies 
Para el calculo de Sos empufes de Herray ya sea en funeles u otras obras, se consi 
derard que el coeficBente " k " de empufe hldrasf^Hco de Ranklne de 0 . 7 5 . La densi 
dad humeda por apl lcar en la formula de empujes ser6 de 2 gr /cm3. 
En e! sector donde se encuentra el fyne l / hay arci l las con cargas de expansfdn has-
ta de K 0 k g / c m 2 , , de f-al manera que en deFiniHva se usard el mayor valor de e m -
puje : ya sea el determinad© par la formula da Rankirae o la presi6n de 1 kg/cm2 , 
dada por la expansidn, 
Es aconsejable que el Sngenlero ©sfrrj-eturerl tenga en cuenta la Ref.(24) para los coe 
f icientes que origimars las arc i l las expansfvas en los disenos de concrefro reforzado de 
cimentacioneso 
2 . - Pgvlmentos 
De acuerdo a! autor de la Ref, (16) y o la experlencSa en la zona, no es necesarlo 
y menos aun convenience reaiSzar un dheR© de pavlmentos en base a metodos estan-
darizados,que generalmenre fa l lan por las condlciones especiales de cl ima y suelos. 
- 31 -
Para e( drea se puede sinteHzar la sigulenfe recomendaciOT : 
a . - Compachar la sub-^-aMnte con rocfiftos neumaticos 0 densidades de campo c o m -
prendidas entre 93 % y 96 % de la maxima densidad seca Proctor Esfrdndar de Lobo 
rator io . Es difFcil ser exlgente en cuanto a fos contenidos de humedad en areas de 
la Selva Baja. 
b . - DispcHier una sub-base de arena f ina no pldsfica como las que se encuenlran en 
el area; se mejorara con 2 % de cemento Portland en peso. Se compactara a por lo 
menos el 95 % de la mdxima densicbd seca Proctor Modi f i cado, El espesor CTXC ....•̂ J 
do de esta capa sera de 0.20 m. 
c - Disponer encima una tosa de concreto de cemento Portland preparado con las a 
renas flnas y limpias SP de la zona de San Juan o alrededores. La iosa debera t e -
ner un f c = 180 I<g/cm2. en fs-obetas normales de 6 " x 1 2 " . 
Se curard de acuerdo a IDS mejores metodos constructivos de la zona. 
Durante la construcci6n en ipoca de l luvias si fue e necesarlo, se dispondrd de te -
chados especlales como ha sfdo lo prdcHca reciente en la zona . 
Los pafios tendrdn juntas de construccJon-expansion de una p u l ^ d a con elementos de 
rel leno y material de se l lo . Las juntas de construcci6i-expansion se dispondrdn sepa-
radas coda 6 metros. 
Las juntas de f lexo-contraccion se dispondrdn cada 3 metros. 
X L - REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS CITADAS Y / O CONSULTADAS 
1 . - Informe N ' 0 2 7 - 7 3 / O . M . R . VI C M S - O A T - O G IP - Oscar Maggiolo Robert. 
2 . - Inform© N " OOt -74 /O .M.R* V ICMS-OAT-OGIP - Oscar Maggiolo Robert. 
3 . - Piano de Zwi l f i cac ion Hlcfro-GeotScnica de IcfWltcK - Oscar Maggiolo Robert- J o -
se Rozas - OGIP - Febrero 1974. 
4 . - El Neogenico de Iquitos - W« Ruegg. 
5 . - GeologFa de los Alrededcres de Iquitos - Leon Idas Gostro Bostos-Octubre 1970". 
6 . - Estudio de Mecanica de Suelos con fines de C?mentaci6n para I0 Construccion 
de un Hotel en el Fund® San Antonio-lquit<K - Federlco Sarmiento R. - Oscar 
Maggiolo Robert - May© 1973. 
7 . - Estudio de Mec6nica de Sueios cor? fines de Qmentacion para ia Construcctdn 
de un Hotel en el Fundo L« Paz-lquitos - Federlco Sarmiento R . -Oscar Maggio lo 
Robert - Setiembre 1973. 
- 32 -
8 . - Estudfo Geotecnfco ; De Mecfirtlca de Suelos y Geol6gico con fines de Cimen-
tacion para la construccion de un Hotel en los terrenos sttuados en las inmedia 
clones de la Comunidad San Juan de Miraflores-lquUos - Oscar Magglolo Robert 
Mayo- 1974. 
9 , - Soil Mechanics in Engineering Practice - K, Terzaghi - R, B. Peck, 
10 . - Predicting Swelling Potential for Compacted Clay - H. B. Seed - R. J . Weed 
ward - R. Lundgren - Precc. of ASCE - 1962, 
n . - Prediction of Swelling Pre^ure of Clays - Amos Komornik - David David-Jour 
nal of the Soil Mechanics ond Foundation Division ASCE - 1969. 
12 , - Engineering Properties of Expansive Soils - W, G , Holtz - H . T . Gibbs -Trans. 
ASCE - 1956. 
13o- High Volume Change Clays of the Eastern Coastal Plain - G . F. Sowers - C. 
M , Kennedy - Memories del 3er, Congreso Panamerlcano de Mec6nlca de Sue-
los e Ingenierfa de Clmentaclones - Caracas 1967, 
14 . - A Rational Method of Predicting Swelling Potential for Compacted Clays - B, 
V , Ranganathan - B. Satyanarayana - Procc, of the Sixth International Confe-
rence on Soil Mechanics and Foundation Engineering - Montreal 1965, 
15 , - ContrIbucI6n a la Establlizaci6n y PavimentacI6n de la Carretera AguaytFa -Pu 
call pa - Oscar Magglolo Robert - 1958. 
16 . - Principles of Pavement Design - E. J . Yoder - 1967. 
17 , - ExposIcI6n como Panelista del Dr. Oreste Moretto de la Argentina -Ma in Se -
sslon 2 - Stress, Deformation and Strenght Characteristics, including Time E -
ffects - Procc, of the 7th International Conference on Soil Mechanics and Foun 
dation Engineering - Mexico 1969, 
18, - State of the Art Volume, Seventh International Conference on Soil Mechanics 
and Foundation Engineering - Mexico 1969. 
19 . - Informe de adelanto de informacI6n sobre estudios de Mecanica de Suelos -Plan 
to Lechera de Iquitos - 19Setlembre 1975 -Oscar Magglolo Robert, 
2 0 . - Tafein Zur Setzungsberechnung, Die Strasse, I : 121-24 (1934)y W. SteJnbrenner, 
Citados e Inclufdos los 6bacos en la Ref, (21), 
2 1 , - Foundation Design and Construdtlon - M , J . Tomllnson, 
2 2 , - Reinforced Concrete Reservoir and Tanks - W, S, Gray, 
2 3 , - State of the Art Lectures and Research Briefs - Soil Dynamics Specialty Confe-
rence - 7 t h Inter,Conf. on Soil Mech, and Foundation Engineering-Mexico 1969. 
2 4 , - Influence of Soil Condition on Ground Motions During Earthquakes - H , Bolten 
Seed - Izzat Idris - Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division -
Procc, of the ASCE - 1969, 
2 5 . - Stiffened Mat en Expansive Clay - Robert Lytton -Kuby F, Meyer Journal of the Soil 
Mechanics and Foundation DIvIsidn -Procc, of the ASCE - 1971, 
- 33 -
X I I . -ANEXOS 
1 . - Piano de Ublcaclon de Exccrvaciwies (1). 
2 . - RegislTO de Excavac5ones (4) 
3 . - Gradro-Resumen de Ensayos de Gampo yLaborahwlo y Parametros reducidos -Cua-
dro N*» 1 (1). 
4 . - Cwadro para la Evcfluacldn d© Expansl6n Potencial de Suelos - Cuadro N° 2(1). 
5 . - Cuadro de Pardmelros de ComjM-eslbllidad y Permeabilidad - Cuadro N* 2 (1), 
6 . - Resulfados de Ensayos de Daisi'metro (2), 
7 , - Cuadro General de Resultad»s de Ensayos de Urboratorio (1). 
8 . - Curves de Resulixados de Ensayos de Comfwesfdn Triaxiai que Incluyen Esfuerzo-
Deformaci6n (4), 
9 . - Curvas y Cuadro de Resulkid^ de Ensayos de ConsotIdaci6n (3). 
10 . - Curves, Resul̂ ados de Ensayos de Densidad Proctor Modlficado y Ensayos de C. 
B. R. (3). 
XXX OOO XXX 
Lima, 31 de DIcfembre de 1975. 
I N G . OSCAR MAGGIOLO ROBERT 
Registro C. I . P. N " 702 
0 
A tNI E X O S 
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Uj-
LEYENDA 
—-fite-EXCAVACIONES 
SUB-OIRECCIOM DE INVESTIGACIOKS 6E0TECHICAS 
PROYECTO 
PLANTA LECHERA DE IQUITOS 
UBICACION OE LAS EXCAVACIONES 
E J E C U T A D O : 
Ing. C.V. G. A . L B . 1:1000 SET. 75. 
MINiaTKRIO DC MRICULTUIIA 
OIRCCCION MNCMAL OC iRlllCAeiONn 
INtTITUTO DI INVUTMACION AfLWAOA NMA N« . . ..4« . . . . 
RECORD DE E X C A V A C I O N 
PROYECTO . Planltj Lechera de Iqyitos . EXCAVACION N« P L I - 1 
ESTRUCTURA . . Edificacion 
0ESI6. OE AREA C!jneotaci6n 
METODO EXCAV. .Monupl 
TAMANO EXCAV, jl .00 ID. 3$ I ^60 j n . . . . 
ELABORAOO POR Ing? Cgsaf VilcQ. Gh,ez?i 
COOROENADAS . . 7"": 
ELEVACION .^02.9 m . s . n . m . 
NiVEL FREATICO . No se enconfr6 
iNiciAOA . . . . 1 5 ^ G p - 7 5 
TERMINADA • . . 2 1 - A G O - 7 5 
OESCRIPCION Y CLASIFICACION OE MAT£RIAL, COLOR, CON. 
SISTENCIA, 6RAD0 OE COMPACTACIO N , FORMA DE PARTI-
CULAS, TAMANO MAXIMO OE PIEORAS, PRESENCIA DE MA. 
TERIA ORGANICA ttc. . . 
0 .00 m. - 1.90 m. ARENAS ARCILLO -L IMOSAS, inorgdni ~ 
cas, arenas finas con gran % de f ines, color beige morron, bicn 
da a medianamente compacta me|orando en profundidod, hume 
da, baja plast ic idad, a partir de 1.25 m. su color es beige cla 
ro y muy hOmeda. Hasta 0 .50 m. gran cantidad de rafces, a l -
gunas en proceso de descomposicion. 
A 1,50 m. de profundidod se extrajo una muestra inalterada -
1.90 m. - 3 .90 m. ARCILLAS I M O R G A N ICAS, con gran % 
de arenas f inas, color plomizo c laro, a partir de 2 . 9 0 m. su 
color varfa a beige rosado, medianamente compacta, muy h u -
meda, baja plasticidad . 
3 .90 m. - 4 .50 m. ARENAS MAL GRADUADAS, arenas me -
dias y f inas, silicoses, color b ianco, medianamente compacta 
mojada.Nbreacciona con el 6cido c lor ' i fd r ico . 
Continua el estrato. 
N O T A . 
- _ 
De 0 .50 m. a 3 .90 m. La reacci6n con el dcido clorhrdri_ 
CO aumenta progresivamente desde tenue hasta altamente aceii 
tuada, es decir desde l igero hasta a l to contenido de carbona-
tos. 
MINKTIRIO Of MfireOLTWIA 
OINKCeiON WNMAL Ot UtRiCACIOMn 
INtTITUTO DC IHVCSTICACION APLICAeA HOJA N9 . . ..4t . 
RECORD DE 
PROYECTO . Planta Lechera de Iquitos 
ESTRUCTURA . EcKficacion 
0ESI6. DE AREA Cimentac?6n 
METOOO EXCAV. Manual 
TAMAf5o EXCAV. 0,95 m. X . I ,50 m. . . 
ELABORAOO POR log*.C^sor .Vilca Ghezzi. 
E X C A V A C I O N 
EXCAVACION N« . PLI ." 2 . . . 
COOROENAOAS . . - r " 
ELEVACION . . 102^8 .m.$ .n ,m. . 
NrvEL FREATICO .No.se pnq<5htr6 . 
iNiciAOA . . . . 1 5 - A G O . - 7 5 
TERMINAOA . .20 r A Q O . -75 
OESCRtPCION Y CLASIFICACION DE MATERIAL, COLOR, CON. 
SISTENCIA, GRADO DE COMPACTAClON , FORMA DE PARTI. 
CULAS, TAMANO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MA. 
TERIA 0R6ANICA etc . . 
0 .00 m. - 1.70 m. ARCILLAS LIMOSAS I N O R G A N I C A S , con 
gran % de arenas f inas, color beige, blanda a medianamente 
compacfa meforado en profundidad, muy hOmeda, baja plasti_ 
c idad . Hasta 0 .50 m. gran canticfcid de raTces, algunas en -
proceso de descomposicion. 
1.70 m. - 350 m. ARCILLAS I N O R G A N I C A S , con escaso % 
de arenas f lnas, color beige rosado, medianamente compacta 
a compacta, muy humeda, al ta plasHcidad. 
CorjHnua el estrato. 
N O T A . 
De 0 .50 m. a 3 . 5 0 . La reaccion con dcido clorhfdr lco a u -
menta progresivamente desde tenue hasta altamente acentua 
da , es decir desde l igero hasta a l to contenido de carbona-
tes. 
MINISTeniO OE MRICULTUNA 
eiMKCCtON WNHAL Ot tlllll»«CIONCt 
IMSriTUTO Dl INVUTItACION APLICAOA H M * N« . . . . # • . . . . 
RECORD DE EXCAVACION 
Pti - 3 . . . . 
102.6 ni*^*n..m. 
PROYECTO P.lanki Lechera de i q u i t o s . . . EXCAVACION N« 
ESTRUCTURA , .Edlficacjon COOROENAOAS . 
DESio. OE AREA Cimentxicion ELEVACION 
METOOO EXCAV. Manual ^ , V E L FREATICO N O seencor»tr6 
TAMANO EXCAV. 1.00 m, X 1.50 m. . . . , iNiciAOA . . . ' 1 6 - A G O - 7 5 
ELABORAOO POR'̂ .g" .C^?«'^Vilca Ghezzi TERMINAOA , . 21 - A G O - 7 5 
DESCRIPCICN Y CL ASI FICAC ION OE MAT&RIAL, COLOR, CON. 
S ISTENCtA , GRAOO DE COMPACTACIO N , FORMA OE PARTU 
CULAS, TAMANO MAXIMO DE PIEORAS, PRESENCIA DE MA. 
TERtA ORGANICA tie- . . 
0.00 m. - 1.70 m. ARCILLAS LIMOSAS INORGANICAS, 
con gran % de arenas finas, color beige, blanda a mediana 
mente compacta mejorando en profundidad, muy humeda, -
baja piasHcidad. Hasta 0.50 m. gran cantidad de raToes, 
algunas en proceso de descomposicion. 
1.70 m. -2 .10 m. ARCILLAS INORGANICAS, con gran 
% de arenas finas, color beige claro, medianamente compac 
ta a compacfa, muy humeda, mediana piasticidad. 
2.10 m. - 3 . 9 0 m . LIMOS INORGANICAS, con regular % 
de arenas finas, color rojizo (ocre), compacta, muy humedo, 
de mediana a alln compresibilidad. 
3.90 m. - 4.50 m. ARENAS MAL GRADUADAS, arenas me 
dias y finas, silicosas, color bianco, medianamente compac-
1x3, mojada. No reacciona con el acido clorhrdrico. 
Continiia el estrato. 
NOTA. 
De 0.50 m, a 3.90 m. La reacci6n con el dcido clorhrdri-
co aumenta progresivamente desde tenue hasta altamente a -
centuada, es decir desde ligero hasta alto contenido de car^ 
bonatos. 
MINISTimO Ot AMlCUtTURA 
omcceioN M N C I I A L O I iNmcAcioNM 
IdlSTirUTO DC INVtSTMAeiON APLWAOA NOJA N« . . . . « • . . . . 
RECORD PE EXCAVACION 
PROYECTO . 
ESTRUCTURA . 
0ESI6. 0£ AREA 
METOOO EXCAV. 
TAMARO EXCAV. 
Planfa Lechera de Iquitos 
Ed!f!cac!6n 
Cimentac?6n 
.Mqnuql . 
0.95 n). >i 1.70 en. 
ELABORAOO POR Irig^.C^sar Vlica GhezzJ 
EXCAVACION N« . PLI.-.4 . . . 
COOROENAOAS . . . T'T . . . . 
ELEVACiON 102,6 m.s .n .m. 
NiVEL FREATico . . No se enconir6. 
iNiciAOA . . ., . .IS r A Q O . - 7 5 
TERMINADA . . • . 2 0 . - A Q O . - 7 5 
CLASIPICACION 
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3.90 
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OESCRIPCION Y CLASIFICACION OE MATERIAL, COLOR. CON. 
S I S T E N C I A , 6RAD0 DE COMPACTACIO N , FORMA OE P A R T I . 
CULAS, TAMANO MAXIMO OE PIEORAS, PRESENCIA OE MA. 
TERIA OROANICA t»e. . . 
0.00 m. - 1.80 m. ARCILLAS LIMOSAS INORGANlCAS,con 
gran % de arenas finas, color beige, blanda a medianamente 
compacfa meiorando en profundidad , muy humeda, baja plas^ 
ticidad . Hasta 0.50 m. gran cantidad de