Anejo 2_ Geología y geotecnia

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ANEJO Nº2 
Geología y geotecnia 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
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Índice 
1 Introducción 1 
1.1 Objetivos y alcance 1 
1.2 Metodología 1 
1.3 Información utilizada 1 
2 Encuadre geológico 2 
2.1 Tectónica 3 
2.2 Geomorfología 3 
2.3 Sismicidad 4 
2.4 Hidrogeología 4 
3 Geología de la zona 5 
3.1 Estratigrafía y litología 5 
3.1.1 Complejo supraurgoniano C1 5 
3.1.2 Recubrimiento Cuaternario 5 
3.2 Tectónica 6 
3.3 Geomorfología 6 
3.4 Hidrogeología 6 
3.5 Riesgos geológicos 6 
3.5.1 Riesgos geológicos asociados a arroyada y avenidas de agua 6 
3.5.2 Riesgos asociados a deslizamientos 6 
3.5.3 Riesgos asociados a la sismicidad 7 
3.5.4 Agresividad de los suelos por sulfatos 7 
4 Características geotécnicas de los materiales 8 
4.1 Sustrato cretácico (C1) 8 
4.2 Recubrimiento cuaternario 8 
4.2.1 Depósitos eluvio-coluviales 8 
4.2.2 Rellenos antrópicos (RA) 9 
5 Geotecnia de las obras de tierra 10 
5.1 desmontes 10 
5.1.1 Criterios generales 10 
5.1.1.1 Inclinación de los taludes de desmonte 10 
5.1.1.2 Refuerzos y sostenimientos 10 
5.1.1.3 Medidas para evitar la degradación de los taludes por erosión 10 
5.1.1.4 Cálculos de estabilidad 10 
5.1.2 Estudio particularizado 11 
5.1.2.1 Desmonte 0+080 – 0+120 11 
5.1.2.2 Desmonte 1+930-2+030 12 
5.2 Rellenos 13 
5.2.1 Criterios generales 13 
5.2.1.1 Parámetros geotécnicos 13 
5.2.1.2 Materiales sobre los que apoyarán los rellenos 13 
5.2.1.3 Tratamiento y preparación del cimiento 13 
5.2.1.4 Taludes y estabilidad 13 
5.2.2 Estudio particularizado de los rellenos 14 
5.2.2.1 Relleno 0+390 – 0+565 14 
6 Geotecnia de las estructuras 15 
7 Estudio de materiales 16 
7.1 Prescripciones a satisfacer por los materiales 16 
7.2 Disponibilidad y necesidades de materiales 17 
7.3 Necesidades de material 17 
7.4 Estudio de procedencias 17 
7.4.1 Disponibilidad de los materiales excavados en la traza. 17 
7.4.1.1 Caracterización de los materiales excavados en el trazado. 17 
7.4.2 Coeficientes de paso y aprovechabilidad. 18 
7.5 Préstamos, canteras y yacimientos granulares 18 
7.5.1 Préstamos 18 
7.5.2 Canteras 18 
7.5.2.1 Cantera Andaroleta 18 
7.5.2.2 Cantera El Bortal 18 
7.5.2.3 Cantera Lacilla 18 
 
APÉNDICE 2.1. PLANOS 
 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
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1 Introducción 
En este anejo describimos las características geológicas del tramo localizado en La Herrera, 
perteneciente a la antigua carretera BI-636 en el que se proyecta una vía ciclista. 
El tramo discurre con dirección general E- O, a lo largo de unos 780 m, a través del término municipal de 
Zalla, en la provincia de Bizkaia. 
El tramo estudiado tiene su origen a la entrada del barrio de La Herrera y finaliza en el viaducto que 
atraviesa el río Cadagua, cercano a la cervecera Zubi Ondo. 
 
Figura 1 Situación de la zona de proyecto en el estado actual. 
Así mismo, el objeto de este anejo es aportar la visión geotécnica sobre las obras a desarrollar y que se 
definen a lo largo del proyecto. 
En este sentido se lleva a cabo un estudio de los materiales presentes a lo largo del trazado, el cual no 
varía su eje de forma relevante respecto al actual en todo su longitud y se proponen las mejoras 
necesarias para alcanzar un nivel de seguridad satisfactorio en cada uno de los puntos observados. 
1.1 Objetivos y alcance 
El objetivo de este anejo es el de determinar las características geológicas de los terrenos por donde 
discurre la traza, principalmente: 
• Litología de los materiales. 
• Disposición estructural. 
• Análisis y caracterización de discontinuidades. 
• Aspectos geomorfológicos generales y aquellos con incidencia en la traza. 
• Comportamiento hidrogeológico de los materiales. Formaciones acuíferas. Estimación de niveles 
freáticos. 
En términos geotécnicos se analizan las características geotécnicas de los materiales atravesados y se 
efectúan recomendaciones acerca de las obras de tierra a ejecutar en este caso exclusivamente 
desmontes. 
1.2 Metodología 
Para la realización de este anejo se ha seguido la siguiente metodología: 
• Recopilación, análisis y evaluación de la información geológica y geotécnica sobre la zona. 
• Reconocimiento geológico en campo de los diversos materiales aflorantes, su litología y disposición 
estructural, plasmándose en una cartografía geológica a escala 1/500 de una franja alrededor de la 
traza. 
• Determinación de las discontinuidades que afectan a los materiales. Estaciones de medida. 
• Características geomorfológicas, con especial atención a aquellas que pueden afectar al trazado. - 
Reconocimiento de campo y estudio fotogeológico. 
• Reconocimiento y delimitación de rellenos antrópicos. 
• Hidrogeología de los materiales. Determinación de formaciones acuíferas. Estimaciones de niveles 
freáticos y afecciones al trazado. 
En el apartado geotécnico se presenta la metodología de cálculo empleada para cada uno de los 
elementos de la obra. A partir de los datos tomados en campo y los reconocimientos geotécnicos 
efectuados se elaboran los cálculos necesarios para determinar la idoneidad de los elementos diseñados. 
De la misma forma se han utilizado datos cuyo origen se sitúa en proyectos de infraestructuras cercanas. 
1.3 Información utilizada 
En primer lugar se ha consultado la información geológica general existente de la zona estudiada, 
básicamente los estudios realizados por el IGME y el ITGE (Instituto Tecnológico Geominero de España) 
dentro del plan MAGNA. 
• Mapa Geológico del País Vasco 1/25.000. Hoja nº 60-IV y 85 II “Balmaseda”. (1992). 
• Mapa Geológico de España 1/50.000. Hoja nº 60 “Valmaseda”. (1978). 
• Anejo de Geología y geotecnia del Proyecto de construcción del tramo La Herrera – Malabrigo DFB, 
(en redacción) 
Para la determinación de las características geotécnicas de los materiales presentes a lo largo del tramo 
se ha partido de la información geotécnica incluida dentro del Proyecto Constructivo en este momento 
en redacción por parte de FULCRUM del tramo La Herrera – Malabrigo de esta misma carretera BI-630. 
 
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2 Encuadre geológico 
Desde el punto de vista de la geología regional, la zona objeto de este estudio pertenece a las 
estribaciones occidentales de los Pirineos, dentro de la Cuenca Vasco - Cantábrica. 
El área estudiada se enmarca dentro del flanco sur del sinclinorio de Bilbao, originado durante la 
Orogenía Alpina. Concretamente en la unidad tectosedimentaria conocida como “Dominio de la 
plataforma alavesa”, dentro del sector de Amurrio - Karrantza. Esta Unidad se encuentra limitada al 
Norte por la Falla de Bilbao, mientras que al Sur el límite viene dado por el sinclinal de Miranda Treviño y 
su continuación hacia el NO. 
 
Esquema estratigráfico del País Vasco y situación del proyecto. (Mapa del EVE, escala 1:1.000.000). 
Los materiales delimitados por estos accidentes tectónicos, de edad Cretácico Inferior (Albiense), 
pertenecen a la “Plataforma alavesa”, formado, en esta zona, por rocas detríticas del Complejo 
Supraurgoniano y constituido principalmente por limolitas negras arenosas y areniscas, normalmente 
carbonatadas. 
 
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El ciclo Supraurgoniano representa el episodio terrígeno que cierra el ciclo marino somero arrecifal 
urgoniano y lo separa de los episodios flyschoides o de la sedimentación carbonatada extensiva en las 
grandes plataformas del Cretácico superior. 
 
Esquema geológico regional (Mapa del EVE, escala 1:100.000) 
Desde el punto de vista estructural, la Unidad de la plataforma alavesa, al igual que toda la Cuenca 
Vasco-Cantábrica, se caracteriza por presentar, al menos, tres fases de deformación debidas a los efectos 
de la Orogenia Alpina. La más importante de ellas, denominadacomo Fase I en la bibliografía consultada, 
es la que genera casi la totalidad de las estructuras reconocibles a escala regional, predominando la 
dirección Noroeste - Sureste, N 120º a 130º E. Posteriormente se desarrollan, durante la Fase III, 
estructuras de rumbo ortogonal al descrito, N45ºE, y que afectan a las directrices de la Fase I. 
Sobre el substrato Cretácico, se han desarrollado diversos depósitos cuaternarios, con espesores poco 
importantes, consistentes en suelos de origen eluvial y por rellenos antropogénicos. 
2.1 Tectónica 
Estructuralmente, la zona de estudio se engloba dentro del Sector de Durango, enmarcado en la Unidad 
de Oiz. Las directrices estructurales principales son NO-SE. Al igual que en otras unidades, se contempla 
la división de esta gran área estructural en sectores que presentan características estructurales comunes 
y/o están diferenciados por accidentes de importancia. La principal estructura de la Unidad de Oiz, aparte 
de sus accidentes limitantes, es el Sinclinorio de Bizkaia, plegamiento de directriz NO-SE situado en la 
franja centro-meridional de esta región estructural. 
 
Esquema estructural del País Vasco (Mapa geológico del EVE, escala 1/1.000.000) 
2.2 Geomorfología 
Desde el punto de vista geomorfológico, el trazado proyectado atraviesa terrenos de fuerte pendiente 
por encima de una zona de meandros entre los que se encajan pequeñas vaguadas con desarrollo del 
drenaje hacia el río Kadagua. 
 
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2.3 Sismicidad 
En el área estudiada, y de acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente (NCSR-02), Parte 
General y Edificación, actualmente en vigor, real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre, el trazado se 
desarrolla por zonas de intensidad sísmica calificada como de sismicidad baja, con valores ab / g inferiores 
a 0,04, y de K inferiores a 1,0. Siendo ab la aceleración sísmica básica, valor característico de la 
aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un periodo de retorno de quinientos 
años. 
Por otro lado K es el coeficiente de contribución, que tiene en cuenta la influencia, en la peligrosidad 
sísmica de cada punto, de los distintos tipos de terremotos considerados en el cálculo de la misma. Según 
la norma, no es preceptivo considerar la influencia de los fenómenos sísmicos en las obras y servicios 
situados en las zonas de dicho grado de sismicidad. 
 
Fig. 4. Mapa Sísmico de España. 
2.4 Hidrogeología 
Desde el punto de vista hidrogeológico regional, el área de estudio se enmarca dentro de la cuenca 
Norte, que ocupa la casi totalidad de la cornisa cantábrica. De los diversos sistemas acuíferos localizados 
dentro del sector vasco de esa cuenca solamente la Unidad Hidrogeológica de Oiz, que se desarrolla 
sobre materiales detríticos, se localiza próxima a la zona de estudio, aunque sin afectar a las obras 
previstas. 
Desde el punto de vista práctico, las únicas zonas que tienen establecido un nivel piezométrico estable 
son los depósitos aluviales. Estos materiales son permeables por percolación, presentan un nivel freático 
sub-superficial. Es probable también, la existencia de cierto flujo en el contacto entre los materiales 
eluviales situados sobre las laderas y la roca sana durante los periodos de fuertes lluvias. 
 
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3 Geología de la zona 
3.1 Estratigrafía y litología 
A continuación se detallan las características de cada de las unidades reconocidas a lo largo del trazado 
estudiado: 
 
Extracto de la hoja 61-III Güeñes de la cartografía geológica 1:25.000 del EVE (1993) 
3.1.1 Complejo supraurgoniano C1 
El complejo Supraurgoniano se encuentra representado por una alternancia de niveles lutíticos y 
areniscosos con claro predominio de los primeros. Las lutitas pueden presentar así mismo niveles 
ferruginosos o bien tramos de arenisca más potentes hasta decimétricos o métricos. 
Las lutitas están compuestas por materiales detríticos de tamaño de grano fino (limo o arcilla). En corte 
fresco ofrecen coloraciones oscuras muy características, debido generalmente a la presencia de materia 
orgánica o derivados de la misma que puede encontrarse dispersa en la roca o formar niveles 
milimétricos. Gran parte de ella se encuentra en avanzado estado de transformación apreciándose a 
simple vista las zonas carbonosas generalmente en forma de vitrinita. También se observan sulfuros 
dispersos o concentrados en pequeños nódulos o concentrados en pequeños nódulos que al meteorizarse 
confieren a la roca un aspecto rojizo. 
Las areniscas forman cuerpos lenticulares con una estructura lateral variable. Se encuentran formadas 
por granos de cuarzo tamaño arena fina a media (ocasionalmente gruesa) con algo de feldespato, mica 
blanca y materia orgánica, parcialmente transformada en carbón. Los granos son redondeados y están 
compuestos por sílice y carbonato. Su aspecto no meteorizado presenta coloraciones blancas o gris claro. 
En ocasiones se observan niveles de microconglomerados en la base de los tramos areniscosos. 
Ocasionalmente es posible observar estructuras sedimentarias típicas de la serie de Bouma para las 
turbiditas. 
Desde el punto de vista sedimentológico la serie estudiada cierra el ciclo marino somero arrecifal 
urgoniano y lo separa de los episodios flyschoides o de sedimentación carbonatada extensiva de las 
grandes plataformas del cretácico superior. 
Dentro de esta unidad se pueden diferenciar niveles de areniscas con algunos niveles de lutitas de una 
potencia de 3-4 m y superiores en algunos casos. 
3.1.2 Recubrimiento Cuaternario 
Atendiendo a su génesis y litología diferenciamos entre: 
1.- Depósitos eluvio-coluviales. Ocupan una parte del tramo. Se encuentran constituidos por materiales 
limo arcillosos en el que ocasionalmente pueden aparecer cantos de diverso tamaño tapizando la 
superficie del sustrato rocoso. 
Provienen de la meteorización del macizo rocoso en ocasiones con un pequeño transporte facilitado por 
la pendiente de la ladera. Los materiales de tamaño de grano superior presentan bordes angulosos lo que 
revela la ausencia o limitación del transporte. 
2.- Depósitos aluviales Se sitúan en el entorno del cauce del río Kadagua, de carácter aluvial formados 
por bloques redondeados procedentes del macizo rocoso y arrastrados por la corriente fluvial. No son 
atravesados en este proyecto. 
3.- Rellenos antrópicos. Formados por materiales de variada granulometría constituyen los principales 
rellenos de la actual plataforma de la carretera. 
 
 
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3.2 Tectónica 
El tramo estudiado se encuentra afectado por plegamiento y fracturación, sin embargo las direcciones de 
buzamiento y su valor se mantiene relativamente constante durante todo el tramo. 
En la siguiente figura es posible observar la proyección estereográfica de los diferentes planos tomados 
durante el reconocimiento geotécnico. 
 
Las familias de discontinuidades son las siguientes: 
Estratificación:32/200 
A excepción de la estratificación el resto de juntas que compartimentan el macizo rocoso presentan una 
continuidad muy limitada tanto en dirección como en buzamiento, inferior en todos los casos observados 
a 1 m. 
3.3 Geomorfología 
Diversos aspectos condicionan las características geomorfológicas de la zona por la que discurre el 
tramo: 
• Amplias áreas de suave relieve ocupadas por depósitos aluviales. 
• Arroyos de carácter temporal hendidos sobre las laderas. 
3.4 Hidrogeología 
A efectos prácticos tanto el macizo rocoso, compuesto por una alternancia de lutitas y niveles de 
areniscas, como los depósitos eluviales principalmente limo arcillosos pueden considerarse como 
impermeables. 
Solamente, con carácter estacional puede esperarse un cierto flujode agua en el contacto suelo/roca en 
el que las discontinuidades pueden encontrarse abiertas y con capacidad transmitiva a favor de la 
pendiente. 
No se espera, dada la escasa entidad de las obras a ejecutar, modificaciones de importancia en el 
comportamiento hidrogeológico del macizo afectado, no afectándose aprovechamientos actuales. 
3.5 Riesgos geológicos 
En el presente apartado se aborda la descripción y valoración de los fenómenos geológicos que pueden, 
en potencia, crear una situación de riesgo geológico, observados en los diferentes reconocimientos 
efectuados en la zona estudiada. 
Algunos de los riesgos geológicos tratados en este capítulo referidos a las afecciones superficiales 
tendrán escasa influencia en el proyecto. Por otra parte, el riesgo sísmico tendrá una mínima 
consideración. 
3.5.1 Riesgos geológicos asociados a arroyada y avenidas de agua 
La zona objeto de este proyecto se caracteriza por presentar un relieve de pendiente elevada y marcado 
por un relativo desarrollo de la red fluvial. 
Destaca el marcado carácter estacional de los cursos fluviales. La disposición con respecto a la traza, la 
hace susceptible de que en épocas de lluvias torrenciales se conviertan en puntos donde se den 
fenómenos puntuales de arroyadas y pequeños episodios de acumulación de aguas. 
Estas avenidas manifiestan su carácter erosivo sobre sus márgenes. Generalmente en estos márgenes se 
depositan materiales poco consistentes o fácilmente erosionables como son las terrazas aluviales que 
encontramos en la margen izquierda de la carretera. El descalce de la zona inferior de éstas puede causar 
el derrumbe o deslizamiento de la parte superior de las terrazas. 
Las sucesivas repeticiones de estos fenómenos puede causar una erosión remontante, aumentando el 
riesgo de deslizamientos. 
3.5.2 Riesgos asociados a deslizamientos 
Las zonas de fuerte relieve de la región favorecen los riesgos geológicos relacionados con la inestabilidad 
del terreno, 
 
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3.5.3 Riesgos asociados a la sismicidad 
De acuerdo a lo establecido en la Normativa Sísmica Española (NCSE-02) el tramo a estudiar se 
encuentra por debajo de una aceleración sísmica de 0.04g y por tanto no sería obligatorio el 
cumplimiento de la Norma Sismorresistente. 
3.5.4 Agresividad de los suelos por sulfatos 
Los resultados obtenidos en los análisis químicos de sulfatos indican un bajo porcentaje en los materiales 
pertenecientes al sustrato rocoso (0.1%) así como en los materiales cuaternarios (0.4%). 
 
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4 Características geotécnicas de los materiales 
Las características geotécnicas de los materiales se han deducido a partir los ensayos de laboratorio 
realizados en la campaña correspondiente al proyecto DE CONEXIÓN La Herrera (BI-636) – Malabrigo 
(BI630) y de la experiencia de la zona. 
4.1 Sustrato cretácico (C1) 
Los materiales cretácicos constituyen el sustrato rocoso en toda la zona de estudio, con varios 
afloramientos a lo largo del trazado en proyecto. 
Esta unidad rocosa se ha detectado en los todos los sondeos mecánicos realizados en la campaña de 
campo realizada para el proyecto citado en septiembre de 2018. 
Para la caracterización de las areniscas y limolitas sanas se han llevaron a cabo cuatro (4) ensayos de 
resistencia a compresión simple, con una RCS media de 5.25 Mpa. Estos resultados parecen muy bajos 
para la unidad considerada y de hecho la mayoría de las roturas se producen a través de los planos de 
discontinuidad, en concreto la estratificación. 
Los resultados de los ensayos realizados para esta unidad se incluyen a continuación: 
PUNTO 
RECONCIMIENTO 
Muestra 
Profundida
d Superior 
Profundidad 
inferior 
Longitud 
muestra unidad 
geotécnica 
Humedad 
DENSIDAD 
APARENTE 
RCS 
rocas 
m m m % kN/m3 MPa 
S-1 TP-1 4.20 4.60 0.40 C1 2.56 26.2 1.69 
S-2 TP-2 5.60 6.00 0.40 C1 1.80 26.5 3.77 
S-3 TP-2 4.80 5.30 0.50 C1 0.87 26.8 9.89 
S-4 TP-2 5.70 6.00 0.30 C1 2.22 26.3 5.65 
Figura nº1. Resultados ensayos de la formación del Cretácico Superior (C1) 
El contenido de humedad varía entre 0.87 y 2.56 %, con valor medio de 1.86%, y la densidad aparente se 
sitúa entre 26.8 y 26.2 kN/m3, con un valor medio de 26.45 kN/m3. 
La resistencia a compresión simple se ha revelado como muy baja con valores entre 1.69 y 9.89 MPa. Las 
referencias a la resistencia a compresión simple para las lutitas en el proyecto de construcción del tramo 
Balmaseda- Malabrigo, presentan un valor medio de 24.1 MPa, más acorde con la experiencia en esta 
formación. 
4.2 Recubrimiento cuaternario 
4.2.1 Depósitos eluvio-coluviales 
Esta unidad está compuesta por materiales de variada granulometría, así aparecen desde limos y arcillas 
de baja a media plasticidad que presentan cantidades variables de arena, ML y CL, según la clasificación 
de Casagrande; a gravas arcillosas, GC. 
Según los trabajos realizados, aparece localizada sobre el sustrato rocoso subyacente (C1). 
En el proyecto objeto de estudio, se encuentra presente a lo largo de todo el tramo. Su potencia varía 
entre 1 y 4 m. 
Las calicatas mecánicas realizadas para el proyecto de referencia aportan información sobre su 
excavabilidad, que resulta ser fácil; sin presencia de agua y con paredes verticales estables a corto plazo. 
A continuación, se incluye una tabla con los resultados de los ensayos en las muestras alteradas tomadas 
en los sondeos mecánicos realizados: 
Granulometrías: 
Sondeo Muestra 
Profundidad 
Superior 
Profundidad 
inferior 
Longitud 
muestra unidad 
geotécnica 
Tipo 
de 
suelo 
(USCS) 
GRANULOMETRIA POR TAMIZADO 
tamiz 
63 
tamiz 
20 
tamiz 
10 
tamiz 
5 
tamiz 
2 
tamiz 
0.4 
tamiz 
0.08 m m m 
S-1 MI-1 2.40 2.75 0.35 
SUELO 
COLUVIAL 
SC 100 94.1 78.7 62.9 27.2 16.7 13.6 
S-2 MI-1 1.80 2.40 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
ML 100 97.4 89.9 82 69.7 62.3 58.4 
S-3 MI-1 1.20 1.80 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
CL 100 89.3 83.3 79.3 69.5 62.6 56.7 
 
 
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Plasticidad 
Sondeo Muestra 
Profundidad 
Superior 
Profundidad 
inferior 
Longitud 
muestra unidad 
geotécnica 
Tipo de suelo 
(USCS) 
LÍMITES DE ATTERBERG 
L.L. L.P. I.P. 
m m m % % % 
S-1 MI-1 2.40 2.75 0.35 
SUELO 
COLUVIAL 
SC 29.9 20.6 9.3 
S-2 MI-1 1.80 2.40 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
ML 35.5 24.3 11.2 
S-3 MI-1 1.20 1.80 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
CL 34.8 23.4 11.4 
Otras características: 
Sondeo Muestra 
Profundidad 
Superior 
Profundidad 
inferior 
Longitud 
muestra unidad 
geotécnica 
Humedad 
Materia 
orgánica 
Sulfatos 
ACIDEZ 
BAUMANN 
- GULLY 
m m m % % % ml/kg 
S-1 MI-1 2.40 2.75 0.35 
SUELO 
COLUVIAL 
9.30 
S-2 MI-1 1.80 2.40 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
15.10 1.09 
S-3 MI-1 1.20 1.80 0.60 
SUELO 
ELUVIAL 
25.00 0 28 
Están constituidos por limos y arcillas con algo de gravas con cantos calcáreos subangulosos. 
A través de los ensayos de laboratorio realizados en el tramo Balmaseda – Malabrigo se ha determinado, 
para esta unidad, una densidad aparente de 2.22 g/cm3; un ángulo de rozamiento interno medio (Ø) de 
34.7° y una cohesión(c) de 0.26 kg/cm2. 
Del contenido en humedad puede deducirse que no serán aprovechables debido a su alto valor. 
4.2.2 Rellenos antrópicos (RA) 
Se encuentran presentes a lo largo de todo el tramo actual como formadores de la explanada y en los 
rellenos. 
Debido a que no se han recogido muestras de este tipo de materiales los parámetros adoptados 
proceden de la experiencia en este tipo de depósitos y son los que se describen a continuación: 
• Densidad aparente: 1.90 kN/m3 
• Cohesión: 5 kPa 
• Ángulo de rozamiento: 32º 
Desde el punto de vista de la aprovechabilidad, a la vista de la heterogeneidad de estos materiales así 
como su elevado porcentaje de humedad, se propone su retirada a vertedero.Anejo nº1: Geología y geotecnia 
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5 Geotecnia de las obras de tierra 
5.1 desmontes 
En un estudio de desmontes deben tenerse en consideración muchos aspectos (estabilidad, refuerzo, 
excavabilidad, impacto ambiental, trazado, reutilización de materiales, expropiaciones, etc.), 
generalmente relacionados entre sí y por tanto difíciles de estudiar por separado. 
La valoración de cada uno de estos factores no es sencilla, ya que tanto la toma de datos, como los 
parámetros geotécnicos, están condicionados por variaciones locales, que impiden lograr los grados de 
precisión que se alcanzan en otros tipos de estudios y proyectos de obra civil. Por ello, al margen de los 
errores admitidos, la decisión final depende en gran medida de la experiencia y el buen juicio ingenieril. 
En este apartado se estudiarán los aspectos geotécnicos de los desmontes, es decir, los relacionados con 
su estabilidad, eventuales medidas de refuerzo y excavabilidad. Otros aspectos, como los 
medioambientales, de trazado, y de reutilización de materiales, se analizarán en otros apartados. 
En primer lugar se expondrán de manera breve los "criterios generales básicos" que se aplicarán a los 
diferentes aspectos de este estudio, especialmente en lo relativo a las secciones tipo, diseño de taludes 
de excavación, cálculos de estabilidad, recomendaciones constructivas de refuerzo, protección y drenaje, 
excavabilidad, caracterización del fondo de desmonte y recomendación de las medidas oportunas en 
caso necesario (saneos). 
Se ha considerado el estudio particularizado de aquellos desmontes con una altura superior a los 5 m. En 
el caso de aquellos de inferior altura se ha determinado la idoneidad de su excavación con una pendiente 
3(H):2(V). 
El análisis detallado de cada desmonte del trazado incluirá los siguientes apartados: 
• Situación y datos geométricos 
• Trabajos de reconocimientos realizados 
• Características geológicas del terreno a excavar 
• Análisis de estabilidad 
• Excavabilidad 
• Fondo de desmonte 
• Drenaje 
• Recomendaciones constructivas 
De acuerdo con el perfil longitudinal de las vías generales, a lo largo del trazado se excavarán un total de 
8 tramos en desmonte, con una altura máxima inferior a los 15 m, y sólo tres de ellos superan los 5 m. 
5.1.1 Criterios generales 
Tal y como se verá en los cálculos de estabilidad, las pendientes de los taludes inventariados garantizan la 
estabilidad global. 
El diseño de la sección tipo de los desmontes se realizará siguiendo los criterios de las normas en vigor y 
tomando en consideración las observaciones realizadas en los diferentes reconocimientos efectuados 
sobre los taludes existentes. En concreto, se estudiarán y definirán los siguientes aspectos: 
• Inclinaciones de los taludes de desmonte. 
• Refuerzos y sostenimientos. 
A continuación se describen los criterios y consideraciones más importantes a tener en cuenta en cada 
uno de ellos. 
5.1.1.1 Inclinación de los taludes de desmonte 
Para la determinación de la pendiente de los taludes de desmonte se han empleado básicamente 
criterios de estabilidad, recomendando pendientes implicando una afección aceptable garanticen la 
estabilidad a largo plazo. 
5.1.1.2 Refuerzos y sostenimientos 
En los casos en que la estabilidad del talud se sitúe en una posición comprometida, se deberán aplicar 
medidas de sostenimiento. 
5.1.1.3 Medidas para evitar la degradación de los taludes por erosión 
Algunos de los terrenos excavados son susceptibles de sufrir degradación por la granulometría que 
presentan, por lo que se hace necesario proponer una serie de medidas para evitar dicha degradación. 
• La primera de ellas es el diseño de un adecuado drenaje de los taludes mediante cunetas de recogida 
de aguas. 
• La segunda es la adopción de inclinaciones de talud poco elevadas. 
5.1.1.4 Cálculos de estabilidad 
El método de cálculo a aplicar depende de la naturaleza intrínseca del terreno donde potencialmente 
puede desarrollarse la inestabilidad. 
La excavación de los desmontes se realizará, además de en suelos (depósitos cuaternarios con distintos 
grados de cementación, rellenos antrópicos, etc), en una alternancia de estratos de diferente 
composición y comportamiento (calcarenitas y margas y areniscas, conglomerados y limos) por lo que, 
dada la heterogeneidad que presenta el medio, se ha considerado como la mejor aproximación posible 
para el cálculo de la estabilidad el mecanismo de rotura propio de un suelo. 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
X0000100-3-PC-AN-GEO-0 
11 
 
 
 
 
 
 
En los taludes en terrenos tipo suelo y/o rocas muy alteradas, las roturas se producen a través de su masa. 
Se ha observado en numerosos casos analizados que la superficie de deslizamiento se asemeja a la cara 
cóncava de una concha, de modo que, en un perfil paralelo a la dirección del movimiento, la sección de 
esta superficie es circular. 
Este tipo de deslizamiento se produce en terrenos homogéneos, sin direcciones predominantes de 
fracturación y en los que el tamaño de las partículas de suelo es muy pequeño en comparación con las 
dimensiones del talud. Los métodos de cálculo de estabilidad que actualmente se aplican están basados 
en estas observaciones. 
En este estudio, se aplica el "Método de Bishop", que es un método bidimensional que divide el terreno 
en rebanadas o dovelas y estudia el equilibrio en cada una de ellas. El problema es hiperestático, por lo 
que es necesario hacer una simplificación que permita su resolución. La simplificación de Bishop consiste 
en suponer que las fuerzas en las caras laterales son horizontales. 
Sólo se satisface el equilibrio de momentos y no el de fuerzas horizontales. Como resultado del cálculo se 
obtiene el factor de seguridad (FS) en el círculo de rotura escogido. Como el FS aparece de modo 
implícito en las ecuaciones del método, su valor debe obtenerse mediante un proceso iterativo que 
converge rápidamente. El Método de Bishop presenta errores máximos del 7%, siendo los más habituales 
de un 2%. 
Para definir un desmonte estable deberá partirse del coeficiente de seguridad, es decir, de la relación 
entre las fuerzas resistentes y la fuerza que sería necesaria para mantener en equilibrio la masa a deslizar. 
Los coeficientes de seguridad exigidos son 1,1 para taludes en situación accidental de sismo y 1,5 para 
taludes definitivos. 
En este caso se realizará un análisis de estabilidad en base a los parámetros otorgados a cada unidad, 
considerando la mayor altura de los desmontes en los cuales aparecerá. 
Para realizar este estudio se utilizará el programa comercial SLIDE (versión 6.0), desarrollado por el Rock 
Engineering Group de la Universidad de Toronto, bajo la dirección del profesor Evert Hoek. Este 
programa calcula el equilibrio plástico que se da en un círculo de rotura preestablecido. Los datos que 
requiere el programa son: 
• Cohesión, ángulo de rozamiento y peso específico de los terrenos. 
• Geometría del talud. Es posible adaptar la geometría prácticamente sin limitaciones, así como 
considerar distintos terrenos, cada uno de ellos con su geometría y propiedades. 
• Es posible considerar un nivel freático de geometría libre. 
En definitiva, el programa calcula en una malla de centros de círculos dada por el proyectista, el factor de 
seguridad de los posibles círculos que resultan de variar el radio en cada uno de los centros. Así es posible 
disponer de una representación de isolíneas de factores de seguridad (lugar geométrico de los centros de 
los círculos de rotura), solventándose en parte la limitación del método de Bishop de tener que prefijar el 
círculo de rotura a priori. 
5.1.2 Estudio particularizado 
Los desmontes estudiados dentro de este anejo han sido los siguientes:: 
De PK A PK Margen Altura máxima 
0+080 0+120 Izquierda 1.5 
0+570 0+680 Izquierda 5.5 
5.1.2.1 Desmonte 0+080 – 0+120Descripción general 
El desmonte empieza en el PK. 0+080 y acaba en el 0+120. La altura máxima del desmonte es de 1.50 m 
en el PK 1+530 margen derecha. 
Trabajos realizados 
Para caracterizar desde el punto de vista geotécnico no ha sido posible realizar sondeos ni calicatas sin 
embargo existen varios afloramientos rocosos a lo largo del actual desmonte así como en los accesos a la 
edificación limítrofe. 
Características geotécnicas del terreno a excavar 
El espesor de suelos eluvio-coluviales es de alrededor de 0.50 m a lo largo de gran parte del desmonte. 
Bajo este primer nivel aparece el macizo rocoso M(II-III) 
Análisis de estabilidad 
La altura máxima de este desmonte es de 1.50 m, excavándose en materiales pertenecientes a la unidad 
de depósitos eluvio-coluviales y las lutitas del complejo supraurgoniano. La pendiente de excavación ha 
sido diseñada con valor 2(V):1(H). 
Los datos obtenidos del reconocimiento geotécnico muestran una estratificación, sobre los materiales 
más lutíticos de la serie de 60/230. Dado que la dirección del desmonte será 63/135 no se espera que se 
produzcan deslizamientos de tipo planar y dada la escasa continuidad del resto de discontinuidades del 
macizo rocoso tampoco se espera la activación de intersecciones con posibilidad de movimiento hacia el 
exterior de la excavación. 
Excavabilidad 
Los materiales más superficiales podrán excavarse mediante métodos mecánicos convencionales, 
mientras que la parte correspondiente al macizo rocoso deberá ser excavada mediante el uso de martillos 
hidráulicos. 
Fondo de desmonte 
El fondo de desmonte se estima que se encontrará en roca. 
Reutilización 
Se empleará el material para su uso en núcleo de terraplén. 
 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
X0000100-3-PC-AN-GEO-0 
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Conclusiones y recomendaciones constructivas 
Los taludes proyectados son estables. Se propone una inclinación de 1H:2V en todo el desmonte. 
El desmonte será excavado por medios convencionales en la parte más superficial mientras que se 
requerirá el uso de martillos hidráulicos en la zona ocupada por el macizo rocoso. 
Se empleará el material excavado de la zona del macizo rocoso del desmonte en el núcleo de los 
terraplenes. 
5.1.2.2 Desmonte 1+930-2+030 
Descripción general 
El desmonte empieza en el PK. 0+570 y acaba en el 0+680. Su altura máxima es de 5.5 m correspondiente 
al pk 0+650. Solamente se excavará el margen derecho. 
Trabajos realizados 
Para caracterizar desde el punto de vista geotécnico no ha sido posible realizar sondeos ni calicatas 
debido a la pendiente del terreno sobre la excavación actual, sin embargo existen afloramientos de roca 
en el desmonte actual de la carretera y su entorno. 
Características geotécnicas del terreno a excavar 
El espesor de suelos eluvio-coluviales es de alrededor de 0.50 m a lo largo de gran parte del desmonte. 
Bajo este primer nivel aparece el macizo rocoso M(II) 
Análisis de estabilidad 
La altura máxima de este desmonte es de alrededor de 5.5 m, excavándose en materiales pertenecientes 
a la unidad de depósitos eluvio-coluviales y las lutitas del complejo supraurgoniano. La pendiente de 
excavación ha sido diseñada con valor de 63º, 2(V):1(H) para toda su longitud. 
La estratificación se dispone paralela al desmonte con una pendiente media de 32º hacia la excavación. 
En estas condiciones se ha considerado la posibilidad de deslizamientos planares a través de las 
superficies de estratificación. 
Los parámetros adoptados para el cálculo han sido los siguientes: 
• Densidad: 26 kN/m3 
• Cohesión: 0 kPa 
• Ángulo de rozamiento: 25º 
Los cálculos realizados muestran una necesidad de 5 t/m2 para alcanzar una factor de seguridad de al 
menos 1.50. 
 
El reparto de dicha tensión deberá realizarse a través de un muro de hormigón que evitará por una parte 
la alteración del macizo rocoso y por otra parte se permitirá un reparto correcto de las tensiones de los 
anclajes. (Véase detalles en el anejo de estructuras) 
Se dispondrán mechinales para evitar aumentos de la presión de agua en una malla de 2.0 x 2.0 m y una 
profundidad de 2 m, de diámetro superior a 5 cm con pendiente de 10º hacia arriba. La primera fila 
deberá colocarse a 0.50 m por debajo de la cota máxima del muro. 
No se ha considerado la existencia de combinaciones de familias de discontinuidades con posibilidad de 
deslizamiento hacia el exterior de la excavación por la escasa continuidad de estos planos. Además se ha 
constatado que la densidad de juntas es muy pequeña y su continuidad tanto en rumbo como en 
dirección es escasa. 
Para su ejecución deberá considerarse la necesidad de ejecutar la excavación y perforación de los anclajes 
mediante bataches de 5 m de longitud y 2.50 m de altura de forma no consecutiva. 
Excavabilidad 
Los materiales más superficiales podrán excavarse mediante métodos mecánicos convencionales, 
mientras que la parte correspondiente al macizo rocoso deberá ser excavada mediante el uso de martillos 
hidráulicos. 
Fondo de desmonte 
El fondo de desmonte se estima que se encontrará en roca. 
Reutilización 
Se empleará el material para su uso en núcleo de terraplén. Los suelos eluvio-coluviales deberán ser 
retirados a vertedero debido a su alto porcentaje en humedad. 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
X0000100-3-PC-AN-GEO-0 
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Conclusiones y recomendaciones constructivas 
Los taludes proyectados son estables mediante los elementos de estabilización incorporados. Se 
propone una inclinación 2(V):1(H) en el macizo rocoso y la ejecución de un muro de hormigón anclado. 
El desmonte será excavado por medios convencionales en la parte más superficial mientras que se 
requerirá el uso de martillos hidráulicos en la zona ocupada por el macizo rocoso. 
Se empleará el material excavado de la zona del macizo rocoso del desmonte en el núcleo de los 
terraplenes. 
El detalle de la distribución de los anclajes aparece en el Anejo de Estructuras. 
5.2 Rellenos 
En los apartados que se desarrollan a continuación se presentan los aspectos generales del diseño y 
cálculo del único relleno del proyecto, así como un estudio particularizado de los rellenos del trazado, 
teniendo en cuenta los datos geológicos y geotécnicos que ha proporcionado la investigación realizada. 
El cuadro general de los rellenos a realizar en el trazado es el siguiente: 
De PK A PK hmax 
0+390 0+620 7.53 
5.2.1 Criterios generales 
5.2.1.1 Parámetros geotécnicos 
De acuerdo con lo indicado en los apartados anteriores, los materiales para la formación de los rellenos 
podrán proceder de cantera (mayor parte), o de las excavaciones del macizo rocoso de la traza. Sus 
parámetros geotécnicos más importantes, de cara a la realización de un Estudio de Rellenos, se indican a 
continuación: 
 Densidad máxima PM 
(t/m3) 
Densidad aparente t/m3 Cohesión efectiva (kPa) A. Roz. Efectivo (°) 
Terraplén 2,05 2.2 5 35 
Pedraplén --- 2.20 0 55 
5.2.1.2 Materiales sobre los que apoyarán los rellenos 
Tras la realización de los saneos correspondientes, en aquellos puntos del trazado en los que se ha 
considerado preciso, los materiales que servirán de apoyo a los rellenos se corresponderán en todos los 
casos a suelos aluviales asociados al río Kadagua: gravas arenosas con limos. 
En parte los rellenos a ejecutar se apoyan sobre el relleno actual de la carretera, por lo que se considera 
necesario ejecutar un cajeo de la parte exterior de los rellenos actuales. 
Los principales parámetros geotécnicos de los materiales indicados se resumen en el siguiente cuadro. 
Unidad 
geotécnica 
Densidad aparente 
(t/m.3) 
Módulo de deformación 
E(MPa) 
Cohesión efectiva 
(KPa) 
A. Roz. Efectivo 
(°) 
QAluvial 2.10 30 - 40 10 30 
5.2.1.3 Tratamiento y preparación del cimiento 
Las consecuencias de la preparación y el tratamiento de la cimentación pueden ser más importantes que 
las derivadas de la propiaobra de terraplenado, sobre todo en las zonas con espesores de terrenos poco 
competentes o en zonas mal drenadas, así como en zonas puntuales con fuerte pendiente. En 
consecuencia, debe prestarse una especial atención a la ejecución del cimiento. 
Se deberán contemplar los siguientes criterios con carácter general: 
• En todas las zonas de apoyo se procederá al desbroce del terreno, excavación y extracción de la 
vegetación y de la tierra vegetal que deberá reservarse para su posterior utilización. 
• Una vez retirada la tierra vegetal, se procederá la retirada de todos aquellos materiales que 
presenten una insuficiente capacidad portante, procediendo a su recolocación si presentan las 
características requeridas para un cimiento de terraplén, o bien a su sustitución por materiales que sí 
cumplan dichas características. 
En el presente proyecto, los materiales que serán saneados, de forma general, en el apoyo de los 
rellenos, son los siguientes: 
• Depósitos aluviales. Son los materiales que aparecen de continua por todo el trazado. 
• Rellenos antrópicos. Estos materiales aparecen de forma más puntual, si bien, también se detectan a 
lo largo de todo el trazado. Se trata en general de materiales flojos y heterogéneos que deberán ser 
llevados a relleno de sobrantes en todos los casos. 
No se han detectado zonas con drenaje deficiente. 
La geometría del escalonado se corresponderá con banquetas horizontales de ancho igual o mayor de 
3m, separadas por taludes 1H:2V de altura variable según lo requiere el terreno, pero con alturas siempre 
inferiores a 1,5m. 
Cumpliendo con las condiciones de saneo y tratamiento del cimiento anteriores y teniendo en cuenta que 
las alturas de rellenos previstas son siempre inferiores a 8m, se considera que el terreno sobre el que 
apoyarán los rellenos presentes en la traza proporciona un apoyo conveniente. 
5.2.1.4 Taludes y estabilidad 
Se han proyectado todos los rellenos con una pendiente 1(H):1(V) 
En los materiales tipo suelo es habitual y adecuado utilizar métodos de cálculo basados en la teoría del 
equilibrio límite. 
El coeficiente de seguridad mínimo exigido en los taludes en relleno, en la hipótesis estática, es 1,5 (valor 
habitualmente considerado en este tipo de cálculos), y que debe cumplirse para un rango razonable de 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
X0000100-3-PC-AN-GEO-0 
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variación de la cohesión de los materiales y, en su caso, para un rango razonable de variación de la 
posición de un posible nivel freático. 
5.2.2 Estudio particularizado de los rellenos 
A continuación se estudia de forma particularizada aquellos rellenos de altura superior a los 7 m. Aquellos 
rellenos de altura inferior se entiende que tienen unas características en cuanto a estabilidad o asientos 
mejores que los de mayor tamaño, a la vista de las características geotécnicas del tramo. 
5.2.2.1 Relleno 0+390 – 0+565 
Datos geométricos generales 
El desmonte empieza en el PK. 0+390 y acaba en el 0+565 del eje 3. La altura máxima del relleno es de 
5.82 m en el PK 0+540. 
Reconocimientos efectuados: 
• No se han realizado reconocimientos adicionales 
Columna tipo 
Los materiales del cimiento tienen una naturaleza variada: Rellenos antrópicos asociados a la actual 
carretera, con una potencia variable m, los materiales aluviales producto de la dinámica del río Kadagua 
así como el macizo rocoso, presentándose an algunas zonas más alterado M(III-IV). A partir de este nivel 
aparece el macizo rocoso sano M(II) compuesto por lutitas con niveles finos de areniscas. 
No se espera la presencia de nivel freático en la zona de influencia del relleno. 
Análisis de estabilidad 
Se ha efectuado un análisis de la estabilidad mediante el método del equilibrio límite teniendo en cuenta 
los valores para los materiales implicados que se muestran en la tabla: 
 Densidad (kN/m3) Cohesión (kPa) Ángulo de rozamiento (º) 
Depósitos aluviales 21.0 10 30 
Macizo rocoso 27 >> >> 
Terraplén 19 5 35 
Pedraplén 22 0 55 
Macizo rocoso M(III-IV) 22 15 35 
 
La geometría recomendada para el talud del relleno es 1H:1V, se considera de gran importancia escalonar 
y sanear al relleno actual para que el apoyo se produzca con la mayor componente vertical posible. 
 
Estimación de asiento 
Dadas las características de los materiales que conformarán el relleno (Pedraplén) no se espera que estos 
presenten grandes asientos y estos serán prácticamente inmediatos. 
Por lo que respecta a los asientos del cimiento tampoco se esperan asientos importantes debido a la 
consolidación previa. 
 
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6 Geotecnia de las estructuras 
No se prevé la ejecución de estructuras en el tramo proyectado 
 
 
 
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7 Estudio de materiales 
El presente documento tiene por objeto informar de las necesidades de canteras y rellenos de sobrantes 
(vertederos) que surgen como resultado del movimiento de tierras en el proyecto “Proyecto de Vía 
ciclista en el barrio de la Herrera”. 
7.1 Prescripciones a satisfacer por los materiales 
Para determinar la posible reutilización de los materiales excavados en la traza en las diferentes unidades 
de obra se han seguido las especificaciones que se indican en Pliego de Prescripciones Técnicas 
Generales para Obras de Carreteras y Puentes del año 2002 apartado 330 Terraplenes. 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
X0000100-3-PC-AN-GEO-0 
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Tabla nº1. Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Obras de Carreteras y Puentes. 2002. 
7.2 Disponibilidad y necesidades de materiales 
En este apartado se cuantifica la necesidad y disponibilidad de los diferentes materiales necesarios para 
la ejecución de las obras contempladas en el actual proyecto. 
Para prever adecuadamente el origen de los materiales necesarios para la ejecución de las obras se ha 
analizado la documentación existente acerca de los trabajos previos efectuados sobre los materiales 
procedentes de las excavaciones que se habrán de realizar y finalmente se ha realizado un estudio de 
yacimientos naturales explotados actualmente en las zonas más próximas a la traza. 
7.3 Necesidades de material 
Los volúmenes de tierras resultantes de la actuación proyectada se resumen en el cuadro siguiente: 
 
VOLUMEN (m3) 
Desmonte 1.251,30 
Terraplén 30,80 
Pedraplen 2.584,90 
Suelo Seleccionado 823,8 
 
Se ha analizado la compensación de estos volúmenes de tierras determinando si es necesaria la 
utilización de préstamos y/o depósitos de sobrantes durante la ejecución de las obras. De esta forma, se 
obtienen los siguientes resultados: 
• Excavaciones: 
 Se obtienen material no aprovechable 1251,30 m3 
• Rellenos: 
 Se han previsto dos tipos de rellenos: 
 El terraplén, donde se necesitan 30,80 m3. 
 Pedraplen, con un volumen necesario 2.584,90 m3 
Por lo tanto, como balance de tierras se comprueba que es necesario obtener material de préstamo. 
Además, es necesario trasladar a depósito de sobrantes un total de 1.251,30 m3 de material extraído de la 
traza. Para la formación de la explanada mejorada es necesario aportar 823,80 m3 de préstamos ajenos a 
la obra. 
7.4 Estudio de procedencias 
7.4.1 Disponibilidad de los materiales excavados en la traza. 
7.4.1.1 Caracterización de los materiales excavados en el trazado. 
Estos materiales de tipo pedraplén excavados en este tramo presentan problemas de durabilidad en 
condiciones de alta humedad. 
 
 Anejo nº1: Geología y geotecnia 
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7.4.2 Coeficientes de paso y aprovechabilidad. 
Se incluye a continuación un cuadro resumen en el que se muestran los aprovechamientos y coeficientes 
de paso de los materiales excavados en la traza, la evaluación de la aprovechabilidad se ha realizado 
sobre la basede los ensayos realizados sobre estos materiales en los Estudios Geotécnicos previos y en 
esta fase de proyecto. 
Material Coeficiente de paso a 
vertedero 
Coeficiente de paso a 
relleno 
 
Suelos eluvio-coluviales y 
rellenos antrópicos 
1.20 - 
Lutitas y areniscas 1.20 1.20 
 
Coeficientes de paso de las unidades excavadas. 
7.5 Préstamos, canteras y yacimientos granulares 
7.5.1 Préstamos 
No se considera la posibilidad de aprovechamiento de préstamos en las inmediaciones de la traza 
7.5.2 Canteras 
7.5.2.1 Cantera Andaroleta 
La cantera Andaroleta en la que explotan materiales rocosos calizos de edad cretácica, se encuentra en la 
localidad de Zaramillo (Güeñes), a 20 km del punto medio del trazado estudiado. Pertenece a la empresa 
HANSON HISPANIA S.A.U. y ha proporcionado documentación que acredita la aptitud del material 
explotado como árido para morteros, hormigones, mezclas bituminosas, capas granulares y escolleras; 
además del marcado CE de los áridos. 
En las mismas instalaciones de la planta de tratamiento de áridos posee también planta de hormigón. 
7.5.2.2 Cantera El Bortal 
La cantera El Bortal en la que explotan calizas urgonianas de edad cretácica, se encuentra en la localidad 
de Galdames, a 17 km del punto medio del trazado estudiado. Pertenece a la empresa CEMENTOS 
LEMONA y ha proporcionado documentación que acredita la aptitud del material explotado como árido 
para mortero, hormigones, mezclas bituminosas, capas granulares y escolleras; además del marcado CE 
de los áridos. 
La planta de tratamiento de áridos se encuentra en la misma cantera de extracción de material. 
7.5.2.3 Cantera Lacilla 
Al igual que las canteras anteriores, la cantera Lacilla también explota calizas cretácicas, se encuentra en 
la localidad de Sopuerta, a 13 km del punto medio del trazado estudiado, por lo tanto, la más cercana. 
Pertenece a la empresa CANTERA LACILLA S.L. y ha proporcionado documentación que acredita la 
aptitud del material explotado como árido para mortero, hormigones, mezclas bituminosas, capas 
granulares y escolleras; además del marcado CE de los áridos. 
 
 
 
APÉNDICE 2.1 
Planos 
122.17
120.89
121.18
121.29
121.58
122.66
123.54
122.58
122.87
123.58
122.52
121.13
120.12
120.14
118.97
119.62
119.29
128.31
128.43
127.89
126.91
121.35
121.02
121.32
122.61
121.62
122.34
130.30
127.30
129.60
131.37
132.50
132.26
132.43
132.63
132.20
129.34
129.88
128.23
130.80
128.92
131.26
132.30
130.14
125.30
125.63
133.77
131.97
132.19
130.40
132.80
133.78
135.60
133.07
133.10
129.05
128.72
124.57
139.71
137.53
137.49
132.11
129.61
130.06
128.40
134.87
133.10
130.70
128.91
128.41
128.68
128.95
133.35
135.33
136.78
135.13
128.99
123.65
128.88
125.91
124.16
132.47
130.81
125.23
Tc
Tc
Mb
Pd
Pd
Pd
6
8
8B
4
2
f
e
r
r
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c
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S
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33
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2
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0
1
-
0
2
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d
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projektu izenburua / titulo del proyecto:
(escala original en a1)
eskala (k) / escala (s) z / nº :bka
hoja de 
 tik orria
izendura / designación 
fecha
data
clave
gakoa
consultor
aholkularia
Junio 2019
Proyecto de construcción de una vía ciclista en el barrio
de La Herrera (T.M. de Zalla)
Kontzerbazio Zerbitzua
Servicio de Conservacion 1
1
5
5
A-1
geología
plantas
hoja
1/500
1
Qa rellenos antrópicos
dirección y buzamiento
de la estratificación
32
Ca argilitas y limolitas
Qal depósitos aluviales
Leyenda
AutoCAD SHX Text
E-2 
AutoCAD SHX Text
119.195
AutoCAD SHX Text
E-1 
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
122.893
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AutoCAD SHX Text
122.893
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
119.195
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Tajea 
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
Escollera
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Muro
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Muro
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AutoCAD SHX Text
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La Herrera Auzoa
La Herrera Auzoa
a
 
Z
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18
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Tc
Tc
Tc
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Pd
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33
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g
projektu izenburua / titulo del proyecto:
(escala original en a1)
eskala (k) / escala (s) z / nº :bka
hoja de 
 tik orria
izendura / designación 
fecha
data
clave
gakoa
consultor
aholkularia
Junio 2019
Proyecto de construcción de una vía ciclista en el barrio
de La Herrera (T.M. de Zalla)
Kontzerbazio Zerbitzua
Servicio de Conservacion 2
2
5
5
A-1
geología
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1/500
2
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32
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AutoCAD SHX Text
E-5 
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
G
AutoCAD SHX Text
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R
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127.828
AutoCAD SHX Text
E-7 
AutoCAD SHX Text
126.561
AutoCAD SHX Text
E-5 
AutoCAD SHX Text
127.472
AutoCAD SHX Text
E-4 
AutoCAD SHX Text
124.856
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
Escollera
AutoCAD SHX Text
Muro
AutoCAD SHX Text
Muro
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
BI
AutoCAD SHX Text
3651
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
BALMASEDA
AutoCAD SHX Text
ZALLA
AutoCAD SHX Text
BI-3651
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
Talud de Roca
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
123.33
AutoCAD SHX Text
124.92
AutoCAD SHX Text
123.02
AutoCAD SHX Text
122.91
AutoCAD SHX Text
122.67
AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
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AutoCAD SHX Text
124.41
AutoCAD SHX Text
124.37
AutoCAD SHX Text
122.47
AutoCAD SHX Text
123.58
AutoCAD SHX Text
121.71
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KM
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KM
	ANEJO Nº2 Geología y geotecnia
	1 Introducción
	1.1 Objetivos y alcance
	1.2 Metodología
	1.3 Información utilizada
	2 Encuadre geológico
	2.1 Tectónica
	2.2 Geomorfología
	2.3 Sismicidad
	2.4 Hidrogeología
	3 Geología de la zona
	3.1 Estratigrafía y litología
	3.1.1 Complejo supraurgoniano C1
	3.1.2 Recubrimiento Cuaternario
	3.2 Tectónica
	3.3 Geomorfología
	3.4 Hidrogeología
	3.5 Riesgos geológicos
	3.5.1 Riesgos geológicos asociados a arroyada y avenidas de agua
	3.5.2 Riesgos asociados a deslizamientos
	3.5.3 Riesgos asociados a la sismicidad
	3.5.4 Agresividad de los suelos por sulfatos
	4 Características geotécnicas de los materiales
	4.1 Sustrato cretácico (C1)
	4.2 Recubrimiento cuaternario
	4.2.1 Depósitos eluvio-coluviales
	4.2.2 Rellenos antrópicos (RA)
	5 Geotecnia de las obras de tierra
	5.1 desmontes
	5.1.1 Criterios generales
	5.1.1.1 Inclinación de los taludes de desmonte
	5.1.1.2 Refuerzos y sostenimientos
	5.1.1.3 Medidas para evitar la degradación de los taludes por erosión
	5.1.1.4 Cálculos de estabilidad
	5.1.2 Estudio particularizado
	5.1.2.1 Desmonte 0+080 – 0+120
	5.1.2.2 Desmonte 1+930-2+030
	5.2 Rellenos
	5.2.1 Criterios generales
	5.2.1.1 Parámetros geotécnicos
	5.2.1.2 Materiales sobre los que apoyarán los rellenos
	5.2.1.3 Tratamiento y preparación del cimiento
	5.2.1.4 Taludes y estabilidad
	5.2.2 Estudio particularizado de los rellenos
	5.2.2.1 Relleno 0+390 – 0+565
	6 Geotecnia de las estructuras
	7 Estudio de materiales
	7.1 Prescripciones a satisfacer por los materiales
	7.2 Disponibilidad y necesidades de materiales
	7.3 Necesidades de material
	7.4 Estudio de procedencias
	7.4.1 Disponibilidad de los materiales excavados en la traza.
	7.4.1.1 Caracterización de los materiales excavados en el trazado.
	7.4.2 Coeficientes de paso y aprovechabilidad.
	7.5 Préstamos, canteras y yacimientos granulares
	7.5.1 Préstamos
	7.5.2 Canteras
	7.5.2.1 Cantera Andaroleta
	7.5.2.2 Cantera El Bortal
	7.5.2.3 Cantera Lacilla
	APÉNDICE 2.1 Planos
	A01h01-02GEOL.pdf
	Planos y vistas
	A01h01-02GEOL-1
	A01h01-02GEOL-2
	APÉNDICE 2.1 Planos