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1 Agitación Operaciones Unitarias I Curso Movimiento inducido de un material en forma determinada - generalmente circulatoria - dentro de algún tipo de recipiente AgitaciAgitacióón de ln de lííquidos: objetivosquidos: objetivos • poner en suspensión partículas sólidas • agitar líquidos miscibles • dispersar un gas en el seno de un líquido • dispersar un líquido en otro no miscible con él • favorecer la transmisión de calor entre un líquido y una camisa • favorecer la disolución de un sólido soluble en un líquido EquipoEquipo • recipiente - generalmente cilíndrico y eje vertical • elemento agitador o rodete - montado en un eje • motor que acciona el eje - conectado directamente al mismo o a través de mecanismos de reducción Fig. 1. Esquema de un equipo típico para agitación. Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 El agitador crea un cierto tipo de flujo dentro del sistema, dando lugar a que el líquido circule por todo el recipiente y vuelva de vez en cuando al agitador AgitadoresAgitadores • de hélice • de paletas • de turbina Fig. 2. Diferentes tipos de agitadores Fuente: http://www.haywardgordon.com; http://www.sharpemixers.com; http://www.chemineer.com • de hélice: flujo axial. Velocidad elevada. Diámetro del rodete < 45 cm Paso de hélice = distancia recorrida por el fluido en una revolución diámetro de la hélice Fig. 3. Típico patrón de flujo en un tanque con placas deflectoras, equipado con un agitador de hélice centrado. Fuente: Perry, 1982 AgitadoresAgitadores 2 AgitadoresAgitadores •de paletas: palas verticales, flujo radial y tangencial palas inclinadas, flujo radial, tangencial y axial velocidades bajas y moderadas diámetro del rodete, 50-80 % del Dt •de turbina: palas verticales, flujo radial y tangencial palas inclinadas, flujo radial, tangencial y axial velocidades elevadas diámetro del rodete, 30-50 % del Dt Fig. 4. Típico patrón de flujo en un tanque con placas deflectoras, equipado con un agitador de paletas verticales centrado. Fuente: Perry, 1982 Agitadores de hélice De tres palas De cuchilla Hélice dentada De hélice protegida Fig. 5. Diferentes agitadores de hélice Fuente: Fellows, 2000; Brennan, 1970. Agitadores de hélice De tres palas De hélice dentada Fig. 6. Diferentes agitadores de hélice. Fuente: http://www.sharpemixers.com Agitadores de paletas De paletas planas Agitador de reja Agitador de ancla De paletas de giro opuesto Fig. 7. Diferentes agitadores de paletas. Fuente: Fellows, 2000; Brennan, 1970. Agitadores de paletas De ancla De palas planas De reja Fig. 8. Diferentes agitadores de paleta. Fuente: http://www.sharpemixers.com; http://www.chemineer.com De palas sencillas De palas con resalte De palas curvas Agitadores de turbina De disco con aspas De palas curvas con anillo difusor Fig. 9. Diferentes agitadores de turbina. Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981; Brennan, 1970 3 Agitadores de turbina De palas inclinadas Turbina “Rushton” Fig. 10. Diferentes turbinas. Fuente: http://www.sharpemixers.com Agitadores helicoidales Fig. 12. Patrón de flujo en rodete helicoidal de cinta. Fuente: http://homepage.mac.com/mrbach/mixdesign.htm Fig. 11. De doble hélice. Fuente: http://www.sharpemixers.com Fig. 13. Tipo de agitador recomendado según la viscosidad del fluido Modificado de: Doran, 1995 Tipo de flujo en tanques agitadosTipo de flujo en tanques agitados Depende de: Tipo de rodete Características del fluido Tamaño y proporciones del tanque, placas deflectoras y agitador La velocidad del fluido en un punto del tanque tiene tres componentes y el tipo de flujo global en el mismo depende de las variaciones de estas tres componentes Tipo de flujo en tanques agitadosTipo de flujo en tanques agitados Componentes de la velocidad: √ Radial actúa en dirección perpendicular al eje del rodete √ Axial o longitudinal actúa en dirección paralela al eje del rodete √ Tangencial o rotacional actúa en dirección tangencial a la trayectoria descripta por el rodete Tipo de flujo en tanques agitadosTipo de flujo en tanques agitados Fig. 14. Modelo de flujo axial producido por un agitador de hélice Fig. 15. Modelo de flujo radial producido por un agitador de turbina de palas planas Fuente: Holland, 1980 4 Tipo de flujo en tanques agitadosTipo de flujo en tanques agitados Las componentes radial y longitudinal son útiles por cuanto dan lugar lugar al flujo necesario para que se produzca la mezcla Cuando el eje es vertical y está en el centro del tanque, la componente tangencial es perjudicial para la mezcla. Componente tangencial Efectos cuando el eje es vertical y está dispuesto en el centro del tanque: • Crea un vórtice en la superficie del líquido • Provoca la estratificación de material • Lanza las partículas sólidas a las paredes • Disminuye la velocidad relativa entre las palas y el líquido • Puede dar lugar a la introducción de gas Formación de vórtice Flujo tangencial en tanques agitados Fig. 16. Flujo circulatorio y formación de vórtice en tanques agitados. Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Componente tangencial Formas de evitar efectos perjudiciales • Rodete inclinado o descentrado Fig. 17. Flujo según la posición del rodete en tanque sin placas deflectoras. Fuente: Perry, 1982 • Rodete montado horizontalmente a través de la pared del tanque, formando cierto ángulo con el radio • Placas deflectoras o bafles • Rodetes cerrados • Anillos difusores Fig. 18. Rodete montado horizontalmente Fuente: Perry, 1999 Fig. 19. Placas deflectoras y flujo que producen Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Sistemas de agitación en tanques de gran altura Cada rodete actúa como un agitador independiente Los rodetes pueden ser iguales o diferentes Fig. 20. Rodetes montados en un mismo eje Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 5 Tubos de aspiraciTubos de aspiracióónn • Útiles para controlar la dirección y velocidad de flujo hacia la succión del rodete • Generan intensos esfuerzos cortantes en el rodete • Aumentan el consumo de potencia Fig. 21. Flujo en presencia de tubos de aspiración Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Velocidad de circulaciVelocidad de circulacióónn Velocidad de circulación = volumen de fluido puesto en movimiento por el rodete en la unidad de tiempo • Ha de ser suficiente para renovar el volumen total del mezclador en un tiempo razonable. • Es proporcional a n.Da3 para agitadores de paleta y turbina; proporcional a n.Da2 para los de hélice •La velocidad de la corriente que abandona el rodete ha de ser lo suficientemente elevada para que su influencia llegue a las partes más alejadas del tanque . La turbulencia es otro factor importante para el efecto de mezcla. Mediante la turbulencia se consigue arrastrar la masa adyacente de líquido e incorporarla a la corriente en movimiento. La turbulencia se produce como consecuencia de corrientes dirigidas adecuadamente y de los gradientes de velocidad elevados existentes en el seno del líquido. Gradientes y perfiles de velocidadGradientes y perfiles de velocidad Fig. 22. Perfiles de velocidad en un agitador de turbina Los números indican la velocidad del fluido en los distintos puntos del tanque expresada como fracciones de la velocidad en el extremo de las palas del rodete Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Gradientes y perfiles de velocidadGradientes y perfiles de velocidad Fig.23. Comparación de perfiles de velocidad mediante simulación computacional Fuente: http://www.chemineer.com Consumo de potenciaConsumo de potencia Un factor importante en el diseño de un tanque agitado es la potencia necesaria para mover el rodete Dependerá del tipo de flujo dentro del mezclador y de las proporciones geométricas del equipo. El mecanismo de flujo dentro de un tanque agitado es una combinación de flujo laminar, turbulento y separación de capa límite. 6 Variables a considerar • Dimensiones principales del tanque y del rodete: Diámetro del tanque (Dt), Diámetro del rodete (Da),altura del líquido (H), ancho de la placa deflectora (J), distancia del fondo del tanque hasta el rodete (E), y dimensiones de las paletas como largo (L) y ancho (W) • Viscosidad (µ) y densidad (ρ) del fluido • Velocidad de giro del agitador (n) • Aceleración de la gravedad (g) Consumo de potenciaConsumo de potencia Fig. 24. Dimensiones características de un agitador de turbina Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Dimensiones lineales: pueden convertirse en relaciones adimensionales, llamadas factores de forma (S1,S2,S3, …., Sn). Se divide cada una de las dimensiones lineales por otra que se elige arbitrariamente como dimensión fundamental. a t D DS =1 aD ES =2 aD LS =3 aD WS =4 tD JS =5 tD HS =6 Proporciones geomProporciones geoméétricas de un tricas de un sistema de agitacisistema de agitacióón comn comúúnn ta DD 2131 −= tDH = tDE 31= aDW 51= aDL 41= tDJ 121= El diámetro de rodete Da se toma como medida del tamaño del equipo y se emplea como variable en un análisis dimensional Si el líquido es newtoniano: Aplicando análisis dimensional ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ = g DnnD Dn Pg aa a c 22 53 ,µ ρψ ρ Teniendo en cuenta los factores de forma ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ = n aa a c SSS g DnnD Dn Pg ,.......,,,, 21 22 53 µ ρψ ρ ( )ca ggDnP ,,,,, µρψ= El primer grupo adimensional corresponde al número de potencia, NPo, relacionado con la mayor o menor fricción en el sistema Po a c N Dn Pg = ρ53 El segundo grupo adimensional es el número de Reynolds en agitación, NRe, relacionado con el tipo de flujo en el recipiente El tercer grupo adimensional es el número de Froude, NFr, relacionado con la aparición de vórtices Re 2 NnDa = µ ρ Fr a N g Dn = 2 7 Luego ( )n21FrRePo ,.....,,,, SSSNNN ψ= Se trabaja en base a correlaciones entre los diferentes números (NRe, NFr, NPo) para rodetes específicos (S1, S2, ….., Sn = constantes) Estas correlaciones se presentan en forma de gráficos en los que figura el NPo ó la función en ordenadas y el NRe en abscisas m Fr Po N N =Φ Fig. 25. Función de potencia φ frente a Nre para un agitador de turbina vertical, centrado de seis palas planas. S1 = 3 - S2 = 1 - S3 = 0.25 - S5 = 0.1 - S6 = 1 Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Fig. 26. Función de potencia φ frente a Nre para un agitador de hélice vertical, centrado de tres palas. Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 1 - turbina de seis palas curvas, E/Da = 1/5, con cuatro placas deflectoras de J/Dt = 1/12; 2 - turbina de seis palas planas, E/Da = 1/8, con cuatro placas deflectoras de J/Dt = 1/12; 3 - turbina de seis palas inclinadas 45º, E/Da = 1/8, con cuatro placas deflectoras de J/Dt = 1/12; 4 - hélice de tres palas, de paso 2, con cuatro placas deflectoras de J/Dt = 1/10; 5 - hélice de tres palas, de paso 1, con cuatro placas deflectoras de J/Dt = 1/10. Fuente: Perry, 1982 Fig. 27. Correlaciones de potencia para rodetes de uso común con líquidos newtonianos contenidos en recipientes cilíndricos con placas deflectoras CCáálculo del consumo de potencia en rodetes especlculo del consumo de potencia en rodetes especííficosficos La potencia suministrada al líquido se calcula combinando: ρ53 a c Po Dn gPN = Φ=m Fr Po N N Por lo tanto c a m Fr g DnNP ρ 53Φ = Cuando el número de Froude no es un factor importante, (NRe < 300 o tanque con placas deflectoras) la potencia está dada por c a g DnP ρ 53Φ = y Siendo b Nam Relog−= Para bajos números de Reynolds (<10), coinciden las líneas de NPo frente a NRe, tanto para tanques con placas deflectoras como sin ellas y la pendiente de la línea en coordenadas logarítmicas es igual a –1. En este intervalo el flujo es laminar, la densidad deja de ser un factor importante, resultando. ( )nLL a c po SSSKDn PgNN ,......,, 2132Re ψµ === A partir de esta ecuación c aL g DnKP µ 32 = 8 En tanques con placas deflectoras y para número de Reynolds superiores a 10.000, la función de potencia es independiente del NRe y la viscosidad deja de ser un factor. Las variaciones de NFr tampoco influyen. En este intervalo el flujo es totalmente turbulento y la ecuación se transforma en: );......,,( 21 nTTpo SSSKN ψ== de la cual c aT g DnKP ρ 53 = Existen tablas con los valores para KL y KT para diferentes tipos de rodetes y tanques Fig 28. Valores de las constantes KL y KT para diferentes tipos de rodetes en tanques provistos de 4 placas deflectoras S6 = 0.1 Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 Ejemplo 1.: Una turbina de seis palas planas se instala en el centro de un tanque vertical. El tanque tiene 1,8 m de diámetro, la turbina es de 0,6 m de diámetro y está situada a 0,6 m del fondo del tanque. El tanque se llena hasta una altura de 1,8 m con una disolución de NaOH al 50% y a 65ºC, que tiene una densidad ρ=1498 kg/m3 y viscosidad µ=12 centipoises. La turbina opera a 90 rpm. El tanque no tiene placas deflectoras. Calcular la potencia necesaria para el funcionamiento del agitador. CCáálculo del consumo de potencia en rodetes especlculo del consumo de potencia en rodetes especííficosficos Consumo de potencia en lConsumo de potencia en lííquidos no newtonianosquidos no newtonianos El número de Potencia de define de la misma manera que para líquidos newtonianos. El número de Reynolds no se define fácilmente ya que la viscosidad aparente del fluido varía con el gradiente de velocidad y éste varía considerablemente de un punto a otro del tanque. Por ello se utiliza la viscosidad media aparente calculada a partir del gradiente medio de la velocidad apµ ( )meddydu Luego, el número de Reynolds es: ap a n nDN µ ρ2 Re, = Para un fluido que sigue la ley de potencia, la viscosidad media aparente está relacionada con el gradiente medio de velocidad, de acuerdo con la ecuación: Sustituyendo se obtiene: ( ) 1' 2 Re, '− = n med a n dyduK nDN ρ 1 ' '− ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ = n med ap dy duKµ Para un agitador de turbinas de palas rectas, se ha encontrado que para fluidos pseudoplásticos, el gradiente medio de velocidad dentro del tanque está relacionado con la velocidad del rodete. Una relación aproximada, es la siguiente: n dy du med 11=⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ Combinando las dos últimas ecuaciones resulta: '1 22 Re, ' ' 11 K DnN n a n n − − = ρ 9 Para números de Reynolds menores de 10 y mayores de 100, los resultados que se obtienen para líquidos pseudoplásticos son los mismos que para líquidos newtonianos. En el intervalo entre 10 y 100, los líquidos pseudoplásticos consumen una potencia menor que los líquidos newtonianos La transición de flujo laminar a turbulento en líquidos pseudoplásticos no tiene lugar hasta que NRe = 40. Fig. 29. Correlación de potencia para turbina de seis palas Fuente: Mc Cabe y Smith, 1981 • En un líquido pseudoplástico, en las proximidades del rodete, los du/dy son elevados y la µa es pequeña. • A medida que el líquido se aleja del rodete, los du/dy disminuyen y la µa aumenta. • La velocidad del líquido cae rápidamente, los du/dy disminuyen aún con mayor rapidez y la µa aumenta aún más. • Puede existir una turbulencia elevada en las proximidades del rodete y sin embargo la masa global de líquido puede moverse con flujo laminar y consumir relativamente poca potencia. Fig. 30. CFD del flujo producido por un rodete de alta eficiencia en un fluido pseudoplástico. Área roja: alta velocidad Área azul: zonas estancas o de muy baja velocidad Fuente: http://www.cepmagazine.org SimulaciSimulacióón computacional del comportamiento de un n computacional del comportamiento de un fluido (CFD)fluido (CFD) SimulaciSimulacióón computacional del comportamiento de n computacional del comportamiento de un fluidoun fluido Fig. 31. CFD de un fluido cuya µa=2000 cp en el extremo de las palas de un agitador de paletas inclinadas Área roja: alta velocidad Área azul: zonas estancas o de muy baja velocidad Fuente: http://www.chem.com Bibliografía Brennan, J.; Butters, J.; Cowell, N. y Lilly, A. (1970). Las operacionesde la Ingeniería de los alimentos. Zaragoza. Acribia. Doran, P. (1995). Bioprocess Engineering Principles. New York. Academic Press Fellows, P. (2000). Food Processing Technology. Principles and Practice. Boca Raton. CRC Press Holland, F. (1980). Flujo de fluidos para ingenieros químicos. Buenos Aires. Editorial Géminis SRL Mc Cabe W. y Smith, J. (1981). Operaciones básicas de ingeniería química. Barcelona. Reverté. Perry, R. y Chilton, C. (1982). Manual del Ingeniero Químico. México. McGraw-Hill. http://www.cepmagazine.org http://www.chem.com http://www.chemineer.com http://www.haywardgordon.com http://homepage.mac.com/mrbach/mixdesign.htm http://www.sharpemixers.com
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