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MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO 1123 ANÁLISIS NUMÉRICO DEL ARRASTRE DE AIRE ATMOSFÉRICO QUE PRODUCE UN CHORRO DE COMBUSTIBLE QUE POSTERIORMENTE ENTRA EN UNA TUBERÍA Víctor Caloca, William Vicente*, Martín Salinas, Jonathan Sánchez y José M. Cubos Instituto de Ingeniería, Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional Autónoma de México Ciudad Universitaria, 04510 México D.F., México Telefono: (55) 5623 3500 ext. 1113 e-mail: *wvicenter@iingen.unam.mx RESUMEN Un modelo de Dinámica de Fluidos Computacional es usado para simular el arrastre de aire atmosférico que produce durante su movimiento un chorro de combustible, que posteriormente entra en una tubería. La configuración simulada consiste en una tubería por la cual entra un flujo de combustible y aire. Esta mezcla es dada por que el chorro de combustible, antes de la entrada de la tubería, está en contacto con la atmósfera. La sección transversal de la tubería es variable y después colocada como constante para mostrar la influencia de este parámetro en la cantidad de aire inducido. Comparaciones con datos experimentales en términos de la concentración de combustible y gasto de aire arrastrado muestran que se predice adecuadamente el flujo. Palabras clave: Dinámica de Fluidos Computacional, arrastre, aire, chorro, tubería, n-Butano. ABSTRACT A Computational Fluid Dynamics Model is used to study the entrainment atmospheric air flow that is produced by a fuel jet, which after flow into a pipeline. The simulate configuration is a pipeline in which an air and fuel mixture come in. This mixed is produced because of; the fuel jet is in contact with atmosphere before of pipeline inlet. Shape of pipeline is changed to study its influence on the amount of entrainment air. Comparisons with experimental data are made in term of concentrations of fuel and entrainment air flow rate at outlet of pipeline and predictions show a good accuracy. Keywords: CFD, entrainment, air, jet, pipeline, Butane. INTRODUCCIÓN En algunos sistemas con combustión, un método utilizado para introducir el aire que va a ser usado en el proceso de oxidación del combustible es el de arrastre. Este proceso se observa en algunas llamas tipo difusivas como la de los mecheros elevados ([1] y [4], en la cual el aire atmosférico es introducido durante el movimiento del combustible y la llama. En la interfase entre el chorro de combustible y el aire atmosférico se presentan vórtices transitorios que introducen y mezclan el aire con el combustible y gases productos de la combustión. En algunos sistemas, es requerido volver a introducir a una tubería esta mezcla aire y combustible, por ejemplo quemadores tipo bunsen. Un esta etapa, el oxidante es denominado “aire primario”. La forma que tiene esta tubería ha mostrado que tiene una influencia importante en la cantidad de aire primario que arrastra el chorro de combustible. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1124 Hasta hace algún tiempo, el diseño de estos dispositivos se hacia mediante trabajo experimental y los cambios solamente se conocían por efectos generales en la composición de la mezcla del chorro aire y combustible, que posteriormente salen por un quemador. Diseños modernos de estos sistemas demandan el uso de herramientas numéricas que permitan el estudio detallado de la interacción entre el combustible y aire. Una de estas herramientas es la alternativa de las ecuaciones promediadas (Reynolds Averaged Navier-Stokes equations, RANS), que es ampliamente utilizada en casos de interés práctico. En este primer trabajo, un método del tipo RANS es usado para simular numéricamente el arrastre de aire circundante, que se tiene cuando un chorro de combustible entra en una tubería con cierta sección transversal en su interior. El combustible es n-Butano y antes de entrar a la tubería, este chorro está en contacto con el aire atmosférico. Las ecuaciones, en términos de valores medios, que gobiernan el movimiento del flujo son resueltas mediante un método de volúmenes finitos. Mallas que se ajustan al cuerpo (Body Fitted Coordinates, BFC) son usadas para discretizar el dominio del sistema. Un modelo del tipo k-ε [2] es usado para simular el efecto de la turbulencia en el flujo. Comparaciones con datos experimentales en términos de valores medios de la concentración de combustible en la mezcla aire y combustible muestran una buena predicción. CONFIGURACIÓN EXPERIMENTAL A SIMULAR El caso que se simula es el arrastre de aire que se produce por el movimiento de un chorro de combustible en la atmósfera y que después entra en una tubería. La configuración consta de un chorro de combustible colocado coaxialmente antes de la entrada de una tubería. El combustible es n-Butano y el área de la sección transversal de la tubería por donde entra la mezcla aire y combustible es variable. Una representación esquemática del sistema se presenta en la Figura 1. El chorro de combustible entra a la tubería coaxialmente y tiene una velocidad próxima a 4 m/s. Antes de entrar a la tubería, el chorro está en contacto con la atmósfera, que es de donde arrastra el aire. El tamaño del sistema es aproximadamente 0.05 m. Por motivos de propiedad industrial, las características son omitidas, sin embargo el propósito del trabajo es mostrar cualitativamente el efecto de la forma interior de la tubería por donde se introduce la mezcla combustible y aire. Concentraciones de combustible en la mezcla n-butano y aire son obtenidas en la salida de la tubería mediante un analizador de oxígeno. Esta mezcla aire y combustible posteriormente sale por un quemador. El aporte de la cantidad de aire que se introduce en esta primera etapa influye de manera importante en el nivel de combustión que se da cuanto esta mezcla es quemada posteriormente en un quemador. La configuración anterior es comparada con una en la cual la tubería es de sección transversal constante como la mostrada esquemáticamente en la Figura 2. MODELO NUMÉRICO En esta sección se presentan los modelos de la aerodinámica del flujo y los detalles numéricos que se utilizaron para simular el flujo de aire que es arrastrado por un chorro de combustible y que después es introducido en una tubería. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1125 Figura 1. Representación esquemática de la configuración experimental. Tubería con sección transversal variable. Figura 2. Representación esquemática de la configuración con tubería de sección transversal constante. La aerodinámica del flujo se simuló con las ecuaciones de continuidad, cantidad de movimiento, energía y especie química (no reactiva) en promedios de Favre. Como consecuencia de este promediado, aparece un término de convección turbulenta, el cual es modelado mediante el modelo de turbulencia k-ε [2]. Para hacer el cierre de las ecuaciones se requiere los valores de temperatura y densidad, que son calculadas como una mezcla de gases ideales. DETALLES NUMÉRICOS La simulación del flujo se hace en 2 dimensiones, usando mallas que se ajustan al contorno del cuerpo (Body Fittted Coordinates) para la discretización del sistema. El dominio de la simulación empieza antes de la salida del combustible. Con fines de ahorro en memoria y tiempo de cálculo, el dominio espacial del sistema es la mitad de la sección transversal. El dominio de cálculo, el cual se representa en la Figura 3, se discretiza con una malla de 100x150 en las direcciones x y y, respectivamente. Un número mayorde celdas fue usado para verificar la independencia de las predicciones con la malla. La velocidad de entrada del combustible se fijo en una velocidad próxima a 4 [m/s] y su movimiento se simuló con la resolución de una ecuación de transporte de una especie química conservada en términos de fracción másica. En el modelo numérico, la turbulencia se simula con el modelo k-ε estándar [2]. La discretización del término convectivo de las ecuaciones de transporte se hace con el esquema de discretización híbrido [5]. Para resolver el acoplamiento presión velocidad se utiliza un algoritmo del tipo SIMPLE [4]. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1126 Figura 3. Malla de discretización. RESULTADOS Y DISCUSIONES En esta sección se presentan los resultados obtenidos para el flujo de aire que es introducido en la tubería mediante arrastre. Los resultados de las variables más representativas del flujo son mostrados tanto para la tubería con sección transversal variable como la de sección transversal constante. En la figuras 4 y 5 se muestran las predicciones de los campos de velocidad para ambas tuberías. Una velocidad máxima de 4 m/s se tiene en la descarga de combustible y que disminuye conforme entra en la tubería, después de haber arrastrado al aire atmosférico circundante. En ambos casos, los vórtices transitorios, que introducen aire al chorro [3], inducen en valores medios una zona de recirculación en la entrada de la tubería. En el caso de la tubería con sección transversal constante, esta zona de recirculación es más grande y casi termina en la salida de la tubería. Esta recirculación influye en la cantidad de mezcla aire y combustible que finalmente sale por la tubería, ya que parte de la mezcla es regresada a la entrada de la misma. En la tubería con sección transversal constante, esta recirculación retorna más cantidad de fluido de la salida a la entrada que en el caso de la otra tubería. En términos de porcentaje, el aire que se predice ingresa por la tubería de sección transversal variable es aproximadamente un 9 % más que para la tubería de sección transversal constante, que cuando se compara con datos experimentales tiene un error menor al 10%. La concentración de combustible media para las tuberías de sección transversal variable y constante es mostrada en las Figuras 6 y 7 respectivamente. La concentración de combustible disminuye por la cantidad de aire que se mezcla con el mismo. Una mayor cantidad de aire arrastrado significa una menor concentración. Las diferencias entre las predicciones de concentración de combustible para ambas tuberías son de casi un 10 % en la salida de la tubería. De acuerdos con mediciones experimentales, un valor medio para la concentración de combustible en la salida de la tubería de sección transversal variable es de 0.8. Por lo que si se compara con el valor predicho resulta con un error de aproximadamente de 5%. Lo anterior muestra la confiabilidad del modelo numérico para predecir el arrastre de aire cuando un chorro de combustible pasa por un medio ambiente atmosférico y después es introducido en una tubería. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1127 Figura 4. Campos de velocidad medio. Predicciones para la tubería de sección transversal variable. Figura 5. Campos de velocidad medio. Predicciones para la tubería de sección transversal constante. Figura 6. Contornos de fracción másica de combustible medios. Predicciones para la tubería de sección transversal variable. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1128 Figura 7. Contornos de fracción másica de combustible medios. Predicciones para la tubería de sección transversal constante. CONCLUSIONES En este trabajo se ha simulado numéricamente el arrastre de aire que se tiene cuando un chorro de combustible, que es descargado en la atmósfera es introducido posteriormente a una tubería. El flujo se simula con la alternativa de ecuaciones promediadas. Comparaciones con datos experimentales en términos de concentración de n-Butano en la salida de las tuberías, así como el gasto de aire arrastrado muestran que el modelo numérico predice adecuadamente el flujo. Dos tuberías, una de sección transversal variable y otra constante, son comparadas para establecer su influencia en el gasto de aire que es introducido. Una zona de recirculación media es formada en la entrada de ambas tuberías, la cual que afecta la cantidad de aire introducido en la tubería. El gasto de aire es mayor en un 8 % para la tubería de sección transversal variable que para la de sección transversal constante. Como una consecuencia de lo anterior la concentración de combustible es menor para el primer caso. AGRADECIMIENTOS Se agradece a la DGAPA por el apoyo recibido bajo el proyecto IN-109106-3. REFERENCIAS [1] Castiñeira, D., Edgar T.F. (2006). CFD for simulation of steam-assisted and air-assisted flare combustion systems. Energy and Fuels, 20(3), 1044-1056, 2006. [2] Launder B.E. and Spalding D.B. (1974). The Numerical Computation of Turbulent Flows. Comp. Meth. Appl. Mech. Eng., 3:269:289. [3] I. Nastase, A. Meslem and P. Gervais (2008). Primary and secondary vortical structures contribution in the entrainment of low Reynolds number jet flows. Experiment in Fluids, 44:6:1027-1033. MEMORIAS DEL 14 CONGRESO INTERNACIONAL ANUAL DE LA SOMIM 17 al 19 DE SEPTIEMBRE, 2008 PUEBLA, MÉXICO ISBN 978-968-9773-03-8 Derechos Reservados © 2008, SOMIM 1129 [4] Patankar, S.V. and Spalding, D.B. (1972). A Calculation Procedure for Heat, Mass and Momentum Transfer in Three Dimensional Parabolic Flows. Intern. J. of Heat and Mass Transf., 15:1787. [5] Spalding, D. B. A Novel Finite-Difference Formulation for Differential Expressions Involving Both First and Second Derivates. Int. Journal. Num. Methods Engineering, 4, pp. 551. 1972. [6] Vicente, W., Salinas, M., Barrios E., Barrera, E. (2008). “Numerical Analysis of Flares in cross flow”. International Journal of Thermal Sciences. En revisión.
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