FMC- MINERA DEL ALTIPLANO_final

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Ministerio de Economía 
Argentina 
Secretaría de Minería 
Servicio Geológico Minero Argentino (SEGEMAR) 
 
PROYECTO: 
RECONOCIMIENTO DE PROCESOS PRODUCTIVOS MINEROS 
Muestreo de productos mineros exportables 
PROYECTO FENIX – MINERA DEL ALTIPLANO S.A.
 PARRA Ricardo, COZZI Guillermo, DEL MARMOL Gabriel, MACHADO Gustavo 
Buenos Aires, Julio de 2014 
SERVICIO GEOLÓGICO MINERO ARGENTINO 
Presidente: Dr. Eduardo O. Zappettini 
Secretaria Ejecutiva: Lic. Silvia Chavez 
INSTITUTO DE GEOLOGÍA Y RECURSOS MINERALES 
Director: Dr. Martín Gozalvez 
INSTITUTO DE TECNOLOGÍA MINERA 
Director: Ing. Maggie Videla
SERVICIO GEOLÓGICO MINERO ARGENTINO 
Av. General Paz 5445 (Colectora Provincia) 1650 – San Martín – Buenos Aires – República Argentina 
Edificios 124 y 25 (+54-11) 5670 0100 
www.segemar.gov.ar 
SECRETARIA DE 
MINERIA DE LA 
NACION 
MUESTREO DE PRODUCTOS 
PROYECTO FENIX – MINERA DEL ALTIPLANO S.A.
SEGEMAR 
Ejecución: Ing. Ricardo Parra 
 Lic. Guillermo A. Cozzi 
 Lic. Gabriel del Mármol 
INFORME TECNICO 
Revisión: 3 del 15/7/14 
Fecha: 05/10/10 
Página N°: 1 de 28 
Revisión: Lic. Gustavo Machado 
1.- OBJETIVO: 
A pedido de las autoridades de la Secretaría de Minería de la Nación, se realizó una comisión de servicio 
entre los días 27 de septiembre y 5 de octubre de 2010, con la finalidad de tomar muestras representativas 
de los productos exportables por la empresa Minera del Altiplano S.A., en adelante MDA, perteneciente a 
FMC Lithium, en las tres instalaciones de operación y producción que posee la misma: Mina Fénix-
Salar del Hombre Muerto, Pcia. de Catamarca, Estación de Transferencia-Salar de Pocitos, Pcia. de Salta y 
en la Planta Güemes, Pcia. de Salta. 
Es importante destacar que, si bien la materia prima utilizada para la producción es una SALMUERA de 
origen natural, los productos exportables corresponden a compuestos químicos sintéticos a saber: 
CLORURO DE LITIO, CARBONATO DE LITIO y FLUORURO DE LITIO; este último no se estaba 
produciendo al momento de la visita, razón por la cual no se recolectó muestra del mismo. 
Por parte de la Secretaría de Minería de la Nación, la comisión quedó integrada por: Ing. Ricardo Parra, 
Delegación Salta, SEGEMAR; Lic. Gabriel del Mármol, Dirección de Inversiones y Normativas Mineras y 
Lic. Guillermo Cozzi, Intemin, SEGEMAR; en esta ocasión el personal técnico fue acompañado por el Sr. 
Edgardo Beretta de ADUANA-AFIP. 
2.- FUENTE MINERAL: 
El Litio (Li), a partir del cual se obtienen los productos que elabora MDA, proviene de una SALMUERA 
SATURADA del tipo clorurado sódico del Salar del Hombre Muerto. Además del litio (Li), disuelto en 
muy bajas proporciones, entre 500 y 600 ppm, y del sodio (Na), la salmuera es portadora de otros metales 
alcalinos tales como potasio (K), rubidio (Rb) y cesio (Cs), metales alcalinotérreos como calcio (Ca) y 
magnesio (Mg) junto con boratos, sulfatos y otros elementos en proporciones menores, tales como bromo 
(Br), arsénico (As), etc. 
De acuerdo a estudios anteriores, el análisis de más de 100 muestras obtenidas en pozos 
someros distribuidos sistemáticamente sobre la superficie del salar y en una perforación de hasta 15 
metros de profundidad revelan contenidos de litio (Li) variables entre 0,224 y 1,08 g/l; el potasio (K) varía 
entre 2,40 y 11,7 g/l; el borato (B4O7 2-) entre 0,312 y 1,92 g/l; el sulfato (SO42-) entre 6,4 y 13,7 g/l; el 
magnesio (Mg) entre 0,02 y 1,70 g/l y el calcio (Ca) entre 0,633 y 1,46 g/l (Nicolli et al, 1982). 
Según datos suministrados por FMC, la composición promedio de la salmuera extraída de uno de sus 
pozos entre diciembre de 2009 y mayo de 2010 es la siguiente: 
Li (ppm): 634 
K (ppm): 5522 
Mg: (ppm): 773 
Na (%): 9,67 
Ca (ppm): 543 
B (ppm): 325 
Cl (%): 15,33 
Conductividad: 222000 ms/cm 
Densidad: 1,2 g/ml. 
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3- CARACTERISTICAS DEL SALAR DEL HOMBRE MUERTO:
La cuenca evaporítica del Salar se encuentra en una depresión de altura dentro de un ambiente tectónico de 
fosas y pilares afectado por un sistema de fracturas paralelas, conformando una cuenca centrípeta. Esta 
morfología, unido a la intensa actividad volcánica en épocas geológicas recientes asociadas a un vulcanismo 
de tipo ácido a mesosilícico y un clima con escasas precipitaciones e intensa evaporación fueron los factores 
que dieron origen a la concentración de las salmueras. 
El ambiente geológico del Salar del Hombre Muerto se encuentra en la Puna Austral a los 25º 20´ S, 67º 
00´ O con una altura media de aproximadamente 4.000 metros sobre el nivel medio del mar. El Salar
ocupa unos 600 km2, dentro de una cuenca hídrica de aproximadamente 4.000 km2 (Figura 1). En la 
región se encuentran secuencias de rocas sedimentarias, metamórficas e ígneas de diferentes edades y un 
importante reservorio de evaporitas y salmueras. 
Figura 1: Mapa Geológico de la zona de estudio (tomado de González, R.E. informe geológico interno FMC, 2010). 
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El Salar del Hombre Muerto está emplazado en un amplio bolsón topográfico integrado por un estrecho, 
alargado y bajo relieve residual, a partir del cual, a uno y otro lado del mismo, el ambiente salino posee 
características distintivas (Igarzábal y Poppi, 1980). El sector oriental ocupa aproximadamente 1/3 de la 
superficie total del salar, está asociado a un relieve donde predominan geoformas volcánicas e intrusivas, 
importantes conos aluviales y varios cursos fluviales de régimen permanente y temporario. El sector 
occidental presenta un relieve generalmente con suaves lomadas, donde se asienta una densa red de drenaje 
de arroyos y arroyuelos de régimen temporal, sin la presencia de ningún curso fluvial importante. 
El sector oriental fue influenciado directamente por aportes volcánicos sólidos y líquidos y por acarreos 
detríticos provenientes del desmantelamiento de los depósitos de tobas y rocas graníticas; mientras que la 
depresión occidental está influenciada por el predominio de terrenos ordovícicos que conforman su 
perímetro, inclusive el de varios afloramientos internos al mismo señalan la homogeneidad petrográfica. 
El Salar del Hombre Muerto es una cuenca cerrada con drenaje interno, donde el ingreso de agua al sistema 
se produce principalmente por el aporte de agua superficial de los ríos Los Patos y Trapiche, aportes 
subterráneos y precipitaciones directas. 
4.- UBICACIÓN GEOGRAFICA DE LAS INSTALACIONES: 
4.1.- Planta Güemes: Ubicada sobre Ruta Nacional 34 Km, 1132, localidad de Gral. Güemes, Pcia. de 
Salta. 
4.2.- Operación Fénix-Salar del Hombre Muerto: El Salar está ubicado en la zona limítrofe entre las 
provincias de Salta y Catamarca y las instalaciones de Fénix están en la localidad de Antofagasta de la Sierra, 
Pcia de Catamarca. 
4.3.- Estación de Transferencia-Salar de Pocitos: Ubicada en la localidad de San Antonio de los 
Cobres, Pcia. de Salta 
5.- EXPLOTACIÓN DE LA SALMUERA: 
La concesión de explotación de MDA abarca una superficie 
de 31.000 hectáreas en el Salar del Hombre Muerto. La 
salmuera natural es extraída mediante bombeo desde un 
campo de pozos de producción ubicados en el centro del 
Salar y transportada a través de una tubería de distribución 
de PVC de 16” a una tubería recolectora de 24” con una 
longitud de 8000 metros. En su terminal se abre 
en trestuberías de 10, 12 y 16”, cada una de 5000 metros de longitud que llevan la salmuera a la pileta
de alimentación de salmuera de la planta química con una capacidad de 700 m3/hora. 
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Las bombas se encuentran a 15 metros de profundidad, los pozos que las albergan tienen una profundidad 
promedio de 60 metros. Las motobombas son movidas por motores diésel de 1500 rpm. La napa freática se 
encuentra actualmente a 2 metros de profundidad. 
La salmuera ingresa para su procesamiento a la planta de Adsorción Selectiva (AS) cuyo propósito es el de
adsorber selectivamente el litio contenido en la salmuera. La capacidad total de procesamiento de la planta
es de 5.220.000 m3/año. 
El proceso se realiza a través de un sistema de 18 columnas de funcionamiento continuo. Luego de este 
pasaje la salmuera de litio obtenida, libre de las impurezas mayores, es concentrada utilizando equipos de 
ósmosis inversa, luego se la hace circular por una serie de columnas de purificación donde se extraerán las
impurezas menores y por último se la transfiere a un sistema de piletas de evaporación solar. El resto de 
la salmuera empobrecida en litio es devuelta al Salar. La preparación absorbente se prepara a partir de 
hidróxido de aluminio (Al(OH)3) e hidróxido de litio (LiOH). 
El sistema de piletas de evaporación solar en Fénix, cuyo piso está recubierto por una membrana plástica 
impermeable, abarca una superficie de 28 hectáreas. En estas piletas las salmueras provenientes de la planta 
de AS incrementan el contenido de litio al 3% y al 6% y son enviadas respectivamente a la Planta de 
Carbonato de Litio contigua a la planta de AS en el Salar del Hombre Muerto y transportada por camión 
hasta la Planta de Cloruro de Litio de Gral. Güemes. 
El total de salmuera natural procesada en el año 2009 fue de 5.217.000 m3 con una ley media de 600 
ppm de Li. 
RESERVAS: 
Reservas Iniciales: Se estimaron en 50 años de extracción al ritmo de extracción actual o el equivalente 
a 187.000 Tn de litio. 
Reservas Actuales: Se estiman en 40 años de extracción al ritmo de extracción actual o el equivalente a 
150.000 Tn de litio. 
6.- PLANTA DE ADSORCION SELECTIVA (SA): 
El proceso de adsorción selectiva (SA) está diseñado para remover selectivamente LiCl (cloruro de litio) 
desde una salmuera concentrada en NaCl (Brine), usando un sorbente especial. 
El sorbente está soportado en recipientes a presión con distribuidores internos para la salmuera. El sorbente 
remueve selectivamente el LiCl de la salmuera y luego el LiCl es desorbido del sorbente usando agua litiada. 
El proceso consiste básicamente en las siguientes etapas: bombeo de salmuera, ajuste de pH y 
desgasificación del CO2, adsorción, concentración de producto y purificación usando ósmosis inversa, 
resinas de intercambio iónico, y finalmente evaporación solar. La recuperación de la planta de SA es de 85 
a 90 % 
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6.1.- SISTEMA DE SALMUERA (BRINE) 
En el Salar existen en total, seis pozos disponibles para la extracción de salmuera fresca; cinco
están disponibles para la operación normal; mientras que el restante está en standby. 
La salmuera es bombeada a través de bombas diésel desde los cinco pozos en operación en el Salar, a una 
pileta cubierta de almacenamiento en las proximidades de la Planta SA. Luego por gravedad desde esta pileta 
la salmuera fresca es trasvasada a otra más pequeña en el interior del edificio de la Planta SA. 
La salmuera está saturada en NaCl. En Planta la salmuera fresca pasa a través de un sistema de 
filtros. Antes y después de los filtros puede ser diluida con salmuera de reciclo (loading recycle) que 
provienen de las columnas de adsorción selectiva. Luego esta salmuera diluida, antes de entrar a las 
columnas de adsorción selectiva, pasa a través de dos intercambiadores de calor de placa en paralelo; 
calentándose en esos equipos por la salmuera agotada (spent o waste brine) que sale de las columnas. 
Luego la salmuera es calentada en un intercambiador de tubos y carcaza usando vapor. La salmuera diluida, 
calentada y con pH ajustado es alimentada a las 20 columnas conectadas en paralelo (SA). 
6.2.- SISTEMA DE COLUMNAS 
Las columnas operan en ciclos continuos, alternándose la alimentación entre 
la salmuera y el strip. El tiempo total de ciclo variará según el ciclo definido. 
En operación, cada columna está en un punto diferente del ciclo, de modo 
que las corrientes de alimentación y descarga son casi continuas. 
Existen tres tipos de corrientes en la descarga de las columnas: salmuera 
agotada (spent brine), salmuera reciclada (loading recycle) y producto 
(product). La salmuera agotada caliente intercambia calor con la salmuera 
fresca de alimentación y luego cede el calor remanente al agua fresca para 
que de esta manera se pueda maximizar la recuperación de calor, antes 
de ser bombeada a un área separada de desecho. 
La salmuera de reciclo (loading recycle) es añadida a la salmuera 
de alimentación para recuperar Li y diluir la concentración de sal para 
prevenir incrustaciones. El producto caliente intercambia calor con el strip 
entrante, con el agua cruda filtrada y luego es alimentado a una planta 
de ósmosis inversa para concentrarlo. 
6.3.- OSMOSIS INVERSA (RO) LiCl 
El propósito de esta operación es concentrar el producto de las columnas de adsorción selectiva. De esta 
manera, la alimentación es dividida en dos corrientes efluentes: el Concentrado, cumple con las condiciones 
de concentración en Li; y el Permeado lleva el agua remanente con algunos elementos que traspasaron la 
membrana. 
En el proceso, el producto de las columnas de adsorción selectiva pasa a través de un sistema de filtros
antes de ingresar como alimentación a las unidades de Ósmosis Inversa. El permeado, que contiene algo de
Li, es reciclado al sistema de agua, mientras el concentrado es enviado a columnas de intercambio iónico 
para su purificación. 
COLUMNA DE ADSORCION 
SELECTIVA - PLANTA SA 
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6.4.- REMOCION DEL Ca, Mg y B 
El producto concentrado del RO es alimentado a dos pares de columnas de intercambio iónico para remover 
Ca, Mg y B. Estas columnas de polishing, están cargadas con resinas convencionales de intercambio iónico. 
Normalmente en operación son usadas cuatro columnas. Las dos primeras columnas actúan como un par 
adelantado, removiendo todas las impurezas. Las segundas dos actúan como un par retrasado, minimizando 
cualquier chance de contaminación. También es posible operar con un solo par. En este caso el esquema es 
un par en loading, un par regenerado y otro en regeneración. 
Los lechos de resinas son regenerados usando primero una solución de HCl y luego una solución de 
NaOH. En el proceso, la alimentación es el concentrado de las unidades de RO, previamente acumulado en
tanque. El producto que sale de los lechos de intercambio iónico es transferido a una serie de piletas de 
evaporación para una concentración final. 
Hay 20 piletasde evaporación solar que ocupan entre 30 y 40 hectáreas, las dimensiones de una pileta
típica es de 100 x 200 metros. 
En la planta de SA la salmuera pasa de 600 ppm de Li a 6000 ppm. 
En las piletas de evaporación solar la concentración de Li pasa de 6000 ppm a 60.000 ppm. 
6.5.- PLANTA DE AGUA 
El agua de río proveniente del dique Trapiche y de cinco pozos constituyen la fuente de agua cruda para 
abastecer a toda la operación. 
En Planta el agua pasa a través de un sistema de tres filtros. Cada filtro tiene un lecho filtrante heterogéneo 
de tres fases. Posterior a este sistema de filtros, el agua cruda es saneada por dosificación con hipoclorito de 
sodio para eliminar sustancias orgánicas. 
Luego, el agua filtrada pasa a través de una serie de intercambiadores de calor donde una vez calentada es 
tratada químicamente agregando ácido clorhídrico y antincrustrante. El agua, así tratada, es 
nuevamente filtrada en un sistema de filtros antes de ingresar a las unidades de Ósmosis Inversa de Agua
(RO-Agua). 
El RO-Agua consiste de tres unidades en paralelo. El agua rechazada, rica en elementos indeseables, es 
usada para diversos fines (no de proceso) o desechada junto con la salmuera agotada (spent brine). El 
permeado, es el producto más importante, debe contener cantidades mínimas de sustancias químicas como 
impurezas. 
El agua tratada es dosificada con bisulfito de sodio a fin de eliminarle los restos de cloro libre, ya que este 
afecta las resinas. El tanque T-2240 es la fuente común de abastecimiento de agua tratada para la planta de 
Carbonato, planta de Servicios Auxiliares y planta SA. 
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ESQUEMA DE LA PLANTA DE ADSORCION SELECTIVA (SA) 
7.- PLANTA DE CARBONATO DE LITIO 
La alimentación a la planta de Carbonato de litio, es la salmuera que luego de haber sido tratada en el SA 
y enviada a las piletas de concentración solar, alcanzan una concentración en Li de 30.000 ppm o 3 % 
de Li. Por otro lado, se cuenta con una planta de preparación de solución saturada de carbonato de 
sodio, la soda ash se recibe en forma de sólido y se mezcla con agua caliente. 
La alimentación de Cloruro de Litio del sistema de piletas es purificada primero en un equipo de intercambio 
iónico para remover el exceso de boro y calcio-magnesio. En un reactor continuo, la solución de Cloruro de 
Litio reacciona con solución de Carbonato de Sodio para precipitar el Carbonato de Litio. La pulpa de 
Carbonato de Litio rebalsa del reactor hacia el filtro de cinta donde se separa el líquido y se lava la torta. 
Esta torta de Carbonato de Litio es suspendida nuevamente en solución de lavado (repulpeo) y después 
centrifugada. El Carbonato de Litio es separado de la solución y lavado una vez más en la centrífuga. La 
torta de Carbonato de Litio de la centrífuga es secada y embolsada. 
En el circuito de Carbonato de Litio, el dimensionamiento de los equipos se basa en 7000 horas de operación 
de la planta por año. 
7.1.- PREPARACION DE LA SOLUCION DE CARBONATO DE SODIO 
El Carbonato de Sodio en bruto es transportado hasta el área de producción y descargado en la tolva de 
almacenamiento de Carbonato de Sodio desde contenedores o utilizando la estación de descarga de 
supersacos (big bag) en la tolva. 
El Carbonato de Sodio es pesado y volcado en el tanque de suspensión. La pulpa de Carbonato de Sodio se 
bombea a un tanque donde se completa la disolución del carbonato hasta cerca del 
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valor de saturación. El agua para la preparación de la solución se lleva desde el tanque de agua de proceso. 
La solución de Carbonato de Sodio es bombeada desde el tanque de solución y pulpa hasta el tanque 
de almacenamiento de la misma. 
La solución de Carbonato de Sodio del tanque de almacenamiento es calentada, filtrada y bombeada al 
tanque de almacenamiento. La solución de Carbonato de Sodio es alimentada desde el lazo de 
recirculación al reactor de Carbonato de Litio. El lazo de recirculación provee un control preciso de 
la temperatura de alimentación. 
7.2.- PREPARACION DE LA SOLUCION DE CLORURO DE LITIO 
La solución de Cloruro de Litio es tomada desde las piletas solares (3% de Li) y almacenada en el tanque 
de almacenamiento de solución de Cloruro de Litio. Desde este tanque es filtrada, calentada y alimentada a 
las columnas de intercambio iónico en donde se remueve el exceso de boro y calcio-magnesio en la 
solución. Una vez purificada en las columnas de intercambio iónico es almacenada en el tanque de licor de 
Cloruro de Litio. 
La solución de Cloruro de Litio del tanque de almacenamiento se calienta y bombea al tanque de 
almacenamiento. Del lazo de presión constante se extrae la solución al reactor. 
7.3.- REACCION DE CARBONATO DE LITIO 
Se cuenta con dos reactores de iguales características. Sólo un reactor opera para alcanzar la capacidad 
total de producción, sin embargo, los reactores están dispuestos para funcionar en serie o en paralelo. 
Las dos corrientes de alimentación al reactor entran a la altura de la superficie del líquido. El anión 
Carbonato reemplaza al anión Cloruro tomando el catión Litio. Un residuo de Carbonato de Litio 
permanece en solución. 
LiCl (aq) + Na2CO3 (aq)  Li2CO3  + Li2CO3 (aq) + NaCl (aq) 
La pulpa de Carbonato de Litio rebalsa desde el reactor a través de una canaleta hasta el filtro de cinta 
de vacío. 
Periódicamente los reactores se limpian con solución de HCl. La solución ácida remueve el Carbonato 
de Litio incrustado en la superficie del reactor. 
7.4.- FILTRO DE CINTA DE VACIO 
La pulpa que rebalsa de los reactores de Carbonato de Litio se lleva a través de una canaleta hasta el filtro 
de cinta de vacío. En el filtro el licor madre es separado de la pulpa y colectado en el recipiente de 
licor madre desde donde se envía a drenaje. 
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FILTRO DE CINTA DE VACIO 
PLANTA DE CARBONATO
La torta de Carbonato de Litio a la que se le extrajo el líquido permanece en el filtro de cinta y es 
lavada mediante una solución de lavado en contracorriente. El agua de lavado de la torta es la primera 
etapa del circuito de lavado en contracorriente. El spray 
de solución de lavado es llevado a través de la torta y colectada en el 
recipiente de licor débil. La solución de lavado de la torta es bombeada 
desde el recipiente a la canaleta de residuos. 
El Carbonato de Litio lavado y filtrado se descarga a través de una 
canaleta al tanque de repulpeo. 
Los residuos de la torta de Carbonato de Litio que se quedan adheridos 
a la cinta son lavados con agua de lavado y llevados al tanque de 
repulpeo. La corriente de lavado de la cinta es también el líquido que 
sirve de alimentación al tanque de 
repulpeo. La corriente de agua de lavado es la segunda etapa del circuito de lavado en contracorriente. 
7.5.- REPULPEO Y ALIMENTACION A CENTRIFUGA: 
Los sólidos filtrados en filtro de cinta son resuspendidos en un tanque de repulpeo. El líquido para la pulpa 
es el agua de lavado en la cinta del filtro de cinta. La etapa de repulpeo es la tercera etapa delcircuito de 
lavado en contracorriente. 
La pulpa de repulpeo es calentada por un serpentín calefactor alimentado con vapor. 
La pulpa en el tanque de repulpeo es la alimentación a la centrífuga por medio de una bomba centrífuga
o sand-piper que bombea continuamente a una caja de distribución.
La caja de distribución de pulpa alterna su descarga entre la carga a la centrífuga y el reciclo de pulpa al 
tanque de alimentación a la centrífuga. 
7.6.- CENTRIFUGA 
Luego del primer ciclo de giro, se alimenta a la centrífuga y en el paso siguiente separa el licor de repulpeo 
de la torta de Carbonato de Litio. El licor es colectado en un tanque de almacenamiento. El licor de repulpeo 
es utilizado para lavar la torta del filtro de cinta. La separación del licor de repulpeo de la torta en la centrífuga 
es la cuarta etapa del circuito de lavado en contracorriente. 
La torta de la centrífuga es nuevamente lavada con agua desionizada del proceso la cual ha sido calentada. 
El agua de lavado de la centrífuga es recogida en un Tanque de Agua de la Centrífuga. El agua de la 
centrífuga es la quinta etapa de lavado en contracorriente. 
Continuando el ciclo de lavado, la torta de la centrífuga pasa a través de un ciclo de giro para secado. La 
centrífuga descarga la torta de Carbonato de Litio al secadero de Carbonato de Litio. 
7.7.- SECADERO: 
El secadero de Carbonato de Litio es un secadero de bandejas rotativas alimentado por el extremo superior 
por medio de un alimentador de tornillo. La torta descarga en contracorriente con el aire caliente que ingresa 
por la parte inferior del secadero. El sólido seco descarga a un transportador de tornillo que lo transporta a 
la etapa de embolsado.
El aire de secado se calienta en un intercambiador de placas, del tipo de calentamiento indirecto, con una 
corriente de gases de combustión de un quemador. 
Pueden alimentarse al secadero directamente los gases de combustión si el quemador se encuentra operando 
con gas natural. 
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El filtro de mangas de Carbonato de Litio colecta el polvo arrastrado por el aire desde el secadero. 
A intervalos fijos de tiempo se sopla aire comprimido sobre las mangas para descargar el sólido colectado. 
El polvo colectado cae sobre una tolva y se alimenta a supersacos mediante la válvula estrella. Este producto 
se despacha con la identificación de FINOS. 
7.8.- EMBOLSADO DEL CARBONATO DE LITIO 
El sólido seco descarga a un transportador de tornillo, luego es elevado por un elevador de cangilones y 
alimentado al silo de almacenamiento por un alimentador de tornillos. 
El carbonato de litio se alimenta a una zaranda vibratoria por medio de un vibrador y una válvula estrella. 
En la zaranda se separa un material retenido en la malla de clasificación de 60 # llamado GRUESO y el 
pasante identificado como PRODUCTO. Ambos son embolsados en sacos. 
El filtro de mangas de captación de polvos del área de embolsado de Carbonato de Litio colecta los polvos 
arrastrado por el aire del sistema de ventilación industrial en el área de embolsado y se identifican con el 
nombre de FINOS. 
Los tres tipos de material PRODUCTO, FINOS y GRUESOS se embolsan en sacos y se despachan en lotes 
de 20 supersacos cada uno. 
7.9.- PROCESO DE REEMPACADO DE CARBONATO DE LITIO 
El objetivo del proceso es cambiar el empaque de 
carbonato de litio de supersacos de 900 Kg a bolsas 
de papel y tambores de cartón. 
El equipo utilizado está compuesto de un silo de 
almacenamiento provisto de un sistema de alimentación de 
sólidos por medio de un guinche. El silo alimenta el sistema 
de embolsado por medio de un transportador helicoidal, 
provisto de un sistema de velocidad variable. El embolsado se 
efectúa mediante un buzón de carga donde se fija la bolsa de 
papel mediante un par de mordazas accionadas por un cilindro 
neumático. El buzón está provisto de un sistema de pesado 
con un control automático de peso. 
El sistema se completa con el cierre de la bolsa que se efectúa 
mediante una cinta transportadora y una cosedora manual de 
pedestal. 
La operación consiste en izar un saco de 900 Kg de carbonato de litio hasta la parte superior de la tolva 
utilizando el guinche, descarga del sólido hasta llenar la tolva; se coloca la bolsa de papel o la bolsa de 
plástico interna del tambor en el buzón de carga, se fija dicha bolsa mediante las mordazas y se alimenta el 
sólido hasta alcanzar el peso deseado. El sistema es totalmente automático regulando la velocidad del tornillo 
hasta alcanzar el peso en la bolsa. Luego se cierra la boca de la bolsa mediante la cosedora manual de pedestal. 
El mismo equipo es utilizado para llenar tambores de cartón utilizando un accesorio compuesto por una 
plataforma móvil con rodillos y sistema de pesado. 
Las bolsas de papel son de 20 Kg, 25 Kg y 50 libras, mientras que los tambores de cartón se llenan con 100 
Kg de producto. 
Las bolsas de papel o los tambores de cartón se acomodan sobre un pallet y se palletizan con un film 
de polietileno en una palletizadora automática. Finalmente se etiquetan los pallets y se almacenan en el 
depósito de despacho. 
BOLSONES DE CARBONATO DE LITIO 
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ESQUEMA DE LA PLANTA DE CARBONATO DE LITIO 
7.10.- PROCESO DE MOLIENDA DE CARBONATO DE LITIO 
El objeto de este proceso es reducir el tamaño de partículas del carbonato de litio producido para 
alcanzar las especificaciones exigidas por los clientes. 
El equipo de molienda está compuesto de un silo de almacenamiento provisto de un sistema de 
alimentación de sólidos por medio de un guinche con capacidad de izamiento apropiada. La 
alimentación al molino se efectúa mediante un alimentador volumétrico, provisto de un sistema de 
velocidad variable e inyectores de aire. La molienda se efectúa en un molino orbital por impacto de un jet 
de aire sobre el sólido en una cámara de molienda. El circuito se completa con un sistema de captación de 
polvos por filtro de mangas y descarga a supersaco. 
Durante la operación del molino, el inyector de alimentación introduce el sólido suministrado por el 
alimentador de tornillo en la cámara de distribución primaria. La alimentación pasa a la cámara del 
molino a través de los puertos espaciados alrededor de la cámara primaria. Una serie de jets de aire de alta 
velocidad ubicados en las paredes periféricas del cuerpo del molino, levantan y empujan el material 
contra la carga circulante del molino. La molienda ocurre por el impacto de una partícula contra otra. La 
fuerza centrífuga mantiene las partículas gruesas en la cámara de molienda. El producto molido
es arrastrado hacia fuera por el aire de molienda remanente y es captado en el filtro de mangas. Desde 
este filtro se llenan los supersacos de 900Kg con el material molido. 
8.- MUESTREOS: 
A continuación, se describen los muestreos de proceso, de producción y de exportación: 
8.1.- MUESTREO DE PROCESO: 
Son las muestras tomadas por MDA, en forma sistemática y manual, a lo largo del proceso para comprobar 
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MUESTREODE CARBONATO DE 
LITIO 
su funcionamiento de acuerdo a lo que disponga la Supervisión. Se definen y muestrean puntos críticos con 
el objeto de evitar la sobrecarga de análisis de laboratorio. 
8.2.- MUESTREO DE PRODUCCION: 
MDA realiza el muestreo manual del producto Carbonato de Litio durante el proceso de embolsado del 
saco de 900 kg. La muestra se toma mediante una lanza de granos (ver figura) de 1,2 m de longitud por 
1” de diámetro, la cual se inserta en el centro de la superficie superior del material hasta el fondo 
del saco recolectando una muestra de aproximadamente 250 g por saco. 
Cada lote está compuesto por 20 sacos de 900 kg resultando un 
total de 20 muestras por lote. A partir de estas se hace una muestra 
compuesta (composite) constituido por porciones iguales de las 20 
muestras y reservando una porción original de cada una para 
archivo por si hubiera que chequear algún parámetro. 
Sobre la muestra composite representativa de todo el lote se 
analizan los siguientes parámetros: B, Ca, Mg, K, Na, S, Fe, 
Zn, Cu, Ni, cloruros, insolubles, humedad y distribución 
del tamaño de partículas; el carbonato de litio se determina por 
diferencia a 100 respecto de los demás parámetros analizados. 
Si del análisis de la muestra composite resultara que algunos de los parámetros se apartan de la 
especificación del producto, se rastrean en las muestras individuales de cada bolsón para detectar cual o
cuales son los que están fuera de especificación. Esos bolsones se apartan del lote y se conforma un 
nuevo lote con todos los bolsones aprobados. De esta forma se aprueba el despacho del lote constituido 
por 18 toneladas netas. Los certificados de análisis se realizan según especificaciones del comprador. 
8.3.- OBSERVACION Y MUESTREO DEL PRODUCTO DE EXPORTACION: 
El despacho parcial del producto denominado CARBONATO DE LITIO, ANHIDRO, 99%, se realizó en la 
Estación de Transferencia-Salar de Pocitos (Salta). El embarque efectuado el día 04/10/2010 estuvo 
constituido por 1,5 lotes integrado por 30 sacos de 900kg cada uno totalizando 27 Tn netas el cual constituía 
la carga de un camión. Los lotes embarcados son los Nº G417 y mitad del G418. 
8.4.- MUESTREO REALIZADO POR ADUANA: 
Personal de Aduana-Salta tomó una muestra representativa del embarque constituido por 1,5 lotes, a partir 
de la composición de 10 muestras de bolsones tomadas al azar. Las mismas fueron obtenidas mediante lanza 
de granos, luego homogeneizadas y cuarteadas en cuatro porciones, una para Aduana, otra para MDA, otra 
para laboratorio y una cuarta para la Secretaría de Minería de la Nación. 
El presente embarque parcial de 27 toneladas corresponde a un embarque total de 270 toneladas que se 
terminaran de cumplimentar en los próximos días. 
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8.5.- MUESTREO REALIZADO POR LA SECRETARIA DE MINERIA DE LA NACIÖN: 
De cada uno de los lotes despachados se tomó una porción representativa de cada uno a partir del composite 
realizado por MDA. 
8.6.- MUESTRAS RECOLECTADAS: 
En el cuadro siguiente se dan las muestras de producto exportable tomadas en la Planta de Carbonato 
de Litio y en la Estación de Transferencia-Salar de Pocitos y una muestra de salmuera tomada en un pozo 
del Salar del Hombre Muerto: 
Identificación 
Muestra 
Recolectada 
por 
Producto de 
Exportación 
Lote 
Nº 
Peso 
(g) 
MDA-9 SMN 
Carbonato de Litio – 
Anhidro-99% 
G417 200 
MDA-10 SMN 
Carbonato de Litio – 
Anhidro-99% 
G418 200 
MDA-11 AFIP 
Carbonato de Litio – 
Anhidro-99% 
G417/G418 1000 
Se recolectó además una muestra de 1 litro de salmuera natural del pozo Nº 4041 identificada MDA12, 
extraída en el Salar del Hombre Muerto. 
9.- PLANTA DE CLORURO DE LITIO: 
El proceso productivo del cloruro de litio (LiCl) se inicia con la salmuera procedente de las piletas 
de evaporación solar en el Salar del Hombre Muerto, desde donde es transportada mediante camiones 
para alimentar a la Planta Güemes. La salmuera concentrada en Li (5-6 % en peso), tal como se 
describe en el diagrama de abajo, es tratada en primer término para remover sulfatos con cloruro de bario y 
luego se la hace circular por columnas de intercambio iónico para la remoción de calcio, magnesio y 
boro. Este producto es alimentado al pre- evaporador, seguido por una etapa de reducción de sodio. 
La cristalización es luego inducida en un cristalizador de circulación forzada. El producto resultante es 
centrifugado, secado, enfriado, tamizado y empacado en tambores de 200 kg, 150 kg o 50 kg y sacos 
de 1000 kg para su distribución comercial. 
El circuito de Cloruro de Litio consiste primariamente de las siguientes tres secciones (ver esquema 
adjunto): 
A - Tratamiento con cloruro de bario - Reducción de sulfato 
B - Remoción de calcio, magnesio y boro mediante intercambio iónico 
C - Cristalización de LiCl a partir de una solución tratada
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SALMUERA 
5-6% pLITIO DE Ca/Mg/B 
ESQUEMA DE LA PLANTA DE CLORURO DE LITIO 
 
 
9.1.- REMOCION DEL SULFATO: 
La salmuera proveniente del Salar tiene una concentración de saturación de aproximadamente 6% de Li, 
equivalente a 36% de LiCl con una densidad de 1,25 g/cm3, libre de sólidos en suspensión. Con esta 
característica la salmuera es almacenada en dos tanques de 3500 m3 cada uno. En primer lugar la 
salmuera es tratada para eliminar el S contenido como sulfatos (SO4 
2-), para esto se le agrega en un
reactor cloruro de bario (BaCl2) precipitando sulfato de 
bario (BaSO4), el cual es separado utilizando un filtro prensa conteniendo una pre capa de diatomea como 
auxiliar filtrante; el residuo sólido resultante, el cual puede contener hasta un 2% del litio total de 
alimentación, es enviado al salar donde es enterrado para su disposición final. 
Preparación de la salmuera 
La precipitación de sulfato es llevada a cabo como un proceso batch. La salmuera es bombeada con una 
de las bombas desde el tanque de almacenamiento a los tanques de tratamiento con cloruro de bario En el 
caso de requerirse eliminar carbonato se ajusta el pH hasta 1-2 con HCl, se calienta hasta 60-70C y se 
mantiene en ese rango por una hora con agitación para remover el exceso de carbonato en solución. Luego 
el pH es ajustado a 5-6 con solución de NaOH. Si no se efectúa remoción de carbonato, no hay ajustes de 
pH en esta etapa. 
Preparación de cloruro de bario 
El cloruro de bario di hidratado es disuelto en un tanque usando condensado de proceso hasta obtener una 
REGENERANTES AGOTADOS A 
TANQUE DE NEUTRALIZACIÓN AGUA 
CRISTALIZACION 
EVAPORATIVA 
AGUA 
PULPA 
DE LiCl 
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solución al 10% (densidad: 1.083g/ml). Dicha solución es transferida con una bomba a los tanques 
de tratamiento. 
Precipitación y filtración de sulfato 
El Cloruro de bario es agregado para precipitar el ion sulfato en solución; el mismo se agrega en
defecto respecto del valor estequiométrico ya que un residual de bario persiste en el sistema. 
El sulfato de bario precipita y puede ser separado por filtración. La velocidad dereacción 
es considerablemente más alta a una temperatura por encima de 60C. 
El sólido es separado en un filtro de placa y marco, usando diatomea como ayuda filtrante (una bolsa de 
22 Kg en cada batch inicial luego de la limpieza del filtro) para maximizar la retención de sólido 
y la recuperación de litio. Los sólidos de sulfato de bario son removidos periódicamente, 
almacenados en tambores de plástico y llevados a una estación de descarga. El filtrado es almacenado en el 
tanque de salmuera tratada para luego ser alimentado a las unidades de intercambio iónico para remover 
Ca/Mg y B. 
9.2.- REMOCION DE Ca, Mg y B:
La solución libre de sulfatos es nuevamente tratada en dos columnas para la eliminación del Ca y Mg con 
resinas de intercambio iónico, y luego en dos columnas para la remoción del B utilizando también resinas
de intercambio. 
La solución de salmuera pre tratada es enviada a las columnas de intercambio iónico para remoción de Ca/
Mg usando resina Duolite C-467 de Rohm & Hass. Las columnas de intercambio iónico están 
arregladas de manera tal que puedan correr en serie o en paralelo, una operando y otra regenerando 
durante la operación. La salmuera del tratamiento para sulfato es ajustada en su pH hasta 8-8.2 para 
maximizar la capacidad de la resina. Debido a la alta concentración de cloruro de litio es preferible no 
superar en el lecho una velocidad espacial superior a 0.05 BV/min (3 m3/h). 
Ácido clorhídrico 10%, hidróxido de sodio 5% y agua desionizada 
o condensado de proceso son usados para el proceso de
regeneración.
La salmuera libre de calcio y magnesio es entonces alimentada a 
las columnas para remoción de boro usando resina Amberlite 
IRA-743 de Rohm & Hass. Los arreglos y materias primas son los 
mismos que para las unidades de Ca/Mg. La frecuencia de 
regeneración depende de la concentración de Ca, Mg y B en la 
alimentación. 
La salmuera resultante es almacenada en los tanques para ser 
alimentada al pre-evaporador. 
9.3.- CRISTALIZACION DEL CLORURO DE LITIO: 
En primer lugar se realiza la remoción del sodio por un proceso de concentración por evaporación durante 
el cual la solución es calentada a 90ºC aumentando la concentración de litio del 6 al 7%. En 
esas condiciones de presión y temperatura la solución es enfriada bruscamente a 0ºC utilizando 
etilenglicol, provocando la precipitación selectiva del sodio como cloruro de sodio (NaCl), quedando el 
litio (Li+) en solución. La separación liquido/sólido se realiza con ayuda de filtro prensa. Este proceso 
provoca además la cristalización de KCl, del orden de 5 a 8 kg por tonelada de LiCl producido. Los 
cristales de KCl formados son disueltos y reenviado a las piletas con el resto de las salmueras 
impurificadas. 
COLUMNAS DE INTERCAMBIO IONICO 
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Todos los líquidos resultantes de la eliminación de las impurezas en la salmuera de Li son almacenados en 
dos piletas impermeabilizadas con geomembrana, en las cuales se produce una pequeña 
concentración por evaporación, los que luego son re transportados hasta el Salar de Pocitos utilizando los 
mismos camiones que transportaron las salmueras. 
La salmuera de litio purificada es sometida a un proceso de CRISTALIZACIÓN que comprende el 
calentamiento de la solución y la generación de vacío en el tanque cristalizador para acelerar la evaporación 
y provocar la cristalización del LiCl por sobresaturación. Este proceso se completa con el agregado 
continuo de salmuera en el cristalizador. A partir de allí se comienza a sacar en forma continua una 
pulpa cuya concentración de cristales de LiCl se mantiene al 30%. La separación sólido-líquido se 
completa con una operación de HIDROCICLONADO a través de la cual se incrementa la concentración 
de la pulpa a 60-70% de cristales que sale por debajo (underflow) dirigiéndose a la centrífuga mientras 
que las porciones más livianas de la pulpa, constituida por agua y micro cristales, se elevan (overflow) y 
salen a través del rebalse del hidrociclón retornando al tanque de agua madre. 
Los cristales son sometidos a un proceso de CENTRIFUGADO elevando el contenido de sólido al 98% con 
2% de humedad, el líquido residual regresa al cristalizador. 
La operación de SECADO de los cristales se efectúa en 
un horno rotatorio alimentado a gas natural con una 
temperatura de secado de aproximadamente 140ºC; la 
alimentación desde la centrifuga al secador se realiza por 
un tornillo transportador sinfín con un flujo de 1 a 2 Tn/hora. 
El proceso de ENFRIADO de los cristales se lleva a cabo a 
través de un sistema de lecho oscilante e inclinado 
refrigerado con agua hasta una temperatura de 40ºC, la cual 
se considera optima para evitar la elicuescencia por 
absorción de humedad ambiente, logrando un producto 
solido con un máximo de humedad del 0,1%. 
Luego se clasifica granulométricamente entre malla 10 (2mm) y malla 80 mediante un proceso 
de TAMIZADO con el objeto de separar el material aglomerado; el rechazo, material retenido sobre malla 
10 es retornado aguas arriba a la entrada del tanque cristalizador. 
Finalmente, el EMPACADO del producto se realiza en tambores de 200, 150 o 50 kg o bien en bolsones 
de 1000 kg. 
La recuperación de la planta de LiCl es del 92 al 93% referido al contenido fino de Li de alimentación 
sobre el contenido fino de Li en el producto final. 
A continuación, se dan detalles de las operaciones unitarias mencionadas arriba: 
Pre-evaporación 
Posteriormente a la reducción de sulfato y remoción de calcio, magnesio y boro, la salmuera de aprox. 5- 
6% de litio (30-36% de LiCl) es alimentada al pre-evaporador a un caudal estacionario máximo de 3.5 
m3/h. La función del pre-evaporador es concentrar la solución a través de evaporación para 
facilitar la cristalización selectiva de NaCl aguas abajo. La bomba de recirculación del pre-evaporador 
circula licor a través de los tubos del calentador, retornando al cuerpo de vapor. Vapor de 50 psig 
condensa en el exterior 
DEPOSITO DE PRODUCTOS EMPACADOS 
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de los tubos del calentador entregando su calor latente, y la temperatura del licor crece a medida que pasa 
a través de los tubos. La salmuera es precalentada en el intercambiador, a medida que el licor ingresa al 
cuerpo de vapor a baja presión ocurre un flasheo y se libera vapor de agua de la solución, el que se dirige 
al condensador. La velocidad de evaporación de diseño es 1560 lb/h, y el cuerpo de vapor del pre-
evaporador opera a una presión de domo entre 0.15 y 0.25 kgf/cm2 y una temperatura de licor máxima de 
103C.
El flujo de vapor de diseño al calentador es 2500 lb/h. El condensado drena hacia un tanque para luego ser 
tomado por la bomba de transferencia de condensado. 
La salmuera concentrada en el pre-evaporador es bombeada al pre enfriador y al cristalizador de rechazo 
de sal por medio de una bomba a un caudal de diseño de 2.5 m3/h y con una concentración de litio de 6.0% 
(36.6% LiCl). 
Los no condensables son venteados del tope del tanque interno del condensador al sistema de vacío del 
pre-evaporador. Un eyector de simple etapa, accionado por vapor a 150 psig, crea el vacío necesario. Dicho 
vapor es condensado en un poscondensador que trabaja con agua de enfriamiento en el ladode tubos y 
drenado al condensador del pre-evaporador. Los no condensables son venteados a la atmósfera. 
Reducción de sodio 
El licor de 6.6-6.85% de litio (40.5-41.8% LiCl) resultante del pre-evaporador es tomado por la bomba de 
transferencia y enviado a la línea de recirculación del cristalizador de rechazo de sal. Dicho cristalizador 
agitado provee el tiempo de residencia necesario para el crecimiento de cristales de NaCl. El contenido 
del cristalizador es recirculado por una bomba a través de los enfriadores primarios, retornando al 
cristalizador. El intercambio de calor con glicol en los enfriadores es controlado de manera de mantener una 
temperatura de pulpa de 2C. Una pulpa muy débil (<1% en peso) es mantenida en el cristalizador, siendo 
bombeada luego con una bomba hacia el filtro prensa en el cual los sólidos son retenidos en el medio 
filtrante. El filtrado del filtro prensa fluye a través de los filtros de cartucho donde se remueve cualquier sólido 
que permanezca suspendido antes de drenar hacia el tanque de filtrado. Dicho tanque contiene entonces 
licor purificado de LiCl que puede ser bombeado a los tanques de alimentación al cristalizador de LiCl. La 
torta del filtro prensa descarga intermitentemente al tanque agitado de disolución de sal. Dicha torta, que 
consiste mayoritariamente de NaCl, es re disuelta usando una pequeña cantidad de condensado y 
removida con una bomba hacia el tanque de neutralización. 
Una solución re circulante de glicol forma un lazo interno que transfiere el calor del licor en el enfriador 
secundario. Esta configuración permite un ajustado control del delta T y de la transferencia de calor en los 
enfriadores primarios, donde puede haber crecimiento cristalino. El glicol en el ciclo interno es recirculado 
por los enfriadores a través de una bomba. 
Cristalización de LiCl anhidro 
Existen dos tanques de alimentación al cristalizador, los cuales contienen filtrado purificado proveniente del 
tanque y proveen capacidad de almacenamiento entre los sistemas de pre-evaporador/rechazo de sal y de 
cristalización. Dichos tanques son agitados y tienen provisión de ácido clorhídrico para cuando se requiera. 
La salmuera de LiCl es bombeada de los tanques de alimentación al tanque de aguas madre por una 
bombas a un caudal de diseño de 2.5 m3/h. En el camino la alimentación pasa por el pre calentador, 
calentándose con condensado de vapor proveniente del calentador del cristalizador. Asimismo, la salmuera 
puede calentarse tomando calor de la corriente de alimentación hacia el cristalizador de sodio. El tanque 
de agua madre es un recipiente agitado que también recibe el rebalse del hidrociclón, filtrado de la centrífuga 
y solución del scrubber (opcional). Una fracción del contenido del tanque de licor madre es bombeada a 
tanques o bien tomada por una bomba y por recirculación a través de un sistema de remoción compuesto 
por etapas de dilución, enfriamiento y filtración se elimina parte de su contenido de potasio antes de 
retornarla al tanque. El efecto de la remoción será, desde el punto de vista del contenido de potasio en el 
cristalizador, similar al de la purga, pero con una recuperación casi total de litio. La bomba alimenta al 
cuerpo del cristalizador a un caudal de diseño de 9.8 m3/h. 
El cristalizador funciona de manera de concentrar la solución de LiCl a través de evaporación y de esta 
manera inducir la cristalización de LiCl. Una bomba recircula el licor a través de los tubos del calentador del 
cristalizador y lo retorna al cuerpo de vapor. Vapor de 50 psig condensa en el exterior de los tubos 
entregando su calor latente, y la temperatura del licor aumenta a medida que va pasando por los tubos. 
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Cuando el licor ingresa al cuerpo de vapor tiene lugar un flasheo desprendiéndose vapor de agua de la 
solución, y la sobresaturación de la solución que tiene lugar en ese momento deriva en cristalización de 
cloruro de litio. El cristalizador es operado con una densidad de magma (sólidos suspendidos totales) de 
aproximadamente 25 a 30% en volumen. La velocidad de evaporación de diseño es 5900 lb/h y el cuerpo 
de vapor opera a una presión de domo de 0.15 kgf/cm2 y una temperatura de licor de 115C. 
El flujo de vapor al calentador es de 7500 lb/h, y el mismo puede ser desobrecalentado antes de ingresar 
a la carcasa. El condensado drena a un tanque antes de ser retornado a la planta. Una porción de este 
condensado provee agua para desobrecalentamiento. 
La pulpa del cristalizador es tomada por una bomba y enviada al hidrociclón a un flujo de diseño de 7.0 
m3/h. La operación normal del cristalizador se realiza en condiciones de caudal de aproximadamente un 
65% de los valores de diseño. 
Los vapores del cuerpo de vapor del cristalizador son desobrecalentados antes de ingresar a los tubos del 
condensador. El agua de enfriamiento fluye por la carcasa a aproximadamente 110 m3/h. El condensado 
obtenido drena al cabezal inferior del condensador, el cual ha sido extendido para proveer un tanque de 
condensado interno. Una bomba retorna el condensado a la planta a un caudal de 2.7 m3/h, usándose parte 
del mismo para desobrecalentar los vapores del cristalizador. 
Los no condensables son venteados desde la parte superior del tanque interno de condensado hacia el 
sistema de vacío. Un eyector de dos etapas, accionado con vapor de 150 psig, crea el vacío. Este vapor 
es condensado en un inter y un poscondensador los cuales utilizan agua de enfriamiento por los tubos. El 
condensado de estos equipos drena al recipiente del condensador y los no condensables son venteados a 
la atmósfera. 
El sistema de vacío del cristalizador está provisto con un eyector auxiliar para facilitar la rápida evacuación 
del sistema durante el arranque. 
Centrifugación y secado del LiCl 
El hidrociclón sirve para espesar la pulpa de cloruro de litio antes de la centrifugación. La pulpa del 
cristalizador es enviada al hidrociclón con una bomba. Las porciones más livianas de la pulpa (agua y 
pequeños cristales) se elevan y salen a través del rebalse del hidrociclón. El rebalse drena al tanque de 
agua madre y la pulpa espesa sale por debajo dirigiéndose a la centrífuga con el 60-70% de sólidos 
suspendidos totales. 
La centrífuga deshidrata los cristales de LiCl, y la torta húmeda cae por un ducto hacia el tornillo 
transportador de alimentación al secador a aproximadamente 3500 lb/h según diseño (en operación normal 
2500 lb/h). El filtrado de la centrífuga drena a un tanque. El tornillo transporta la torta al secador rotativo 
alimentado con gas natural, donde el contacto en contracorriente con gas de combustión sirve para 
eliminar la humedad. Los requerimientos de aire y gas natural son 2000 ft3/min y 18 ft3/min 
respectivamente. 
El venteo del secador rotativo se dirige al scrubber de gases, pasando previamente por un venturi. En el 
scrubber se recircula condensado de proceso, cayendo en forma de spray para enfriar los gases de 
combustión y remover sólidos arrastrados por los mismos. Los gases circulan por el tiro inducido creado por 
el ventilador. 
10.- MUESTREOS: 
A continuación, se describen los muestreos de proceso, de producción y de exportación: 
10.1.- MUESTREO DE PROCESO:
Son las muestras tomadas por MDA, en forma sistemática y manual, a la salida de los equipos principales 
de proceso para comprobar su funcionamiento: hidrociclón, centrífuga, secadero y empaque. En todos los 
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casos se analiza el contenido de sólidos y humedad. Las muestras se tomarán en proceso según lo disponga 
la Supervisión (entre tres y seis horas como mínimo). 
10.2.- MUESTREO DE PRODUCCION: 
MDA realiza el muestreo manual durante el proceso de envasado tomando 
una muestra cada 2Tn de material, o sea una muestra big bag por medio 
o una muestra cada 10 tambores de 200 kg. Se obtienen dos tipos de
muestra, una con el objeto del control de calidad del producto, mediante
el llenado de un tubo de ensayos colocado en la cascada del empacado,
muestra que se remite al laboratorio; la otra muestra, denominada
muestra rastreable, de 1kg se utiliza como backup en el control de
calidad del mismo.
En este caso cada lote está conformado por 80 tambores de los cuales se 
muestrea 1 de cada 10. La composición química del lote 
quedará representada por la media resultante de los ocho tambores 
analizados. Los elementos analizados son: Al, B, Ba, Ca, Cu, Fe, K, 
Mg, Na, Ni, S, Si determinando además insolubles, pH y humedad. La 
tabla de resultados de los lotes despachados se adjuntan en el Anexo 1.
En el Anexo 2 se dan los certificados de análisis de cada lote calculados a partir de los resultados
anteriores pero expresados como: % agua, % alcalinidad Li2CO3, % KCl, % NaCl, % CaCl2, ppm 
SO4, ppm Fe2O3, ppm B, ppm insolubles ácidos, pH. El LiCl se calcula por diferencia a 100 respecto 
del total de impurezas determinadas. 
10.3.- OBSERVACION Y MUESTREO DEL PRODUCTO DE EXPORTACION: 
El despacho del producto denominado CLORURO DE LITIO, Grado Técnico, efectuado el día 30/09/2010 
estuvo constituido por 7 lotes de 80 tambores de 200kg cada uno totalizando 112 Tn netas. Los 
lotes embarcados son los Nº 5044, 5046, 5047, 5060, 5061, 5062 y 5063. Cada 4 tambores se palletiza, se 
envuelve con termo contraíble y se carga en camión. 
10.4.- MUESTREO REALIZADO POR ADUANA: 
Personal de Aduana-Salta tomó una muestra representativa del embarque la cual dividió en cuatro probetas 
de aproximadamente 30 g cada una de uno de los tambores correspondiente al lote 5061, elegido al azar, 
destinadas a: Aduana, Empresa, Laboratorio Aduana y Secretaría de Minería de la Nación. La misma 
se identifica como L5061T0029 correspondiente a la destinación Nº10053EC03000083B, ITEM Nº 001, 
PA 2827.39.60.000Z, CLORURO DE LITIO. 
10.5.- MUESTREO REALIZADO POR LA SECRETARIA DE MINERIA DE LA 
NACIÖN: 
De cada uno de los 7 lotes despachados se tomó una muestra de un tambor seleccionado al azar 
de aproximadamente 30 g cada una. 
10.6.- MUESTRAS RECOLECTADAS: 
En el cuadro siguiente se dan las muestras tomadas en la Planta Güemes del producto de 
exportación denominado “Cloruro de Litio- Grado Técnico: 
PUNTO DE MUESTREO DE ClLi 
PLANTA GUEMES 
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MUESTRAS DE ClLi 
Identificación 
Muestra 
Recolectada 
por 
Producto de 
Exportación 
Lote 
Nº 
Tambor 
Nº 
Peso 
(g) 
MDA-1 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5044 171920 30 
MDA-2 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5046 172080 30 
MDA-3 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5047 172160 30 
MDA-4 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5060 173200 30 
MDA-5 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5061 173280 30 
MDA-6 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5062 173360 30 
MDA-7 SMN Cloruro de Litio – G. Tco. 5063 173440 30 
MDA-8 AFIP Cloruro de Litio – G. Tco. 5061 No registrado 30 
11.- INSUMOS: 
Los insumos importados utilizados en el proceso productivo son: 
 Gibbsita (Hidróxido de Aluminio) Hidróxido de Litio (HOLi)
 Soda Ash (Carbonato de sodio anhidro – CO3Na2)
 Floruro de Sodio (FNa)
Gibbsita e Hidróxido de Litio: 
Durante el proceso productivo, la salmuera proveniente del Salar del Hombre Muerto y rica en litio, es 
tratada en primera instancia en la planta denominada SA (Selective Adsorption), en donde la solución
rica es pasada por columnas, que tienen la función de adsorber el litio contenido en la solución; estas
columnas, en un total de 20, están rellenas con una sustancia denominada sorbente (CLA). Tanto la 
gibbsita como el hidróxido de litio, son usados para la fabricación de este sorbente, junto con el agregado 
de otros compuestos como ácido clorhídrico (ClH). 
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El sorbente de cada columna dura aproximadamente 2 años, se cambia el sorbente de 11 columnas al año. 
Para producir 3.788 toneladas de Litio en el año 2008 se usó, 756 toneladas de gibbsita y 1.112 toneladas de 
hidróxido de Litio, lo que dan los siguientes consumos específicos: 
 0,199 Tn de gibbsita / Tn de Litio
 0,294 Tn de Hidróxido de Li / Tn de Litio
Soda Ash (CO3Na2): 
En la Planta donde se produce Carbonato de Litio (CO3Li2) es donde se consume Soda Ash (CO3Na2). El 
litio en el salar se encuentra como cloruro de litio (ClLi), luego se produce la siguiente reacción: 
2ClLi + CO3Na2 CO3Li2 + 2ClNa 
Durante el año 2008, se produjeron 10.000 toneladas de Carbonato de litio y se consumieron 16.648
toneladas de Soda Ash, lo que arroja un consumo específico medio del insumo de: 
 1,66 Tn de CO3Na2 / Tn CO3Li2
De acuerdo con los datos suministrados por la Empresa, este consumo espesífico es variable de acuerdo a la 
operación, durante el 2008 se tuvieron los siguientes consumos específicos reales: 
Enero a Julio de 2008: 1,65 Tn de CO3Na2 / Tn CO3Li2 
Julio a septiembre de 2008: 1,59 Tn de CO3Na2 / Tn CO3Li2 
septiembre a la fecha: 1,49 Tn de CO3Na2 / Tn CO3Li2 
Fluoruro de Sodio (FNa): 
Se usa para la obtención de Fluoruro de Litio (FLi), de acuerdo a la siguiente reacción con el 
ClLi proveniente del salar: 
FNa + ClLi FLi + ClNa 
Durante el año 2008 se produjo 40 toneladas de Fluoruro de litio y se usaron en el proceso 79 toneladas de 
Fluoruro de sodio; en lo que va de 2009 se obtuvieron 96 toneladas de Fluoruro de litio y se usaron 190 
toneladas de Fluoruro de sodio; esto arroja el siguiente consumo específico teórico para el FNa: 
 1,97 Tn de FNa / Tn FLi
De acuerdo a los datos aportados por la empresa, el consumo específico real es de 1,922 Tn de FNa / Tn FLi. 
Consideraciones: Como todo proceso donde ocurre una reacción química, la producción a obtener depende de la composición
cuali-cuantitativa de los insumos, de la tecnología del propio proceso, de las condiciones fisicoquímicas de cada operación, de las 
variables operativas tales como caudales de alimentación, del rendimiento de la reacción química, condicionada a su vez por los 
valores de las variables fisicoquímicas. Esto conduce a que las relaciones de consumos específicos sean diferentes en cada 
campaña. Se suma a esto, el hecho que la producción no se realiza de manera continua debido a las variaciones de demanda en el 
mercado. 
Actualmente, ese rango se vio reducido debido a optimizaciones en el diseño de ciertos equipos de proceso que por un lado que 
llevan a menores consumos y a variaciones cuantitativas en la composición de la salmuera y en las variables de proceso (caudales, 
temperaturas de soluciones, etc.) dentro de las vigentes condiciones de control de estas variables, para los mayores valores. En 
general, hoy podemos decir que la eficiencia de reacción está en el rango de 85 a 90% y el consumo de Carbonato de Sodio anhidro, 
respecto del teórico, excede a éste en un rango entre 10 a 20%. 
12.- CAPACIDAD INSTALADA: 
La capacidad instalada delas distintas plantas de la Empresa es la siguiente: 
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PLANTA UBICACION CAP. INSTALADA 
Planta SA: Salar del Hombre Muerto 3.800 Tn de Litio/año 
Planta de Carbonato Salar del Hombre Muerto 10.000 Tn de CO3Li2/año 
Planta de Cloruro Güemes 7.500 Tn de ClLi/año 
Fluoruro de Li Salar del Hombre Muerto 100 a 150 Tn de FLi/año 
Nota: El Fluoruro de litio se produce según la demanda en la misma planta de carbonato en forma 
alternada. 
13.- RECURSO HUMANO: 
La Empresa cuenta con 212 empleados, distribuidos de acuerdo a los establecimientos productivos, de 
la siguiente forma: 
 Salar del Hombre Muerto: 124 personas 
 Oficinas Salta: 20 personas 
 Estación Salar de Pocitos: 15 personas 
 Planta de Güemes: 53 personas 
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ANEXO 1:
ANALISIS QUIMICOS DE LOTES 
Lote 
Tambor 
# Al B Ba Ca Cu Fe K Mg Na Ni S Si Alc. INS 
% 
H2O pH 
5041 
171650 0,1 0,7 9,7 4,4 0,2 0,4 1746 0,2 1393 8,6 15,8 2,1 0,13 
171660 0,1 0,6 9,7 4,6 0,2 0,5 1764 0,1 1380 8,1 17,3 2,4 0,0160 23,00 0,15 8,52 
171670 0,3 0,7 12,3 4,7 0,2 0,3 1680 0,1 1386 7,6 17,1 2,3 0,11 
171680 0,0 0,5 9,8 4,6 0,2 0,4 1626 0,1 1401 7,4 15,2 2,2 0,0154 18,00 0,07 8,41 
171690 0,0 0,2 8,4 4,4 0,2 0,3 1543 0,0 1392 7,0 14,8 2,2 0,12 
171700 0,1 0,6 9,3 4,4 0,2 0,3 1812 0,0 1427 7,2 14,8 1,9 0,0162 38,00 0,11 8,52 
171710 0,1 0,4 12,7 7,7 0,3 0,7 1640 0,5 1256 6,4 14,5 2,2 0,18 
171720 0,0 0,3 15,3 6,0 0,2 0,6 2015 0,2 1341 4,6 16,4 2,3 0,0164 46,90 0,11 8,63 
AVG. 0,1 0,5 10,9 5,1 0,2 0,4 1728 0,2 1372 7,1 15,7 2,2 0,0160 31,48 0,12 8,52 
5042 
171730 0,0 0,1 8,6 4,4 0,2 0,2 1771 0,0 1346 7,8 16,4 1,9 0,12 
171740 0,0 0,1 8,1 5,0 0,2 0,4 1648 0,1 1348 7,7 15,9 1,8 0,0170 21,00 0,13 8,60 
171750 0,0 0,1 14,5 4,7 0,2 0,3 1749 0,1 1390 8,5 17,9 1,8 0,12 
171760 0,0 0,4 7,6 4,0 0,2 0,3 1676 0,1 1428 7,8 14,7 2,1 0,0161 30,00 0,12 8,58 
171770 0,6 0,1 6,6 4,1 0,2 0,4 1448 0,1 1422 8,0 13,0 1,8 0,12 
171780 0,0 0,4 8,5 4,5 0,2 0,5 1974 0,1 1497 8,8 17,4 2,3 0,0207 36,80 0,10 8,66 
171790 0,0 0,2 8,1 5,9 0,2 0,3 1617 0,2 1370 7,1 13,6 2,0 0,11 
171800 0,0 0,2 8,8 4,8 0,2 2,3 1766 0,1 1369 7,8 15,7 2,1 0,0162 38,00 0,14 8,60 
AVG. 0,1 0,2 8,9 4,7 0,2 0,6 1706 0,1 1396 7,9 15,6 2,0 0,0175 31,45 0,12 8,61 
5043 
171810 0,0 0,3 14,0 6,2 0,2 0,6 1847 0,2 1287 4,1 15,5 2,3 0,06 
171820 0,1 0,7 13,1 5,8 0,2 0,8 1695 0,2 1259 4,3 13,8 2,4 0,0154 26,00 0,06 8,71 
171830 0,0 0,5 12,7 5,4 0,2 0,5 1679 0,2 1275 3,9 14,2 2,2 0,05 
171840 0,0 0,5 12,8 5,9 0,2 0,5 1685 0,3 1276 3,4 14,2 2,2 0,0165 59,00 0,10 8,42 
171850 0,0 0,2 12,8 5,5 0,3 0,4 1676 0,1 1256 3,1 15,2 2,6 0,11 
171860 0,0 0,0 13,1 5,8 0,2 0,4 1737 0,1 1274 2,8 15,6 2,4 0,0169 19,90 0,09 8,67 
171870 0,0 0,6 13,3 5,8 0,3 0,4 1791 0,1 1276 2,8 15,1 2,9 0,12 
171880 0,1 0,8 12,5 5,6 0,3 0,4 1692 0,1 1259 2,7 15,8 2,9 0,0155 16,90 0,08 8,40 
AVG. 0,0 0,4 13,1 5,7 0,2 0,5 1725 0,2 1270 3,4 14,9 2,5 0,0161 30,45 0,08 8,55 
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5044 
171890 0,0 0,4 12,4 5,7 0,3 0,4 1651 0,2 1245 2,6 15,6 2,8 0,10 
171900 0,0 0,4 14,1 6,6 0,3 0,5 1879 0,2 1256 2,3 17,1 2,9 0,0169 10,00 0,05 8,37 
171910 0,0 0,2 13,6 6,6 0,3 0,4 1802 0,2 1250 2,4 16,9 3,0 0,06 
171920 0,0 0,6 13,1 6,8 0,3 0,4 1748 0,2 1259 2,3 15,6 3,0 0,0167 58,00 0,09 8,29 
171930 0,1 0,5 14,4 7,0 0,3 0,5 1938 0,2 1285 2,3 16,3 3,2 0,11 
171940 0,0 0,3 13,9 7,4 0,3 0,4 1865 0,2 1260 2,4 16,0 3,0 0,0177 42,00 0,09 8,57 
171950 0,0 0,5 13,8 7,4 0,3 0,4 1869 0,2 1275 2,3 16,2 2,7 0,09 
171960 0,0 0,5 13,4 7,1 0,2 0,3 1798 0,2 1258 2,2 15,9 2,7 0,0169 46,00 0,07 8,37 
AVG. 0,0 0,4 13,6 6,8 0,3 0,4 1819 0,2 1261 2,4 16,2 2,9 0,0170 39,00 0,08 8,40 
5045 
171970 0,2 0,7 14,5 8,2 0,3 0,6 1906 0,3 1307 2,2 14,8 2,6 0,09 
171980 0,0 0,5 13,9 7,4 0,2 0,4 1851 0,2 1280 2,1 23,4 2,7 0,0172 47,00 0,07 8,50 
171990 0,0 0,4 14,4 7,7 0,2 0,3 1939 0,2 1297 2,1 15,4 2,3 0,06 
172000 0,0 0,4 18,1 8,3 0,3 0,3 1873 0,2 1298 2,1 15,7 2,4 0,0169 45,00 0,06 8,37 
172010 0,0 0,6 14,6 7,8 0,2 0,3 1923 0,1 1291 2,1 15,2 2,4 0,05 
172020 0,0 0,5 14,0 7,4 0,2 0,3 1791 0,1 1270 2,0 13,4 2,4 0,0176 29,00 0,06 8,54 
172030 0,0 0,6 13,8 7,6 0,3 0,4 1845 0,2 1272 2,0 14,7 2,8 0,09 
172040 0,0 0,5 22,6 7,8 0,3 0,4 1869 0,1 1304 2,1 17,6 2,7 0,0173 21,00 0,08 8,67 
AVG. 0,0 0,5 15,7 7,8 0,2 0,4 1875 0,2 1290 2,1 16,3 2,6 0,0173 35,50 0,07 8,52 
5046 
172050 0,0 0,7 12,8 8,1 0,3 0,4 1781 0,3 1266 2,1 14,6 2,8 0,10 
172060 0,0 0,3 14,3 8,5 0,3 0,3 1903 0,1 1280 2,2 16,3 3,0 0,0205 48,00 0,09 8,35 
172070 0,1 0,6 13,9 8,1 0,3 0,4 1854 0,1 1288 2,2 14,6 1,8 0,09 
172080 0,0 0,8 15,0 8,8 0,3 0,4 2109 0,1 1321 2,3 16,1 1,6 0,0187 18,90 0,06 8,41 
172090 0,0 0,5 13,0 8,1 0,3 0,5 1815 0,1 1283 2,2 12,7 1,7 0,11 
172100 0,0 0,6 12,5 8,8 0,3 0,3 1837 0,2 1309 2,1 12,3 1,5 0,0192 30,00 0,08 8,61 
172110 0,0 0,5 14,1 9,0 0,3 0,4 1965 0,2 1366 2,3 14,7 1,5 0,06 
172120 0,0 0,6 13,4 8,8 0,3 0,4 1814 0,2 1290 2,2 14,4 1,5 0,0199 42,00 0,06 8,46 
AVG. 0,0 0,6 13,6 8,5 0,3 0,4 1885 0,2 1300 2,2 14,4 1,9 0,0196 34,72 0,08 8,46 
5047 
172130 0,0 0,4 13,5 8,5 0,2 0,4 1819 0,2 1290 2,2 14,3 1,3 0,09 
172140 0,0 0,3 13,5 9,1 0,3 0,4 1813 0,3 1291 2,3 14,2 1,4 0,0168 33,00 0,08 8,37 
172150 0,0 0,2 13,2 9,6 0,2 0,4 1743 0,2 1298 2,2 13,3 1,3 0,06 
172160 0,0 0,7 14,2 9,0 0,3 0,4 1922 0,2 1324 2,4 14,6 1,6 0,0180 16,00 0,08 8,52 
172170 0,1 0,4 15,4 9,8 0,2 0,4 1924 0,2 1337 2,7 15,6 1,6 0,11 
SECRETARIA DE 
MINERIA DE LA 
NACION 
MUESTREO DE PRODUCTOS 
PROYECTO FENIX – MINERA DEL ALTIPLANO S.A.
SEGEMAR 
Ejecución: Ing. Ricardo Parra 
 Lic. Guillermo A. Cozzi 
 Lic. Gabriel del Mármol 
INFORME TECNICO 
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Fecha: 05/10/10 
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Revisión: Lic. Gustavo Machado 
172180 0,2 0,4 14,3 9,3 0,2 1,0 1898 0,2 1303 4,2 16,7 2,0 0,0192 21,00 0,12 8,59 
172190 0,0 0,4 14,3 9,6 0,3 0,5 2115 0,2 1339 4,8 15,9 2,6 0,06 
172200 0,0 0,3 12,8 8,6 0,3 0,5 1894 0,1 1327 4,1 13,7 1,7 0,0185 15,00 0,08 8,64 
AVG. 0,0 0,4 13,9 9,2 0,3 0,5 1891 0,2 1313 3,1 14,8 1,7 0,0181 21,25 0,08 8,53 
Lote Tambor 
# 
Al B Ba Ca Cu Fe K Mg Na Ni S Si Alc. INS % 
H2O 
pH 
5060 173170 0,0 0,3 14,2 7,1 0,3 0,6 1601 0,3 1247 2,3 13,2 3,4 0,08 
173180 0,0 0,3 14,5 7,3 0,3 0,5 1628 0,2 1265 2,2 12,9 3,5 0,0125 14,00 0,10 8,03 
173190 0,0 0,5 14,3 8,1 0,2 0,5 1654 0,3 1232 2,0 13,3 2,9 0,10 
173200 0,0 0,4 16,0 8,4 0,2 0,4 1883 0,2 1258 2,0 15,0 3,1 0,0161 13,00 0,07 8,38 
173210 0,0 0,3 16,2 10,5 0,3 0,4 1894 0,4 1262 2,0 14,9 3,0 0,05 
173220 0,0 0,2 13,4 7,4 0,2 0,4 1569 0,3 1244 2,0 12,6 2,8 0,0145 10,00 0,06 8,22 
173230 0,0 0,8 10,8 7,9 0,4 1,5 1320 0,7 1199 10,4 11,4 3,7 0,05 
173240 0,0 0,2 10,3 7,5 0,3 1,1 1180 0,6 1192 9,4 10,5 3,5 0,0154 35,00 0,09 8,07 
AVG. 0,0 0,4 13,7 8,0 0,3 0,7 1591 0,4 1237 4,0 13,0 3,3 0,0146 18,00 0,08 8,17 
5061 173250 0,4 0,5 11,2 7,7 0,3 0,9 1288 0,6 1242 8,3 10,7 3,6 0,07 
173260 0,0 0,2 10,5 7,7 0,3 0,9 1252 0,5 1258 7,4 10,5 3,2 0,0147 51,00 0,11 8,35 
173270 0,1 0,7 11,5 8,2 0,4 1,3 1234 0,6 1253 7,3 9,9 4,3 0,09 
173280 0,0 0,3 11,0 7,5 0,4 0,8 1211 0,5 1257 6,7 11,1 3,8 0,0146 28,00 0,09 8,12 
173290 0,0 0,2 10,7 7,50,4 0,9 1182 0,6 1243 6,7 10,7 3,9 0,10 
173300 0,0 0,2 10,9 7,4 0,4 0,8 1197 0,5 1258 6,1 10,3 3,8 0,0148 46,00 0,12 8,15 
173310 0,0 0,4 11,2 7,6 0,4 0,8 1170 0,5 1248 5,9 9,8 3,9 0,12 
173320 0,0 0,5 11,5 9,7 0,4 0,8 1308 0,7 1284 5,2 9,9 3,7 0,0154 26,00 0,14 8,14 
AVG. 0,1 0,4 11,0 7,9 0,4 0,9 1230 0,6 1255 6,7 10,3 3,8 0,0149 37,75 0,11 8,19 
5062 173330 0,0 0,4 12,4 7,1 0,3 1,0 1317 0,4 1288 5,0 9,9 3,8 0,10 
173340 0,0 0,3 12,6 7,9 0,3 0,9 1367 0,5 1301 4,4 10,6 3,8 0,0145 79,00 0,11 8,14 
173350 0,2 0,3 12,8 8,7 0,3 0,8 1299 0,8 1290 4,5 9,8 3,8 0,10 
173360 0,0 0,2 13,9 7,7 0,3 0,7 1451 0,4 1316 3,9 10,0 3,6 0,0146 40,00 0,11 8,13 
173370 0,0 0,2 13,0 7,5 0,3 0,7 1382 0,5 1301 4,0 9,7 3,6 0,08 
173380 0,0 0,6 12,9 7,5 0,5 0,8 1385 0,6 1263 4,0 9,6 4,0 0,0146 24,00 0,07 8,23 
173390 0,0 0,4 13,4 6,9 0,3 0,8 1402 0,4 1273 3,7 9,9 3,8 0,09 
173400 0,1 0,2 12,7 7,4 0,3 0,9 1339 0,6 1275 3,5 9,2 3,8 0,0147 42,00 0,05 8,06 
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AVG. 0,1 0,3 13,0 7,6 0,4 0,8 1368 0,5 1288 4,1 9,8 3,8 0,0146 46,25 0,09 8,14 
5063 173410 0,0 0,9 14,2 7,2 0,4 0,7 1429 0,4 1281 3,2 9,8 4,0 0,06 
173420 0,1 0,7 14,4 7,3 0,4 0,7 1586 0,4 1296 3,3 11,1 4,1 0,0153 31,00 0,09 8,04 
173430 0,0 0,3 13,9 7,5 0,4 0,7 1518 0,4 1290 3,1 10,1 3,8 0,10 
173440 0,0 0,2 13,8 7,7 0,4 0,7 1474 0,5 1279 3,1 10,3 4,0 0,0155 36,90 0,12 8,11 
173450 0,0 0,7 14,3 7,0 0,3 0,8 1552 0,4 1295 3,0 10,9 3,7 0,10 
173460 0,0 0,5 14,4 7,2 0,3 0,7 1599 0,4 1306 3,0 10,1 3,8 0,0148 28,00 0,11 8,12 
173470 0,2 0,4 13,6 7,2 0,5 0,8 1531 0,6 1313 3,1 10,6 4,3 0,10 
173480 0,7 0,4 14,0 7,3 0,6 0,2 1605 0,4 1313 3,1 11,8 4,8 0,0157 44,90 0,11 8,25 
AVG. 0,1 0,5 14,1 7,3 0,4 0,7 1537 0,4 1297 3,1 10,6 4,1 0,0153 35,20 0,10 8,13 
5064 173490 0,0 0,3 13,0 7,0 0,3 0,7 1495 0,4 1296 3,1 10,7 3,7 0,10 
173500 0,0 0,1 13,1 7,0 0,3 0,7 1517 0,4 1298 3,2 11,2 3,7 0,0151 30,90 0,09 8,38 
173510 0,0 0,4 12,9 8,9 0,2 0,7 1604 0,5 1322 3,2 11,0 2,3 0,11 
173520 0,0 0,3 12,8 7,0 0,2 0,8 1594 0,4 1318 3,0 11,0 2,2 0,0155 27,00 0,18 8,09 
173530 -0,1 0,2 13,4 9,3 0,2 0,6 1764 0,5 1379 3,0 12,2 2,1 0,15 
173540 0,0 0,3 12,5 7,0 0,2 0,7 1633 0,3 1324 3,0 12,2 2,6 0,0159 48,00 0,12 8,12 
173550 -0,1 0,2 12,9 8,6 0,2 0,7 1660 0,5 1331 2,9 12,1 2,5 0,06 
173560 0,0 0,7 12,6 7,5 0,3 0,8 1560 0,4 1282 2,8 11,7 2,8 0,0153 42,00 0,06 8,18 
AVG. 0,0 0,3 12,9 7,8 0,2 0,7 1603 0,4 1319 3,0 11,5 2,7 0,0155 36,97 0,11 8,19 
5065 173570 0,0 0,5 12,8 7,5 0,2 0,8 1551 0,4 1284 2,8 11,8 2,7 0,10 
173580 0,0 0,3 13,0 8,0 0,3 0,8 1617 0,4 1298 2,7 12,3 2,7 0,0158 54,90 0,15 8,14 
173590 0,0 0,4 12,7 7,6 0,2 0,7 1627 0,3 1301 2,8 11,9 2,6 0,15 
173600 -0,1 0,2 12,9 7,6 0,2 0,8 1596 0,4 1308 2,7 11,0 2,6 0,0162 12,00 0,14 8,35 
173610 0,0 0,2 14,0 7,7 0,2 0,6 1693 0,3 1321 2,5 12,5 2,6 0,13 
173620 0,0 0,5 15,0 8,6 0,2 0,7 1819 0,3 1363 2,5 13,8 2,7 0,0157 21,00 0,12 8,34 
173630 0,0 0,4 12,2 7,3 0,2 0,7 1470 0,3 1308 2,7 10,8 2,3 0,12 
173640 0,0 0,3 14,3 8,4 0,2 0,6 1734 0,2 1345 2,5 12,9 2,5 0,0155 51,00 0,11 8,22 
AVG. 0,0 0,4 13,4 7,8 0,2 0,7 1638 0,3 1316 2,7 12,1 2,6 0,0158 34,73 0,13 8,26 
5066 173650 0,0 0,3 14,5 8,2 0,2 0,6 1699 0,3 1346 2,5 12,6 2,4 0,10 
173660 0,0 0,1 13,3 7,5 0,2 0,6 1581 0,2 1327 2,5 11,0 2,2 0,0169 29,00 0,11 8,44 
173670 0,0 0,4 13,5 8,1 0,2 0,6 1671 0,4 1323 2,5 12,4 2,3 0,09 
173680 0,0 0,3 12,6 9,0 0,3 0,6 1548 0,5 1308 2,4 11,0 2,3 0,0162 40,00 0,15 8,30 
173690 0,0 0,2 12,4 7,4 0,2 0,8 1497 0,3 1301 2,5 11,6 2,2 0,12 
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173700 0,0 0,6 13,6 7,3 0,3 0,7 1641 0,3 1304 2,6 12,2 2,6 0,0163 23,00 0,08 8,14 
173710 0,1 0,7 14,8 7,6 0,2 0,9 1757 0,3 1325 2,5 12,1 2,8 0,10 
173720 0,0 0,2 15,2 7,7 0,2 0,7 1725 0,2 1325 2,4 12,4 2,5 0,0168 57,00 0,08 8,28 
AVG. 0,0 0,3 13,7 7,9 0,2 0,7 1640 0,3 1320 2,5 11,9 2,4 0,0165 37,25 0,10 8,29 
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ANEXO 2:
INFORMES ANALISIS QUIMICOS DE LOTES 
LOTES 
ESPECIFICACIONES 5041 5042 5043 5044 5045 5046 5047 5060 5061 5062 5063 5064 5065 5066 
Min Ma
x 
RESULTADOS 
LiCl, wt % * 98,45 - 99,2 99,17 99,24 99,22 99,22 99,20 99,19 99,28 99,32 99,30 99,25 99,23 99,20 99,22 
H2O, wt % - 0,6 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 
Alkalinity 
as Li2CO3, 
wt % 
- 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 0,02 0,02 0,02 0,02 
KCl, wt % - 0,42 0,33 0,33 0,33 0,35 0,36 0,36 0,36 0,30 0,23 0,26 0,29 0,31 0,31 0,31 
NaCl, wt % - 0,38 0,35 0,35 0,32 0,32 0,33 0,33 0,33 0,31 0,32 0,33 0,33 0,34 0,33 0,34 
CaCl2, wt % - 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 
SO4, wppm - 100 47 47 45 49 49 43 44 39 31 29 32 35 36 36 
Fe2O3, 
wppm 
- 10 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 
B, wppm - 10 0 0 0 0 1 1 0 0 0 0 1 0 0 0 
Acid 
Insolubles, 
wppm 
- 100 31 31 30 39 36 35 21 18 38 46 35 37 35 37 
pH, (2% 
aqueous 
solution) 
- 9 9 9 9 8 9 8 9 8 8 8 8 8 8 8 
	1.- OBJETIVO:
	2.- FUENTE MINERAL:
	3- CARACTERISTICAS DEL SALAR DEL HOMBRE MUERTO:
	4.- UBICACIÓN GEOGRAFICA DE LAS INSTALACIONES:
	5.- EXPLOTACIÓN DE LA SALMUERA:
	RESERVAS:
	6.- PLANTA DE ADSORCION SELECTIVA (SA):
	6.1.- SISTEMA DE SALMUERA (BRINE)
	6.2.- SISTEMA DE COLUMNAS
	6.3.- OSMOSIS INVERSA (RO) LiCl
	6.4.- REMOCION DEL Ca, Mg y B
	6.5.- PLANTA DE AGUA
	ESQUEMA DE LA PLANTA DE ADSORCION SELECTIVA (SA)
	7.1.- PREPARACION DE LA SOLUCION DE CARBONATO DE SODIO
	7.2.- PREPARACION DE LA SOLUCION DE CLORURO DE LITIO
	7.3.- REACCION DE CARBONATO DE LITIO
	LiCl (aq) + Na2CO3 (aq)  Li2CO3  + Li2CO3 (aq) + NaCl (aq)
	7.4.- FILTRO DE CINTA DE VACIO
	7.5.- REPULPEO Y ALIMENTACION A CENTRIFUGA:
	7.6.- CENTRIFUGA
	7.7.- SECADERO:
	7.8.- EMBOLSADO DEL CARBONATO DE LITIO
	7.9.- PROCESO DE REEMPACADO DE CARBONATO DE LITIO
	ESQUEMA DE LA PLANTA DE CARBONATO DE LITIO
	7.10.- PROCESO DE MOLIENDA DE CARBONATO DE LITIO
	8.- MUESTREOS:
	8.1.- MUESTREO DE PROCESO:
	8.2.- MUESTREO DE PRODUCCION:
	8.3.- OBSERVACION Y MUESTREO DEL PRODUCTO DE EXPORTACION:
	8.4.- MUESTREO REALIZADO POR ADUANA:
	8.5.- MUESTREO REALIZADO POR LA SECRETARIA DE MINERIA DE LA NACIÖN:
	8.6.- MUESTRAS RECOLECTADAS:
	9.- PLANTA DE CLORURO DE LITIO:
	ESQUEMA DE LA PLANTA DE CLORURO DE LITIO
	9.1.- REMOCION DEL SULFATO:
	Preparación de la salmuera
	Preparación de cloruro de bario
	Precipitación y filtración de sulfato
	9.2.- REMOCION DE Ca, Mg y B:
	9.3.- CRISTALIZACION DEL CLORURO DE LITIO:
	10.- MUESTREOS:
	10.1.- MUESTREO DE PROCESO:
	10.2.- MUESTREO DE PRODUCCION:
	10.3.- OBSERVACION Y MUESTREO DEL PRODUCTO DE EXPORTACION:
	10.4.- MUESTREO REALIZADO POR ADUANA:
	10.5.- MUESTREO REALIZADO POR LA SECRETARIA DE MINERIA DE LA NACIÖN:
	10.6.- MUESTRAS RECOLECTADAS:
	11.- INSUMOS:
	Gibbsita e Hidróxido de Litio:
	Soda Ash (CO3Na2):
	Fluoruro de Sodio (FNa):
	12.- CAPACIDAD INSTALADA:
	13.- RECURSO HUMANO:
	ANEXO 2:
	ANEXO 3: