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DISEÑO Y GESTION DE PAVIMENTOS CI-199 CARRERA DE INGENIERIA CIVIL UNIDAD 5 : DISEÑO DE PAVIMENTOS RIGIDOS REGLAS DE CLASE (1) GRUPO: SAN ISIDRO GRUPO: MONTERRICO DE A DE A HORARIO 07:00 hrs 09:50 hrs 10:00 hrs 12:50 hrs ENTRADA (inicio) 07:00 hrs 07:10 hrs 10:00 hrs 10:10 hrs Lista de Asistencia 07:10 hrs 10:10 hrs INTERMEDIO 08:30 hrs 08:40 hrs 11:30 hrs 11:40 hrs 3 REGLAS DE CLASE (2) ALUMNO QUE LLEGA O RETORNA FUERA DE HORARIO, ESPERA EL INGRESO SEGÚN HORARIO INDICADO NO TOCAR LA PUERTA ALUMNO QUE INTERRUMPE O DISTRAE POR USO DE CELULAR, SE RETIRA DE CLASE 4 UNIDAD 5 : DISEÑO DE PAVIMENTOS RIGIDOS TEMARIO CONCEPTO DEL PAVIMENTO RIGIDO METODOLOGÍA DE DISEÑO SECCIONES DE ESTRUCTURAS DE PAVIMENTO RÍGIDO JUNTAS LONGITUDINALES Y JUNTAS TRANSVERSALES MECANISMOS DE TRANSFERENCIA DE CARGAS ENTRE LOSAS IMPORTANCIA DE LAS BERMAS DEL PAVIMENTO RÍGIDO CONCEPTO DEL PAVIMENTO RIGIDO Se denomina pavimento rígido a una estructura compuesta por una losa de concreto portland apoyada sobre una capa granular Su comportamiento estructural, se caracteriza en que la losa absorbe casi la totalidad de los esfuerzos producidos por las repeticiones de las cargas de tránsito, proyectando en menor intensidad los esfuerzos a las capas inferiores y finalmente a la subrasante. LOSA DE CONCRETO CAPA GRANULAR CAPA GRANULAR CONCEPTO DEL PAVIMENTO RIGIDO Existen tres tipos de pavimentos de concreto: Pavimentos de concreto continuamente reforzados Pavimentos de concreto reforzado con juntas Pavimentos de concreto simple con juntas METODOLOGÍA DE DISEÑO AASHTO 93 El método AASHTO 93 para pavimentos rígidos, se basa en los siguientes principios: Alto estándar de serviciabilidad inicial El nivel de serviciabilidad se va reduciendo con el tiempo y numero de repeticiones de carga Se impone un nivel de servicio final, que se debe mantener al concluir el periodo de diseño. FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93; ESPESOR DE LOSA “D” EL PROCEDIMIENTO DE CALCULO SE APLICA MEDIANTE UN PROCESO ITERATIVO DE LA FORMULA DE DISEÑO, HASTA OBTENER EL EQUILIBRIO DE LA IGUALDAD SEGUIDAMENTE ANALIZAMOS CADA UNO DE LOS COMPONENTES DE LA FORMULA… ELEMENTOS DE LA FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93 (1/2) W8.2 Numero previsto de ejes equivalentes de 8.2 toneladas a lo largo del periodo de diseño (ESAL, W18) ZR Desviación normal estándar SO Error estándar combinado en la predicción del transito y en la variación del comportamiento esperado del pavimento D Espesor de pavimento de concreto, en milímetros ΔPSI Diferencia entre los índices de servicio inicial y final Pt Índice de serviciabilidad o servicio final ELEMENTOS DE LA FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93 (2/2) Mr Resistencia media del concreto (en Mpa) a flexo-tracción a los 28 días (método de carga en los tercios de luz) Cd Coeficiente de drenaje J Coeficiente de transmisión de carga en las juntas Ec Modulo de elasticidad del concreto, en Mpa K Modulo de reacción, dado en Mpa/m de la superficie (base, subbase o subrasante) en la que se apoya el pavimento de concreto. VARIABLES TRÁNSITO (ESALs, W8.2, W18) EL PERIODO DE DISEÑO MÍNIMO RECOMENDADO PARA PAVIMENTOS RÍGIDOS ES DE 20 AÑOS. SERVICIABILIDAD (Tabla 1) (Δ PSI) ES LA DIFERENCIA ENTRE LA SERVICIABILIDAD INICIAL Y TERMINAL ASUMIDA PARA EL PROYECTO EN DESARROLLO. CONFIABILIDAD “R” Y DESVIACION ESTANDAR (So) Este concepto se aplica para cubrir la variabilidad de los materiales, de los procesos constructivos y de la supervisión que conllevan a que los pavimentos construidos de la “misma forma” presenten comportamientos de deterioro diferentes. Este factor en la practica, es un factor de seguridad, el rango típico sugerido por AASHTO para pavimentos rígidos, esta comprendido entre 0.30 < So < 0.40, en el Perú es practica usual tomar So = 0.35. (Los valores de R y ZR se obtienen de la Tabla 2) FACTOR DE REACCIÓN Kc (Condición del suelo y el efecto de las capas de apoyo) El parámetro que caracteriza al tipo de subrasante para pavimentos rígidos, es el módulo de reacción de la subrasante (K) que se mide en Mpa/m (Tabla 3) El valor de K se determina mediante el Ensayo de Placa, ASTM D–1196 y AASHTO T–222; y representa la presión que se debe ejercer para lograr una deformación preestablecida (usualmente 13 mm) La colocación de capas intermedias granulares o tratadas, mejora las condiciones de apoyo de la subrasante y puede llegar a reducir el espesor calculado de concreto. Factor de Reacción Kc (Efecto de la sub base granular) K1 (kg/cm3) : Coeficiente de reacción de la sub base granular KC (kg/cm3) : Coeficiente de reacción combinado K0 (kg/cm3) : Coeficiente de reacción de la subrasante h : Espesor de la subbase granular (cm) SUBBASE SUBRASANTE KC = [1 + (h/38)2 x (K1/K0)2/3]0.5 x K0 KC KO K1h, CBR MÍNIMOS RECOMENDADOS PARA LA SUBBASE GRANULAR DE PAVIMENTOS RÍGIDOS SEGÚN INTENSIDAD DE TRÁFICO EXPRESADO EN EE (1) Referido al 100% de la Máxima Densidad Seca y una Penetración de carga de 0.1” (2.5mm) TRAFICO ENSAYO REQUERIMIENTO Para trafico < 1.5x106 EE MTC E 132 CBR mínimo 40 % (1) Para trafico > 1.5x106 EE MTC E 132 CBR mínimo 60 % (1) Resistencia a flexo-tracción del concreto (Mr) Los pavimentos de concreto trabajan principalmente a flexión, por lo que se introduce este parámetro en la ecuación AASHTO 93. A los 28 días las vigas deberán ser ensayadas aplicando cargas en los tercios, y forzando la falla en el tercio central de la viga. MÓDULO DE ROTURA (Mr) ASTM C–78 VALORES RECOMENDADOS DE RESISTENCIA DEL CONCRETO SEGÚN RANGO DE TRÁFICO (Fuente: Manual MTC) RANGOS DE TRÁFICO PESADO EXPRESADO EN EE RESISTENCIA MÍNIMA A FLEXOTRACCIÓN DEL CONCRETO (Mr) RESISTENCIA MÍNIMA DE COMPRESIÓN DEL CONCRETO (F’C) ≤ 5’000,000 EE 40 kg/cm2 280 kg/cm2 > 5’000,000 EE ≤ 15’000,000 EE 42 kg/cm2 300 kg/cm2 > 15’000,000 EE 45 kg/cm2 350 kg/cm2 INTERVALO DE CORRELACION Mr vs. f´c El valor del coeficiente “k”, (varia entre 1.99 y 3.18) debe de ser hallado para cada proyecto debido a que el factor “k” es función de otros factores; k = f(TM agregado; arena/agregado ;f´c ) MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL CONCRETO ( E ) (Ensayo ASTM C – 469) AASHTO’93 indica que el modulo elástico puede ser estimado usando una correlación, precisando la correlación recomendada por el ACI: (f’c en PSI) En el caso de concretos de alto desempeño, con resistencia a compresión superior a 40 Mpa, la estimación utilizando las fórmulas propuestas por distintos códigos puede ser incierta puesto que existen variables que no han sido contempladas, lo que las hace objeto de continuo estudio y ajuste. EQUIVALENCIAS DE UNIDADES 1 Mpa = 0.00689 psi 1 Pascal = 0.00014 psi 1 Mpa = 1xE06 Pascal De: a: 1 Pascal 1 kg/cm2 1 libra/pulg2 1 Megapascal 1 Pascal 1 1.02041E-05 0.000145038 0.000001 1 kg/cm2 98000 1 0.07130014 0.098 1 libra/pulg2 6894.76 14.0252179 1 0.00689476 1 Megapascal 1000000 10.20408163 145.0376808 1 Drenaje (Cd) La presencia de agua o humedad en la estructura del pavimento trae consigo los siguientes problemas: Erosión del suelo por migración de partículas Ablandamiento de la subrasante por saturación prolongada, especialmente en situaciones de congelamiento Degradación del material de la capa de rodadura por humedad Deformación y fisuración creciente por pérdida de capacidad estructural COEFICIENTE DE DRENAJE (Cd) Nota.- Se aplica la Tabla 4, en función de la calidad del drenaje establecido Calidad de Drenaje 50% de saturación en: 85% de saturación en: Excelente 2 horas 2 horas Bueno 1 día 2 a 5 horas Regular 1 semana 5 a 10 horas Pobre 1 mes Mas de 10 horas Muy Pobre El agua no drena Mucho mas de 10 horas COEFICIENTE DE DRENAJE (Cd) EL COEFICIENTE DE DRENAJE CD, VARÍA ENTRE 0.70 Y 1.25, SEGÚN LAS CONDICIONES QUE SE PREVEAN DURANTE LA VIDA UTIL DEL PAVIMENTO UN VALOR DE CD ALTO IMPLICA UN BUEN DRENAJE Y ESTO FAVORECE LA PROBABILIDAD DE REDUCIR EL ESPESORDE LA LOSA DE CONCRETO. ES PRACTICA USUAL ASUMIR COMO Cd = 1.00, ESTO DEBIDO A LAS CARACTERÍSTICAS EXIGIDAS A TRAVÉS DE LAS ESPECIFICACIONES TÉCNICAS (EG-2013), PARA LAS CAPAS GRANULARES DEL PAVIMENTO DAÑOS POR FALTA DE DRENAJE FALLA DE ESQUINA POR EXPULSION DE MATERIAL Y PERDIDA DE SOPORTE FALLA DE LOSA POR PERDIDA DE SOPORTE FACTOR DE TRANSFERENCIA DE CARGAS (J) ESTE PARÁMETRO EXPRESA LA CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA COMO TRANSMISORA DE CARGAS ENTRE JUNTAS Y FISURAS, LOS VALORES DE “J” DEPENDEN DE: TIPO DE PAVIMENTO DE CONCRETO A CONSTRUIR EXISTENCIA O NO DE BERMA LATERAL Y SU TIPO EXISTENCIA O NO DE DISPOSITIVOS DE TRANSMISIÓN DE CARGAS. Valores de Coeficiente de Transmisión de Carga J TIPO DE BERMA GRANULAR O ASFÁLTICA CONCRETO HIDRÁULICO VALORES J SI NO SI NO 3.2 3.8 – 4.4 2.8 3.8 Para efectos prácticos, el coeficiente de transmisión de carga J se asume como 3.2, considerando las condiciones de la prueba AASHTO, que representa como soporte lateral una berma de material granular o una berma con carpeta asfáltica En todos los casos se considera que existen pasadores entre las juntas JUNTAS LONGITUDINALES Y JUNTAS TRANSVERSALES OBJETIVO Y FUNCIÓN DE LAS JUNTAS OBJETIVO El objetivo de las juntas es controlar la fisuración y agrietamiento que sufre la losa del pavimento debido a la contracción propia del concreto por pérdida de humedad, así como a las variaciones de temperatura que sufre la losa por su exposición al medioambiente, y el gradiente de temperatura existente desde la superficie hasta la subbase. FUNCION Controlar el agrietamiento transversal y longitudinal Dividir el pavimento en secciones adecuadas para el proceso constructivo y acordes con las direcciones de tránsito Permitir el movimiento y alabeo de las losas Proveer la caja para el material de sello Permitir la transferencia de carga entre las losas TIPOS DE JUNTAS Juntas longitudinales Son las que delimitan los carriles por donde transitaran los vehículos Juntas transversales Son aquellas dispuestas en sentido perpendicular a las longitudinales Junta Transversal ANCHO DE CARRIL = ANCHO DE LOSA (mts) LONGITUD DE LA LOSA (mts) 2.70 3.30 3.00 3.70 3.30 4.10 3.60 4.50 VISTA EN PLANTA CONSIDERACIONES PRACTICAS PARA DIMENSIONAR LOSAS El tamaño de las losas determina la disposición de las juntas transversales y las juntas longitudinales. La longitud de la losa no debe ser mayor a 1.25 veces el ancho y no mayor a 4.50 m. En zonas de altura mayores a 3000 msnm o con gradiente térmico mayor a 30°C, se recomienda que las losas sean cuadradas o en todo caso, losas cortas conservando el espesor definido según AASHTO y el Manual MTC. FACTORES A CONSIDERAR PARA DISEÑO DE JUNTAS (1/2) FACTOR IMPLICANCIA Condiciones ambientales Los cambios de temperatura y humedad inducen el movimiento entre las losas, generando concentraciones de esfuerzos y alabeos Espesor de la losa El alabeo y las deflexiones, ante la misma carga, dependen también del espesor de la losa Transferencia de cargas El sistema de trasferencia de cargas entre losas, es necesario en toda junta de concreto Nivel de tránsito El tipo y volumen de vehículos pesados influye en las exigencias de los mecanismos de transferencia de carga a optar. Características de los materiales Los insumos del concreto afectan su resistencia y el dimensionamiento de las juntas. Las características de los insumos determinan el movimiento entre las losas CONSIDERACIONES PARA DISEÑO DE JUNTAS (2/2) FACTOR IMPLICANCIA Tipo de subbase Las características del valor soporte de la subbase, influyen en el movimiento y condiciones de soporte de la losa, y en la fricción de la interface. Materiales sellantes La magnitud de la junta depende, entre otros, de la longitud de las losas, condición que afecta el sellador ha elegir Diseño de la berma El tipo de berma (asfalto o concreto) y la presencia de sobreanchos, afecta el soporte lateral y la capacidad de las juntas para la transferencia de cargas Distribución de juntas Se debe preparar un plano de distribución de juntas, identificando las juntas longitudinales, las juntas transversales de contracción y de dilatación; en este plano se identificarán las losas irregulares que requieran refuerzo y/o las losas donde se ubican tapas de buzón o de cajas de paso y que también requieren refuerzo. ESTUDIO DE DETALLE DE JUNTAS EN INTERSECCIONES TAPAS DE BUZONES MECANISMOS DE TRANSFERENCIA DE CARGA CONCEPTO Es la capacidad que tiene una junta de transferir algo de la carga de un lado de la junta a otro, es decir de un paño al paño adyacente. Un adecuado mecanismo de transferencia es necesario para asegurar un buen desempeño del pavimento dado que disminuye las deflexiones, reduce el escalonamiento, el despostillamiento en las juntas, y las fisuras en las esquinas TIPOS DE MECANISMOS DE TRANSFERENCIA DE CARGA ENTRE JUNTAS DE PAVIMENTO RIGIDO 1) TRABAZÓN DE AGREGADOS 2) PASADORES Ó DOWELLS 3) SUBBASES TRATADAS 4) BARRAS DE AMARRE 1) TRABAZÓN DE AGREGADOS Recomendable para pavimentos con ESAL< 4E06 Se da por el engranaje mecánico que existe entre los agregados de ambas caras de las losas adyacentes y depende de la resistencia al corte de las partículas de los agregados, del espaciamiento entre las juntas transversales, del tipo de subbase, y del tránsito. Si el tamaño de los agregados es menor de 25 mm, no genera aporte, el comportamiento de los agregados triturados mecánicamente es el mas recomendable TRANSFERENCIA DE CARGAS POR TRABAZON DE AGREGADOS SELLO DE JUNTA 2) PASADORES ó DOWELLS Su función es incrementar la transferencia de carga aportada por la trabazón de agregados y se aplica en todo pavimento rígido cuando ESAL> 4E06, para el periodo de diseño. Consiste en barras de acero lisas (con d= 1/8 del espesor de la losa), insertadas en la mitad de las juntas con el propósito de transferir cargas, sin restringir el movimiento de las losas y permitiendo el alineamiento horizontal y vertical. Su aplicación disminuye las deflexiones y los esfuerzos del concreto, reduciendo el escalonamiento, bombeo y las fallas de esquina 2) PASADORES ó DOWELLS PASADOR DE ACERO LISO CAPSULA DE EXPANSION (MANGUITO) (H/2) DETALLE DE INSTALACION DEL DOWELL DIMENSIONES RECOMENDADAS DE PASADORES Espesor de losa (mm) Diámetro del pasador Longitud del pasador (mm) Separación entre pasadores (mm)mm pulg 150 - 200 25 1” 410 300 200 - 300 32 1 ¼” 460 300 300 – 430 38 1 ½” 510 380 Fuente: Manual MTC 3) SUBBASES TRATADAS Estas capas reducen la deflexión en las juntas al incrementar la capacidad de soporte del suelo (K equivalente), mediante el tratamiento con arcilla, cal, ligante asfaltico, aditivos químicos En todos los casos, es necesario hacer la comparación técnico- económica del costo total y vida útil del pavimento, entre: Cambiar la superficie de apoyo por una capa de base, para obtener menores espesores de losa de concreto Mejorar las características de la subbase mediante tratamientos vs 4) BARRAS DE AMARRE Elementos de acero corrugado, colocados en la parte central de la junta longitudinal con el propósito de anclar carriles adyacentes, mejorando la trabazón de los agregados y contribuyendo a la integridad del sello empleado. En la tabla 05 se muestra los Diámetros y Longitudes recomendados en Barras de Amarre BARRAS DE AMARRE (ver Tabla 5) LL SELLO DE JUNTA 2 CM VARILLA DE FIERRO CORRUGADO 2 CM 60 mm 30 mm H:V 4:1 DIMENSIONES MINIMAS FUNCIONES DEL SELLO DE JUNTAS (1/2) 1) MINIMIZAR LA INFILTRACIÓN DE AGUA EL INGRESO DE AGUA GENERA PÉRDIDA DE APOYO EN LAS CAPAS SUBYACENTES, ASENTAMIENTOS DIFERENCIALES Y ESCALONAMIENTO EL AGUA ARRASTRA PARTICULAS FINAS LAS ELIMINA POR EL FENÓMENO DE BOMBEO CAUSADO POR EL PASO DE LAS CARGAS DE TRÁNSITO (BUMPING). LA PÉRDIDA DE FINOS CONTRIBUYE A LA EROSIÓN DE LAS CAPAS DE APOYO, Y ACELERA EL DETERIORO DEL PAVIMENTO. 2) MINIMIZAREL INGRESO DE PARTÍCULAS INCOMPRESIBLES DENTRO DE LA JUNTA. LAS PARTICULAS INCOMPRESIBLES RESTRINGEN EL MOVIMIENTO PREVISTO EN LAS S JUNTAS, ACELERAN EL DESPOSTILLAMIENTO DE BORDES Y ROTURAS EN EL CONCRETO. DESPLAZAMIENTO PREVISTO DESPLAZAMIENTO BLOQUEADO POR PARTICULAS INCOMPRESIBLES FUNCIONES DEL SELLO DE JUNTAS (2/2) EFECTOS DE FALTA O PERDIDA DE SELLO LA JUNTA NO FUNCIONA, NO CONTROLA LOS ESFUERZOS GENERADOS POR EL GRADIENTE TERMICO CONSIDERACIONES PARA LAS JUNTAS 1) Espaciamiento entre juntas, los tipos de juntas y la exposición a medios agresivos (aceites, residuos orgánicos, etc). 2) Debido al efecto del trafico, las juntas transversales son sometidas a mayores tensiones y deformaciones en el sellador, 3) El sellador debe ser capaz de soportar los esfuerzos y tensiones producidos por los movimientos de las losas adyacentes. 4) La adecuada preparación de la caja de sello, es un aspecto relevante en el comportamiento de los selladores CALCULO DEL MOVIMIENTO DE LA LOSA El movimiento se calcula, mediante la siguiente ecuación: ΔL = L(αΔT + ε) ΔL = Movimiento de las losas L = Longitud de la losa α = Coeficiente de expansión térmica del concreto ΔT = Gradiente térmico (diferencia entre la máxima temperatura que alcanza el concreto en su colocación y temperatura más baja del año) ε = Coeficiente de contracción del concreto Donde: INFLUENCIAS DE LA COMPOSICION DE LOS AGREGADOS EL COEFICIENTE DE EXPANSIÓN TÉRMICA (α) DEL CONCRETO, DEPENDEN FUNDAMENTALMENTE DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LA COMPOSICIÓN MINERALÓGICA DE LOS AGREGADOS. (ver tabla 6) EL COEFICIENTE DE CONTRACCIÓN (ε) DEL CONCRETO ES FUNCION DE LA RESISTENCIA A LA TRACCION (ver tabla 7) EFECTO DE INADECUADO CALCULO DE DILATACION DE LA LOSA LA PROFUNDIDAD DEL ASERRADO PUEDE SER PARCIAL O TOTAL, DEPENDIENDO DE LAS CONDICIONES CLIMATICAS Y ESPESOR DE LOSA DIMENSIONAMIENTO DE CAJAS DE SELLADORES DIMENSIONAMIENTO DE CAJAS DE SELLADORES • Al momento de colocación se debe garantizar que el sellador quede entre 6 y 10 mm por debajo de la superficie del pavimento para evitar su extrusión y posterior desprendimiento producto del paso de los neumáticos. • Los cordones de respaldo se comprimen un estimado de 25%, lo que debe considerar al momento de colocarlos. FACTOR DE FORMA EN LAS JUNTAS El factor de forma es la relación entre la profundidad y ancho de un sellador líquido vertido en una junta. El ancho del corte y la profundidad de inserción del cordón de respaldo determinan la forma del sellador. CARACTERISTICAS DE LOS SELLADORES DE JUNTAS Los distintos selladores líquidos soportan diferentes niveles de deformación que dependen de la elongación propia del sellador y del factor de forma. La mayoría de los selladores líquidos de vertido en caliente puede soportar un 20% de elongación respecto a su ancho final y las siliconas y otros materiales pueden soportar hasta un 100%. EJEMPLO DE ELONGACIONES – SEGÚN FACTOR DE FORMA ASERRADO Y SELLADO DE JUNTAS FALLA POR JUNTAS ASERRADAS EN FORMA DEFICIENTE EL ASERRADO DEFICIENTE NO PERMITE EL ADECUADO COMPORTAMIEN TO DE LA JUNTA PATOLOGIA EN PAVIMENTOS DE CONCRETO 1) FISURAS LONGITUDINALES: Son fisuras predominantemente paralelas al eje del pavimento, pueden darse por: Aserrado tardío de la junta. Falta de junta longitudinal. Incorrecta ejecución de la junta. Asentamiento de la base o subrasante. Excesiva relación longitud/ancho. FISURA LONGITUDINAL CONCRETO DETERIORADO POR DESGASTE PREMATURO AGREGADO HA QUEDADO EXPUESTO 2) FISURAS TRANSVERSALES Son fisuras predominantemente perpendiculares al eje del pavimento, pueden darse por: Retracción térmica que origina alabeos. Junta de contracción formada tardíamente. Espesor de losa insuficiente para soportar solicitaciones. Losas de longitud excesiva. FISURAS TRANSVERSALES TRAFICO FISURAS LONGITUDINALES Y TRASNVERSALES 3) FISURAS EN ESQUINA Se caracterizan por interceptar las juntas transversal y longitudinal, formando un ángulo de 50º aproximadamente con respecto al eje del pavimento, pueden darse por: Repetición de cargas pesadas. Perdida de soporte de la fundación originado por la erosión de la base (Fenómeno de Bombeo por infiltración de agua en las juntas) o alabeo térmico. Deficiente transmisión de cargas entre las juntas. Inadecuado diseño y mantenimiento de juntas. FISURAS EN ESQUINA 4) DESCASCARAMIENTOS EN JUNTAS Y FISURAS: Perdida progresiva del concreto en pequeños fragmentos, puede darse por: Entrada de materiales incompresibles dentro de las juntas o fisuras. Juntas mal diseñadas y mantenidas. JUNTAS MAL DISEÑADAS JUNTAS MAL DISEÑADAS 5) FISURAS POR DURABILIDAD Se caracterizan por ser fisuras pequeñas, ubicadas muy cerca de los bordes del pavimento y juntas, luego progresan hacia el centro de la losa, se generan por: Congelamiento y descongelamiento de los agregados presentes en el hormigón. FISURAS POR DURABILIDAD 6) FISURAS POR RETRACCIÓN: (tipo malla) Son fisuras capilares que se encuentran solo en la parte superior de la losa, pueden darse por: Incorrecto curado del hormigón en zonas de clima frio, falta de aditivos durante la etapa de construcción. FISURAS TIPO ENMALLADO 7) DESINTEGRACIÓN Este tipo de fallas se caracteriza por una desintegración de la superficie del pavimento por perdida de material fino, quedando expuesto el agregado grueso, puede darse por: Curado inapropiado Hormigón mal dosificado. Cuando la superficie presenta fisuración por retracción (tipo malla) DESINTEGRACION DEL CONCRETO 8) BACHES Corresponde a la desintegración por lo general de forma redondeada, que se forma al desprenderse el hormigón de la superficie, puede darse por: Espesores insuficientes Retención de agua en zonas hundidas y /o fisuradas. Cargas debidas al tránsito sobre fisuras que han alcanzado un alto nivel de severidad. 9) LEVANTAMIENTO DE LOSAS Se genera como consecuencia de la sobreelevación de la superficie del pavimento, situada generalmente en zonas cercanas alas juntas o fisuras transversales. También puede presentarse de manera súbita en las juntas, se da por: Restricción en la expansión de losas por la acción de las raíces de árboles. Variaciones térmicas cuando la longitud de las losas es excesiva y no hay aplicadas juntas de expansión. Mala colocación de barras de traspaso de cargas, en juntas. Suelos expansivos a poca profundidad. 10) ESCALONAMIENTO DE JUNTAS Y GRIETAS Es el desnivel de dos superficies del pavimento separadas por una junta o fisura transversal, se da por: Erosión de la base. Asentamiento diferencial de la subrasante. Drenaje insuficiente. ESCALONAMIENTO 11) BOMBEO Es el fenómeno de expulsión de agua mezclada con suelos finos a través de las juntas, se da por: Movimiento vertical de la losa en juntas y fisuras por acción de las cargas pesadas, lo cual provoca la eyección de materiales y agua a través de juntas y fisuras. 12) TEXTURA INADECUADA Se debe a la pérdida de la textura superficial indispensable para que exista una fricción entre los neumáticos y el pavimento, se da por: Inadecuada dosificación del hormigón. Mala calidad de la arena. No se terminó con una textura adecuada REFLEJO DE FISURAS EN CAPA DE RECAPEO ASFALTICO EFECTO DE BUZONES Y CAJAS DE PASE DETERIORO DE SELLO DE JUNTA E INGRESO DE PARTICULAS (VER FISURAS) FALLA POR FALTA DE DISEÑO DE ENCUENTRO DE LOSAS FALLA POR FALTA DE DISEÑO DE ENCUENTRO DE LOSAS El encuentro de losas, no previsto, genera una supuesta junta, que en la practica y ante la falta de previsión del sello adecuado, el polígono de encuentro de juntas, se convierte en un zona que permite el ingreso de agua hacia las capas granulares MUCHAS GRACIAS POR SU ATENCION Y POR SUS APORTES !! Docente : GUSTAVO LLERENA CANO pccidlle@upc.edu.pe Número de diapositiva 1 UNIDAD 5 : �DISEÑO DE PAVIMENTOS RIGIDOS REGLASDE CLASE (1) REGLAS DE CLASE (2) UNIDAD 5 : �DISEÑO DE PAVIMENTOS RIGIDOS TEMARIO CONCEPTO DEL PAVIMENTO RIGIDO CONCEPTO DEL PAVIMENTO RIGIDO METODOLOGÍA DE DISEÑO AASHTO 93 FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93; ESPESOR DE LOSA “D” ELEMENTOS DE LA FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93 (1/2) ELEMENTOS DE LA FORMULA DE DISEÑO AASHTO-93 (2/2) VARIABLES SERVICIABILIDAD (Tabla 1) CONFIABILIDAD “R” Y DESVIACION ESTANDAR (So) FACTOR DE REACCIÓN Kc �(Condición del suelo y el efecto de las capas de apoyo) Factor de Reacción Kc (Efecto de la sub base granular) CBR MÍNIMOS RECOMENDADOS PARA LA SUBBASE GRANULAR�DE PAVIMENTOS RÍGIDOS SEGÚN INTENSIDAD DE TRÁFICO EXPRESADO EN EE Resistencia a flexo-tracción del concreto (Mr) VALORES RECOMENDADOS DE RESISTENCIA DEL CONCRETO�SEGÚN RANGO DE TRÁFICO (Fuente: Manual MTC) INTERVALO DE CORRELACION Mr vs. f´c MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL CONCRETO ( E ) �(Ensayo ASTM C – 469) EQUIVALENCIAS DE UNIDADES Drenaje (Cd) COEFICIENTE DE DRENAJE (Cd) COEFICIENTE DE DRENAJE (Cd) DAÑOS POR FALTA DE DRENAJE FACTOR DE TRANSFERENCIA DE CARGAS (J) Valores de Coeficiente de Transmisión de Carga J Número de diapositiva 30 OBJETIVO Y FUNCIÓN DE LAS JUNTAS TIPOS DE JUNTAS CONSIDERACIONES PRACTICAS PARA DIMENSIONAR LOSAS FACTORES A CONSIDERAR PARA DISEÑO DE JUNTAS (1/2) CONSIDERACIONES PARA DISEÑO DE JUNTAS (2/2) ESTUDIO DE DETALLE DE JUNTAS EN INTERSECCIONES MECANISMOS DE TRANSFERENCIA DE CARGA Número de diapositiva 38 1) TRABAZÓN DE AGREGADOS TRANSFERENCIA DE CARGAS POR TRABAZON DE AGREGADOS 2) PASADORES ó DOWELLS 2) PASADORES ó DOWELLS DIMENSIONES RECOMENDADAS DE PASADORES 3) SUBBASES TRATADAS 4) BARRAS DE AMARRE BARRAS DE AMARRE (ver Tabla 5) FUNCIONES DEL SELLO DE JUNTAS (1/2) Número de diapositiva 48 Número de diapositiva 49 EFECTOS DE FALTA O PERDIDA DE SELLO CONSIDERACIONES PARA LAS JUNTAS CALCULO DEL MOVIMIENTO DE LA LOSA INFLUENCIAS DE LA COMPOSICION DE LOS AGREGADOS EFECTO DE INADECUADO CALCULO DE DILATACION DE LA LOSA DIMENSIONAMIENTO DE CAJAS DE SELLADORES DIMENSIONAMIENTO DE CAJAS DE SELLADORES FACTOR DE FORMA EN LAS JUNTAS CARACTERISTICAS DE LOS SELLADORES DE JUNTAS EJEMPLO DE ELONGACIONES – SEGÚN FACTOR DE FORMA ASERRADO Y SELLADO DE JUNTAS FALLA POR JUNTAS ASERRADAS EN FORMA DEFICIENTE PATOLOGIA EN PAVIMENTOS DE CONCRETO 1) FISURAS LONGITUDINALES: FISURA LONGITUDINAL CONCRETO DETERIORADO POR DESGASTE PREMATURO 2) FISURAS TRANSVERSALES FISURAS TRANSVERSALES FISURAS LONGITUDINALES Y TRASNVERSALES 3) FISURAS EN ESQUINA FISURAS EN ESQUINA 4) DESCASCARAMIENTOS EN JUNTAS Y FISURAS: JUNTAS MAL DISEÑADAS JUNTAS MAL DISEÑADAS 5) FISURAS POR DURABILIDAD FISURAS POR DURABILIDAD 6) FISURAS POR RETRACCIÓN: (tipo malla) FISURAS TIPO ENMALLADO 7) DESINTEGRACIÓN DESINTEGRACION DEL CONCRETO 8) BACHES 9) LEVANTAMIENTO DE LOSAS 10) ESCALONAMIENTO DE JUNTAS Y GRIETAS ESCALONAMIENTO 11) BOMBEO 12) TEXTURA INADECUADA REFLEJO DE FISURAS EN CAPA DE RECAPEO ASFALTICO EFECTO DE BUZONES Y CAJAS DE PASE DETERIORO DE SELLO DE JUNTA E INGRESO DE PARTICULAS � (VER FISURAS) FALLA POR FALTA DE DISEÑO DE ENCUENTRO DE LOSAS FALLA POR FALTA DE DISEÑO DE ENCUENTRO DE LOSAS Número de diapositiva 91
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