MEMORIA_DE_CALCULO_ESTRUCTURAL

Vista previa del material en texto

MEMORIA DE 
CALCULO ESTRUCTURAL 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROYECTO: “NUEVA PLANTA DE ENVASADO DE 
GLP DE TRUJILLO" 
 
DEPARTAMENTO: LA LIBERTAD 
PROVINCIA: TRUJILLO 
DISTRITO: TRUJILLO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROPIETARIO: “REPSOL YPF COMERCIAL DEL PERU S.A. ” 
 
CONSULTOR: INSPECTRA S.A. 
Ing. ......................... 
 C.I.P. .................. 
 
 
 
 
 
 
 
 
ABRIL – 2012 
 
 
 
Abril 2012 pág. 2 pág. 2 
 
 
CONTENIDO 
 
 
 pág. 
I. GENERALIDADES 3 
1.1 NORMAS EMPLEADAS 
1.2 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS 
1.3 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION 
 
II. IDENTIFICACION 
1.00 REFERENCIAS 
1.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA 4 
1.2 ESTRUCTURACION 6 
2.00 ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS 
2.1 ESTADOS DE CARGAS 10 
2.2 COMBINACIONES DE CARGAS 11 
2.3 ALTERNANCIAS DE CARGAS - DIAFRAGMAS (PLANTAS Y 3D) 12 
3.00 ANALISIS SISMICOS 
3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 17 
3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES 
3.2 ANALISIS DINAMICO 17 
3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES 
3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE 
3.3 ANALISIS ESTATICO 24 
3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P) 
3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T) 
3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V) 
3.3.4 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIÓN 
3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEÑO DE COMPONENTES ESTRUCTURALES 29 
 
III. FORMULACION Y EVALUACION 
4.00 CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES 33 
4.1 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES) 
4.2 DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DE EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES) 
5.00 DISEÑO DE COMPONENTES DE C° A° 
5.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS 46 
5.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS 61 
5.3 DISEÑO DE CIMENTACION 
5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION 62 
ESTADO DE CARGA MUERTA 
ESTADOS DE CARGA VIVA 
ESTADOS DE CARGA DE SISMO 
5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZOS Y ASENTAMIENTOS EN EL TERRENO 70 
5.3.3 VERIFICACION DE DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATAS 71 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 3 pág. 3 
 
 
 
I. I. I. I. GENERALIDADESGENERALIDADESGENERALIDADESGENERALIDADES....---- 
La presente Memoria corresponde al análisis sísmico y calculo estructural del proyecto “NUEVA PLANTA DE ENVASADO 
DE GLP DE TRUJILLO”, de Propietario “REPSOL YPF COMERCIAL DEL PERU S.A.”; Edificación de 2 niveles + azotea 
(proyectada a 3 niveles) con ubicación en ......................................, distrito y provincia de Trujillo, departamento de La 
Libertad. 
 
1.1 NORMAS EMPLEADAS 
Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuación. 
-Reglamento Nacional de Edificaciones (Perú) – Normas Técnicas de Edificación (N.T.E.): 
-NTE E.020 “CARGAS” -NTE E.060 “CONCRETO ARMADO” 
-NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” -NTE E.070 “ALBAÑILERIA” 
-NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES” 
- A.C.I. 318 – 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete 
- UBC 1997 Uniform Building Code 
Se entiende que todos los Reglamentos y Normas están en vigencia y/o son de la última edición. 
 
 
1.2 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS 
CONCRETO: 
-Resistencia (f´c): 175 Kg/cm2 (zapatas, cimientos armados) 
 280 Kg/cm2 (columnas, placas, vigas y losas) 
-Módulo de Elasticidad (E) : 217,000 Kg/cm2 (f´c = 210 Kg/cm2) 
-Módulo de Poisson (u) : 0.20 
-Peso Específico (γC) : 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (concreto armado) 
ACERO CORRUGADO (ASTM A605): 
-Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (Gº 60): “E”: 2’100,000 Kg/cm2 
LADRILLOS DE ARCILLA (Techos Aligerados): “γ”: 90 Kg/m2 (unidades de .30x.30x.15m) 
RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS (R): 
-Cimientos, zapatas, vigas de cimentación 7.50 cm 
-Columnas, Vigas, Placas, Muros (Cisternas, Tanques) 4.00 cm 
-Losas Aligeradas, Vigas chatas, Vigas de borde 3.00cm 
-Losas macizas, Escaleras 2.50 cm 
 
 
1.3 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES D E CIMENTACION 
Según especificaciones del Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación Ing. 
......................................................, de fecha ..............................: 
-Peso Específico (γS): 2000 Kg/m3 -Nivel freático: No encontrado 
CIMIENTO SUPERFICIAL CUADRADO (para ancho B= 2.00 m) 
-Capacidad portante (σ´T) : 1.35 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m 
CIMIENTO SUPERFICIAL CORRIDO (para ancho B= 1.00 m) 
-Capacidad portante (σ´T) : 1.35 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m 
 
La cimentación considerada está conformada básicamente por zapatas conectadas y por cimientos corridos. En caso de no 
encontrar terreno firme se colocaran sub-zapatas, con la finalidad de llegar a este. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 4 pág. 4 
 
Diafragma - Techo 1º Nivel 
P1
C
-A1
P
1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P
1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P2
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
C
-A1
C
-C
1
C
-C
1
C
-B1
C
-B2
C
-C
4
C
-C
4
C
-C
4
C
-C
3
C
-B1
C
-B2
C
-B1
C
-B2
C
-B1
C
-B2
C
-C
3
C
-C
1
C
-B1
C
-B1
C
-B1
C
-B1
C
-C
2
C
-B1
C
-D
1
C
-C
2
C
-C
2
C
-C
4
C
-B2
C
-B1
C
-C
4
C
-C
3
C
-B2
C
-B3
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
P3
P4
P
4
1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
B
LO
C
K
 "A
"
B
LO
C
K
 "B
"
B
LO
C
K
 "C
"
BLOCK "D"
IIII I. I. I. I. IDENTIFICACIONIDENTIFICACIONIDENTIFICACIONIDENTIFICACION....---- 
. REFERENCIAS.- 
1.1. ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA.- 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 5 pág. 5 
 
Diafragma - Techo 2º Nivel (Azotea) y 
3º nivel (proyectado) 
C
-C
3
C
-C
2
C
-C
2
C
-B1
C
-B1
C
-B1
C
-C
1
C
-B1
C
-B1
C
-C
1
C
-B1
C
-B1
C
-B1
C
-B2
C
-C
1
C
-D
1
C
-C
2
C
-C
1
C
-B1
C
-B2
C
-C
2
C
-C
3
C
-B1
C
-B2
C
-B2
C
-B
2
C
-C
1
C
-C
3
C
-C
1
C
-B1
C
-B2
C
-C
2
P
1
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
P
1
P
1
P
2
P
3
P
4
P
4
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2" 1Ø1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
1Ø
1/2"
1Ø1/2"
1Ø1/2"
B
LO
C
K
 "A
"
B
LO
C
K
 "B
"
B
LO
C
K
 "C
"
BLOCK "D"
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 6 pág. 6 
 
BLOCK “A” 
1.2 ESTRUCTURACION.- CONFIGURACION - DIAFRAGMAS 1º al 3º NIVEL 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 7 pág. 7 
 
BLOCK “B” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 8 pág. 8 
 
BLOCK “C” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 9 pág. 9 
 
BLOCK “D” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 10 pág. 10 
 
En Sala Tecnología: 
Falso piso: (.30m)*(2300kg/m3) = 690 kg/m2 
Acabados: = 70 kg/m2 
 760 kg/m2 
En azoteas: 
Tabiquería – media altura: 50 kg/m2 
Ladrillo pastelero: 70 kg/m2 
 120 kg/m2 
Barandas y parapetos: 
Carga vertical (gravedad) 60 kg/m 
Carga horizontal (hacia fuera del parapeto) 60 kg/m 
La altura proyectada de los sectores es 3.45m del 1º nivel y 3.25m del 2º, 3º y 4º nivel con un techo máximo de +13.20m 
sobre la vía pública. El sistema estructural planteado consiste en: 
 
BLOCK “A”.- 
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular), es decir, una combinación de columnas y muros de 
Albañilería Confinados entre si. 
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular), es decir, una combinación de columnas y muros de 
AlbañileríaConfinados entre si. 
BLOCK “B”.- 
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular). 
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular). 
BLOCK “C”.- 
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular). 
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular). 
BLOCK “D”.- 
- En la dirección X-X: Un Sistema de Albañilería Confinada (regular). 
- En la dirección Y-Y: Un Sistema de Albañilería Confinada (irregular). 
 
Se tiene 4 secciones de columna: rectangulares de .25x.30m, .25x.45m. y en “L” de .45x.45x.25. Mientras que las vigas 
son VP .25x.50m, .25x.40m, .15x.50m,.15x.40m y VS .15x.20m. 
El diafragma rígido lo conforma una losa aligerada de 20cm, según se indica en los planos. 
 
 
 
2. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.- 
2.1 ESTADOS DE CARGAS .- De acuerdo a 
las Normas NTE. E.020, E060 y al reglamento 
ACI 318-08, se consideran los siguientes 
estados de Carga en la estructura según valores 
definidos en el Ítem 2.2.1, además del Espectro 
definido en el Ítem 2.1: 
 
 
 
Donde: - L1 alternancias consideradas para 
la carga viva total (L). 
- SX y SXNEG son Fuerza Sísmica en direcc. X-X, con excentricidad accidental de 5% en direcc. “+Y” y “–Y” 
respectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3 
- SY y SYNEG son Fuerza Sísmica en direcc. Y-Y, con una excentricidad accidental de 5% en direcc. “+X” y “–X” 
respectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3 
 
2.1.1 CARGAS MUERTAS 
En entrepisos: 
Tabiquería – altura completa: 100 kg/m2 
Acabados : 100 kg/m2 
 200 kg/m2 
En pasadizos: 
Tabiquería – media altura: 50 kg/m2 
Acabados: 70 kg/m2 
 120 kg/m2 
 
2.1.2 CARGAS VIVAS 
Oficinas, Salas: 250 kg/m2 
Pasadizos, escaleras: 400 kg/m2 
SS.HH.: 300 kg/m2 
Almacenes, depósitos: 500 kg/m2 
Sala Tecnologica: 400 kg/m2 
Azoteas: 150 kg/m2 
 
 
Abril 2012 pág. 11 pág. 11 
 
2.2 COMBINACIONES DE CARGAS .- Definiendo primero las combinaciones auxiliares “envL” y “envS”: 
-“envL” es la Envolvente de las 2 alternancias de la carga viva y la 
total de esta, según cuadro de abajo 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
De dichos Estados de Cargas se considera las siguientes combinaciones en cuadro “Define Load Combinations”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
De dichas combinaciones, el diseño Estructural se efectúa → con la 
“ENVOLVENTE” definida según cuadro “Load Combination Data”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
-“envS” es la Envolvente de los 4 estados de carga sísmica 
definidos anteriormente y del Espectro, según cuadro de abajo 
 
Abril 2012 pág. 12 pág. 12 
 
BLOCK “A” 
BLOCK “B” 
2.3 ALTERNANCIA DE CARGAS 
 DIAFRAGMAS 1º NIVEL: Se indican valores de la 1º alternancia de la carga viva 
(L1) y 2º alternancia (L2) en kg/m2; además del Centro de Masa de cada diafragma. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Program Name Version ProgLevel 
ETABS Nonlinear 9.7.3 Advanced 
 
Abril 2012 pág. 13 pág. 13 
 
BLOCK “C” 
BLOCK “D” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 14 pág. 14 
 
BLOCK “A” 
BLOCK “B” 
 
DIAFRAGMAS 2º NIVEL : Se indican valores de la 1º alternancia de la carga viva (L1) y 2º alternancia (L2) en kg/m2 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 15 pág. 15 
 
BLOCK “C” 
BLOCK “D” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 16 pág. 16 
 
BLOCK “A” 
BLOCK “B” 
DIAFRAGMAS 3º NIVEL (AZOTEAS) : Se indican valores de la 1º alternancia de la carga viva (L1) y 2º alternancia (L2) en kg/m2 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 17 pág. 17 
 
BLOCK “C” 
BLOCK “D” 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 18 pág. 18 
 
3. ANALISIS SISMICOS.- 
3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 
El Análisis Sísmico se realiza utilizando un modelo matemático tridimensional en donde los elementos verticales están 
conectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rígidos en sus planos. Además, para cada 
dirección, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección 
perpendicular a la acción de la fuerza. Los parámetros sísmicos que estipula la Norma de Diseño Sismorresistente (NTE 
E.030) considerados para el Análisis en el Edificio son los siguientes: 
 
Factor Nomenclatura 
Clasificación 
Categórica Tipo 
Valor Justificación 
Zona Z 3 0.4 Zona Sísmica 1: Lima 
Uso U B 1.3 Oficinas - Industria 
Suelo S 
S1 
Tp (s) 
1.0 
0.4 
Suelo GL – Grava Limo Arenosa 
(de E.M.S.) 
Coeficiente de 
reducción 
Rx 
Albañilería 
Sistema Confinada 
3.00 
Muros de Albañilería confinados 
a columnas (irregular) 
Ry 
Albañilería 
Sistema Confinada 
3.00 
Muros de Albañilería confinados 
a columnas (irregular) 
 
Para los casos de configuración irregular, según configuración estructural descrita en el Item 1.2 de cada Block y en cada 
dirección, el valor “R” se tomara como los 3/4 del valor de la tabla anterior: R= 2.25 
 
 
3.2 ANALISIS DINAMICO 
3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES 
Para el Análisis Dinámico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta según la NTE - E.030, para comparar la 
fuerza cortante mínima en la base y compararlos con los resultados de un análisis estático. Todo esto para cada dirección 
de la Edificación en planta (X e Y) 
 
 
 
 
 
BLOCK “A”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Sa = ZUSC.g ; g = 9.81 m/s2 y C=2.5(Tp/T) < 2.5 
 R 
 
Abril 2012 pág. 19 pág. 19 
 
 
 
T C=2.5(Tp/T) 
"C" 
correg Sa X Sa Y 
0.05 20.000 2.500 0.578 0.433 
0.10 10.000 2.500 0.578 0.433 
0.15 6.667 2.500 0.578 0.433 
0.20 5.000 2.500 0.578 0.433 
0.25 4.000 2.500 0.578 0.433 
0.30 3.333 2.500 0.578 0.433 
0.35 2.857 2.500 0.578 0.433 
0.40 2.500 2.500 0.578 0.433 
0.45 2.222 2.222 0.514 0.385 
0.50 2.000 2.000 0.462 0.347 
0.55 1.818 1.818 0.420 0.315 
0.60 1.667 1.667 0.385 0.289 
0.65 1.538 1.538 0.356 0.267 
0.70 1.429 1.429 0.330 0.248 
0.75 1.333 1.333 0.308 0.231 
0.80 1.250 1.250 0.289 0.217 
0.85 1.176 1.176 0.272 0.204 
0.90 1.111 1.111 0.257 0.193 
1.05 0.952 0.952 0.220 0.165 
1.10 0.909 0.909 0.210 0.158 
1.15 0.870 0.870 0.201 0.151 
1.20 0.833 0.833 0.193 0.144 
1.25 0.800 0.800 0.185 0.139 
1.30 0.769 0.769 0.178 0.133 
1.35 0.741 0.741 0.171 0.128 
1.40 0.714 0.714 0.165 0.124 
1.45 0.690 0.690 0.159 0.120 
1.50 0.667 0.667 0.154 0.116 
1.55 0.645 0.645 0.149 0.112 
1.60 0.625 0.625 0.144 0.108 
1.65 0.606 0.606 0.140 0.105 
1.70 0.588 0.588 0.136 0.102 
1.75 0.571 0.571 0.132 0.099 
1.80 0.556 0.556 0.128 0.096 
1.85 0.541 0.541 0.125 0.094 
1.90 20.000 2.500 0.578 0.433 
1.95 10.000 2.500 0.578 0.433 
2.00 6.667 2.500 0.578 0.433 
2.05 5.000 2.500 0.578 0.433 
 
 
 
 
 
 
 
→ Espectro similar para Block “B”, “C” y “D”, según 
configuración estructural de cada block y en cada 
dirección descrita en el Item 1.2 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 20 pág. 20 
 
3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE 
Los periodos y la masa participante calculados mediante un análisis dinámico para 12 modos de vibración (3 modos por 
cada nivel), se presentan a continuación: 
 
 
 
 
BLOCK “A”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.239882 18.3321 16.5799 0.0977 18.3321 16.5799 0.0977 
Mode 2 0.173818 13.7543 54.6612 0.2294 32.0864 71.2411 0.3271 
Mode 3 0.094674 51.6391 3.2801 0.0289 83.7255 74.5212 0.356 
Mode 4 0.084968 0.1455 6.406 0.816183.871 80.9272 1.1721 
Mode 5 0.08331 0.3833 3.2244 0.503 84.2543 84.1516 1.6751 
Mode 6 0.080698 0.0488 1.097 0.3464 84.303 85.2486 2.0216 
Mode 7 0.078393 0.7367 0.0009 0.5447 85.0398 85.2495 2.5662 
Mode 8 0.071102 0.2887 0.0001 1.3471 85.3285 85.2496 3.9133 
Mode 9 0.070833 0.3391 0.3115 1.3042 85.6675 85.5611 5.2176 
Mode 10 0.069841 0.2972 0.1165 0.1997 85.9648 85.6776 5.4173 
Mode 11 0.065056 1.4722 3.9007 7.7393 87.4369 89.5783 13.1566 
Mode 12 0.062485 0.0619 0.1451 0.0479 87.4989 89.7234 13.2045 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.239882 22.902 18.967 21.037 22.902 18.967 21.037 
Mode 2 0.173818 68.450 11.730 17.230 91.352 30.696 38.266 
Mode 3 0.094674 1.874 44.987 14.324 93.226 75.683 52.590 
Mode 4 0.084968 0.294 0.158 2.266 93.521 75.841 54.856 
Mode 5 0.08331 0.363 0.093 3.897 93.884 75.934 58.753 
Mode 6 0.080698 0.170 2.020 24.086 94.053 77.954 82.839 
Mode 7 0.078393 0.025 0.214 0.008 94.078 78.168 82.848 
Mode 8 0.071102 0.197 0.067 0.256 94.275 78.235 83.103 
Mode 9 0.070833 0.037 0.202 0.003 94.311 78.437 83.107 
Mode 10 0.069841 0.003 0.001 0.977 94.315 78.437 84.083 
Mode 11 0.065056 0.394 0.442 1.601 94.708 78.880 85.685 
Mode 12 0.062485 0.032 0.022 0.008 94.740 78.902 85.693 
ProgramName Versión ProgLevel 
ETABS Nonlinear 9.7.3 Advanced 
TABLE: Modal Load Participation Ratios 
Item Type Item Static Dynamic 
Text Text Percent Percent 
Accel UX 98.7819 87.4989 
Accel UY 98.9095 89.7234 
Accel UZ 40.1874 13.2045 
Accel RX 96.6666 94.7398 
Accel RY 97.5615 78.9016 
Accel RZ 84.8768 85.6926 
 
TABLE: Modal Periods And Frequencies 
StepType Period Frequency CircFreq 
Text Sec Cyc/sec rad/sec 
Mode 1 0.23988 4.1687 26.1929 
Mode 2 0.17382 5.7531 36.1482 
Mode 3 0.09467 10.5626 66.3667 
Mode 4 0.08497 11.7691 73.9478 
Mode 5 0.08331 12.0034 75.4195 
Mode 6 0.08070 12.3919 77.8607 
Mode 7 0.07839 12.7562 80.1500 
Mode 8 0.07110 14.0643 88.3688 
Mode 9 0.07083 14.1177 88.7044 
Mode 10 0.06984 14.3182 89.9643 
Mode 11 0.06506 15.3714 96.5814 
Mode 12 0.06249 16.0038 100.5553 
 
 
Abril 2012 pág. 21 pág. 21 
 
 
BLOCK “B”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.21184 50.8566 0.6326 0.0003 50.8566 0.6326 0.0003 
Mode 2 0.15384 1.4164 73.9093 0.2452 52.273 74.5419 0.2455 
Mode 3 0.10451 20.8761 0.4681 0.017 73.1491 75.01 0.2625 
Mode 4 0.08807 14.2866 0.0776 0.0134 87.4357 75.0875 0.2759 
Mode 5 0.07285 0.0000 0.8419 0.1327 87.4357 75.9294 0.4086 
Mode 6 0.07162 0.0025 1.0515 1.2832 87.4381 76.9809 1.6918 
Mode 7 0.06773 0.0385 0.2540 0.1916 87.4767 77.2349 1.8833 
Mode 8 0.06447 0.1985 0.4630 0.0458 87.6752 77.6979 1.9292 
Mode 9 0.06363 0.0001 0.1541 0.3654 87.6753 77.8519 2.2946 
Mode 10 0.06215 1.1305 0.5672 0.0072 88.8058 78.4191 2.3018 
Mode 11 0.06006 2.6757 0.0651 0.0079 91.4815 78.4843 2.3097 
Mode 12 0.05694 0.0127 8.3795 9.5598 91.4941 86.8638 11.8695 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.21184 1.814 57.153 27.032 1.814 57.153 27.032 
Mode 2 0.15384 96.051 1.147 0.545 97.865 58.300 27.577 
Mode 3 0.10451 0.005 29.710 53.402 97.869 88.010 80.979 
Mode 4 0.08807 0.165 2.637 0.027 98.034 90.647 81.006 
Mode 5 0.07285 0.021 0.001 0.094 98.055 90.648 81.101 
Mode 6 0.07162 0.074 0.001 0.535 98.129 90.649 81.636 
Mode 7 0.06773 0.002 0.006 0.001 98.131 90.656 81.637 
Mode 8 0.06447 0.071 0.001 1.402 98.202 90.657 83.039 
Mode 9 0.06363 0.033 0.010 0.909 98.235 90.666 83.948 
Mode 10 0.06215 0.083 0.004 1.799 98.318 90.671 85.747 
Mode 11 0.06006 0.152 0.002 3.216 98.470 90.672 88.963 
Mode 12 0.05694 0.002 0.097 0.036 98.472 90.769 88.999 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Load Participation Ratios 
Item Type Item Static Dynamic 
Text Text Percent Percent 
Accel UX 99.5592 91.4941 
Accel UY 98.7974 86.8638 
Accel UZ 28.0418 11.8695 
Accel RX 97.5156 98.4715 
Accel RY 98.7679 90.7689 
Accel RZ 70.9884 88.9986 
 
TABLE: Modal Periods And Frequencies 
StepType Period Frequency CircFreq 
Text Sec Cyc/sec rad/sec 
Mode 1 0.21184 4.7205 29.6596 
Mode 2 0.15384 1.4164 8.8995 
Mode 3 0.10451 20.8761 131.1687 
Mode 4 0.08807 14.2866 89.7656 
Mode 5 0.07285 0.0000 0.0000 
Mode 6 0.07162 0.0025 0.0157 
Mode 7 0.06773 0.0385 0.2419 
Mode 8 0.06447 0.1985 1.2472 
Mode 9 0.06363 0.0001 0.0006 
Mode 10 0.06215 1.1305 7.1032 
Mode 11 0.06006 2.6757 16.8120 
Mode 12 0.05694 0.0127 0.0798 
 
 
Abril 2012 pág. 22 pág. 22 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.14862 41.7586 23.4959 0.024 41.7586 23.4959 0.024 
Mode 2 0.12737 28.0867 56.5904 0.0219 69.8453 80.0863 0.0459 
Mode 3 0.08945 17.2496 4.1525 0.0074 87.0948 84.2388 0.0533 
Mode 4 0.06455 0.0179 0.4830 0.0583 87.1127 84.7218 0.1116 
Mode 5 0.06366 0.0341 0.3239 0.2052 87.1468 85.0457 0.3168 
Mode 6 0.06173 0.1585 0.2198 0.0068 87.3053 85.2654 0.3236 
Mode 7 0.05844 1.0930 0.0453 0.0058 88.3983 85.3107 0.3294 
Mode 8 0.05428 0.0215 3.0404 8.1309 88.4198 88.3511 8.4603 
Mode 9 0.052001 3.8388 1.9273 0.6422 92.2586 90.2784 9.1025 
Mode 10 0.050057 0.1338 0.0773 0.0349 92.3924 90.3557 9.1374 
Mode 11 0.048715 2.6811 0.1565 0.2684 95.0735 90.5122 9.4058 
Mode 12 0.046885 0.888 1.8929 0.0416 95.9615 92.4051 9.4474 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.14862 26.46 39.30 21.23 26.46 39.30 21.23 
Mode 2 0.12737 63.83 27.73 0.64 90.29 67.03 21.88 
Mode 3 0.08945 4.57 17.24 66.40 94.85 84.27 88.28 
Mode 4 0.06455 0.00 0.00 0.34 94.86 84.27 88.62 
Mode 5 0.06366 0.00 0.00 0.64 94.86 84.27 89.26 
Mode 6 0.06173 0.00 0.01 0.01 94.86 84.28 89.27 
Mode 7 0.05844 0.00 0.00 0.32 94.86 84.28 89.60 
Mode 8 0.05428 0.27 0.34 0.36 95.13 84.61 89.96 
Mode 9 0.052001 0.01 0.10 2.03 95.14 84.71 91.98 
Mode 10 0.050057 0.01 0.01 0.01 95.15 84.72 92.00 
Mode 11 0.048715 0.00 0.04 0.46 95.15 84.76 92.46 
Mode 12 0.046885 0.08 0.31 0.02 95.23 85.06 92.48 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Load Participation Ratios 
Item Type Item Static Dynamic 
Text Text Percent Percent 
Accel UX 99.649 95.9615 
Accel UY 99.1573 92.4051 
Accel UZ 23.0017 9.4474 
Accel RX 97.7261 95.2295 
Accel RY 100.248 85.0637 
Accel RZ -201.3575 92.4812 
 
TABLE: Modal Periods And Frequencies 
StepType Period Frequency CircFreq 
Text Sec Cyc/sec rad/sec 
Mode 1 0.14862 6.7284 42.2758 
Mode 2 0.12737 28.0867 176.4744 
Mode 3 0.08945 17.2496 108.3827 
Mode 4 0.06455 0.0179 0.1125 
Mode 5 0.06366 0.0341 0.2143 
Mode 6 0.06173 0.1585 0.9959 
Mode 7 0.05844 1.0930 6.8675 
Mode 8 0.05428 0.0215 0.1351 
Mode 9 0.052001 3.8388 24.1199 
Mode 10 0.050057 0.1338 0.8407 
Mode 11 0.048715 2.6811 16.8459 
Mode 12 0.046885 0.888 5.5795 
 
 
Abril 2012 pág. 23 pág. 23 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.20286 0.9590 47.1199 0.001 0.959 47.1199 0.001 
Mode 2 0.16026 73.7838 1.7012 0.3096 74.7428 48.8212 0.3106 
Mode 3 0.10767 0.4574 28.8167 0.0071 75.2002 77.6379 0.3177 
Mode 4 0.08533 0.1031 11.3450 0.0121 75.3034 88.9829 0.3298 
Mode 5 0.07031 4.2850 0.0030 5.8399 79.5883 88.9858 6.1697 
Mode 6 0.06826 0.0818 0.0042 1.1114 79.6702 88.99 7.2812 
Mode 7 0.06214 0.6243 0.3548 0.1217 80.2945 89.3448 7.4029 
Mode 8 0.05978 0.1464 0.0002 1.2206 80.4409 89.345 8.6235 
Mode 9 0.05885 3.1544 1.5582 1.176 83.5954 90.9033 9.7995 
Mode 10 0.05642 4.7316 0.5012 6.2489 88.327 91.4045 16.0484 
Mode 11 0.052970.0553 0.0224 0.0833 88.3823 91.4269 16.1317 
Mode 12 0.05262 0.0280 1.1499 0.0707 88.4103 92.5768 16.2024 
 
 
TABLE: Modal Participating Mass Ratios 
StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ 
Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless 
Mode 1 0.20286 48.165 2.583 30.319 48.165 2.583 30.319 
Mode 2 0.16026 1.341 95.434 0.452 49.506 98.016 30.771 
Mode 3 0.10767 33.843 0.003 48.308 83.350 98.019 79.079 
Mode 4 0.08533 0.987 0.223 0.505 84.337 98.242 79.584 
Mode 5 0.07031 0.12 0.04 0.41 84.45 98.28 79.99 
Mode 6 0.06826 0.01 0.00 0.02 84.47 98.28 80.01 
Mode 7 0.06214 0.01 0.00 2.27 84.48 98.29 82.27 
Mode 8 0.05978 0.01 0.03 0.27 84.48 98.31 82.55 
Mode 9 0.05885 0.00 0.26 7.28 84.48 98.57 89.83 
Mode 10 0.05642 0.07 0.02 0.01 84.55 98.59 89.84 
Mode 11 0.05297 0.03 0.00 0.02 84.58 98.59 89.86 
Mode 12 0.05262 0.79 0.01 0.11 85.36 98.59 89.97 
 
 
 
 
 
 
TABLE: Modal Load Participation Ratios 
Item Type Item Static Dynamic 
Text Text Percent Percent 
Accel UX 98.9876 88.4103 
Accel UY 99.5727 92.5768 
Accel UZ 37.463 16.2024 
Accel RX 97.2214 85.3626 
Accel RY 130.3892 98.5944 
Accel RZ -27.3709 89.9707 
 
TABLE: Modal Periods And Frequencies 
StepType Period Frequency CircFreq 
Text Sec Cyc/sec rad/sec 
Mode 1 0.20286 4.9296 30.9734 
Mode 2 0.16026 73.7838 463.5984 
Mode 3 0.10767 0.4574 2.8739 
Mode 4 0.08533 0.1031 0.6478 
Mode 5 0.07031 4.2850 26.9235 
Mode 6 0.06826 0.0818 0.5140 
Mode 7 0.06214 0.6243 3.9226 
Mode 8 0.05978 0.1464 0.9199 
Mode 9 0.05885 3.1544 19.8197 
Mode 10 0.05642 4.7316 29.7296 
Mode 11 0.05297 0.0553 0.3475 
Mode 12 0.05262 0.0280 0.1759 
 
 
Abril 2012 pág. 24 pág. 24 
 
3.3 ANALISIS ESTATICO 
Se calculara el Cortante Estático con los valores de los parámetros definidos anteriormente, además de definir el Peso de 
la Estructura y el Factor de Ampliación Dinámica (C). 
 
3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P) 
La estructura clasifico como categoría B, por lo tanto el peso que se ha considerado para el análisis sísmico es el debido a 
la carga permanente más el 50% de la carga viva (100%CM + 50%CV). 
En azoteas y techo en general se considera el 50% de la carga viva (100%CM + 50%CV). 
CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales 
(losas, vigas, columnas, placas, muros, etc.) según características descritas en el Ítem 1.3; además del peso de los 
elementos aligeradores en losas, el peso de la tabiquería y el peso de los acabados, según: 
 
 
 
 
CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 250 kg/m2 del 1°, 2º,3 º y 4 º nivel (Oficinas), 150 kg/m2 del techo 
del 3° nivel (azotea), 300 kg/m2 (ss.hh.), y 400 kg/m2 (escaleras). 
 
BLOCK - A 
NIVEL Peso (Tn) Masa(T-s2/m) 
 
3 80.440 8.200 
2 81.310 8.288 
1 107.880 10.997 
TOTAL 269.630 27.485 
 
 
BLOCK - C 
NIVEL Peso (Tn) Masa(T-s2/m) 
 
3 102.620 10.461 
2 103.830 10.584 
1 107.060 10.913 
TOTAL 313.510 31.958 
 
3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T) 
Para el cálculo del Factor de Amplificación Sísmica en los Análisis se consideró el periodo fundamental estimado en la 
Norma NTE. E.030, según: C= 2.5 (Tp/T) ≤≤≤≤ 2.5 
BLOCK - A 
Dirección Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125 
X-X 60 9.95 0.166 2.50 1.111 
Y-Y 60 9.95 0.166 2.50 0.833 
 
BLOCK - B 
Dirección Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125 
X-X 60 13.20 0.220 2.50 1.111 
Y-Y 60 13.20 0.220 2.50 0.833 
 
BLOCK - C 
Dirección Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125 
X-X 60 9.95 0.166 2.50 1.111 
Y-Y 60 9.95 0.166 2.50 1.111 
Peso propio (Aligerado con 
Ladrillo de arcilla): 
 
e= 0.20m: 300 kg/m2 
 
Peso Muerto: Acabados: 100 kg/m2 
 Tab. Móvil: 100 kg/m2 
 Albañilería: 1850 kg/m2 (maciza) 
 Albañilería: 1350 kg/m2 (tubular) 
 
BLOCK - B 
NIVEL Peso (Tn) Masa(T-s2/m) 
4 26.900 2.742 
3 81.830 8.341 
2 87.290 8.898 
1 88.850 9.057 
TOTAL 284.870 29.039 
 
BLOCK - D 
NIVEL Peso (Tn) Masa(T-s2/m) 
4 29.170 2.973 
3 95.240 9.708 
2 112.650 11.483 
1 114.590 11.681 
TOTAL 351.650 35.846 
 
 
Abril 2012 pág. 25 pág. 25 
 
BLOCK - D 
Dirección Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125 
X-X 60 13.20 0.220 2.50 0.833 
Y-Y 60 13.20 0.220 2.50 1.111 
 
3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V) 
La Fuerza Cortante en la Base de la Edificación se determina como una fracción del peso total de la Edificación mediante 
la siguiente expresión: 
 
 
 
 
 
 
3.3.4 DISTRIBUCIÓN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIÓN 
Si “T” > 0.7s, una parte de la Cortante basal “V” denominada “Fa” se aplicara como fuerza concentrada en la parte 
superior de la edificación, calculada según: Fa = 0.07(T)(V) ≤ 0.15 V 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
“FI” - entrepisos “BLOCK A” 
NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn) 
3 80.44 9.950 800.38 72.605 54.454 
2 81.31 6.700 544.78 49.419 37.064 
1 107.88 3.450 372.19 33.762 25.322 
 
TOTAL 269.63 1717.3 155.786 116.840 
V = ZUSC.P → BLOCK “A”: Vx = 0.578*P = 155.79 tn y Vy = 0.433*P = 116.84 tn 
R BLOCK “B”: Vx = 0.578*P = 164.69 tn y Vy = 0.433*P = 123.44 tn 
 BLOCK “C”: Vx = 0.578*P = 181.14 tn y Vy = 0.578*P = 181.14 tn 
 BLOCK “D”: Vx = 0.433*P = 152.38 tn y Vy = 0.578*P = 203.18 tn 
→ T= 0.506 s → Fa = 0 
El resto de la Cortante Basal (V-Fa) se 
distribuye en cada nivel de la Edificación, 
incluyendo el último, según la fórmula: 
Fi = Pi x hi x (V-Fa) 
 ∑(Pi x hi) 
 
Abril 2012 pág. 26 pág. 26 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
“FI” - entrepisos “BLOCK B” 
NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn) 
4 26.90 13.200 355.08 28.361 21.271 
3 81.83 9.950 814.21 65.033 48.775 
2 87.29 6.700 584.84 46.713 35.035 
1 88.85 3.450 306.53 24.484 18.363 
TOTAL 284.87 2060.7 164.592 123.444 
“FI” - entrepisos “BLOCK C” 
NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn) 
3 102.62 9.950 1021.07 88.661 88.661 
2 103.83 6.700 695.66 60.406 60.406 
1 107.06 3.450 369.36 32.072 32.072 
 
TOTAL 313.51 2086.1 181.139 181.139 
“FI” - entrepisos “BLOCK D” 
NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn) 
4 29.17 13.200 385.04 23.632 31.510 
3 95.24 9.950 947.64 58.162 77.549 
2 112.65 6.700 754.76 46.324 61.765 
1 114.59 3.450 395.34 24.264 32.352 
TOTAL 351.65 2482.8 152.382 203.176 
 
Abril 2012 pág. 27 pág. 27 
 
 
Se indican: - Cargas de Sismo Estático en “X”: En C.M. de diafragmas del cada nivel – por cada BLOCK 
 - Cargas de Sismo Estático en “Y”: En C.M. de diafragmas del cada nivel – por cada BLOCK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 28 pág. 28 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 29 pág. 29 
 
3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEÑO DE COMPONENTES ESTRU CTURALES 
La respuesta máxima dinámica esperada para el cortante basal se calcula utilizando el criterio de combinación cuadrática 
completa para todos los modos de vibración calculados. 
De acuerdo a la norma vigente, el cortante dinámico no deberá ser menor al 80% del cortante estático para edificios 
regulares ni del 90% para edificios irregulares. De acuerdo a esto se comparan los resultados obtenidos. 
 
BLOCK “A”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Dirección 
Block A 
ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA 
DISEÑO T(s) V (Tn) % V (Tn) T(s) V (Tn) 
X-X 0.166 155.79 140.21 (90%) 0.095 84.00 140.21 
 
Abril 2012 pág. 30 pág. 30 
 
Y-Y 0.166 116.84 93.47 (80%) 0.174 65.68 93.47 
 
 
BLOCK “B”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Dirección 
Block A 
ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA 
DISEÑOT(s) V (Tn) % V (Tn) T(s) V (Tn) 
X-X 0.220 164.59 148.13 (90%) 0.212 93.10 148.13 
Y-Y 0.220 123.44 98.75 (80%) 0.154 88.73 98.75 
 
 
Abril 2012 pág. 31 pág. 31 
 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Dirección 
Block A 
ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA 
DISEÑO T(s) V (Tn) % V (Tn) T(s) V (Tn) 
X-X 0.166 181.14 163.03 (90%) 0.149 102.10 163.03 
Y-Y 0.166 181.14 163.03 (90%) 0.127 114.33 163.03 
 
 
Abril 2012 pág. 32 pág. 32 
 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Dirección 
Block A 
ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA 
DISEÑO T(s) V (Tn) % V (Tn) T(s) V (Tn) 
X-X 0.220 152.38 121.91 (80%) 0.160 110.06 121.91 
Y-Y 0.220 203.18 182.86 (90%) 0.203 114.21 182.86 
 
 
 
Abril 2012 pág. 33 pág. 33 
 
 
IIIIIIII I. I. I. I. EVALUACIONEVALUACIONEVALUACIONEVALUACION.... ---- 
4. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.- 
 
BLOCK “A”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
BLOCK “B”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Diaphragm CM 
Displacementes 
Story Drifts 
 
Abril 2012 pág. 34 pág. 34 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados deberán ser 
multiplicados por el valor de 0.75R para calcular los máximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los 
desplazamientos del centro de masa y del eje más alejado 
 
Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada dirección de análisis. 
Donde: ∆i/he = Desplazamiento relativo de entrepiso 
Además: ∆iX/heX (máx.) = 0.0070 (máximo permisible Concreto Armado, NTE E.030 – 3.8) 
∆iY/heY (máx.) = 0.0050 (máximo permisible Albañilería confinada, NTE E.030 – 3.8) 
 
 
Abril 2012 pág. 35 pág. 35 
 
Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes más alejados de este en cada dirección, todos los 
entrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo máximo permisible de entrepiso (∆i/he) MAX en ambas direcciones. 
 
BLOCK “A”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
BLOCK “B”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 36 pág. 36 
 
 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 37 pág. 37 
 
 
 
4.1 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXT REMOS DE DIAFRAGMAS ( POR NIVELES ) 
 
 
BLOCK “A”: 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
he ∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
(m) he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
3 3.25 0.00154 0.00176 1.286 0.500 0.00260 OK 1.455 0.573 0.0040 OK 
2 3.25 0.00177 0.00202 0.786 0.574 0.00298 OK 0.882 0.656 0.0045 OK 
1 3.45 0.00062 0.00066 0.213 0.213 0.00104 OK 0.226 0.226 0.0015 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 38 pág. 38 
 
 
 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extrem o 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
he ∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
(m) he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
3 3.25 0.00173 0.00236 1.348 0.562 0.00292 OK 1.649 0.768 0.0053 OK 
2 3.25 0.00177 0.00202 0.786 0.574 0.00298 OK 0.882 0.656 0.0045 OK 
1 3.45 0.00062 0.00066 0.213 0.213 0.00104 OK 0.226 0.226 0.0015 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 39 pág. 39 
 
 
 
BLOCK “B”: 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
4 0.00188 0.00081 1.735 0.612 0.00318 OK 0.914 0.263 0.0018 OK 
3 0.00141 0.00080 1.123 0.458 0.00238 OK 0.651 0.258 0.0018 OK 
2 0.00148 0.00082 0.665 0.510 0.00249 OK 0.393 0.282 0.0018 OK 
1 0.00096 0.00069 0.155 0.155 0.00161 OK 0.111 0.111 0.0015 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 40 pág. 40 
 
 
 
 
 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extrem o 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
4 0.00188 0.00093 1.752 0.612 0.00318 OK 1.049 0.303 0.0021 OK 
3 0.00146 0.00109 1.140 0.475 0.00247 OK 0.747 0.354 0.0025 OK 
2 0.00148 0.00082 0.665 0.510 0.00249 OK 0.393 0.282 0.0018 OK 
1 0.00096 0.00069 0.155 0.155 0.00161 OK 0.111 0.111 0.0015 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 41 pág. 41 
 
 
 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
3 0.00052 0.00056 0.507 0.170 0.00088 OK 0.505 0.181 0.0013 OK 
2 0.00067 0.00066 0.337 0.232 0.00114 OK 0.324 0.228 0.0015 OK 
1 0.00065 0.00059 0.105 0.105 0.00109 OK 0.096 0.096 0.0013 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 42 pág. 42 
 
 
 
 
 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extrem o 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
3 0.00068 0.00097 0.557 0.220 0.00114 OK 0.639 0.315 0.0022 OK 
2 0.00067 0.00066 0.337 0.232 0.00114 OK 0.324 0.228 0.0015 OK 
1 0.00065 0.00059 0.105 0.105 0.00109 OK 0.096 0.096 0.0013 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 43 pág. 43 
 
 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
4 0.00087 0.00173 0.957 0.282 0.00147 OK 1.519 0.562 0.0039 OK 
3 0.00083 0.00119 0.675 0.270 0.00140 OK 0.957 0.385 0.0027 OK 
2 0.00084 0.00126 0.404 0.289 0.00142 OK 0.572 0.434 0.0028 OK 
1 0.00071 0.00086 0.115 0.115 0.00120 OK 0.139 0.139 0.0019 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 44 pág. 44 
 
 
 
 
 
 
 Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extrem o 
 DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y 
NIVEL 
∆ix ∆iy desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
desplazam. ∆i 
(∆i/he)*0.75R OBS. 
he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm) 
 
4 0.00087 0.00173 1.061 0.282 0.00147 OK 1.539 0.562 0.0039 OK 
3 0.00115 0.00125 0.778 0.374 0.00194 OK 0.977 0.405 0.0028 OK 
2 0.00084 0.00126 0.404 0.289 0.00142 OK 0.572 0.434 0.0028 OK 
1 0.00071 0.00086 0.115 0.115 0.00120 OK 0.139 0.139 0.0019 OK 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 45 pág. 45 
 
5. DE DISEÑO DE COMPONENTES DE C°A°.- 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 46 pág. 46 
 
 
5.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CºAº 
Diseño de refuerzo longitudinal en los miembros (frame) de C°A° (Se indican áreas “As” en cm2): 
 
BLOCK “A”:BLOCK “B”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 47 pág. 47 
 
 
BLOCK “C”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
BLOCK “D”: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 48 pág. 48 
 
BLOCK “A” - 1º, 2º y 3º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 49 pág. 49 
 
 Áreas de acero por corte “Av” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 50 pág. 50 
 
BLOCK “B” - 1ºal 4º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 51 pág. 51 
 
 Áreas de acero por corte “Av” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 52 pág. 52 
 
BLOCK “C” - 1º, 2º y 3º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 53 pág. 53 
 
 Áreas de acero por corte “Av” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 54 pág. 54 
 
BLOCK “D” - 1ºal 4º NIVEL: Áreas de acero longitudinal “As” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 55 pág. 55 
 
 Áreas de acero por corte “Av” en vigas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 56 pág. 56 
 
Elevaciones: Vistas del refuerzo longitudinal en columnas, pórticos principales 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 57 pág. 57 
 
 Áreas de acero por corte “Av” en columnas, pórticos principales. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 58 pág. 58 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 59 pág. 59 
 
→ Cálculo 
similar 
para resto 
de 
columnas 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Detalle de 
diseño de 
Columna 
entre 
ejes 2 y B 
 nivel 2 
Detalle de 
diseño de 
Columna 
entre 
ejes 2 y D 
 nivel 2 
 
Abril 2012 pág. 60 pág. 60 
 
→ Cálculo 
similar 
para resto 
de Vigas 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Detalle de 
diseño de 
Viga 
en eje O, 
 nivel 2 
Detalle de 
diseño de 
Viga 
en eje Ñ, 
 nivel 1 
 
Abril 2012 pág. 61 pág. 61 
 
P.Prop. (c/ladrillo teknoport) : A.C.I. 318-2008:
e= 0.17m: 280 kg/m2 → e ≈ L/20 → Wu/vig = (1.4W D +1.7W L )*0.4 → Mu(+/-)= coef*(Wu/vig)*L PROM
2
e= 0.20m: 300 kg/m2 (en cada tramo)
e= 0.25m: 350 kg/m2 → , Ø =0.90 (flex ion)
→ v erificando As min: →
→ v erificando por corte: → V adm = , Ø =0.85 (cortante)
→ Vu = coef*(Wu/vig)*L PROM , en cada tramo. Debe cumplirse: Vu < Vadm
dbcf inf'53.0φ
fy
b.d.f'c
φ.f'c.b.d
Μu
Αs
.18,1
36,2
11 2 





−−=
fy
bd
*1.14
fy
b.d
cf'0.22Αsmin >=
PAÑO "P - 2":
Wd: P.P.= según "e" kg/m2 f'c = 280.00 kg/cm2
tabiq = 100.00 kg/m2 b sup= 40.00 cm
acab = 100.00 kg/m2 b inf= 10.00 cm
WD = (suma) kg/m2
As - = 1.122 cm2 1.016 cm2 0.302 cm2
Mu- = 0.679 Tm 0.618 Tm 0.191 Tm
coef = 1/14 1/9 1/14
e losa = 20.00 cm 20.00 cm
W
D
 = 300.00 kg/m2 300.00 kg/m2
W
L
 = 400.00 kg/m2 400.00 kg/m2
WU/VIG = 0.552 T/m 0.552 T/m
L = 4.15 m 2.20 m
coef = 1/11 1/11
Mu+= 0.864 Tm 0.243 Tm
As+ = 1.369 cm2 0.380 cm2
verificando por cortante:
coef = 0.500 0.500
Vu = 1.145 T 0.607 T
Vadm = 1.319 T … ok 1.381 T … ok
PAÑO "P - 1" y "P - 3"
Wd: P.P.= según "e" kg/m2 f'c = 280.00 kg/cm
2
tabiq = 100.00 kg/m2 b sup= 40.00 cm
acab = 100.00 kg/m2 b inf= 10.00 cm
WD = (suma) kg/m2
As - = 2.355 cm2 1.727 cm2
Mu = 1.328 1.010
M1 = 0.565 0.565
Mw- = 0.763 Tm 0.445 Tm
coef = 1/14 1/24
e losa = 20.00 cm
W
PP
 = 300.00 kg/m2
W
L
 = 500.00 kg/m2
WU/VIG = 0.620 T/m M1 = (Wu)*(1.35m)
2
/2
L = 4.15 m
coef = 1/8
Mu+= 1.335 Tm
As+ = 2.137 cm2
verificando por cortante:
coef = 0.500
Vu = 1.287 T
Vadm = 1.358 T … ok
5.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS DE CºAº 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 62 pág. 62 
 
S/C = 0.05 Kg/cm²
γs = 0.002 Kg/cm³
γc = 0.0024 Kg/cm³
50
 c
m
40
 c
m
70
 c
m
 
5.3 DISEÑO DE CIMENTACION DE CºAº 
5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION 
 
TERRENO: γS = 2,000 kg/m3 Coef. Balasto: Ks = 2.83kg/cm3 
σADM= 1.35 kg/cm2 ɗADM= 2.50 cm 
CARGA MUERTA: WD = (γS)*(h) = (2,000 kg/m3)*(0.70m) 
= 1,400.00 kg/m2 
CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 
250 kg/m2 (Oficinas), 500 kg/m2 (Depositos, 
almacenes), 300 kg/m2 (ss.hh.) y 400 kg/m2 (escaleras, 
corredores) (según Ítem I). 
 
Se determinan las dimensiones mínimas de cada zapata y 
cimiento que no excedan el asentamiento y la resistencia 
admisible del terreno (“qadm”, según pág. 1) 
 
 
 
CONFIGURACION EN PLANTA Y ELEVACION: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Program Name Versión ProgLevel 
SAFE Nonlinear 12.3.1 Advanced 
 
Abril 2012 pág. 63 pág. 63 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 64 pág. 64 
 
→ Estado de Carga Muerta “CM”: cargas transmitidas por la Súper-estructura 
(importación ETABS a SAFE) 
→ Estado de Carga Muerta “CM”: cargas aplicadas sobre el terreno 
 
ESTADO DE CARGA MUERTA: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 65 pág. 65 
 
→ Estado de Carga Muerta 
 “CM”: cargas trasmitidas 
por la Súper-estructura 
(importación ETABS a 
SAFE) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 66 pág. 66 
 
→ Estado de Carga Viva. “L”: cargas aplicadas sobre el terreno 
→ Estado de Carga Viva “L”: cargas trasmitidas por la Súper-estructura 
(importación ETABS a SAFE) 
ESTADO DE CARGA VIVA: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 67 pág. 67 
 
→ Estado de Carga Viva. 
 “L1”: cargas trasmitidas 
por la Súper-estructura 
(importación ETABS a 
SAFE) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 68 pág. 68 
 
→ Estado de Carga de Sismo “E – dirección X” 
(Máxima respuesta del Análisis Dinámico): 
cargas trasmitidas por la Súper-estructura 
(Importación ETABS a SAFE) 
 
ESTADOS DE CARGA DE SISMO: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 69 pág. 69 
 
→ Estado de Carga de Sismo “E – dirección Y” 
(Máximarespuesta del Análisis Dinámico): 
cargas trasmitidas por la Súper-estructura 
(Importación ETABS a SAFE) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 70 pág. 70 
 
→ Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de 
Cargas “en Servicio sin considerar Sismo”(en kg/cm2) 
→ σMAX= 1.35 kg/cm2 
 
→ Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de 
Cargas “en Servicio considerando Sismo”(en kg/cm2) 
→ σMAX = 1.3*Qadm = 1.76 kg/cm2 
 
5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZO Y ASENTAMIENTO DEL TERRENO: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 71 pág. 71 
 
→ Diagrama de 
Asentamientos en el 
terreno, bajo estado de 
Cargas “en Servicio 
considerando Sismo” 
(cm). 
→ ɗMAX= 0.63 cm 
Estas dimensiones de la 
Cimentación cumplen 
con los límites dados por 
el E.M.S.: 
→ σADM= 1.35 kg/cm2 
→ ɗADM= 2.50 cm 
 
→ Diagrama de Asentamientos en el terreno, bajo estado de 
Cargas “en Servicio sin considerar Sismo” (cm). 
→ ɗMAX= 0.49 cm 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 72 pág. 72 
 
→ Nota: La distribución 
del refuerzo 
determinada por el 
software es 
referencia. 
La distribución más 
óptima y definitiva es 
la indicada en los 
respectivos Planos 
del proyecto. 
 
 
. 5.3.3 DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATAS. 
Diseño de refuerzo longitudinal en cada dirección, en zapatas y cimientos corridos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 73 pág. 73 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 74 pág. 74 
 
→ Nota: La distribución 
del refuerzo 
determinada por el 
software es 
referencia. 
La distribución más 
óptima y definitiva es 
la indicada en los 
respectivos Planos 
del proyecto. 
 
 
Diseño de refuerzo transversal (estribos) en zapatas y cimientos corridos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Abril 2012 pág. 75 pág. 75