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Comparación de las propiedades del concreto utilizando
escoria de alto horno como reemplazo parcial y total
del cemento Pórtland ordinario
Impreso en Nicaragua
www.uni.edu.ni/Nexo
 ISSN 1818-6742
L. Espinoza1* e I. Escalante2
1Facultad de Ingeniería Química, Universidad Nacional de Ingeniería (UNI)
PO Box 5595, Managua, Nicaragua
E-mail: lester.espinoza@gmail.com
2Centro de Investigación y de Estudios Avanzados, Instituto Politécnico Nacional (IPN)
Unidad Saltillo, Coahuila CP 25900, México
E-mail: ivan.escalante@cinvestav.edu.mx
RESUMEN
Se realizó una investigación con dos tipos de concreto siguiendo la norma ACI 211.1: a) concretos sustituidos al 30, 
50 y 70 % con escoria de alto horno (EAH) y b) concretos 100 % EAH activada con 4, 6 y 8 % de óxido de sodio 
(Na2O) en forma de silicato de sodio de módulo 2.0. Todos los sistemas se caracterizaron mecánicamente de 1 a 28 
días. Se utilizó microscopía electrónica de barrido y espectroscopía por dispersión de energía para analizar la 
microestructura, grado de avance de la reacción y productos formados. La sustitución parcial del cemento Pórtland 
(CPO) por EAH no fue benéfica para las propiedades mecánicas, contrario a la sustitución total por EAH activada, 
la cuál resultó en propiedades mecánicas superiores que las de concretos de puro CPO. La activación de la escoria 
con 8 % de Na2O resultó más efectiva, seguido de 6 y 4 % de Na2O.
Palabras claves: activación con silicato de sodio; concreto; escoria activada; escoria de alto horno; propiedades 
mecánicas del concreto
ABSTRACT
An investigation was carried out with two kinds of concretes following the ACI 211.1 norm: a) replaced concretes 
with 30, 50 and 70 % with Blast Furnace Slag (BFS) and b) activated 100 % BFS concretes with 4, 6 and 8 % of 
waterglass (SiO2/Na2O = 2.0) added in equivalent of Na2O. All the systems were mechanically characterised from 
1 to 28 days. Scanning electron microscopy and energy dispersive spectroscopy were used to analyse the 
microstructure, reaction yield and by-products. The partial substitution of the neat Ordinary Portland Cement (OPC) 
was not good for the mechanical properties, against the total substitution by activated BFS, which resulted in 
mechanical properties better than the concretes of neat OPC. The slag activation with 8 % Na2O was more effective, 
followed by 6 and 4 % Na2O.
Keywords: activated slag; activation with waterglass; blast furnace slag; concrete; concrete mechanical properties
Vol. 21, No. 01, pp. 11-18 / Junio 2008
(recibido/received: 08-Enero-2007; aceptado/accepted: 28-Mayo-2007)
*Autor para la correspondencia
L. Espinoza e I. Escalante 
Vol. 21, No. 01, pp. 11-18 / Junio 2008 
INTRODUCCIÓN 
 
El concreto es el material que ha tenido el mayor 
uso en la construcción de edificios e 
infraestructura en la historia de la civilización. 
Está constituido principalmente por cemento 
Pórtland, agregados (gruesos y finos) y agua. Sin 
embargo, la producción de cemento Pórtland es 
un proceso que demanda un alto consumo de 
energía (aproximadamente 4,000 kJ/kg cemento, 
25 % pérdidas) y con alta emisión de 
contaminantes (0.85-1.0 kg de CO2/kg cemento) 
por descarbonatación de materia prima y uso de 
combustible (Escalante, 2002). 
 
Desde el punto de vista mundial, existe el 
constante crecimiento de la población, que a su 
vez demanda infraestructura de vivienda y 
social. Para satisfacer la creciente demanda de 
cemento, es necesario encontrar otras 
alternativas, de otra forma, los costos 
económicos, energéticos y ambientales serán 
muy altos. 
 
Es dentro de este contexto que aparece la escoria 
de alto horno (EAH), la cual es un subproducto 
no metálico obtenido de la fabricación de hierro. 
Su composición química es similar a la del 
cemento Pórtland, lo cual la hace un material de 
desecho altamente interesante para su uso como 
reemplazo parcial o total del cemento Pórtland. 
 
La utilización de la EAH como reemplazo total 
del CPO implica su activación química con un 
agente alcalino tal como NaOH, Na2SiO3, 
Ca(OH)2, Na2CO3, Na2SO4 o mezcla de ellos. La 
EAH al igual que el CPO, tiene propiedades 
hidráulicas, es decir, al entrar en contacto con el 
agua ocurren reacciones de hidratación que 
forman nuevas fases con propiedades 
cementosas. Sin embargo, la velocidad de 
reacción de la escoria con el agua es muy lenta, 
debido a la formación de una capa ácida rica en 
sílice que impide la penetración del agua hacia 
el interior de la estructura (Moranville, 1998). 
Durante la activación química de la escoria, la 
adición de los iones OH_ incrementa la 
velocidad de reacción facilitando el rompimiento 
de la estructura vítrea de la escoria y 
precipitando los productos cementosos (Wang y 
Scrivener, 1995). 
La introducción de la EAH como un nuevo 
material de construcción no es trivial, 
especialmente cuando hay vidas humanas que 
dependen de la solidez de una construcción. 
 
METODOLOGÍA 
 
Materiales 
 
Se utilizó cemento Pórtland ordinario (CPO) con 
una gravedad específica de 3.15 (ASTM C 188-
89, 1995) y un área superficial de 3,250 cm2/g 
(ASTM C204, 1995). La escoria de alto horno 
(EAH) utilizada provino de la planta Altos 
Hornos de México, S.A. (AHMSA), ubicada en 
Monclova, México. Esta escoria tiene una 
gravedad específica de 2.86 (ASTM C188-89, 
1995) y un área superficial de 2,900 cm2/g 
(ASTM C204, 1995). 
 
La composición química del CPO y la EAH 
utilizada se determinó por microscopía 
electrónica de barrido acoplada con 
espectroscopía por dispersión de energía y se 
presenta en la Tabla 1 (promedio de 8 
mediciones): 
 
Tabla 1 Composición química del CPO y la 
EAH. 
 
Óxido (% p/p) CPO EAH 
CaO 61.58 35.69 
SiO2 22.31 36.40 
Al2O3 4.90 11.22 
SO3 4.41 3.91 
Fe2O3 3.87 0.64 
MgO 1.60 9.40 
K2O 1.34 0.87 
TiO2 - 1.29 
MnO - 0.59 
 
Para la preparación de las mezclas de concreto 
se utilizó grava de 19 mm, arena de caliza 
comercializada como No. 5 y agua potable de la 
zona de Ramos Arizpe, Coahuila, México. 
 
Para la activación química de la escoria se 
utilizó silicato de sodio (Na2SiO3) grado 
industrial con una relación en peso SiO2/Na2O 
de 2.0, a lo que se conoce como el módulo del 
silicato de sodio. 
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Caracterización 
 
Se fabricaron probetas cúbicas de control (100 
% CPO, de 10 cm por lado) con una resistencia a 
la compresión de diseño de 25 MPa, a 28 días de 
curado, siguiendo el proporcionamiento de 
mezclas de concreto establecido por el American 
Concrete Institute en su norma ACI 211.1 
(1993). Así mismo, se fabricaron probetas de 
concreto de CPO sustituido con EAH a 
diferentes niveles (30, 50 y 70 %) y probetas de 
concreto 100 % EAH como cementante, 
activada con Na2O en forma de silicato de sodio 
de módulo 2.0. 
 
En la Tabla 2 se presenta el arreglo experimental 
de la investigación: 
 
Tabla 2 Arreglo de trabajo. 
 
Sistema CPO 
(%) 
EAH 
(%) Agua/MC 
Na2O 
(% p/p 
respecto a 
EAH) 
CPO 100 0 
CE-30 70 30 
CE-50 50 50 
CE-70 30 70 
0.61 _ 
E-40 0 100 4.0 
E-60 0 100 6.0 
E-80 0 100 
0.45 
8.0 
 
Se fijó como variable controlada que todas las 
mezclas tuvieran un revenimiento en el cono de 
Abrams (ASTM C143-90 a, 1995) de 20 ± 2 cm, 
ya que se obtiene un mejor manejo del concreto 
muy bien aceptado en obra. 
 
Todos los sistemas se caracterizaron por ensayo 
mecánico a 1, 3, 7, 14 y 28 días de curado en 
cámara isotérmica a 20 ± 2 °C. Para cada tiempo 
de curado se extrajeron aleatoriamente tres 
probetas de la cámara isotérmica. Los ensayos 
mecánicos se realizaron en una prensa hidráulica 
marca D.A.V.I.S.A con una capacidad de 180 
toneladas. 
 
Después de ensayadas las probetas, se tomaron 
muestras representativas. Para analizar las 
muestras por microscopía electrónica de barrido, 
se secaron a vacío (40 °C y 635 mm Hg) por 24 
horas para detener la reacción de hidratación del 
cementante. El horno de vacío utilizado es 
marca
VWR, modelo 1430M. 
 
Luego del secado, las muestras se montaron en 
resina epóxica de lento fraguado, se sometieron 
a vacío para evitar burbujas de aire en su interior 
y se dejaron fraguar por 24 horas. Después, cada 
espécimen fue desmoldado, desbastado y pulido 
con pasta de diamante de hasta 0.25 μm. Las 
muestras se recubrieron con grafito previo a su 
análisis. El equipo utilizado fue un microscopio 
electrónico de barrido marca Phillips XL 30 
ESEM. 
 
RESULTADOS Y DISCUSIÓN 
 
Resistencia mecánica a la compresión 
 
En la Tabla 3 se presentan los resultados de 
resistencia mecánica a la compresión de todos 
los sistemas. Los valores entre paréntesis 
corresponden a la desviación estándar para un 
promedio de tres probetas por cada día de 
curado. 
 
Tabla 3 Resistencia a la compresión de 
concretos. 
 
Tiempo de curado (Días) Sistema 1 3 7 14 28 
CPO 16.55
(1.46)
18.98 
(0.65) 
22.85 
(2.28) 
24.53
(2.53)
24.61
(1.99)
CE-30 11.11
(0.28)
11.95 
(0.61) 
15.49 
(1.08) 
15.93
(0.91)
20.50
(2.18)
CE-50 6.81 
(0.31)
8.96 
(0.57) 
12.35 
(0.44) 
14.67
(1.74)
16.69
(0.69)
CE-70 3.67 
(0.21)
6.40 
(0.60) 
8.65 
(0.67) 
10.91
(1.29)
14.36
(0.79)
E-40 2.97 
(0.14)
3.30 
(0.16) 
4.92 
(0.61) 
16.89
(0.65)
27.12
(1.15)
E-60 8.85 
(0.39)
10.95 
(0.89) 
20.73 
(1.17) 
30.06
(1.67)
32.14
(1.57)
E-80 14.41
(1.19)
16.16 
(0.80) 
21.49 
(1.18) 
27.86
(0.87)
34.98
(4.87)
 
En la Fig. 1 se presentan los valores de 
resistencia a la compresión de concretos de CPO 
sustituidos con EAH a diferentes niveles. Para 
L. Espinoza e I. Escalante 
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efectos de comparar, se han insertado los valores 
de resistencia de concretos 100 % CPO 
(probetas de control). 
 
0
5
10
15
20
25
30
1 3 7 14 28
Tiempo de curado (días)
R
es
is
te
nc
ia
 (M
Pa
)
CPO CE-30
CE-50 CE-70
 
 
Fig. 1 Resistencia a la compresión de concretos 
sustituidos con EAH. 
 
Se observa que, la sustitución del CPO con EAH 
no resultó benéfica para las propiedades 
mecánicas del concreto. A medida que aumenta 
el % de sustitución con EAH, disminuyen las 
propiedades mecánicas del concreto. En la Fig. 2 
se presentan los resultados de resistencia 
mecánica a la compresión de concretos 100 % 
EAH activada con álcalis. Para efectos de 
comparar, se han insertado los valores de 
resistencia de concretos 100 % CPO (probetas 
de control). 
 
0
5
10
15
20
25
30
35
40
1 3 7 14 28
Tiempo de curado (días)
R
es
is
te
nc
ia
 (M
Pa
)
CPO E-40
E-60 E-80
 
 
Fig. 2 Resistencia a la compresión de concretos 
de EAH activada con álcalis. 
Se observa que, el desarrollo inicial de 
resistencia de los concretos 100 % EAH activada 
es lento en comparación con los concretos 100 
% CPO. Sin embargo, a los 28 días de curado, 
todos los concretos han alcanzado resistencias 
mayores a las probetas de control. El desarrollo 
de resistencia es mayor cuando la EAH se activa 
con 8 % de Na2O y este desarrollo disminuye al 
disminuir la concentración del agente activante. 
 
Microscopía electrónica de barrido 
 
Las muestras seleccionadas fueron analizadas a 
250X. En la Fig. 3 se presentan las 
microestructuras para concretos con 0 y 50 % de 
EAH. A 250X, para una sustitución con 50 % 
EAH, se puede observar la presencia de EAH 
parcialmente reaccionada, en contraste para 
concretos 100 % CPO donde no se aprecian 
muchos granos de CPO sin reaccionar. Esto 
indica que la EAH no ha reaccionado lo 
suficiente para incrementar las propiedades 
mecánicas y que el CPO ha progresado 
significativamente en sus reacciones logrando 
las resistencias a la compresión para las cuales 
se diseñó el concreto. 
 
La falta de participación de la escoria en las 
reacciones de hidratación podría ser la causante 
de la reducción en la resistencia mecánica. En la 
medida en que la escoria se comporte más 
cercana a un material inerte químicamente, la 
comparación entre estos dos concretos sería 
equivalente a pretender comparar dos concretos 
de puro CPO, pero uno con 329 y otro con 164.5 
kg CPO/m3 concreto. Sin embargo, este no es el 
caso, pues un concreto con 164.5 kg CPO/m3 
concreto tendría una resistencia del orden de 10 
MPa a 28 días (ACI 211.1, 1993) y no de 16.7 
MPa a como se registró. Esto indica que la 
escoria está participando en las reacciones pero 
de forma muy limitada. 
 
La Fig. 4 presenta las microestructuras para 
comparar el efecto del % de Na2O en los 
concretos de EAH activada. Del lado superior se 
muestra el concreto activado con 4 % de Na2O y 
del lado inferior el activado con 8 % de Na2O. A 
250X para 4 % de Na2O se observa una mayor 
cantidad de granos de EAH sin reaccionar con 
respecto a 8 % de Na2O. Se puede observar que 
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la matriz de productos de reacción del concreto 
con 4 % de Na2O tiene mayor porosidad que la 
del concreto con 8 % de Na2O (mayor cantidad 
de espacios de color negro). 
 
 
100% CPO
24.60 MPa a 28 días 
50% CPO-50% EAH
16.7 MPa a 28 días 
EAH
EAH
EAH 
EAH
EAH 
Agregado de 
Caliza 
CPO 
parcialmente 
reaccionado 
M
at
ri
z 
de
 p
ro
du
ct
os
 d
e 
re
ac
ci
ón
 
 
 
Fig. 3 Microestructura de concreto 100 % CPO (Arriba) y 50 % CPO-50% EAH (Abajo). 
 
La mayor resistencia del concreto activado con 8 
% de Na2O se puede explicar por dos efectos: 1) 
Al incrementar la concentración de Na2O se 
incrementa la intensidad del ataque químico 
sobre los granos de EAH, lo que resulta en una 
mayor cantidad de productos de reacción 
formados y 2) Se incrementa la cantidad de gel 
de sílice que polimeriza a partir del silicato de 
sodio. Ambos fenómenos densifican la matriz, 
disminuyendo la porosidad e incrementando la 
resistencia a la compresión. 
 
Análisis puntual 
 
Se realizaron caracterizaciones por análisis 
puntual en muestras de concreto con 100 % 
CPO, 50 % EAH-50 % CPO y 100 % EAH 
activada con 8 % de Na2O en forma de silicato 
de sodio de módulo 2.0. Se utilizó un 
microscopio electrónico de barrido Phillips XL 
30 ESEM acoplado con un microanalizador 
EDAX modelo Falcon. El tiempo de cada 
análisis fue de 50 segundos. 
 
Los análisis puntuales se realizaron en la matriz 
de productos de hidratación y se tomaron 30 
microanálisis para cada muestra de concreto. 
Los resultados se muestran en relaciones de 
composición Al2O3/CaO vs. SiO2/CaO como se 
reportan comúnmente para sistemas de cemento 
Pórtland y escoria activada (Fraire, 2001). 
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4% Na2O
27.1 MPa a 28 días
8% Na2O
35 MPa a 28 días 
Agregado de 
caliza 
EAH sin 
reaccionar 
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar 
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar
EAH sin 
reaccionar 
EAH sin 
reaccionar 
EAH sin 
reaccionar
Agregado 
de caliza 
M
at
ri
z 
de
 p
ro
du
ct
os
 d
e 
re
ac
ci
ón
 
 
 
Fig. 4 Microestructura de concreto 100 % EAH activado con 4 % y 8 % de Na2O. 
 
En la Fig. 5 se muestran los resultados para el 
concreto 100 % CPO; en ella se observa que la 
composición de los productos de reacción es 
dispersa. Sin embargo, considerando los 
productos de la reacción de hidratación del CPO 
es posible entender mejor la gráfica; para esto se 
incluyen las composiciones teóricas del AFt 
(Trisulfoaluminato de calcio hidratado), AFm 
(Monosulfoaluminato de calcio hidratado) y 
Ca(OH)2 (Portlandita). Se puede notar que existe 
un grupo de puntos cuya composición se agrupa 
en una relación SiO2/CaO entre 0.40 y 0.50, los 
cuales corresponderían al C-S-H (C2.22-S-H). 
 
Así mismo, si se trazan arbitrariamente líneas 
entre el grupo de datos del C-S-H y las 
composiciones teóricas antes citadas, puede 
notarse que algunos puntos caen en tales líneas. 
Por ejemplo, puede decirse que los análisis que 
caen a lo largo de la línea C-S-H--Ca(OH)2 
corresponden a una mezcla de ambos 
compuestos.
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60
SiO 2/C aO
A
l 2O
3/C
aO
 
n 
 
 n 
 
 n 
C -S-H del C PO 
C a(O H )2 
A Fm
A Ft 
 
 
Fig. 5 Análisis puntual del concreto 100 % CPO. 
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La Fig. 6 presenta los resultados del 
microanálisis para el concreto 50 % CPO-50 % 
EAH. Los resultados muestran dispersión como 
los productos de 100 % CPO. Sin embargo, 
puede notarse que la composición química es en 
general diferente. El C-S-H del cemento 
sustituido tiene una relación SiO2/CaO entre 
0.40 y 0.65, que es mayor que la del CPO puro. 
Esto indica una menor presencia de CaO en los 
productos C-S-H del CPO-EAH; la escoria tiene 
menos CaO que el CPO y para satisfacer esta 
deficiencia y formar C-S-H reacciona con el 
Ca(OH)2 formado por el CPO y descalcifica al 
C-S-H formado por la fracción del CPO. Puede 
notarse que para este concreto no hay puntos 
entre el C-S-H y la composición teórica del 
Ca(OH)2, lo cual indica que este ha sido 
consumido al no aparecer en los productos de 
reacción. 
0.000
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0.300
0.350
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00
SiO2/CaO
A
l2O
3/C
aO
 
C-S-H del CPO-EAH 
n
Ca(OH)2 
n
n
AFt 
AFm 
 
Fig. 6 Análisis puntual para el concreto 50 % 
CPO-50 % EAH. 
 
En la Fig. 7 se presentan los resultados 
obtenidos para el concreto 100 % EAH activada 
con 8 % de Na2O. Las diferencias en las 
composiciones de los productos de reacción 
entre los diferentes sistemas cementantes son 
claras. La relación SiO2/CaO está entre 1.20 y 
1.78 con un promedio de 1.49. Escalante et al. 
(2002) reportó un promedio de 1.38 (con valores 
entre 1.22 y 1.53) para pastas de escoria activada 
con 5 % de silicato de sodio de módulo 2.0. La 
relación SiO2/CaO obtenida para concretos de 
EAH activada es alrededor de 4 veces mayor 
que la obtenida para CPO y CPO-EAH. Esto se 
debe a los altos contenidos de SiO2 y bajos 
contenidos de CaO de la EAH, relativo al CPO. 
Estos datos indican que la hidratación de la 
escoria ha avanzado notablemente. Además, el 
SiO2 agregado al concreto en forma de silicato 
de sodio aumenta esta relación. 
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
SiO2/CaO
A
l 2O
3/C
aO
 
C-S-H de la EAH activada 
 
Fig. 7 Análisis puntual par el concreto 100 % 
EAH activada con álcalis. 
 
CONCLUSIONES 
 
Ninguno de los concretos de cemento compósito 
(CPO-EAH) alcanzó resistencia mecánica a la 
compresión mayor que la de los concretos de 
puro CPO. La sustitución parcial del CPO por 
EAH no fue favorable para las propiedades 
mecánicas. La resistencia a la compresión 
disminuyó conforme se aumentó el % de 
sustitución con EAH. Esto se debió a una 
limitada participación de la escoria en las 
reacciones de formación de C-S-H. 
 
Los concretos 100 % EAH activados con álcalis 
alcanzaron resistencias mayores que los 
concretos 100 % CPO. Los concretos que 
alcanzaron las mayores resistencias y a 
velocidades mayores fueron aquellos activados 
con 8 % de Na2O, seguido de los activados con 6 
y 4 % de Na2O. A mayor concentración de 
Na2O, el ataque químico sobre la escoria es más 
intenso dando como resultado una mayor 
cantidad de productos de hidratación que 
densifica la matriz aumentando la resistencia 
mecánica. El principal producto de hidratación 
encontrado es el silicato de sodio hidratado (C-
S-H), aunque con diferente composición entre 
los diferentes sistemas cementantes (CPO, CPO-
EAH, EAH activada). 
L. Espinoza e I. Escalante 
Vol. 21, No. 01, pp. 11-18 / Junio 2008 
AGRADECIMIENTOS 
 
Los autores agradecen a la Universidad Nacional 
de Ingeniería, al Centro de Investigación y 
Estudios Avanzados, al Consejo Nacional de 
Ciencia y Tecnología, al proyecto Coahuila No. 
403 y a la Secretaría de Medio Ambiente y 
Recursos Naturales, por el apoyo y 
financiamiento para la realización de este 
trabajo. 
 
REFERENCIAS 
 
ACI 211.1. (1993). Proporcionamiento de 
Mezclas de Concreto (concreto normal, pesado 
y masivo), pp. 21-28. México D.F, México. 
 
ASTM C143-90 a. (1995). Test Method for 
Slump of Hydraulic Cement Concrete. Annual 
book of ASTM standards, Volume 04.02, 
concretes and aggregates. Philadelphia, USA. 
 
ASTM C188-89. (1995). Standard Test Method 
for Density of Hydraulic Cement Concrete. 
Annual book of ASTM standards, Volume 
04.01, cement, lime and gypsum. Philadelphia, 
USA. 
 
ASTM C204. (1995). Standard Test Method for 
Fineness of Hydraulic Cement by Air 
Permeability Apparatus. Annual Book of ASTM 
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gypsum. Philadelphia, USA. 
 
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Léster Espinoza se graduó 
de Ingeniero Químico en la 
Universidad Nacional de 
Ingeniería (UNI) en el 2006. 
Realizó su tesis de 
graduación en el Centro de 
Investigación y Estudios 
Avanzados de México en el área de Ingeniería 
Cerámica bajo la dirección del Dr. Iván 
Escalante. 
 
 
Iván Escalante se graduó de 
Doctor (PhD) en la 
Universidad de Sheffield, 
Reino Unido en 1996. Su 
línea de investigación es el 
desarrollo de nuevos 
materiales cementosos 
sustitutos parciales o totales del cemento 
Pórtland. Profesor Investigador titular del Centro 
de Investigación y Estudios Avanzados e 
Investigador Nivel II del Sistema Nacional de 
Investigadores de México. 
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