Correas

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Mecánica eléctrica industrial 
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Transmisiones por abrazamiento 
 
Transmisiones con órganos de tracción 
Generalidades. La transmisión de potencia mediante órganos dc tracción o órganos flexibles se realiza 
entre ejes ubicados a una distancia apreciable, preferentemente, donde la transmisión mediante ruedas 
dentadas seria muy costoso. La principal ventaja es la economía y la elasticidad que tienen en mayor o 
menor grado el elemento de transmisión que permite absorber las sobrecargas que se pueden producir. 
 
Los tipos más usuales; 
 
Tipo Características Norma 
De cuero 
Textiles 
 
Correas planas 
Nylon y/o productos de fibras sintéticas 
Correas planas 
dentadas 
Power – Grip – Timing ó Synchroflex SAE J1313 Oct. 80 
Trapeciales estrechas de alto rendimiento DIN 7753 parte 1 
Trapeciales estrechas de alto rendimiento USA Standard 
RAMA / MATA 
Trapeciales de flancos abiertos, dentadas DIN 7753 parte 1 
DIN 2215 y RAMA/MPTA 
Trapeciales clásicas DIN 2215 – IRAM 113113 
Kraftbandes o de bandas anchas 
Trapeciales anchas, flancos abiertos, dentadas 
 
 
Correas de secciones 
trapezoidales 
Trapeciales dobles DIN 7722 
De bulones de acero DIN 654 
Articuladas desmontables DIN 686 
“GALLE” DIN 8150 y 8151 
De rodillos (Americanas) DIN 8188 – IRAM 5184 – 
ANSI (Ex ASA) B 29.1 
De rodillos (Europeas – ISO) DIN 8180 / 8187 – IRAM 
5184 – BS 228 
De manguitos DIN 73232 
“ROTARY” DIN 8182 
De dientes o silenciosa DIN 8190 
 
 
 
Cadenas 
Especiales 
Cables Cada día menos usados 
 
 
Correas planas: Se utilizan tanto, para ejes paralelos como cruzados, se caracteriza por su forma 
especialmente sencilla, marcha muy silenciosa y una considerable capacidad de absorber elásticamente 
choques. Su rendimiento es bueno ( 95 al 98 %) y el precio reducido ( 63 % de costo de una transmisión 
de engranajes cilíndricos); en cambio presentan mayores dimensiones que los demás tipos de correas, son 
mayores las distancias entre ejes y la carga que provoca sobre los ejes que vincula; es menor la duración 
de la correa y presentan un 1 al 2 % de deslizamiento entre polea y correa. 
Conviene que el espesor de las correas planas sea el menor posible, para poder plegarse sobre la polea de 
menor diámetro, además el material de la correa debe ser muy homogéneo para evitar golpes o 
alargamiento dispares. 
 
Campo de aplicación: Los valores del índice de transmisión para este tipo de correa están indicados en la 
siguiente Tabla: 
 
Tabla No1 - Valores de imáx. para correas planas. 
Potencia N0 en CV Velocidad V en m/seg n1 en r.p.m. imáx 
<10 >20 >1500 8 
10 a 50 10 a 20 750 a 1500 6 
>50 Cualquiera Cualquiera 4 
Con rodillo tensor (menor duración) 15 
 
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Materiales para las correas planas, finales: Las exigencias más importantes a las que deben responder 
los materiales de las correas son: 
 
• Una buena adherencia entre las poleas y correas (elevado coeficiente de rozamiento). 
• Alta resistencia a la flexión alternativa. 
• Insensibilidad a la influencia atmosférica, al aceite y a los productos químicos. 
 
Cueros: Las correas de este material son cintas de cuero curtido al tanino y al cromo, provenientes de 
animales vacuno. Las mejores se fabrican con la parte correspondiente al lomo, alcanzando su espesor de 4 
hasta los 8 mm. El ancho máximo de este tipo de correas alcanza los 800 mm en los cueros bovinos por 
unión y encolado de partes. Para accionamiento por correas sometidas a esfuerzos no muy altos se utilizan 
el cuero al tanino, el cuero al cromo posee una mayor resistencia y puede trabajar en el aire con un grado 
de humedad del 60 %. Estas correas de cuero presentan un coeficiente de rozamiento que no es alcanzado 
por los otros materiales con que se fabrican las correas. 
Las correas de cuero se construyen simples o dobles; son dobles cuando se superponen dos tiras del 
mismo ancho y se solidarizan entre sí. Tienen el inconveniente de ser menos flexibles, lo que requiere 
poleas de gran diámetro, pero en cambio pueden transmitir esfuerzos periféricos más elevados. 
Pero por su costo elevado y poca flexibilidad en espesores gruesos, en la actualidad son poco usadas las 
correas de cuero. 
 
Tejidos de materiales orgánicos o sintéticos: Los primeros son principalmente fibras de algodón o de 
lana celulósica, pelo de animales (pelo de camello y de cabra), cáñamo, lino y seda natural; los segundos, 
seda artificial, nylon y de fibras poliéster o poliamida. 
Las correas textiles tienen, frente a las de cuero, una estructura uniforme y pueden fabricarse sin-fin, por lo 
cual marchan silenciosas. Sin embargo, tiene bordes sensibles, produciéndose en ellos pequeñas grietas 
que originan muchas veces la rotura total de la correa. 
Los diversos espesores de correas se obtienen disponiendo, unas sobre otras, varias capas de tejido que se 
unen mediante cosido, pegándolas con balata o vulcanizándolas con goma. Las mas empleadas son las 
correas de balata. Esta sustancia es el jugo lechoso que fluye de un árbol tropical "Mimusops Balata" y se 
utiliza como pegamento elástico con el que pueden unirse varias capas de telas de algodón, entre sí. 
Las correas de balata son dos o tres veces más fuertes que las de cuero. No son apropiadas para 
ambientes donde haya mucha temperatura, son sensibles al aceite y a la gasolina, pero insensibles a la 
humedad y al polvo. 
Cuando se emplea el caucho como medio de unión, entonces se obtienen las correas de goma (correas de 
goma - lona). Vulcanizando una delgada capa de cubierta de buna o poliuretano se las puede hacer 
resistentes también al aceite y a la gasolina y pueden marchar con temperaturas de 70 a 80 o C, siendo 
también insensibles a la humedad y el polvo. Puesto que su peso especifico es mayor que las de cuero y las 
de balata, producen mayores fuerzas centrifugas sobre las poleas, durante la marcha. 
 
Materiales plásticos: Tales como la poliamida, nylon y poliuretano; las correas de un solo material plástico 
se emplean muy raras veces. Casi siempre, están formadas de una banda de nylon tejida sin - fin, revestida 
con goma sintética para aumentar el coeficiente de rozamiento. Son muy fuertes y trabajan prácticamente 
sin alargamiento Por eso, con ellas se pueden alcanzar velocidades de hasta 100 m/seg. Son muy flexibles 
e insensibles a los lubricantes y a las influencias atmosféricas. Mediante nuevos procedimientos de 
fabricación se han unido plásticos y cueros para formar correas de varias capas o correas compuestas. 
Estas correas planas están formadas de una cara de trabajo de cuero al cromo con elevado coeficiente de 
rozamiento, una capa de tracción con nylon, con elevada resistencia a este esfuerzo y una capa de cubierta 
de cuero de cromo o de un tejido engomado. La ultima capa puede también faltar. En el caso de correas de 
varias capas, de alta calidad el fabricante puede tenerlas en rodaje un determinado tiempo, para que se 
estiren y luego trabajen sin alargamiento. 
 
Extremos de las correas: Los extremos de las correas pueden coserse, pegarse o unirse por 
procedimientos de tipo mecánico, en sin – fin. Si bien lo más seguro son los pegamentos, muchas veces se 
unen con elementos de empalme, son lo que pueden realizarse mas rápidamente los acortamientos 
necesarios después del alargamiento permanente o los desmontajes. Los elementos de unión de alambres 
(Figura 1a) son los más sencillos. Los extremos de la correa poseen unas espirales de alambres que se 
unen entrelazándolas y articulándolas con un pasador de cuero fuerte. Además, se han acreditado las 
uniones por grapas (Figura 1b), y las uniones por garras (Figura 1c). En principio, las uniones de ganchos 
corresponden a las uniones de alambre. En lugar de los espiralesse colocan, a presión, series de ganchos. 
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Las uniones de garras proporcionan una unión rígida. Hay, además. otras muchas uniones de correas 
según distintos fabricantes. 
 
 
 
Modo de funcionamiento, esfuerzos y rozamientos: Para poder representar gráficamente los esfuerzos y 
los rozamientos actuantes, según lo indica la Figura 2, se analizara una polea giratoria a sobre la que ha 
dispuesto una correa b sometida a la tensión de las fuerzas T y t, (T el esfuerzo sobre el ramal tenso y t el 
que corresponde al ramal flojo) siendo T> t, de manera que actúa sobre la polea con las fuerzas normales 
Fn. Además por medio de una zapata de freno c se ejerce una fuerza F que presiona a la polea y genera 
una fuerza de rozamiento FRB sobre la polea. 
 
 
 
La fuerza T intenta arrastrar la polea en dirección de la flecha, porque la correa ejerce sobre ella una tuerza 
cuyo valor es P = T-t. Las fuerzas de rozamiento que pueden actuar sobre la polea son la que ejerce la 
correa y la zapata de freno cuyos valores serán: 
 
• Debida a la correa: ( )µ.FnΣ 
• Debida a la zapata: BBF µ. 
 
Siendo µ y µB los coeficientes de fricción de la correa y de la zapata de freno respectivamente. 
Pueden darse los siguientes casos: 
 
1. Que la fuerza P de la correa sea más pequeña que ( )µ.FnΣ , pero mayor que la fuerza BBF µ. , la 
correa permanece en reposo y la polea con un movimiento giratorio porque la fuerza de rozamiento de 
la correa sobrepasa a la fuerza de rozamiento de la polea 
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2. La fuerza P de la correa es más pequeña que la fuerza BBF µ. . La polea permanece en reposo y la 
correa desliza sobre ella, si T- t >, pero permanece también en reposo sí T - t <. 
 
El primer caso descrito sirve para la transmisión de fuerzas en accionamientos por correas. Una polea 
acciona, mediante una correa, una segunda polea, debiendo vencer su momento de giro así como el de la 
máquina accionada. La fuerza periférica P de la polea arrastrada debe considerarse igual a la fuerza de 
rozamiento en la zapata de freno. El segundo caso descrito se evita dando a la correa una tensión previa 
suficientemente alta. También aumentando el ángulo de abrazamiento α según la Figura 2b se aumenta la 
suma de las fuerzas de opresión Fn, y la correa puede transmitir mayor fuerza periférica. 
 
Calculo de las tensiones en los ramales - Fórmula de Eytelwein: 
Es necesario transmitir un momento tordente de la polea motora o conductora del árbol 1, por medio de una 
correa plana a la rueda conducida del árbol. Si el sentido de giro de la polea 1 es el horario, por tratarse de 
una transmisión abierta la polea del eje 2 gira en el mismo sentido. Para ello es necesario proceder a 
tensionar a la correa, originando un esfuerzo T en el ramal tenso y un esfuerzo t en el ramal flojo, tal como 
lo indica la Figura 3. Para lograr estas tensiones es necesario que la correa tenga una longitud ligeramente; 
inferior o dotando a una de las poleas de un sistema de regulación de la tensión ( corredera o tornillo tensor, 
etc.) 
 
 
Figura 3 
 
Llamando: 
 α = Ángulo, en radianes, abrazado por la correa sobre la polea menor ( casi siempre la motora). 
µ = coeficiente de rozamiento entre polea y correa. 
Analizando las fuerzas actuantes en un elemento diferencial de correa correspondiente al dα del ángulo 
abrazado α, sin considerar los efectos de la fuerza centrifuga ni de la rigidez de la correa, tal como lo indica 
la Figura 4, dicho sector de correa transmite el elemento dP, el cual a su vez esta sometido a la reacción dH 
de la polea y a la fuerza F que es un valor intermedio entre T y t, dependiendo de la posición de dα, que 
hemos adoptado, siendo normal a la sección de la correa cortada. 
 
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Considerando que el valor dα es pequeño, con suficiente aproximación resulta: 
 1
2
cos
22
==
ααα dddsen Θ 
 
Con estas simplificaciones se puede escribir que las componentes de las fuerzas F y (F + dF) se 
transforman en: 
 ( ) ( ) ( ) ( )dFFddFFddFFdsendFF +=++=+
2
cos.
22
. ααα
Θ Tramo inferior 
 
 FdFdFdsenF ==
2
cos.
2
.
2
. ααα
Θ Tramo superior 
 
Como el sistema de fuerzas esta en equilibrio, aplicando la sumatoria según los ejes A y B, será: 
 
Sobre el eje A: ( )
22
0
22
αααα ddFdFdHddFFdFdH +=⇒=+−− 
 
Despreciando infinitésimo de segundo orden y realizando operaciones nos queda: αdFdH .= 
 
Sobre el eje B: ⇒=+−+ 0)( dFFFdP dFdP = 
 
Por la ley de rozamiento: αµµ dFdHdP ... == 
 
 αµαµα ... =⇒=== ∫∫ F
dFdFdFddPP Θ 
 
La formula de “Eytelwein” : αµ .e
t
T
= 
 
Siendo e = 2,7118 base de los logaritmos naturales. 
 
Por otro lado la fuerza P valdrá: tTdFdPP
T
t
−=== ∫ ∫ 
 
 ( )1. .. −=⇒=−= αµαµ etPetTtTP Θ 
 
La fuerza periférica P a transmitir es igual a la diferencia de las tensiones de los ramales. La 
transmisión es tanto más efectiva cuanto mayor es el coeficiente de rozamiento µ y el ángulo α 
abrazado por la correa en la polea menor. 
 
Se puede obtener un valor de µ elevado eligiendo convenientemente los materiales de la correa y de la 
polea, además este coeficiente depende de la velocidad y de la presión especifica entre correa y la polea. 
Esta demostrado que el coeficiente de rozamiento de las correas de cuero y de las que tienen una capa de 
cuero, no es constante, sino que crece al aumentar la velocidad. Esto se debe a que las correas con altas 
velocidades disponen de menos tiempo para alargarse y acortarse sobre las poleas deslizándose menos, es 
decir, adhiriéndose mejor. Para cueros el valor del coeficiente de rozamiento vale: 
 
 µ = 0,22+ f.V 
 
Donde 
V: Velocidad de la correa en m/seg. 
f: Factor de adherencia cuyo valor varia entre f = 0,0125 cuando marchan sobre la cara suave (caso normal) 
y f = 0,02 cuando marcha sobre la cara rugosa. 
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Al aumentar la velocidad V de la correa aumenta, µ pero experimentalmente se determina que el valor de µ 
aumenta hasta cierto limite, pues para valores de V muy altos, la correa se desplaza de la polea por efecto 
de la fuerza centrifuga. 
Tabla 2.- Coeficientes de rozamientos para correas. 
 
Tipo de correas Material poleas µ (aproximado) 
Cuero Fundición o acero 0,15 a 0,30 
Cuero Madera o fibra 0,30 a 0,40 
Balata Fundición o acero 0,25 a 0,30 
Algodón Fundición o acero 0,20 a 0,40 
Caucho Fundición o acero 0,30 a 0,50 
 
Mientras que el valor máximo del ángulo a de contacto es 180o, en una transmisión abierta, puede ser 
mayor en las transmisiones cruzadas, sin la utilización de rodillos tensores. Además a los efectos de que 
sea mayor dicho ángulo, se utiliza como ramal flojo el superior de una transmisión abierta. 
 
Influencia de la fuerza centrifuga: 
Llamaremos: 
b = Ancho de la correa en cm. 
δ = Espesor de la correa en cm. 
γ = Peso especifico de la material correa en Kg./dm3. 
R = Radio medio de la correa en cm. 
V = Velocidad de la correa en m / seg. 
g = Aceleración de la gravedad = 10 m / seg. 
Analizando un elemento diferencial de la correa. Figura 5, en donde actúa la fuerza centrifuga diferencial 
dFc que tiende a separar la correa de la polea, cuya componente horizontal dt´, origina un esfuerzo de 
tracción en la correa, mientras que las componentes verticales se anulan entre sí. 
La expresiónde la fuerza centrifuga en este caso será: 
mR
VdmdFc
2
.= 
El elemento diferencial de masa dm en función del peso G; y el peso en función del volumen v resulta: 
 
 
( )
g
dRb
gg
dGdm m γαδγν .....
=== 
 
Reemplazando, simplificando y teniendo en cuenta solo la componente horizontal, el esfuerzo de tracción t´ 
provocado por la fuerza centrífuga en la correa valdrá: 
 
 
g
Vbd
g
Vbdtt γδααγδ ππ ....cos...''
22/
0
22/
0
=== ∫∫ 
 
Considerando las unidades de cada factor y que el valor de g = 10 m / seg2, queda finalmente: 
 
 
100
...'
2Vbt γδ
= (Kg.) 
 
La tensión de tracción que determina este esfuerzo valdrá: 
 
 
2
10
.
.
'
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛==
V
b
t
tc γ
δ
σ (Kg/cm2) 
 
La tensión de tracción producida por la fuerza centrifuga es directamente proporcional al peso 
especifico del material de la correa y al cuadrado de la velocidad de la correa. 
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Influencia de la rigidez del material de la correa: 
Al envolverse la correa sobre la polea se flexiona, originándose en la misma tensiones normales por flexión, 
la cual vamos a determinar su valor máximo que se produce en la fibra mas alejada, que es la fibra externa 
de la correa. Analizando la Figura 6 vemos que: 
 
La longitud del arco medio: ραδ .
2
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ +== RlAB m 
 
La longitud del arco exterior: ( ) ραδ .+== RlCD e ; Donde αρ = es el ángulo abrazado en radianes. 
 
El aumento de longitud es la diferencia entre: mem lll −=∆ 
 
El alargamiento especifico 
( )
2
21
.
2
.1
δ
δ
αα
αδξ
ρ
ρ
+
=−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ +
+
=−=
−
=
∆
=
RR
R
l
l
l
ll
l
l
m
e
m
me
m
m 
 
Como la influencia de δ/2 frente a R es despreciables, y como 2R = D diámetro de la polea, nos queda: 
 
 
DR
δδξ ==
.2
 
 
Dentro del periodo elástico vale la ley de Hooke, y llamando con E él módulo de elasticidad longitudinal del 
material de la correa, nos queda que la tensión de tracción producida al flexionarse la correa será: 
 
 
D
EEtf
δξσ .. == (Kg/cm2) 
 
La tensión debida a la rigidez de la correa es directamente proporcional al espesor de la misma e 
inversamente proporcional al diámetro de la polea. 
 
Por este hecho conviene utilizar espesores finos, pues para espesores gruesos se deben adoptar elevados 
diámetros y no conviene económicamente. Los fabricantes de correas informan el espesor y el diámetro 
mínimo con que se debe usar dicho espesor. 
El valor del modulo de elasticidad E es muy variable, por ejemplo para cueros depende del curtido, la edad 
del animal y de la humedad ambiente, varia entre 500 a 1000 Kg / cm 
Esta tensión provocada por la flexión de la correa es intermitente ya que tiene lugar cuando pasa por las 
poleas, o sea que cada sección de correa sufre una flexión por cada polea en un recorrido igual a su 
desarrollo, luego él numero de flexiones por segundo es: 
 
 
l
Vz=ψ (1/seg = seg-1) 
 
Donde: 
z = Número de poleas. 
V= Velocidad de a correa en m / seg. 
L = Longitud de la correa en m. 
El número de flexiones determina la duración de la correa. Para una larga vida se toma Ψ≤3 seg-1. 
 
Formas de transmisión: 
a) Para producir la tensión necesaria en la correa, se emplean: 
• El accionamiento por peso propio, cuando la posición del accionamiento es horizontal o diseño abierto, 
Figura 7a. A consecuencia de la comba producida por el peso propio de la correa, las fuerzas verticales 
debidas a cada una de las partículas de la misma originan componentes, en dirección longitudinal, que 
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producen la tensión. Para ello, las correas deben ser suficientemente largas, es decir, la distancia entre 
ejes debe ser mayor o igual a 5 m. 
 
• El accionamiento con extensión, Figura 7b. La longitud de la correa sin tensar es más pequeña que su 
longitud de trabajo, es decir, se estira al colocarla, por lo que queda bajo tensión. Puesto que cada 
correa sufre un alargamiento permanente, es necesario volver a tensarla periódicamente. 
• El accionamiento con tensado del eje, Figura 7c. El motor de accionamiento se encuentra sobre canales 
tensores y se desplaza mediante tornillos. 
• El accionamiento con rodillo de tensión, Figura 7d. Un rodillo de carga, por acción de su peso o por la 
de unos resortes, presiona sobre el ramal flojo o en vació de la correa. 
• El accionamiento con tensado automático. Figura 7e. Existen varios diseños, el de la Figura 7e, el 
motor se encuentra sobre un balancín que puede girar alrededor de sus apoyos. El momento de giro de 
reacción que ejerce el inducido del motor sobre la carcaza hace oscilar el apoyo en la dirección de la 
flecha y produce la tensión previa. 
 
Para los distintos casos de accionamiento existen: 
 
• Accionamiento por correas abiertas. Figura 8a. Su posición más favorable es la horizontal, con el tramo 
de carga (ramal tenso) situado en la parte inferior, de tal manera que el ramal flojo ubicado en la parte 
superior, a consecuencia de su propio peso, quede algo colgante y haga aumentar el ángulo de 
abrazamiento. En el caso de que el accionamiento sea vertical, el peso de las correas actúa como 
tensión previa sobre la polea superior, sin embargo, en la inferior se pierde. 
• Accionamiento por correas cruzadas. Figura 8b. Para transmisión de fuerzas en dirección contraria a la 
de giro. Es favorable el aumento del ángulo de abrazamiento debido al cruzado, por lo que las correas 
cruzadas tienden menos al resbalamiento por deslizamiento, es desventajoso el inevitable roce de las 
superficies de marcha en el punto en que se cruzan ( desgaste) 
• Accionamiento por correas semi-cruzadas. Figura 8c. Para transmisiones de fuerzas entre ejes que se 
cortan entre sí. El ángulo de abrazamiento es casi siempre mayor de 180o. Solamente puede 
ejecutarse con poleas cilíndricas. Las correas estrechas se ajustan mejor a las necesidades, porque las 
desigualdades crecen con el ancho. 
• Accionamiento por poleas escalonadas, Figura 8d. Abierto o cruzado. para la transmisión de fuerzas 
con cambios de velocidades. Son favorables los escalones abombados. con lo cual las correas no 
rozan contra las paredes de los mismos. 
• Accionamiento por poleas de carga y loca, Figura 8e. Abierto o cruzado, para desconectar la maquina 
accionada cuando la motriz sigue marchando. Durante la marcha, la correa es desplazada por una 
horquilla, según se necesite, sobre la polea tija o sobre la loca. En la proximidad de la zona de 
arranque, la fuerza de desplazamiento es mínima. Ambas poleas son casi siempre abombadas; la 
polea loca tiene el diámetro un poco más pequeño que la fija, con lo cual la correa va un poco menos 
tensada cuando marcha en vació. 
• El accionamiento por rodillo tensor, Figura 8f. Para pequeñas distancias entre ejes y grandes 
relaciones de transmisión, cuando no es suficiente un accionamiento por correas abiertas a causa de 
su pequeño ángulo de abrazamiento de las poleas. En el ramal flojo o sin carga, se monta un rodillo 
que, ya sea por su propio peso, mediante pesos tensores, o por fuerza de un resorte, tensa la correa y 
aumenta el ángulo de abrazamiento en ambas poleas. A diferencias de otros métodos, aquí puede 
medirse exactamente la tensión de las correas. Esta tensión no se pierde por el alargamiento 
permanente, puesto que el rodillo se adapta a ellos. Debido al esfuerzo de flexión adicional, en contra 
de la marcha de la correa, sobre el rodillo. se acorta la duración en servicio de aquella. Por eso, el 
rodillo de tensión no debe ser menor que la polea más pequeña; además, debe ser cilíndrico para 
evitar un arqueo sucesivo de la correa. Estos accionamientos son caros. 
 
 
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Cargas sobre los ejes. 
En virtud de los esfuerzos T y t de los ramales tensado y flojo de la correa, se origina en el eje de las poleas 
una carga Q, cuyo valor esta en relación a la fuerza periférica P a transmitir. Figura 9. 
 
La carga que actúa sobre el eje de la polea conductora será: tTQ += (Kg.) 
 
Según vimos la relaciones entre los esfuerzos T y t, y la fuerza P se puede escribir: 
 
αµ .e
t
TtTP =∴−= Por lo que resulta la tensión t: 
1. −
= αµe
Pt (Kg.) 
 
 
Por otro lado se tiene: ⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
+=
−
+=+=
1
11
1 .. αµαµ e
P
e
PPtPT 
 
Por lo que resulta la tensión T: ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−
=
1.
.
αµ
αµ
e
ePT (Kg) 
 
 
La carga sobre los ejes será: ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−
+
=
1
1
.
.
αµ
αµ
e
ePQ (Kg) 
 
El valor del ángulo α se calcula en forma geométrica o analíticamente, y el valor del coeficiente de 
rozamiento µ, se adopta en función de los materiales de la correa y de la polea, también influye el estado de 
las superficies, la humedad o el aceite. Para el caso de utilizarse cueros el valor medio de µ= 0,28 y se 
adopta α = 0,8π, con dichos valores resulta ser eµα = 2 y el valor de Q resultan los siguientes valores 
usuales: 
 
 PTPtPQ .2....3 ≈≈∴= 
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Calculo del ángulo abrazado a y largo de la correa l: 
De la Figura 9 se puede calcular el ángulo abrazado de acuerdo a la siguiente formula, en donde hemos 
llamado con L la distancia entre centros de las poleas. 
 
 αα
⇒
−
=
−
==⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
L
DD
L
RR
AC
BCsen o
.22
90 1212 
En la practica se utiliza la siguiente formula aproximada: 
 
 3,57180 12
L
DDo −
−=α 
La longitud l a tope de la correa se calcula según la siguiente formula: 
 
 
2
..2.
22 21
ααπα ρρ
senLDDl +⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−+= (m) 
 
A este valor se le debe agregar la longitud correspondiente a los empalmes. 
Donde αρ = es el ángulo abrazado en radianes, cuya relación con el ángulo αo en grados es la siguiente: 
 
 o
o
180
.
22
παα ρ
= 
 
Velocidad de la correa, relación de transmisión y pérdida por resbalamiento: 
La velocidad de una correa se deduce de la velocidad periférica de las poleas sobre la cual se enrolla, la 
cual será, llamando con D el diámetro de la polea y n el número de revoluciones por minuto a que gira: 
 
 
60
.. nDV π
= (m/seg) 
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Esta velocidad debe estar comprendida en los valores de la siguiente Tabla: 
 
Tabla 3.- Velocidad de las correas planas. 
Transmisiones V en m/seg 
Secundarias 8 a 15 
Primarias 15 a 20 
Motores eléctricos 20 a 30 
 
Cuando las poleas son de fundición, es necesario elegir la velocidad de modo tal que ella sea menor que 40 
m/seg. para evitar las consecuencias de la fuerza centrifuga en la llanta. 
No tomando en cuenta el resbalamiento y llamando D1 y D2 los diámetros y n1 y n2 los números de 
revoluciones de las poleas, se tiene que la relación de transmisión será: 
 
 
1
2
2
1
D
D
n
n
i =±= 
 
Si consideramos la correa flexible y observamos que en la practica existe resbalamiento entre la correa y la 
polea, provocado por los diferentes esfuerzos que actúan en cada rama, se produce una perdida relativa de 
velocidad que se denomina deslizamiento φ. 
Las velocidades periféricas desiguales son: 
 
60
..
60
.. 22
2
11
1
nD
V
nD
V
ππ
== Θ (m/seg) 
 
El deslizamiento será: ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛ −
=
1
21100
V
VV
ϕ ; reemplazando valores: ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−=
11
22
.
.
1.100
nD
nD
ϕ 
 
 
De aquí resulta: 
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
−
==
100
1
1.
1
2
2
1
ϕD
D
n
n
i 
 
Si se toma en cuenta el espesor δ de la correa, se debe agregar el espesor a cada diámetro a fin de calcular 
la relación de transmisión: 
 
 
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
−+
+
=
100
1
1.
1
2
ϕδ
δ
D
Di 
De donde podemos calcular el diámetro de la polea mayor D2 : ( ) δϕδ −⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −+=
100
1.. 12 DiD (cm) 
 
Los valores experimentales de φ son: Para cintas de acero φ = 0,15 % y para correas de cuero φ = 2 a 4%. 
Como el valor de δ es despreciable frente a los valores de D1 y D2, y adoptando el valor φ = 2 %, se tiene el 
valor del diámetro D2 de la siguiente manera: 
 
 ⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −=
100
21... 12 DiD 
 
 
Finalmente: 12 ..98,0 DiD = (cm) Para correas de cuero. 
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 Potencia de cálculo en correas: 
Además de las condiciones del servicio, determinadas por las maquinas conductora y conducidas, para lo 
cual de elige el factor de servicio correspondiente de la Tabla 4, se deben tener en cuenta el hecho de 
existir sobrecargas S ( en % ) y la corrección según sea el Angulo α de abrazamiento (generalmente menor 
de 180o). 
Llamando con N potencia de cálculo en CV, No potencia nominal o útil a transmitir y f, el factor de servicio, 
queda: 
 
 
α
0
.
180.
100
1. SfNN so += (CV) 
 
Tabla 4.- Factores de servicio para correas planas. 
Servicio Duración Horas de funcionamiento fs 
Liviano Intermitente 6 hs/día intermitente 1,0 
Normal 6 a 16 hs/día 1,2 
Pesado 16 a 24 hs/día 1,4 
Extra pesado 
 
Continuo 
24 hs/día (7 días / semana) 1,6 a 2,0 
 
Fuerza periférica a transmitir en función de la potencia de calculo: 
De la expresión de que la potencia es igual al producto de la fuerza por la velocidad se tiene: 
 
 
V
NPVPN .75
75
.
=⇒= 
 
Con P en Kg. y V en m/ seg. 
 
Determinación de la sección o ancho necesario de correa: 
Las correas están sometidas a un esfuerzo de tracción originado por las siguientes tres causas: 
 
1. Debida a la tensión T del ramal tenso: 
δ
σ
.b
T
t = (kg/cm2) 
2. Debida a la fuerza centrifuga: 
2
10
. ⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛=
V
tc γσ (kg/cm2) 
3. Debida a la rigidez del material de la correa 
D
Etf
δσ .= (kg/cm2) 
 
Es necesario que: ttftct k≤++ σσσ (Tensión admisible a la tracción material de la correa) 
 
Realizando operaciones nos queda que la sección necesaria de correa es: 
 
 
D
EVk
Tb
t
δγ
δ
.
10
.
. 2
−⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛−
≥ (cm2) 
 
Generalmente se conoce el espesor δ de la correa, lo que se debe calcular el valor del ancho b de la misma, 
existen dos posibilidades de calculo: 
Calculo preciso: Utilizando la ultima fórmula, calculando los valores de T, V y D; y adoptando el resto de 
los valores de la Tabla 5. 
 
Cálculo rápido: Existen dos variantes, la primera es haciendo: =−⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛−=
D
EVkk t
δγ .
10
'
2
 20 kg/cm2; 
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para una relación 
100
1
=
D
δ
 
 
Mientras que la segunda se basa en las experiencias de Gehrckens, el cual consiste en utilizar el valor de la 
fuerza periférica P como base del calculo para correas de alta velocidad, y adopta un coeficiente de trabajo 
p por centímetro de ancho de correa, coeficiente que aumenta el valor, aumentando la velocidad. 
A este coeficiente, se lo llama Coeficiente de carga, sus valores están tabulados en la Tabla 6 en función 
del diámetro de la polea menor, en mm, y la velocidad V en m/seg. Las formulas a utilizar son: 
La fuerza periférica P debe ser resistida por una correa de ancho b trabajando a p Kg. / cm. 
 
 P = b.p 
 
Reemplazando el valor de P y a su vez el valor de V resulta 
11..
.300
nDp
Nb ≈ (cm) 
 
Tabla 5.- Datos técnicos (valores medio)s de las correas planas. 
Clases de correasplanas Valores admisibles 
Material Tipo δ V kt δ/D toC E 
Standard 3 a 20 30 40,80 0,033 35 2550 
Flexibles 3 a 20 40 45,90 0,04 35 3570 
 
Cuero 
Muy flexibles 3 a 20 50 56,10 0,05 45 4590 
Goma balata algodón 3 a 8 40 44,88 0,035 45 8160 
Goma algodón 3 a 7 40 40,80 0,033 70 9180 
Fibras 
textiles 
Balata cordón de cable 4 a 5 40 53,88 0,05 40 12240 
Seda artificial impregnada 2 a 18 50 42,84 0,04 70 - 
Celulosa iguelitada 2 a 10 50 40,80 0,04 70 - 
Algodón 4 a 12 50 37,74 0,05 70 9690 
Pelo de camello 3 a 6 50 40,80 0,05 70 4590 
Lino, ramio, rayón, seda natural 0,4 a 12 60 91,80 0,06 70 - 
 
Tejidos 
textiles 
Nylon, poliuretano 0,4 a 5 65 193,80 0,04 75 - 
 
Poleas para correas planas: 
Las poleas constan de tres partes: llanta, cubo y brazos. Se construyen generalmente de fundición y a 
veces de plancha de acero o de madera. La llanta debe ser lo suficiente ancha para que la correa no se 
salga de ella y este siempre en contacto en toda la anchura con la llanta. Para ello, se calcula el ancho B, 
en mm. de las poleas con las siguientes formulas: 
 
Correas abiertas ................... B = 1,1 b + 10mm 
Correas semicruzadas........... B = 1,3 b + 12mm 
Correas cruzadas.................... B = 2 b 
 
Si la correa debe desplazarse lateralmente como en el caso de las poleas locas, la superficie de la llanta se 
hace totalmente cilíndrica; pero si debe quedar fija, la llanta de la polea conducida se hace ligeramente 
bombeada, para obtener el autocentrado de la correa en la misma. Así pues, el diámetro en los bordes de la 
llanta es el D resultante del calculo de la transmisión y en el centro de la misma se hace un bombeado de: 
 Bf
3
1
4
1
+= (mm) 
 
expresado todo en mm, lo que da un suplemento al esfuerzo de la correa que generalmente es 
despreciable. 
El grueso de la llanta en sus bordes se calcula según la formula: 
 
 2
300
+=
Dg (todo en mm) 
 
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Haciéndose como mínimo g = 3 mm, y en el centro el grueso será el resultante del bombeado y de la salida 
del molde, si la polea es fundida. 
Cuando la velocidad es grande, puede calcularse e! esfuerzo de la fuerza centrifuga sobre la llanta, 
considerando el trozo de la misma comprendido entre dos brazos, como una viga empotrada por sus 
extremos y con carga uniformemente repartida igual que la fuerza centrifuga correspondiente. 
 
El diámetro del cubo puede calcularse según: Dc = 1,7 de + 20mm; siendo de el diámetro del eje en mm. 
Con respecto a su longitud se hacen como mínimo igual a 1,2 a 1,3 de y cuando la llanta es muy ancha se 
hace L= 0.5 B y se construye el cubo con un rebaje en su parte central para que no ajuste sobre el eje en 
toda su longitud. 
Cuando el diámetro de la polea es pequeño, puede hacerse maciza o con disco de unión del cubo a la 
llanta, pero cuando el diámetro es grande, se hace con brazos, cuyo numero, naturalmente entero, viene 
fijado por la formula: 
 
 Di
7
1
6
1
+= Número de brazos 
D :Diámetro de la llanta en mm. 
 
Si la llanta es muy ancha (mas de 400 mm), se construye la polea con dos hileras de brazos. 
 
Tabla 6.- Valores del coeficiente de carga p en Kg/cm2 para correas planas. 
 
Correas simples 
D en 
mm 
V =3 
m/seg 
5 10 15 20 25 30 40 
100 2,0 2,5 2,9 3,0 3,4 3,5 3,5 3,5 
300 4,0 5,0 6,0 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 
500 5,0 7,0 8,0 9,0 10,0 10,5 11,0 11,5 
750 5,5 7,7 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 13,5 
1000 6,0 8,5 9,9 11,0 12,0 13,0 13,6 14,0 
1500 6,5 9,2 10,9 12,0 13,0 14,0 14,0 14,5 
2000 7,0 10,0 11,9 13,0 14,0 14,5 14,5 15,5 
Correas dobles 
500 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 13,5 14,0 
700 8,9 10,2 11,6 13,0 14,0 15,0 16,0 16,5 
1000 10,0 12,0 14,0 16,0 17,6 18,0 21,0 23,0 
1200 10,4 12,6 15,1 17,2 18,3 19,0 22,0 24,0 
1500 11,0 13,5 16,8 19,0 20,4 21,5 24,0 25,0 
2000 12,0 15,0 20,8 22,4 23,9 25,0 27,0 29,0 
 
El momento de flexión que debe resistir cada brazo, considerándolos empotrados en el cubo y que solo 
trabaja un tercio de los brazos es el siguiente: 
 
 
( )
i
DDP
M c−
=
5,1
 (Kg cm) 
Donde 
P = Fuerza periférica a transmitir por la correa en Kg. 
D = Diámetro de polea. 
Dc = el diámetro del cubo 
i = él número de brazos. 
Los brazos pueden ser de sección elíptica o en cruz, siendo las dimensiones de la sección junto a la llanta 
de aproximadamente un 80 % del valor que tienen junto al cubo. 
 
Pasos a seguir en el diseño de una transmisión por correa plana: 
1. Análisis del tipo de transmisión. 
2. Calculo del índice de transmisión, ver Tabla 1, si da mal usar otro tipo de transmisión, correas 
trapezoidales o cadena. 
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3. Elección del diámetro de la polea motora en función del espesor δ de la correa y de la velocidad en la 
Tabla 7. 
 
Tabla 7.- Diámetros mínimos aconsejados para correas planas. 
Tipo de correa D mínimo (cm) Velocidad V (m/seg) 
Cuero común o al 
cromo 
40 a 60 δ (25 cm) 10 a 35 
Textil, goma y lonas 40 a 60 δ (7,5 cm) 10 a 35 
Cinta de acero 50 cm 30 a 45 
 
Los menores valores de D son para los espesores δ pequeños. Las textiles tienen z capas o lonas 
δ = 1,25z. Para gran duración elegir D1 min. = 100 δ. 
 
4. Calculo del diámetro de la polea conducida D-. 
5. Verificación de la velocidad tangencial de la correa. Si da mal adoptar otro valor de D1. 
6. Elección de la distancia entre centros L de las poleas según la Tabla 8. 
 
Tabla N 8.- Distancia entre centros para correas planas. 
Distancia L entre centros de las poleas Tipo de Transmisión 
Usual Mínima 
b≤10 cm 5 m. Cuero 
b≥10 cm 7,5 m. 
Para correa horizontal 
∑D + 2m 
b≤10 cm 15 m. 
Abierta 
Textiles 
2,5 a 4 D2 
Para correa vertical 
∑D + 4m 
Cruzada o semi cruzadas 2,5 a 4 D2 20b ó 1.10 Db (b y D1 en m) 
 
7. Calculo del ángulo abrazado por la correa en la polea motora. 
8. Elección del factor de servicio f, de la Tabla 4 
9. Calculo de la potencia de calculo. 
10. Calculo del ancho de la correa. 
11. Calculo de la longitud total de la correa. 
12. Calculo de las cargas sobre los ejes. 
13. Diseño de las poleas conductora y conducida. 
 
Correas planas dentadas. 
 La transmisión por correas planas dentadas, es un concepto nuevo en la ingeniería actual, que ha sido 
probado y aceptado por la industria en general. Combina las ventajas de la transmisión a cadena y 
engranaje con las poleas, pero sin las limitaciones que van asociadas con estos tipos de mando 
tradicionales. No se estiran, no hay contacto entre metales y no se lubrican. 
Los mandos por correas y poleas dentadas, tienen una amplia gama de aplicación y pueden utilizarse desde 
pequeñas a grandes potencias y de velocidades mínimas hasta mas de 18.000 r.p.m. Este tipo de 
transmisión posibilita un importante ahorro de peso y espacio sin sacrificio de la eficiencia. Es adaptable a 
cualquier tipo de transmisión, desde máquinas de escribir a la máquina industrial más pesada. 
La marcha es silenciosa y de transmisión eficiente. 
El engrane firme, exacto del dentado de la correa con las ranuras de la polea elimina el patinaje y por lo 
tanto la variación de la velocidad. No hay estiramiento inicial, ni alargamiento posterior, que después de la 
colocación requiere ajuste. Los costos de mantenimiento se reducen debido a la falta de desgaste, causado 
por el contacto entre metales y la eliminación de la lubricación que evita los males producidos por la 
introducción de un cuerpo extraño. 
Como los mandos de correas y poleas dentadas no dependen de la fricción, no hay necesidad de una gran 
tensión inicial, para su puesta en marcha. Por lo tanto las cargas iniciales para el tensado previo de la 
correa están reducidas al mínimo, en consecuencia las cargas sobre los ejes son relativamente pequeñas. 
Las correas planas dentadas no derivan su gran resistenciaen su espesor, al contrario son extremadamente 
delgadas, con dientes y con alma de fibra de vidrio o de acero, que le imparten la gran habilidad de agarre y 
tiraje. Las fuerzas de tracción son absorbidas por cables flexibles trenzados de acero, incrustados en la 
correa sin - fin de Neopreno o Vulkolan. Estos cables de acero confieren a las correas una extraordinaria 
flexibilidad y una elevada resistencia contra el alargamiento longitudinal. 
A causa del gran ángulo de abrazamiento sobre la rueda mayor, en transmisiones con i > 3,5; se puede 
utilizar como polea mayor una polea para correa plana no dentada. Ver Figura 10a. 
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Las correas y poleas dentadas están diseñadas y fabricadas con suma precisión, la distancia entre dientes, 
profundidad de dientes, ancho y demás medidas son exactas, de acuerdo a la Norma SAE J 1313. Las 
ruedas dentadas se construyen principalmente de metal ( aleaciones de aluminio ), con dientes fresados de 
dentado especial, pero también se fabrican de material plástico. 
Para evitar que las correas se salgan lateralmente de las ruedas, se disponen bordes, bien sea dos en cada 
rueda o una en cada una de ellas. 
Las correas dentadas poseen dientes en la parte inferior, o en la parte inferior y la superior, que engranan 
en las correspondientes ruedas dentadas, posibilitando la transmisión de fuerzas y movimiento, con cierre 
de forma, hasta una velocidad de la correa de V= 60 m / seg., Ver Figura 10. 
Se las conoce por su nombre comercial de correas dentadas Power - Grip - Timing y correas dentadas 
Synchroflex.