zapatas aisladas con sismo

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DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS
	HECHO POR: SANDRO DANIEL VENERO SONCCO	30	1	0 1/4	0.32
	31	2	0 3/8	0.71
	P
USUARIO: Carga
	32	3	0 1/2	1.27
	M
USUARIO: Momento
	M
USUARIO: Momento
	33	4	0 5/8	1.98
	Diseño de zapatas aisladas con excentricidad variable (para una zapata cuadrada)	34	5	0 3/4	2.85
	Datos	ZAPATA=	40	x	40	o	0.40	x	0.40	0.40	35	6	1 1/9	5.08
	PD=	90	ton	cm	cm	m	m	36	7
	PL=	75	ton	37	8
	PS=	30	ton	38	9
	PS=	-30	ton	e
USUARIO: Excentricidad
	e
USUARIO: Excentricidad
	39	10
	MD=	20	ton-m	40	11
	ML=	10	ton-m	0.20	0.20	0.52	1.03	41	12
	ML=	-8	ton-m	42	13
	MS=	35	ton-m	43	14
	MS=	-35	ton-m	44	15
	fc=	210	kg/cm2	45	16
	fy=	4200	kg/cm2	46	17
	r=	10	cm=	0.1	m	47	18
	hf=	1.50	m	B
USUARIO: Base de la zapata
	48	19
	γsuelo=	1.60	ton/m3	3.50	m	49	20
	qa=	2	kg/cm2=	20	ton/m2	50
	γconcreto=	2.40	ton/m3	51
	52
	solucion	53
	54
	1) combinacion de cargas	55
	56
	para la carga "P"	57
	1.50PD+1.80PL=	270	ton-m	sin sismo	58
	1.25(PD+PL+PS)=	243.75	ton-m	con sismo	59
	1.25(PD+PL-PS)=	168.75	ton-m	con sismo	60
	0.90PD+1.25PS=	118.5	ton-m	con sismo	61
	0.90PD-1.25PS=	43.5	ton-m	con sismo	62
	para momento positivo "M+"	63
	1.50MD+1.80ML=	48	ton-m	sin sismo	64
	1.25(MD+ML+MS)=	81.25	ton-m	con sismo	65
	1.25(MD+ML-MS)=	-6.25	ton-m	con sismo	66
	0.90MD+1.25MS=	61.75	ton-m	con sismo	67
	0.90MD-1.25MS=	-25.75	ton-m	con sismo	68
	para momento negativo "M-"	69
	1.50MD-1.80ML=	15.60	ton-m	sin sismo	70
	1.25(MD-ML+MS)=	58.75	ton-m	con sismo	71
	1.25(MD-ML-MS)=	-28.75	ton-m	con sismo	72
	0.90MD+1.25MS=	61.75	ton-m	con sismo	73
	0.90MD-1.25MS=	-25.75	ton-m	con sismo	74
	75
	2) calculo de la excentricidad "e"	76
	77
	excentricidad con sismo positivo "+"	78
	e=M/P	79
	seleccionamos valor mayor de "M+" con sismo y "P" maximo con sismo	80
	M+=	81.25	ton-m	81
	P=	243.75	ton	82
	e=	0.3333333333	m	83
	excentricidad con sismo negativo "-"	84
	e=M/P	85
	seleccionamos valor mayor de "M-" con sismo y "P" maximo con sismo	86
	M-=	-28.75	ton-m	87
	P=	243.75	ton	88
	e=	-0.1179487179	m	89
	excentricidad sin sismo	90
	e=M/P	91
	M=	48	ton-m	92
	P=	270	ton	93
	e=	0.1777777778	m	94
	seleccionamos el maor valor de las excentricidades 	95
	e M=	0.33	m	96
	por formula Bmin=6*e	97
	Bmin=	2	m	98
	99
	3) asumimos el valor de t=	62	cm=	0.62	m	100
	4) calculo de la capacidad efectiva de carga "qe"
	qe=	qa-γsuelo*hf-γconcreto*t asumido
	qe=	16.112	ton/m2
	5) determinacion del area de zapata "B"
	area=P/A
	area=(PD+PL)/qe
	area=	10.24	m2
	B*B=	10.24	m2
	B=	3.20
USUARIO: el ancho o la base de la zapata depende del criterio del disenador, en este caso tenemos 3.20. podemos tomar las diemenciones de 3.20-3.50 m	m
	B=	3.50
USUARIO: para el problema calcularemos con el ancho de 3.50m
	6) calculo de Las presiones
	P/A+MC/I
	P/A-MC/I
	NOTA
USUARIO: para el calculo de los esfuerzos maximos y minimos la carga a considerarse es la carga mayor de la combinaciones efectuadas en el paso anterior y para la determinacion del momento se considera en momento mayor
	de las conbinaciones de carga tenemos los mayores valores
	P=	270	ton
	M=	81.25	ton-m
	C=	1.75	m
	I=	12.51	m
	A=	12.25	m2
	33.41	ton/m2
	10.67	ton/m2
	7) verificacion sin factores de mayoracion
	0.40m
	qadm=	20	ton/m2
	P/A+MC/I
	P=	165	ton
	M=	30	ton-m	hf=	1.50	m	52	cm	103	cm
	17.67	ton/m2	0.52	1.03
	d util	Lu
	OK
	2.47
	3.50	m
	10.67	ton/m2	10.67	ton/m2
	h
	h	2.47	22.74	ton/m2
	22.74	3.50
	h=	16.05	33.41	ton/m2
	26.72	ton/m2
	8) calculo por corte flexion
	Area=	30.9669221158	ton/m2	o	3.0966922116	kg/cm2=	qu
	qu*Lu=	∅*0.53*√fc*b*d necesario
	dnecesario=	48.86	cm
	calculamos t necesario
	t necesario=	58.86	cm
	t asumido	>	t necesario
	62	cm	58.86	cm
	cumple
USUARIO: el valor del t asumido puede ser mayor solo hasta 2cm o puede ser menor en 2cm que el t necesario. Si no cumple esas condiciones recalculamos
	9) verificacion por punzonamiento	3.50
	d=
USUARIO: d util. Se calcula de la diferencia del t asumido menos el recubrimiento r
	0.52
	d/2=	0.26	m
	0.92	d/2
	0.40
	0.20	0.20
	0.92	0.40	3.50
	 d/2
	0.26	0.20	0.20	0.26	1.29
	3.50
	10.67	ton/m2	1.29	2.21	10.67	ton/m2
	h1
	h1	1.29
	22.74	3.50	h2	22.74	ton/m2
	h1=	8.38	h2	2.21
	22.74	3.50	33.41	ton/m2
	19.05	ton/m2
	h2=	14.36
	25.03	ton/m2
	10) verificacion por corte flexion
	qu*A=	∅*1.10*√fc*b0*d necesario
	0.40
	area de zapata=	12.25	m2
	area punzonada=	0.85	m2
	qu*A=	251.34	ton	o	251344.65	kg	0.52	1.03
	bo=	3.68	m2	o	368	cm	0.20	0.20	d util	Lu
	d necesario=	50.41	cm
	t necesario=	60.41	cm
	t asumido	>	t necesario
	62	cm	60.41	cm
	cumple
USUARIO: el valor del t asumido puede ser mayor solo hasta 2cm o puede ser menor en 2cm que el t necesario. Si no cumple esas condiciones recalculamos
	3.50
	10.67	ton/m2	1.95	10.67	ton/m2
	h
	22.74	ton/m2
	h	1.95
	22.74	3.50
	33.41	ton/m2
	h=	12.67
	23.34	ton/m2	1.55
	23.34
	23.34	ton/m2
	10.07
	momento "M"
	M=	36.10	ton-m
	11) calculo de As principal
	As=	(Mu)/(∅*fy(d util-a/2))	asumomos "a"
	a=	4	cm
	As=	19.10	cm2
	a=	As*fy/0.85*fc*b	NOTA
USUARIO: la diferencia entre el a suamido y el a calculado debera ser menor o igual a uno de lo contrario recalcular
	a=	4.4945584324	cm
	por lo tanto AS=	19.10	cm2
	12) calculo de As minimo
	Asmin=	0.80*√fc*b*d util/fy
	Asmin=	14.35	cm2
	Asmin	<	As
	14.35	19.10
	ok
	trabajamos con el As principal
	As=	19.10	cm2
	∅=	0 5/8	Area=	1.98	cm2
	NV=	10
	Espasiamiento=	11
USUARIO: debe espaciarse en multiplos de 5 en este caso para el problema lo dejamos con 11
	cm
	10	∅	0 5/8	@	11	cm	0.40
	1.55
	22.04	ton/m2
	momento "M"
	M=	26.48	ton/m2
	13) calculo de acero transversal Ast
	Ast=	(Mu)/(∅*fy(d util-a/2))
	asumimos a=	3
	Ast=	13.87	cm2
	a=	3.26	cm
	14) calculo de As minimo
	Asmin=	0.80*√fc*b*d util/fy
	Asmin=	14.35	cm2
	Asmin	>	Ast
	14.35	13.87
	trabajamos con el mayor valor
	Asmin=	14.35	cm2
	∅=	0 1/2	Area=	1.27	cm2
	NV=	12	varillas
	Espaciamiento=	9	cm
	12	∅	0 1/2	@	9	cm
Hoja1