Ej23-Secadero Rotativo PERRY - Roberta Blanco Muñoz

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1 ' 1286 
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DESECACION DE SOLIDOS [Sec . 13 
intensidades por la ecuación ( 35) es nece-
sario usar temperaturas o humedades medias 
del aire a través de la capa, pero las ecuacio-
nes (56) y (57) tienen en cuenta la varia-
<.:ión. El proyecta exacto de éste tipo de 
secador exige algunas pruebas de desecación, 
porque el método correcto de conformación 
previa del material sólo puede determinarse 
por medio de ensayos. Una vez establecido 
el tiempo necesario para la desecación, se 
calcula el tamaño del secador partiendo de 
la producción deseada y la carga que se em-
pleará. Los tiempos necesarios para la dese-
cación industrial serán por lo general 50 a 
100 por ciento más largos que los conse-
guidos experimentalmente. La figura 25 
muestra un gráfico por medio del cual se 
calcula el tamaño de un secador comercial 
del tipo de tamiz transportador y circulación 
atravesadora ( fig. 22) si se ·conocen el tiem-
po experimental de desecación, la velocidad 
de producción y la carga, en Kg de pro-
ducto/ro'. Este gráfico se basa en tiempos 
de desecación comercial 100 por ciento más_ 
largos que los tiempos experimentales obte-
nidos en condiciones ideales. El mayor tiem-
po para la desecación comercial se debe, en 
parte, a la falta de uniformidad en la dese-
cación. La tabla 6 puede utilizarse conjun-
tamente con la figura 25, o bien puede 
proporcionar datos para calcular el tiempo 
necesario por los métodos expuestos bajo el 
epígrafe Teoría y conceptos fundamentales, 
página 1254. 
Ejemplo 11 . Se desea calcular el tamaño 
de un secador de tamiz transportador y 
circulación atravesadora necesario para pro-
ducir 454 Kg/hr. de carbonato de magnesio . 
El contenido inicial de humedad es 3.0 Kg 
de agua/Kg de sólido seco, y el contenido 
final de humedad ha de ser 0.1 por ciento. 
Solución. Según la tabla 6, el carbonato 
de magnesio churreado, o sea, expulsado a 
presión por un orificio, se secará desde 2.57 
Kg/Kg hasta 0.1 por ciento en 29 minutos 
a 140º C . con una altura de carga de 7.6 cm. 
El tiempo más largo de desecación debido al 
mayor contenido inicial de humedad se 
calcula suponiendo aplicable la ecuación 
( 34) . Aplicándola se halla que es 31 minu-
1 
tos . La carga para una I altura de 7.6 cm 
es 10.9 Kg/m' y, por consiguiente, F/p,L es 
454/10.9 = 41.6. El número de unida-
des para 31 minutos y F / p,L = 41.6 se 
halla por medio de la figura 25 que es igual 
a 10, y la longitud total del secador inclu-
yendo el expulsor del churreado y la sección 
de descarga es 21. 7 m. 
Si bien los métodos expuestos pueden uti-
lizarse para calcular los tiempos de deseca-
ción, en secadores del tipo de tamiz trans-
portador y tal vez para un secador-filtro 
para cristales, no pueden emplearse ' para 
calcular los · tiempos de desecación en los 
de tamiz vibrante ni para los del tipo -Roto-
louvre y Perkins. Debido al intercambio de 
_calor en circulación . cruzada de un secador 
Roto-louvre, el valor medio de At no es una 
función sencilla de los valores de At a la 
entrada y a la salida. El tiempo necesario 
para la desecación será por lo general me-
nor para estos secadores que para los de ta-
miz transportador, porque la mezcla del ma-
terial permite un contacto más uniforme del 
mismo con el aire. Los secadores Roto-louvrc 
y Perkins . tendrán una capacidad de alrede-
dor de 1.5 veces la de un secador -rota tivo 
directo del tipo de un cilindro o envoltura 
del mismo tamaño en condiciones · equiva-
lentes de funcionamiento, pero su empleo 
está limitado a los sólidos granulares que 
fluyen libremente . 
Equipo auxiliar. Los secadores del tipo 
de tamiz transportador necesitan pocos · apa-
ratos auxiliares, salvo los dispositivos ante-
riormente mencionados para la carga y la 
conformación previa del material o la sus-
tancia. A veces se necesitan instalaciones. para 
moler el material y reducir las pa rt\.culas 
secas previamente conformadas a un'.:·pro-
ducto de grano fino . A menudo basta un 
cribador de cepillos para realizar esta tarea . 
También se necesitan cepillos para ,limpiar 
el transportador en el punto por el que 
sale ·eI producto. S i el producto .,o' ha de 
Tabla 8. Intervalos o límites de las variables de funcionamiento de los secadores continuos 
de circulación atravesadora 
Tan1iz Tamiz Filtro Tipo de secador transportador vibrante para cristales 
Roto-lo\lvrc 
horizontal 
Capacidad de evaporación, Kg de agu·a/ (hr. ) 
(m'): 
Calor de vapor de agua· . . . . . . . 1.0-.14.6 5-5 24-49 l0-49 
Productos de combustión a alta temperatura 
46:i6 
10-195 
30:76 
24-195 
Velocidad del aire, m/min. . . . . . . . 76-229 30-107 
Límites de tamaño de partícula, mallas/pulg. 1-20 1-20 20-30 1-150 
Altura de la carga, cm. . . . . . . . . 2 .54-30 2-15 l. 3-8 I0-41 
Caída de presión a través cld material, mm 
H,O . . . . . . . . . . . . . 12 . 7-25.4 12 . 7-127 127-762 51-152 
Rendimiento térmico, % . 40-70 20-75 15-20 35-70 
Potencia, C.V./m' . . 1.1 5 ,45 5 . 45-27 . 2 1. 1-J.3 
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Sec. 13] TIPOS DE SECADORES l'287 
contaminarse se emplearán filtros para el ' 
aire . Por lo general se instalan instrumentos 
de regulación y registro en cada sección de 
un largo secador del tipo de tamiz transpor-
tador. En las tuberías de salida del aire 
pueden instalarse lavadores o colectores de 
polvo si éste fuera perjudicial o si hubiera 
que eliminar vapores o polvos nocivos. 
Con los secadores del tipo de secador-
filtro para cristales o con los de tamiz vi-
brante se necesitan rdativamente pocos 
aparatos auxiliares. salvo los instrumentos 
registradores y los transportadores y tolvas 
para el producto seco y el material intro-
ducido. 
Los secadores · Pcrkins · y Roto-lou ,·rc tie-
nen los aparatos aux iliares usual"cs empicados 
con los rotati,·os d irectos. 
Datos sobre resultádos y costos. En la 
tabla 7 se dan algunas cifras sobre resulta-
dos y costos para los secadores de tamiz 
t ransportador. No se dispone de datos com-
parables de func ionamiento de d iversos tipos 
de secadores con circulación atravcs::idora. 
La mano de obra necesaria oscilará enti-e 
\ (; de obrero y I obrero, según el tiempo 
que se precise para regular la alimentación 
e inspeccionar y manejar el producto. Los 
gas tos de consen·ación oscilarán entre el 5 y 
el 1 O por ciento de los cos tos de instala-
ción , 
Los secadores del tipo de tamiz transpor-
tador consum irán 1.8 a 2 .2 K,r,; de vapor/Kg 
de agua evaporada , según el contenido fi-
nal de humedad y d porcentaje de aire de 
recirculación en el secador. Los costos direc-
tos de funcionamiento de estos secadores 
deben oscilar entre 0.0022 y 0 .0055 dólares 
por Kg de agua evaporada o por Kg de pro-
ducto cuando el contenido de humedad es 
alrededor del 100 por ciento (base material 
seco) . 
Secadores rotativos directos 
Descripción. Un secador rotativo consiste 
en un cilindro que gira sobre soportes apro-
En,'radade.l.J 
a/1menra,,¿n '"\ 
o Cn,meneo para ,/ el escape del 9as 
piados y, por lo general. ligeramente inclina-
dos respecto a la horizontal. La longitud 
del cilindro , ·a ría entre 4 y I O veces su 
diámetro, que suele estar comprendido entre 
0.30 y 3 m. El material húmedo se intro-
duce por un extremo del cilindro y avanza 
por él en virtud de la rotación y su inclina-
ción y sale seco por el otro extremo. Cuando 
los gases calientes circulan en el sentido del 
material , le ayudan a moverse a lo largo 
del secador . 
Los secadores rotatÍ\·os se clasifican en 
directos, directos-indirectos, indirectos y de 
tipos especiales [Smith, lnd. Eng. Chem. , 
30, 993 ( 1938)]. Aquí sólo estl!diaremos los 
dos primeros tipos. El rotativo indirecto se-
estudia bajo un epígrafe separado, págin:1 
1335 , y dos de los tipos especiales, el secador 
Perkins y el Roto-louvre, se trataron en el 
lugar adecuado, corno secadores continuos 
con circulación atravesadora, página 1282. 
El más sencillo y más comúnmente usado 
es el secador rotativo directo de un solo ci-
lindro . Aire calienteo gases producto de la 
combustión circulan por él a contracorrié~tc 
o paralelamente al movimiento ·del material. 
Su forma elemental es el horno rotativo, . en 
el cual el material se desplaza en una ca'pa 
compacta sobre el fondo del cilindro rotati-
vo . Los hornos rotativos, re\'estidos interior-
mente de ladrillo cuando tienen que funcio-
nar a temperaturas muy altas, suelen 
emplearse para calcinar y tostar, y la dese-
cación es un resultado secundario . En la 
figura 26 puede verse un horno típ ico ele 
alta temperatura. 
· El secador rotativo directo suele esta r 
equipado con aletas en la superficie interior 
del cil indro para elevar y e;pa rcir el material 
húmedo a través de los gases calientes du-
rante el paso por el cilindro (fig. 27). Estas 
aletas pueden extenderse continuamente a 
todo lo largo del secador, o bien estar esca-
lonadas cada 0.60 a 1.80 m . La fom1a de 
las aletas depende de bs características 
del material desde el punto de vista de su 
manipulación . Para los materiales granulados 
.'?t."\/l'S l!m,er,~ 
ref,.ai:. rorio 
En:ra:da para 
- - - 1 !/ ~~~~~~. 
~ I . ~ ◄- ◄ .l t le,ca~bó,,oQ05 
íl i fil:l.6 dillW !i..TT1 , . -~~, 
Saha·a df.>/ 
1
.,,.. 
prodvcro . . · 
Fro. 2G. Horno rot<Ltorlo . revestido interiormente de rcíractario, para tostar y c-ak in:,.r . En casos ~pcci:ii~ 
reali,a también la dcsrcación . ( Harninge Co.) 
1288 DESECACION DE SOLIDOS [Sec . 13 
que fluyen libremente, se emplea una aleta 
radial con un labio de 90 grados. Para los 
materiales pegajosos, se usa una aleta radial 
recta sin labio. Se han diseñado muchos 
tipos intermedios para proporcionar · un es-
parcimiento máximo durante la rotación. 
Cuando las características del material cam-
bian durante la desecación, el diseño de la 
aleta varía a menudo a lo largo del secador. 
El secador Ruggles-Coles Clase XH está equi-
metro del secador en el extremo de alimen-
tación para acentuar el movimiento de avan-
ce del material en el secador antes de que 
empiece la acción normal de las aletas. 
Cuando se usa circulación paralela del 
aire, suele prescindirse de las aletas en los 
últimos tercios de metro del secador para 
impedir un arrastre excesivo de polvo en los 
gases salientes. Algunos secadores y mucho~ 
hornos tienen cadenas sujetas al interior del 
·,, 
Gas as¡:,,')Xio al 
CtClon 
, En/rada dela 
, alimentacidn ~a 
Ba.ndade 
enorqna¡e ,-SerpMl{n de 
vapor de aoua 
~t,ladoro 
,~ ':& .JAhM' ' Engranaj e ,- 1,-'---" (!5. . ' impulsor ' Secc,on lran,.,.,,. 
1 _ _¡_ _ _).l__:L_ ___ r=.=:i._ _ __.'.::..:.t~~--"""'"_,;;;;.._ _ _ ~ ¿_:n_ _ _L _ _c=- sal mostrando 
lv.-,tiladOf"d• Csatidadel las a lelas 
aspu-ac,on producto · 
F10 . 27 . Secador rotativo directo de un wlo cilindro que utiliza .aire calentado por vapot y presión equilibrada 
por medio de una soplante, o ventilador impulsor, y un ex.tractor , o ventilador aspir::i.dor. (Hardingc Co . ) 
pado con aletas especiales elevadoras y espa_r-
cidoras para manipular concentrados de flo-
tación que ordinariamente se apelotonarían 
y se pegarían al cilindro del secador de ale-
tas del tipo usual. Las aletas en espiral sue-
len usarse durante los primeros tercios de 
( 
cilindro. Los extremos libres de las cadenas 
se agitan sobre la pared del secador u horno 
durante la rotación, removiendo el material 
que normalmente se adheriría a la pared. En 
los hornos, las cadenas contribuyen mucho 
a la transmisión del calor. Sin emb.trgo, s11 
( O ) 
(dl 
~~ ( 
~~ 
(C ) 
f10. 28. Varios mndclo, de aleta< y disposiciones internas que se usan en los secadores rotativos directo, 
de un solo cilindro. 
· 1 
¡ 
Scc . 13] TIPOS DE SECADORES \18') 
empleo hace aumentar los costos de conser-
vación, en especial cuando el horno tiene 
aletas. En los secadores de gran sección trans-
versal, se empican a veces elementos inte.rnos 
o tabiques para aumentar la eficacia de la 
distribución del material y del aire y para 
reducir la formación de polvo y -la pulveri-
zación del material. En la figura 28 se dan 
algunos ejemplos. El empleo de esos miem-
bros internos dificulta la limpieza del secador 
F1c. 29. Secador rotativo directo-indirecto de un · 
solo , cilindro. 
y eleva los costos de conservación cuando 
se manipulan materiales a~rasivo~. . .1 
En los secadores rotatwos d1rectos-md1• 
rectos, el calor se transmite de los gases 
calientes al material por conducción a través 
de superficies metálicas y por contacto di-
recto. Un tipo (fig. 29) es simplemente. un 
secador rotativo de un solo cilindro dentro 
de un recinto de ladrillos o de lámina de 
acero. El calor producido por el gas, el pe-
tróleo o el carbón pulverizado que se quema 
en el hog.ir del recinto se transmite a la en-
voltura cilíndrica del secador por con¡,ecció11 
y radiación , pasando los gases de combus-
tión a través. del secador en contacto con el 
material y a contracorriente con él. Otro tipo 
de secador directo-indirecto (fig. 30) con-
siste en dos envolturas cilíndricas concéntri-
cas, pasando el aire caliente o los gases de 
combustión primero por el cilindro interior 
que establece su contacto directo c~on el ma-
terial y después vuelven por el espacio anular 
en contacto directo con el material y a con-
tracorriente con 'él. De ordinario se ponen 
aletas sobre la superficie interior del cilindre, 
exterior y sobre la superficie exterior del ci-
lindro interior. En otros tipos se han incor-
porado variantes de este principio. Los se-
cadores rotativos directos-indirectos, aunque 
más eficientes que los rotativos directos, 
son más difíciles de limpiar y tienen altos 
costos de conservación cuando se manipu!.in 
materiales abrasivos. 
En el tipo directo, el gas circula parale-
lamente al material o a contracorriente con 
él. La circulación a contracorriente propor-
ciona un rendimiento mayor con una tempe-
ratura dada del gas a la entrada, pero ti 
circulación parálela puede usarse para secar 
materiales sensibles al calor a temperaturas 
más altas de los gases a la entrada que las 
que pueden emplearse con contracorriente . 
El tipo directo-indirecto ( fig. 30) empica 
casi siempre la circulación a contracorriente. 
durante la desecación directa , ya que esto 
e, más eficiente. La desecación de materiales 
sensibles al calor no puede llevarse ii'" cabo 
en este tipo_ de secador, porque la superficie 
caliente del cil indro interior calienta exce-
sivamente el producto. 
En los secadores directos pueden em-
plearse tanto aire calentado con vapor como 
gases de combustión . Sin embargo, los se-
cadores directos-indirectos utilizan siempre 
los gases calientes producidos por la c-om -
bustión de gas, petróleo o carbón . 
Para cerrar herméticamente el cilindro ro-
tativo en las dos recámarns de los extremos. 
en las cuales se admiten los gases caliente~ 
y los materiales al secador y se descargan 
de él , se emplean ,·arios métodos diferentes. 
Estos cierres actúan para impedir infiltra-
ciones de aire al cilindro o escapes en las 
recámaras y también para impedir que pier-
da material el secador. En la figura 31 se 
ven tres tipos comunes. Son posibles muchas 
variantes de estos métodos, según las n!;Cesi-
dades del problema especial. 
Los gases calientes son obligados a pe-
netrar en el cilindro del secador. ya sea por 
,,---venliladorde 
aspiración 
l',·r r v . i . . 41 • 
r · Corona 
: dM!oda 
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Descan;a J.1 proa,..clo t~que 
(-(n,;rana¡e 
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Fm . 30. Secador rotativo directo-indirecto de do, cilindros . (Hardin!(c Co. i 
muestra tas 
alelas 
~;-; 
1290 DESECACION DE SOLIDOS (Sec . I 3 
medio de un ventilador impulsor o uno aspi-
rador, o por una combinación de ambos. 
C on este último sistema es posible hacer que 
el secador funcione a la misma presión 
que el ambiente que le rodea. Esto es a me-
nudo ·necesario. Un aspirador empleado solo, 
r RecÓmoro 
t -[nlrt:Jda o salida di>/ aos 
~:zzf.=J=v<,±(JO=!l ~l ~~1gt,.~1;¡l~;,,~t~ frer,o 
, R~tt para mantener b 
Arullo soto:zdQ ':.- ~ón sOlYe ias s1..~rftcret de 
a:~~/o.tura .,,~-l=~~===i;;::.s:::q /rotam,eom 
["tremo de .,,/ 
D MVC/tura _,,, A 
( a) Tipo de rOlam,en to Pvede se-r lvt:Jr1codo o seco 
Recámara 
[1..,.,..,,,/os 
a,ratorros 
~·!;;~cid 
< Pvnlos d~ ¡v<QO 
, [n,,olMa d,i 
secador , 
= 
H~-
( b ) Cierre herm~tco del ti.po loberínt,co donde e. 
contacto de rozam,ento ha. de ser ev1lad0 
t j , Tejido de u~ón a ta recámara 
Envotrura,./· 1 Canda rr. etá t,ca /Vf!rtemenit: 
Qtraloria ~r:;~/~~ ;;¡;;'ZJ~~'~;r;To 
MYOltvra g1ro.tor,a 
-1.-----~r-• ----· 
( e) C;,e,.,-,-e de rozamiento de f!.:ldo elástico 
F10. 31. Tres tipos de cieTres herméticos empleados 
en los secadores rotativos. 
tiende a introduc ir aire frío por las aber-
t uras de descarga, las tolvas de alimentación 
y los cierres, haciendo asi bajar la tempe-
ratura efectiva de la desecac ión . , Por otro 
lado, un solo ventilador impulsor o soplante 
expulsará del secador aire caliente y polvo 
del producto seco por las aberturas antes 
mencionadas, dando lugar a condiciones de 
trabaj o desagradables y pérdidas de calor 
y de rendimi ento. 
Campo de aplicación . Los secadores ro-
tat ivos son aplicables a la desecación de 
materia/e, granulados que fluyen con relativa 
libertad. Los materiales húmedos que no flu-
yen libremente se manejan a menudo por 
procedimientos especiales, como mezclándo-
los previamen te con una parte de producto 
seco antes de introducirlos en el secador, 
11sando una construcción con aletas especia-
les , por golpeadores de la envoltura, o po-
ni endo cad enas en el interior del secador. Los 
materiales sensibles al calor no se secan, por 
lo general, en secadores de tipo directo-indi-
recto, debido a que su contacto con super-
ficies calientes provoca su recalentamiento. 
Para secar y no calentar excesivamente estos 
materiales, puede emplearse la circulación 
paralela del aire y el material en secadores 
rotativos directos. Los materiales en polvo 
fino no se secan, por lo general, en seca-
dores del tipo directo o directo-indirecto si 
tienen alguna tendencia a flotar en la co-
rriente de aire, esparcirse y ser arrastrados 
en polvo fuera del secador. Los materiales en 
polvo fino que se floculan pueden secarse 
sin un arrastre apreciable de polvo. Para los 
materiales pulverulentos y estables al calor 
es preferible emplear un secador rotativo 
totalmi!nte indirecto, página 1335 . 
Los sólidos que tienen que satisfacer espe-
cificaciones rigurosas de tamaño y forma del 
cristal no suelen secarse en secadores rota-
tivos directos, por la rotura y la abrasión 
producidas al esparcir el material. Esta ro-
tura puede ser muy importante en los seca-
~es de gran diámetro. 1 ../ 
J Datos teóricos y de proyecto o diseño. La f /' 
desecación en un secador rotativo directo 
de un solo cilindro se expresa mejor como 
un mecanismo de transmisión de calor por 
medio de la ecuación : 
q ' = u. V (.~t) M ( 58 ) 
en la cual q , = calor total . transmitido, 
Kcal./hr.; U. = coeficiente volumétrico de 
transmisión de calor, Kcal./ (hr. ) ( m' de vo-
lumen del secador ) ( º C . ) ; V = volumen 
del secador, m' ; y ( ó.l ) m == diferencia me-
dia de temperatura real entre los gases ca-
lientes y el material , ° C . 
La desecación en un secador continuo se 
divide en tres zonas : 1) calentamiento del 
material húmedo hasta una temoe ratura su-
perficial constante que se acerq~e a la tem-
peratura de ampolla húmeda del aire . 
2) desecación a esta tempera tura constante, 
y 3) eliminación de los últimos vestigios de 
humedad durante un período en el cual se 
eleva la temperatura del material. La dife -
rencia media total de las temperaturas de 
las tres zonas se calcula por medio de balan-
ces caloríficos, de acuerdo con la fórmula : 
1 - q, -- -
(At) m q , (At), 
+-q-•-+ _q_._ (59 ) 
q , (At) . q , (ti.t), 
en la cual q,, = calor transmitido al material 
húmedo mientras se le ca-
lienta hasta la temperatura 
de ampolla húmeda del aire , 
Kcal./hr. · 
Sec . i 3) TIPOS DE SECADORES 1291 
q , calor la tente transmitido al 
material mientras se está eva-
porando la humedad a tem-
peratura constante, Kcal./hr. 
q. - calor sensible transmitido al 
materi ;¡ l seco mientras se ca-
lienta hasta la temperatura 
de descarga, Kcal./hr. 
q , - calor tot:11 transm itido en el 
secador, Kcal./hr . 
( ó. t) ,, = d iferencia media de tempe-
ra turas entre el aire y el 
material mientrás se calienta 
a la temperatura de ampolla 
húmeda del aire , º C . 
( llt) , = diferencia media de tempe-
raturas en tre el aire y el ma-
terial a temperatura cons-
tan te, ° C . 
( At). = diferenc ia med ia de tempe-
raturas en t re el aire y el 
n:ateri:11 m ientras se le ca-
lienta a su temperatura de 
descarga , ° C. 
(Al),. = diferencia media de tempe-
raturas total en el secador, 
º C . 
La ecuación ( 59 ) se verifica en todos 
los secadores directos continuos. Cuando se 
elimina mucha humedad a un h1aterial, q , 
será casi igual a q ,. En este caso, u na buena 
aproximación de (ti.t ) m es la media logarít-
mica entre las depresiones o descensos de 
ampolla húmeda del aire de desecación a la 
en tr:1da y a la salida del secador. 
Friedma n y Marshall [Chem . Eng. Pro-
gress, 45, 482 , 5i3 (1949 )] han proporcio-
nado datos pa ra calcular U. deducidos de 
pruebas hechas con un pequeño secador ro-
tativo. Aunque estos investigadores demos-
traron que U ., es una función compleja de 
la veloc idad de al imentación , del flujo 
del aire y de l;:is propiedades físicas del ma-
terial , puede basarse un p royecto conserva-
dor en la ecuación siguiente : 
U,= 38G°·" / D (6b) 
en la cual C = masa velocidad del aire , 
KgÍ ( h r. ) ( m: de sección transversal del se-
1·ador) , y D = diámetro del secador, rn. 
El volumen del secador, V, puede calcu-
lcme por medio de la. ecuación ( 58) si se 
conoce q ,, y las ecuaciones (59) y (60) 
se utilizan para hallar (llt),. y U ... A. menos 
que las características del material limiten 
la temperatura del gas, la diferencia ele tem-
peraturas en la entrada suele fijarla el m e-
dio empleado para el calen tamiento ; esto 
es, 140° a 170 º C . para el vapor de agua, o 
550 '' a 670 º C . para los quemadores de gas. 
carbón o pet ro1eo . L a temperatura adecua-
da del gas a la sal ida suele se r en realidad 
una cuestión económica. Se determina, ba-
sándose en la práctica, como sigue : la ecua-
ción ( 60 ) un:da a un balance calorífico 
sobre el gas da la expresión siguiente : 
1, -t, 
N , = (ti. t ) ~ 
38L 
c,G"·"D 
(6 1 ¡ 
en la cual .1\1, = 1ZÚmero de unidades d, 
t1ansmisión de calor basadas en el gas ; 1, 
temperatura in ici al del gas. º C.: 1: = tem-
peratura del gas a la salida corregida por 
las pérdidas de calor. º C.: L = longitud 
del secador. m : y c,, = calor específico de 
los gases empleados para el calentamiento. 
Kcal./(Kg) (º C. ). La ecuación (61) puede 
usarse para elegir una temperatura del gas 
saliente, ya que se ha averiguado (empíri-
camente) que los secadores rotat i,·os func io-
nan más económicamente cuando N, = 1.5 
a 2 . La ecu;:ición ( 61 ) puede mod ificarse 
para darle la forma 
L , = 0 .026c,,C' "D ( 6'.! ) 
en la cual L , = longitud de · una un idad d ,-
lransferencia . 
La mas;:i velocidad del a ire , G, nonnal -
mente empleada es la más elevada que no dé 
lugar a una formación excesiva de polvo. 
Una vez que se haya fijado G y se haya 
elegido la temperatura del aire a la salida, se 
calcula el diámetro, D, del secador por 
medio de un balance calorífico. Conociendo 
D , t, , 1, . G y c,, la longitud del secador . 
cuando se halla por medio de las ecuaciones 
( 61) y (62) , deberá ser tal que LI D esté 
comprendido entre 4 v l O. S i no lo está . 
deb~rá elegirse otro valor de N , que dé una 
relación L/ D comprendida entre esos lí -
mites. 
En los hornos rotativos, el material no e, 
esparcido po r la corriente de aire , sino que 
es retenido en la parte inferior del cilindro 
y se mezcla por la rotación de éste . Por 
consiguiente , la supe rficie efect iva de t rans -
misión de calor es funciónde la superfic ie 
interior del horno . Para -los hornos. se reco-
mienda la siguiente ecuación sem.iempíric a 
pa ra valuar el coeficiente volumétrico c!t: 
transmisión del calo r: 
0 .28G° 'º' 
U.= ---
D 
(63 ) 
N i la ecuación anterior ni las anteriores 
dadas para los secadores rotativos tienen en 
cuenta el efecto de la rad iación a tempera-
turas elevadas cuando el secador o el horno 
se calienta a fuego d irecto . Las capacida-
des serán algo mayores en este caso. Gilbert 
1292 DESECACION DE SOLIDOS [Scc . 13 
[Cem ent , 5, 417 ( 1932 ); 6, 79 , 189, 262, 
327, 369 ( 1933 i; 7, 1, 123 ( 1934 ) ] ha pre-
sentado un análisis de la transmisión de calor 
que se p roduce en los hornos rotativos a 
fuego d irec to . Gibbs [Chem . & .Met . Eng ., 
53 e 4 )., 99 ( 1 946 l ; 53 ( s L 1 39 ( 1 946 l J 
da ecuac iones para predecir la capacidad de 
los hornos de cal. 
La transmisión de calor en los secadores 
ro tativos d irectos-indirect os es compleja, te-
niendo lugar por una combinación de con-
ducción, radiación y convección . Un secador 
rotativo d irecto-indirecto de dos cilindros 
proporciona a proximadamente 35 por ciento 
más de tra nsmisión d e calor total que un 
secador rotativo directo de un solo cilindro 
de la misma capacidad volumétrica traba-
jando a temperaturas análogas. 
Los secadores y los hornos rotativos tra-
bajan por lo general con 3 a 12 po r ciento 
d ~ su volumen lleno de material. En esas 
condicio nes puede lograrse q ue el secador 
retenga el material el tiempo suficiente para 
elim inar la humedad interna. Si la cantidad 
de material retenido en un secador no es 
sufi c ie ntem ente grande, el tiempo c¡ue pasa 
el material por el secador quizá sea dema-
siado co rto para alcanzar el grado deseado 
de la el iminación de la humedad interna, 
y su capacid a d será · m eno r que la que pre-
dicen las ecuaciones anteriores. El funciona-
mie nto d e u n secador con poco material rete-
n ido en su inte rio r será muy desigual. 
El t iempo qu e permanecerá el ma terial en 
los horno , rotativos (por medio del cual 
puede calcularse la cantidad de material 
retenido) puede predecirse por medio de la 
sigu iente fórmula , basada en los estudios 
realizados por Sullivan, Maier y Ralston 
[U. S . Bur . M ines T ech . Paper 384 ( 1927)] : 
0.1 9L 
8 = -- (64) 
NDS 
en la cual 8 = tiempo que permanece el 
material en el horno, min. ; L = longitud 
del horno, m ; N = velocidad de rotación , 
r.p. m .; y S = inclinac ión del horno, m / m . 
Bayard [C hem. & M et . Engrs ., 52 (3) , 100 
( 1945)] ha presentado en forma nomográfi-
ca ot ras ecuaciones p ara calcular el tiempo 
de paso de material por el horno, cuando se 
utilizan represas en el mismo, y el de la des.-
carga. 
E l tiempo de paso se define por la can-
t id ad de materia l retenido dividida por la 
velocidad de alimentación . Pueden medirse 
indirectam e n te en los secadores rotativos si 
se mi d e n direc ta mente el material re tenido 
y la veloc idad de a lim en tación ; pero la 
ca ntidad de materi a l retenido no ~iempre 
puede medirse cómodamente en los grandes 
secadores de fábricas , a menos que se pre-
sente un período de paro en el cual pueda 
descargarse el secador y pesar d irectamente 
su contenido. Se aplican algunos métodos 
directos, uno de los cuales consiste en añadir 
medio o un kilogramo de un sólido inerte 
al materia l alimentado y que pueda descu -
brirse después fác ilmente en él, y analiza r 
su presenc ia en el producto descargado . E.1 
tiempo necesa rio para que se produzca la con -
centración máxima representa el tie'rnpo me -
dio de paso . Este método exige tomar mues-
tras cont inuas y hacer los ·análisis correspon-
dientes para averiguar cuándo es máxima la 
concentración y su empleo está limitado a 
casos en los cuales pueda añadirse al pro-
ducto un material, fácil de descubrir, sin te-
mor de contaminarlo. 
El tiempo de paso en los secadores rotativos 
puede predecirse por medio de las fórmulas 
desarrolladas por Friedma n y !l,[arshall 
[Chem . Eng. Progress, 45, 482, 573 ( 1949 ), 
artículo presentado en la ·reuni.ón del 10 de 
noviembre de 1948 del Am. Inst . Chem. 
Engrs. de Nueva York] : 
0.23L /JLG 
8 = --- ± 1.97-- (65a ) 
SN"·' D F 
13 = 5. ( D p) -• • l ± )' tJ oJ_&!:b),;{./4..,) 
en las cuales /J = consta nte que depende del 
material manejado y defin ida aproximada-
mente por la ecuación ( 65b) ; D. = tamaño 
de la partícula de peso m edio del material 
m a nejado, en micrones ; F = velocidad de 
alimentación al secador, Kg de' material 
seco/{hr.) (m' de sección transversal del se-
cador) ; 8 = •tiempo de paso, min .; y C = 
masa velocidad del aire, Kg/{ hr. )( m' ) . El 
signo más se refiere a la circulación a con'-
tracorriente y el menos a la paralela . 
Las masas velocidad del aire en los seca • 
dores ro tativo,· oscila n entre 1 000 y 50 000 
K g/( hr.)( m' ). Se acostumbra emplear la 
velocid a d máxima posible d el ai re sin que 
se produzca una cantida d de polvo. La can -
tidad de polvo producida durante la opera-
ción es una función complej a del material 
que se seca, su estado fí sico, la velocidad del 
aire empleada, la cantidad d e material rete-
nido en el secador, el número de ale tas , la 
velocidad de rotación -y la construcción de 
las recámaras en el extremo del secador ; 
sólo puede averigua rse por medio de ensayos 
experimentales. Con los sólidos que pasan 
por 35 mallas/pulg. se emplea en general 
y con garantía una velocidad del aire de 
5000 Kg/(hr. )(m'). Friedman y Marshall 
( ibirl .) informaron sobre la formación ele 
p -
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[ 
Sec. 1 ~ TIPOS DE SECADORES . 29 '.l 
polvo con diversos materiales en un secador 
rotativo de 0.305 X l .83 m . 
Los secadores rotat ivos trabajan a velo-
cidades periféricas de 9 a 46 m/min. , esto 
es, N D = 7 a 11 ; mientras que pa~a los 
hornos rotativos N D = 0 .2 a 1.5 , siendo 
N = revoluciones por minuto y D = diá-
metro, m. 
La inclinación de los cilindros de los seca-
dores rotativos varía entre O y 0 .08 m/m. 
La inclinación suele regularse para dar una 
retención del material de 3 a 12 por ciento, 
después de fijar el diámetro, la longitud y la 
velocidad de rotación por medio de las ecua-
ciones anteriores. En algunos casos de fun-
cionamiento con circulación paralela, se em-
plean inclinaciones negativas. 
La altura radial de las aletas de un seca-
dor directo de un solo cilindro oscilará entre 
½2 y ¼ de diámetro del secador. El número 
de aletas variará entre 6.5D y 1 1.5D para los 
secadores de diámetro superior a 60 cm y 
deben diseña rse de modo que arrastren y es-
parzan todo el material retenido y reduzca n 
a l mínimo la tendencia del m a terial a rodar 
simplemente sobre el fondo del secador sin 
espa rcirse, como en un horno. 
Las temperaturas del aire a la entrada 
oscila rán entre 38º y 180º C. para los seca-
dores que emplean calor producido por va-
por. Con gases de combustión, los materiales 
de construcción limitan la temperatura del 
aire a la entrada. Para las construcciones 
normalizadas de acero, puede n emplearse 
tempe raturas tan altas como 760 º C . en los 
secadores d irectos rotativos y como 650 º C . 
en los secad ores d irectos-indirectos. Los hor-
nos con revestimiento interior refractari o 
trabajan con temperaturas del aire a la en-
1 trada de hasta 1 650º C . ~ 
'---1:quipo auxiliar. Para las temperaturas 
elevadas se necesita una cámara de combus-
t ión y para las bajas se emplean serpentines 
a vapor, por lo general de tubos provistos de 
aletas. Si hay que evitar la conta m inación 
d el p roducto, quizá no sean apropiados los 
a paratos a fuego directo. 
El mltodo para alimentar los secadores 
ro tatÍ\•os depende del material que se seca, 
de S\l colocación y el tipo del equipo em-
pleacfo pa ra la preparación preliminar. Cuan-
do se a limenta el material d esde encima del 
secador, puede emplearse una rampa que se 
prolongue has ta penetrar dentro del cilindro 
secador. Si no es posible la alimentación 
por gravedad, se empleanalimentadores de 
tornillos sin fin o v ibra torios. Con ci rcu-
lación paralela del aire y el material, una 
camisa refrigerante de aire o agua fríos pues-
ta en la rampa de al imen tación impide que 
se calienten excesivamente los materiales sen-
si hles al calor. Si el m a terial a secar está 
demasiado húmedo o pegajoso p a ra su ma -
nipulación satisfa ctoria en el si,cad_or , se le 
mezcla con una proporción d c termma~a. de 
producto seco en un mezclador para soli d os 
de forma adecuada, con el fin de que fluya 
l ibremente . Para repasar o volver a trata r 
puede emplearse cualquier t ipo de tra ns-
portador para sólidos. Est_e trai;isp?rtador 
debe estar aislado, para evitar perdid as de 
calor del producto seco : Pued_': emplea rse 
económicamente una rec1rculac1on de 50 a 
60 por ciento. Un método de alimentación 
utiliza los gases salientes para transporta r el 
m ate rial húmedo alimentado. Este último 
se añade a los gases o ue salen del secador 
a velocidad elevada. El material húmedo 
más el polvo procedente del secador se sepa-
ran de los gases salientes en un ciclón y 
caen en el extremo de alimentación del cil in -
dro secador. Este m étodo es una combinación 
de transporte neumático ( pág. 1296 ) y d e 
secado ro ta tivo. El m ayor rendimiento obte-
nido con este sistema se debe a q ue las dos 
etapas de circulación en paralelo trabajan 
a contracorriente. 
El producto que sale de los secadores rota-
tivos puede d escargarse directamente en tro-
jes para su almacenamiento· o su empaque-
tado, o bien puede llevarse a otra parte d e 
la fábrica para someterlo a algún tratamiento 
posterior. A veces se emplean transportado-
res neumáticos para enfriar y tra nsportar el 
producto. O tros transportadores refrige rantes 
que pueden usarse son los t ransportadores de 
tornillos sin fin refrigerados y los refrigera-
dores rotativos semejantes al secador rotativo . 
Se acostumbra utilizar colectores de ciclón 
(Sección 15 ) para separar el polvo de los 
gases sal ientes. El producto procedente d e 
los ciclones ouede volverse a introducir en el 
secador o b ien recogerse por separado. P ara 
los productos ca ros , se empican colectores 
de sacos después de los ciclones. Cuando en 
los gases hay vapores o sólidos tóxicos, se po-
nen lavadores (scrubbers) húmedos des p ués 
del ciclón. Los ciclones y los colectores de 
sacos deben aisla rse y posiblemente separa r 
el vapor p a ra impedi r la condensación d e la 
humedad en los ga ses salientes. La caída 
de presión en el sis tema de separación del 
polvo de un secador rotat ivo será de 50 a 90 
por ciento de la caída de presión total en el 
secador completo . 
Los secadores rotativos que tra baj en a 
temperaturas su periores a las del vapor de-
ben estar aislados para impedir pérdidas 
excesivas de calor. Los secadores calenta -
dores con vapor de menos de 90 cm de d iá -
metro d eben también aislarse. El aisla miento 
es especialmente necesario en secadores con 
circulación paralela. N o es extraordinario 
que el producto se enfríe e n el ú l timo tramo 
del I O a l 50 por ciento de la longitud d e los 
secadores con circulación paralela si n o están 
bien aislados. 
Golpeadores colocados en la p a rte exterior 
del cilindro b astan a veces para imped ir la 
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Sec. 13] TIPOS DE SECADORES 1295 
adherencia de algún material pegajoso o glu-
tinoso al secador. 
Cuando sólo se empica un ventilador im-
pulsor o uno aspirador en urt secador rota-
tivo, trabajará a presión positiva o negativa, 
respectivamente, y suele- convenir la coloca-
ción de válvulas rotativas en las rampas de 
alimentación y de salida del product~, para 
impedir fugas o infiltraciones excesivas de 
aire en el secador. 
Es difícil controlar muy exactamente la 
velocidad de alimentación en un secador 
rotativo. Sin embargo, para facilitar el me-
jor funcionamiento, la alimentación debe ser 
lo más uniforme . posible, desde el doble 
punto de vista del contenido de humedad 
y de la cantidad que entra por unidad de 
tiempo. La temperatura del aire en la en-
trada suele regularse en los secadores rota-
ti,ios directos. Idealmente, la regulación debe 
hacerse por la temperatura del producto, 
. pero a menudo resulta incómodo o difícil 
medir esta temperatura exacta y constante-
mente. Se acostumbra instalar instrumentos 
registradores para las temperaturas del aire 
a la entrada y a la salida y a veces la tem-
peratura del producto. En los secadores ca-
lentados con petrólo o gas suele ponerse un 
contador totalizador en la tubería de ali-
mentación de combustible. 
Datos sobre resultados y costos. Miller, 
Smith y Schuette [Trans . Am. Inst . Chem. 
Eng rs. , 38, 841 ( 1942)), Alliot 1/. So c. 
Chem. Ind., 38, 137T ( 1919)) y Horgan 
[Trans . /nst . Chem. Engrs . (London), 6, 
131 ( 1928)] han publicado datos sobre los 
resultados obtenidos en secadores . rotativos. 
Los secadores rotativos directos calentados 
con gas, petróleo o carbón, evaporan de 32 
a 133 Kg de agua/m' de volumen del séca-
dor ; si se utiliza aire calentado con vapor, 
la capacidad oscilará entre 3 .2 y 32 Kg de 
agua/mº. Los tipos indirectos-directos eva-
porarán de 64 a · 144 Kg de agua/m3 • La 
capacidad de evaporación aumenta hasta 
cierto punto cuando aumenta el contenido 
de humedad del material alimentado y cuan-
do aumenta el contenido de humedad admi-
sible en el producto. Las capacidades de 
evaporación de los hornos serán aproxima-
damente 20 a 35 por ciento de los secadores 
rotativos directos de alta temperatura del 
mismo tamaño: La tabla 9 da algunos datos 
típicos sobre resultados de funcionamiento 
y costos de tres tipos de secadores rotativos. 
Los rendimientos térmicos de un secador 
rotativo directo dealta temperatura oscilan 
entre 55 y 75 por ciento, y con aire calen-
tado por vapor variarán entre 30 y 55 por 
ciento. El secador rotativo directo-indirecto 
dará un rendimiento térmico de 7 5 a 85 
por ciento con temperaturas elevadas. 
El costo de adquisici6n en dólares de un 
secador rotativo directo de un solo cilindro 
dii acero ordinar1o será aproximadamente 
380 (DL + 8.4), siendo D = diámetro, m ; 
y L = longitud, m. El costo total ·instalado 
con los aparatos auxiliares variará entre 
150 y 250 por ciento del costo de adquisi-
ción. Los secadores de acero inoxidable cos-
tarán dos o tres veces el valor de los cons-
truidos con acero ordinario. Los secadores 
rotativos del tipo directo-indirecto costará!} 
1.5 a · 2.0 veces más que los secadores rota-
tivos de un solo cilindro del mismo volumen. 
Esas cifras se refieren a los precios imperan-
tes en el mes de septiembre de 1946. 
4s costos de funcionamiento_ o e:cj,lota-
ci6n suelen ser más bajos para lós secadores 
rotativos que para otros tipos ." Un secador 
necesita entre 20 y 35 por ciento de la 
jornada de un hombre. La potencia total. 
en caballos métricos, necesaria para los ven-
tiladores, mover el secador e impulsar los 
transportadores de la alimentación y dd pro-
ducto variará entre 5.5D: y 11 D', siendo 
D = diámetro, m. Los costos am,ales de 
conservación varían entre 5 y 10 por ciento 
del costo total instalado. 
Ejemplo 12. Se desea hacer el diseño pre-
liminar, o anteproyecto, y un presupuesto de 
costos de un secador rotativo directo para 
secar 454 Kg/hr. de un material cristalino 
( pasa por 65 mallas, densidad del material 
a granel en seco = 640 Kg/m') desde 
0.15 a 0.005 Kg de agua/Kg de producto 
seco_ El material se descarg¡i continuamente 
desde una centrífuga a 21.l ° C. , tempera-
tura mínima. El calor específico del material 
seco es 0.2 Kcal✓ (Kg)(ºC.) . Casi toda el 
agua que contiene el material es humedad 
superficial y no puede calentarse a una tem-
per::i,tura superior a 150° C. sin correr el pe-
ligro de que se descomponga rápidamente y 
arda. Los ensayos preliminares realizados in-
dicaron que el material puede manejarse 
satisfactoriamente en un secador rotativo. La 
temperatura mínima del aire eñ el edificio 
en el cual ·estará el secador es 15.5 º C. 
· Soluci6n. No· puede emplearse un seca-
dor con circulación paralela y temperatura 
elevada sin ·correr un riesgo considerable. 
ya que una parte del material puede adhe-
rirse a las paredes o a las aletas y calentarse 
hasta una temperatura peligrósamente ele-
vada. Por consiguiente, está indicada la uti-
lización de un secador rotativo directo a 
contracorriente con aire calentado por vapor. 
La circulación a contracorriente es necesaria 
. para alcanzar el bajo contenido de humedad 
final deseado. Se prefiere un secador de un 
solo cilindro por su facilidad para limpiarlo. 
Supongamos la temperátura del aire a la 
entrada. de 143 º C . y la del material en 
la descarga de 121 º C. Puesto que la ma-
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1296 DESECACION DE SOLIDOS [Scc. 13 
yoría del calor necesario es de vaporización 
<lel agua, puede suponerse que la diferen-
cia media de temperaturas es equivalente a la 
media logarítmica de las depresiones de am-
polla húmeda del aire a la entrada y a la 
salida. Cuando es éste el caso, puede modifi-
ca rsc la ecuación ( 61 ) y darle la forma 
ti - t .. 
N, = ln---
t,- t .. 
(66) 
Para el ~ire a 143º.C . y H = 0.025, t. = 
-1-5.5º C ., según el gráfico de humedad de la 
figura 8. Supongamos que puedan conseguir-
se dos unidades de transferencia en el se-
cador. Sustituyendo en la .ecuación (66), 
2_ = ln(l43 - 45.5)/(t: .- 45.5), y resol-
\'1endo para la temperatura del aire a la 
salida se halla que t: es igual a 58.9º C ., 
La carga de calor q, para el secador es 
Calor p:ira el nutcd:il sólido = 
0.2(4.s4)(121 - 21.1) ... = 9 070 Kc:il./hr. 
C:ilor 8ara eliminar l:i humedad 
= ( .150 - 0.005) (454}[(45.5 
- 21.l) + 570 + 0.45(58.9 . 
- 45.5)] . . . . . . . . = 39 500 Kcal./hr. 
,, , = 48 570 Kcal./hr. 
o se-a , rcdori<lc:mdo, 48 600 Kcal./hr. 
La cantidad total de aire necesario para 
secar es, pues, (48 600)/(0.24) ( 143-58.9) 
= 2 400 Kg/hr. Esta cantidad de aire se 
aumentará en aproximadamente 1 O por cien-
to para tener en cuenta las pérdidas de calor 
desde la en·.-oltura del cilindro del secador, 
de modo que la cantidad total de aire nece-
sario será 2 700 Kg/hr. 
Probablemente, puede tolerarse una masa 
velocidad del aire de 2 400 Kg/ ( hr.) ( m'), 
de modo que el diámetro del secador será 
✓ 2 700 · 
D = (0.785) (2 400) = 1.2o m 
La longitud de una unidad de transferen-
cia, según la ecuación ( 62), es ~ = 0.026 
(0.24)(2700)º·14 (1.20) = 5.60 .m. Puesto 
que el número de unidades de transferencia 
se supone que es 2, la longitud necesaria 
del secador es 2 ( 5.60) = 11.2 m. El tamaño 
normalizado más próximo de 4 por 40 pies 
( 1.22 X 12.2 m) es el que debe emplearse., 
La velocidad de rotación que debe usarse 
es 9/1.22 = 7 .4 r .p.m. y el número de ale-
tas es 10·(1.22) = 12. La altura· <le lás 
aletas debe ser 1.22/8 = 0.152 m. La ener-
gía tota l necesaria será aproximadainen~e 
9(1.22) 1 = 13 C .V. La inclinación se ob-
tiene suponiendo que el secador trabajará 
con una retención de material de 7 , por 
ciento. Puesto que el volumen total del seca-
dor es 14.2 m', la retención será 0.994 rn3 • 
El tiempo <le paso será, por consiguiente, 
( 0.994) (640)/(454) = 1.40 hr. = 84 mi-
nutos, y la inclinación, S, se calcula por las 
ecuaciones ( 65a) y ( 65b) como sigue : 
/! = 5/(208)º· 5 = 0.347 
0.23(12.2) s = -----~~ 
( 7.5)U(J.22) lll4 _ J.!)7(0:347)(12.2)(2 400)) 
406 . · 
= 0.0128 m/m 
La carga de calor en los serpentines de 
vapor será 0.24(2 700) ( 143 - 15.5·) , = 
83 000 Kcal./hr. Suponiendo que se emplee 
vapor a 8.8 Kg/ cm' manométricos en los 
serpentines de calefacción, la cantidad de 
vapor necesaria sed 83 000/481 = 173 
Kg/hr. Esto corresponde a 173/65.8 = 
2.63 Kg de vapor/Kg de agua eliminada. 
El costo de adquisición de este secador con 
construcción normalizada de acero debe ser 
380(( 1.22) ( 1.22) '+ 8.4] = 8 800 dólares. 
El costo instalado con todos los aparatos 
auxiliares será de unos $ 15 000. El costo 
de la desecación por 100 Kg de producto se 
calcula como sigue, basándose en 7 200 horas 
de trabajo por año: 
Depreciación al 6 por ciento . = 900 dólares 
Ener~ía a $ 0.005/Kw•hr. = 
(7:.00)(13)(0.735)(0.005) =- 344dólart'.~ 
Mano de obr:i a $ 1.50/hr. = 
(7 200) (0.2~) (1.50) . . . . = 2 700 dólam 
Va(>Or a $ 0.5S/1 000 K!( ""' 
(7200)(0.173)(0.55) . . . . = 685dólar~ 
Conservación al 5 por ciento =- 750 dólar~• 
Costo total de funcionamiento por año = 5 379 dólar~ 
Costo de funcionamiento o explota• 
ción/100 K~ de prod1,1cto =-
5 379( 100) , . 
¡¡ 200)(4S4i = 0.!6;i dol~11-~ 
Secadores transportadores neumáticos 
Descripción. En este tipo de secador, se 
realiza la · eliminación de la humedad · dis-
persando el material a secar en una zona de 
gases calientes y transportándolo despüés a 
velocidades elevadas. El secador consta 'bási -
camente de un dispositivo para dispersar un 
sólido húmedo entre los gases calientes, 
un conducto por el cual dichos gases arras-
tr.in las partículas dispersas, y un sistema 
colector para separar el producto seco de la 
corriente de aire. En una inst r:.lación de este 
tipo se realizan simultáneamente la deseca-
ción, la desintegración y la molienda, el 
transporte neumático y la cla:;ificaciói-., o 
bien las tres primeras o las tres últ i"".1a~ . 
siempre que el diseño de las partes c.0mp0-
nentes sea adecuado. 
Los materiales granulados que flc1vc ,1 cor. 
relativa libert¡id en el estado húmedo, como 
el carbón, el cloruro de sodio, el persulfato 
de potasio, etc., se disperrnn hacié.ndolos 
caer simplemente en la corriente cle aire ca• 
Iiente, como se indica en la figura 32. 
Sin embargo, los lodos, las tortas de los 
filtros-prensa y otros materiales análogos no 
granulados tienen que desintegrarseen un 
molino de jaula o en algún desintegrador 
semejante por el cual circul.1 aire caliente 
(fig. 33) . En algunos casos, los materiales 
pastosos tienen que mezclarse con el ·produc-
to seco para lograr una de~integración ade-
cuada, como se indica en las figuras 32 y 33 
El sistema de la figura 33 puede cmpleane