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INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA UNIDAD ZACATENCO INGENIERIA CIVIL. ESTABILIDAD DE TALUDES EN PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO T E S I S PARA OBTENER ÉL TITULO DE: I N G E N I E R O C I V I L P R E S E N T A N: AUSSIN AHEDO DESENA ESTEBAN RUTILIO SÁNCHEZ JACINTO DIRECTOR: M. en C. LUCIO ROSALES RAMIREZ MÉXICO D. F. SEPTIEMBRE DE 2003 INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA UNIDAD ZACATENCO INGENIERIA CIVIL. ESTABILIDAD DE TALUDES EN PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO T E S I S PARA OBTENER ÉL TITULO DE: I N G E N I E R O C I V I L P R E S E N T A N. AUSSIN AHEDO DESENA ESTABAN RUTILIO SÁNCHEZ JACINTO DIRECTOR: M. en C. LUCIO ROSALES RAMIREZ Tesis producto del proyecto de investigación Determinación de la curva de filtración en bordos de tierra y enrocamiento: No CGPI990216IPN MEXICO, D. F. SEPTIEMBRE DE 2003 AGRADECIMIENTOS Al Instituto Politécnico Nacional, y a la Escuela Superior de Ingeniería y Arquitectura Unidad (Zacatenco), por haberme dado la oportunidad de estudiar en sus aulas mi carrera profesional. A mis Hermanos, por su apoyo incondicional, y por estar siempre conmigo en los momentos mas difíciles, por su apoyo moral y económico, y por compartir conmigo todas mis ilusiones. A mis padres Sr. Alfredo Ahedo U., y Suspicia Desena G. Por apoyarme y darme la oportunidad de estudiar mi carrera, por sus consejos, por la vida y por todas las valores morales que me han enseñado. Aussin Ahedo Desena. Al Instituto Politécnico Nacional, por darme la oportunidad de ingresar en el y estudiar mi carrera profesional. A la Escuela Superior de Ingeniería y Arquitectura, Unidad (Zacatenco), en cuyas aulas me forme como Ingeniero Civil, y en donde conocí entrañables amigos que jamás olvidare. A mis padres Rutilio Sánchez Salinas y Felipa Jacinto Hernández , por haberme dado la oportunidad, de estudiar, por su apoyo moral, económico, por sus consejos, por su apoyo en los momentos mas difíciles, y por darme ánimos, en estos años que estuve lejos de ellos. A mis hermanos, Vianney, Misael, David, Leticia, por su comprensión, por su apoyo moral y económico, por los ratos de alegría y de tristeza que pasamos juntos, y por compartir conmigo esta ilusión de ser Ingeniero. Esteban R. Sánchez Jacinto A todos aquellos que creyeron en nosotros, a los compañeros de Escuela, y a todos los alumnos de la ESIA, esperando que este trabajo sea un estimulo, para que cuando terminen sus estudios, realicen algo similar para obtener su titulo. A los, M. En C. Lucio Rosales Ramírez, Ing. Ramón Esteban Cárdenas Zamora, Ing. Rubén Nieto Quiroz, por sus aportaciones técnicas, y sugerencias, para que esta tesis se llevara a cabo. Gracias INDICE 1.CAPITULO I INTRODUCCIÓN 1.1. ORIGEN Y EVOLUCIÓN 1.2. BREVE RESEÑA HISTORICA DE LA INGENIERÍA HIDRÁULICA EN MÉXICO 1.3. OBJETIVOS 1.4. JUSTIFICACIÓN 2.CAPITULO II EL DESARROLLO DE LAS PRESAS EN MÉXICO 2.1. LAS INSTITUCIONES PUBLICAS MÁS IMPORTANTES QUE SE ENCARGAN DE REALIZAR Y SUPERVISAR LA CONSTRUCCIÓN DE PRESAS EN EL PAIS 2.2.1. La Comisión Nacional de Irrigación 2.2.2. La Comisión Federal de Electricidad 2.2.3. La Secretaria de Recursos Hidráulicos 2.2.4. La Secretaria de Agricultura y Recursos Hidráulicos 2.2.5. La Comisión Nacional del Agua 3. CAPITULO III CLASIFICACION DE CORTINAS Y TIPOS DE SECCION EN PRESAS DE TIERRA Y ENRROCAMIENTO 3.1. PRESAS DE RELLENO HIDRÁULICO 3.2. PRESAS DE MATERIALES COMPACTADOS 3.2.1. Presas homogéneas 3.2.2. Presas homogéneas con filtros 3.2.3. Presas de materiales graduados 3.2.4. Presas de enrocamiento 3.2.5. Presas con delantal o con pantalla 3.3. DEFINICIÓN DE TÉRMINOS 3.4. TIPOS DE SECCIÓN 3.4.1. Sección homogénea 3.4.2. Sección graduada 3.4.3. Sección mixta 4. CAPITULO IV ESTUDIOS BÁSICOS 4.1. PRINCIPIOS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE PRESAS DE TIERRA 4.1.1. Datos para el proyecto 4.1.2. Bases para el proyecto 4.2. NORMAS GENERALES DE CONSTRUCCIÓN 4.2.1. Limpia de la cimentación 4.2.2. Desvió 4.2.3. Colocación de los materiales en el terraplén 5. CAPITULO V NOCIONES PRELIMINARES PARA LA ESTABILIZACIÓN DE TALUDES 5.1. CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES 5.1.1. Granulometría 5.1.2. Graduación 5.1.3. Forma 5.1.4. Plasticidad 5.1.5. Estructura 5.1.6. Limite de contracción (LC) 5.1.7. Limite líquido (LL) 5.1.8. Limite Plástico (LP) 5.2. RELACIONES VOLUMÉTRICAS Y GRAVIMETRICAS 5.3. SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) 5.4. PROPIEDADES GENERALES DE LAS FRACCIONES DE UN SUELO 5.4.1. Gravas y arenas 5.4.2. Limos y arcilla 5.5. CLASIFICACIÓN DE GRAVAS Y ARENAS 5.5.1. Gavas bien graduadas (Gb) 5.5.2. Gavas mal graduadas (Gm) 5.5.3. Arenas bien graduadas (Ab) 5.5.4. Arenas mal graduadas (Am) 5.5.5. Arenas limosas 5.5.6. Arenas arcillosas 5.6. CLASIFICACION DE MATERIALES FINOS 5.6.1. Limos de baja compresibilidad 5.6.2. Arcillas de baja compresibilidad 5.6.3. Suelos orgánicos de baja compresibilidad 5.6.4. Limos de alta compresibilidad 5.6.5. Arcillas altamente compresibles 5.6.6. Suelos orgánicos altamente compresibles 5.7. PRUEBAS MANUALES PARA IDENTIFICAR SUELOS FINOS EN EL CAMPO 5.7.1. Resistencia del suelo seco 5.7.2. Tenacidad 5.7.3. Limite plástico 6. CAPITULO VI ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES 6.1. – CAUSAS DE FALLA EN PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO 6.2. – TUBIFICACION 6.2.1. – Medidas para evitar la tubificación 6.3. – FALLAS POR AGRIETAMIENTO 6.3.1. – Medidas preventivas para evitar las fallas por agrietamiento 6.4. – FALLAS POR LICUACIÓN 6.4.1. – Recomendaciones para evitar la falla por flujo 6.5. – DESLIZAMIENTO DE TALUDES 6.5.1. – Resistencia al esfuerzo cortante 6.6. – TIPOS DE PRUEBAS 6.6.1. – Compresión Triaxial 6.6.2. – Prueba rápida 6.6.3. – Prueba consolidada rápida 6.6.4. – Prueba lenta 6.7. – METODO SUECO (ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES) 6.7.1. – Suelos cohesivos 6.7.2. – Suelos con fricción y cohesión 6.7.3. – Observaciones del método sueco 6.7.4. – Factor de seguridad 6.8. – CONDICIONES DE TRABAJO DE UNA PRESA DE TIERRA 6.8.1. – Condiciones Iniciales 6.8.2. – Condiciones finales 6.8.3. – Condición de vaciado rápido 6.8.4. – Efecto de los sismos 6.9. – RELLENOS COMPACTADOS 6.9.1. –Diversos tipos de maquinas de compactación 6.10. – CALCULO DE LA ESTABILIDAD DE UN TALUD EN UNA PRESA . DE TIERRA Y ENROCAMIENTO 6.10.1. Calculo de la curva de filtración en una presa de dos materiales 6.10.2. Método de Fandeev para el calculo de la estabilidad en presas de tierra y enrocamiento 7.CAPITULO VII. RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES. 7.1.RECOMENDACIONES GENERALES PARA LA ESTABILIZACIÓN DE LAS PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO 7.2. CONCLUSIONES BIBLIOGRAFÍA 1.CAPITULO I INTRODUCCIÒN 1.1. ORIGEN Y EVOLUCIÒN. Desde el inicio de la historia, los ingenieros egipcios por medios de un dispositivo llamado nilómetro, observaban las elevaciones de los ríos. Si el nivel o lecturas representaban de alto peligro, enviaban equipos de remeros aguas abajo para avisar a los residentes que desocuparan las áreas que se encontraban a un nivel más bajo del nivel del río. Las presas de tierra y enrocamiento, es posible que sean una de las estructuras más antiguas construidas por el hombre. Se sabe que los chinos, antes de la era cristiana, ya tenían bordos de gran longitud y compactaban la tierra con varas de carrizo manejadas por verdaderos ejércitos humanos. Los hindúes desarrollaron este tipo de obra desde el año 500 a.c. y construyeron la presa MaddukMasur, de 33 m de altura, hace 45 décadas, se destruyo por carencia de vertedor. Las presas de tierra para el almacenamiento de agua parariego, como lo atestiguan la historia y los restos que sobreviven de las antiguas estructuras, se han usado desde los primeros días de la civilización. Algunas de las estructuras construidas en la antigüedad eran de enorme tamaño. En Ceilán, en el año 504 A.C. se terminó una presa de tierra de 11 m de largo y de 70 pies de alto, contenía, aproximadamente, 17 millones de yardas cúbicas de terraplén. En nuestros días, como en el pasado, la presa de tierra continúa siendo el tipo más común de presa pequeña, principalmente porque en su construcción se utilizan materiales en su estado natural con un mínimo de tratamiento. Hasta en los tiempos modernos todas las presas de tierra se proyectan por procedimientos empíricos, y la literatura de ingeniería está repleta de relatos de las fallas. Estas fallas obligaron a darse cuenta de que los métodos empíricos debían reemplazarse por procedimientos racionales de ingeniería, tanto en el proyecto como en la construcción. Uno de los primeros en sugerir que los taludes de las presas de tierra se eligieran en esta forma fue Bassell en 1907. Sin embargo, se hicieron pocos progresos en la elaboración de procedimientos de proyectos racionales hasta la década de 1930. El rápido avance de la ciencia de la mecánica de suelos, desde ese tiempo, había dado por resultado el desarrollo de procedimientos de proyectos muy mejorados para las presas de tierra. Estos procedimientos constan de investigaciones previas de las cimentaciones y del estudio de los materiales de construcción; aplicación de los conocimientos y técnica de la ingeniería al proyecto; y métodos de construcción cuidadosamente proyectados y controlados. Como resultado, las presas de tierra se construían (1968) hasta alturas que sobrepasaban de los 500 pies (152.40 m) arriba de sus cimentaciones; y cientos de grandes presas de tierra compactada se construyeron en los pasados 20 años sin haberse registrado ninguna falla. Sin embargo, las fallas de presas pequeñas continúan siendo cosa común. Aunque es probable que algunas de estas fallas sean el resultado de un mal proyecto, muchas de ellas han sido causadas por falta de cuidado en la construcción. Los métodos correctos de construcción incluyen la preparación adecuada de la cimentación y la colocación de materiales en la presa con el grado necesario de compactación, siguiendo un procedimiento establecido de prueba y control. El proyecto de una presa de tierra debe apegarse a la realidad. Debe acusar las condiciones reales del emplazamiento en que se construye y los materiales de construcción de que se dispone, y no debe copiarse, simplemente, algún proyecto que haya tenido éxito usado en un lugar en condiciones diferentes. 1.2. BREVE RESEÑA HISTORICA DE LA INGENIERÍA HIDRÁULICA EN MÉXICO. El Territorio Nacional tiene una extensión de 1´972,547 Km2. Y en estimaciones recientes se ha aceptado que la cantidad de agua llovida es del orden de 1520´,000 millones de metros cúbicos, de lo cual resulta que se tienen 770 mm. De lámina de precipitación media anual, concentrada en los meses de Junio a Septiembre. Esta precipitación dista mucho de distribuirse uniformemente, pues existen zonas en donde la lluvia apenas alcanza valores de 20 mm. anuales, y otras en donde se obtienen valores del orden de los 6,000 mm. Anuales. Por otra parte, cabe también anotar que nuestro país tiene desniveles de importancia, pues existen puntos con más de 6,000 m.s.n.m. y extensiones de consideración arriba de los 3,000 m.s.n.m. En estas condiciones es comprensible que en México tengan que vencerse grandes problemas para aprovechar el agua, cuya distribución horizontal y vertical no corresponde a la localización de los centros de aprovechamiento, y que, por otra parte, el carácter torrencial de los ríos haga onerosa la inversión para las obras necesarias, sean éstas de aprovechamiento o de defensa contra las inundaciones. Por ser ilustrativo y para dar una idea de la variación del gasto en los ríos Mexicanos, damos a continuación los datos de gastos máximos y mínimos de algunos de ellos, en donde existen proyectos y obras de consideración. RIO MÁXIMO M 3 /seg. MÍNIMO M 3 /seg. Yaqui, Son. 5 265 0.85 6 200 Fuerte, Sin 15 000 1.90 7 900 Sinaloa, Sin. 7 000 0.00 Santiago, Nay. 6 771 1.92 3 530 Balsas, Mich. 25 000 90 278 San Fernando, Tamps. 2 257 0 Pánuco, Tamps. 6 692 54.6 122 Papaloapan, Ver. 6 228 42.0 148 Coatzacoalcos, Ver. 7 061 33.5 210 Grijalva, Tab. 9 000 92.2 97.5 Min Max Q Q R = 1.3. –OBJETIVOS. El objetivo primordial de esta tesis es el de analizar las condiciones de estabilidad de las presas de tierra y enrocamiento y definir los parámetros mecánicos de los materiales a utilizar en la construcción de estas obras y a partir de ello estimar su futuro comportamiento ante las condiciones de esfuerzos a las que serán expuestas durante su vida útil. En la construcción de Presas de Tierra y enrocamiento, se debe cumplir con los siguientes objetivos, en una forma concisa y clara, presentar la metodología que abarca, desde el estudio de los materiales de construcción hasta la etapa de construcción, de acuerdo con los nuevos avances de la mecánica de suelos y tomando en cuenta la técnica desarrollada en nuestro país en esta materia. En esta tesis se abordan los principios generales de diseño y construcción de cortinas de tierra y enrocamiento, escrito a un nivel que permita a los ingenieros, que no están suficientemente familiarizados profundicen en este estudio, especialmente a los ingenieros no especializados en el campo de la Mecánica de Suelos además pretenden ser una guía en el criterio general a seguir ante los problemas que se plantean tanto en el diseño como la construcción de presas de tierra y enrocamiento y tener un conocimiento preciso de los fundamentos de esta rama de la Ingeniería y de esta manera actuar con criterio del conocimiento desde los materiales a emplear hasta la maquinaria a utilizar así como formas de construcción, ya que el mayor número de cortinas que se han construido en nuestro país, indudablemente caen dentro de éste tipo que son en un 70 %.. Es de importancia esta tesis debido a que existen muy pocas publicaciones sobre este tema, esta tesis servirá a los alumnos de licenciatura, con datos precisos para las materias de obras hidráulicas. 1.4. –JUSTIFICACIÓN. Siendo México un país que cuenta con una gran cantidad de habitantes que requieren satisfacer sus necesidades básicas, como agua potable y drenaje requerido por la población o por sus industrias, el consumo de energía, riego de los cultivos, para la producción de alimentos, es necesario construir presas para aprovechar los recursos hidráulicos superficiales del país. Se construyen presas para crear un lago artificial o derivar el río a una cota prefijada, con objeto de almacenar o captar los escurrimientos y regar tierras o generar energía, o bien, dotar de agua potable a poblaciones o centros industriales. También sirven para regularizar el flujo de una corriente que provoca inundaciones en predios o poblados. Dichas estructuras no siempre responden a solo una de las finalidades antes mencionadas, más bien se proyectan para funciones múltiples coordinando los servicios de riego, electrificación y regularización de avenidas, con miras al desarrollo integral de una región. De lo anterior se infiere que la presa es el resultado de un estudio general, en el que intervienen las características del río, la geología de la región, la existencia de sitios apropiados para crear el embalse y cimentar la obra, de tierras de labor o necesidades de energía en la región, o bien de poblaciones que proteger o dotar de agua. En lo que se refiere a la presa propiamente dicha, los estudios generales comprenden la selección del tipo de estructura, la disposición preliminar de las partes integrantes (cortina, obra de toma, vertedor, desvío,casa de máquinas, etc.) La construcción de Presas de Tierra, cumple ampliamente con estos objetivos importantes y en una forma concisa y clara que presenta la técnica seguida, desde el estudio de los materiales de construcción hasta la etapa de construcción, de acuerdo con los nuevos avances de la mecánica de suelos y tomando en cuenta la técnica desarrollada en nuestro país en esta materia, basada en la experiencia obtenida a través de la C.N.A. y después por la S.A.R.H. en la construcción de más de 100 presas de diversas alturas y capacidades 2. CAPITULO II EL DESARROLLO DE LAS PRESAS EN MÉXICO Como en otros trabajos de ingeniería, la selección del tipo de presa y sus obras auxiliares debe hacerse con base en un criterio predominantemente económico. Por supuesto, las alternativas que se estudien tienen que ser comparables en cuanto a lograr finalidades previstas. Esta condición no es obvia. En general, no se cuenta con la información adecuada para analizar correctamente los problemas asociados a la presa ni prever las consecuencias de su construcción. Por ejemplo, son escasos los datos sobre escurrimientos y avenidas de muchos ríos; ocasionalmente se ha proyectado con registros de un número limitado de estaciones pluviométricas o que operaron en un periodo muy corto; en otros casos hubo necesidad de cambiar totalmente el proyecto porque los datos de la exploración geológica estaban equivocados; errores de topografía han obligado a aumentar la altura de la cortina o sustancialmente el vertedor. Pero esta etapa se va superando, con el tiempo transcurrido desde que se impulsa en México el desarrollo de las obras hidráulicas, 40 años aproximadamente, se ha ido completando la información hidrológica, geológica y sísmica del país, y se ha adquirido la experiencia que los diversos aspectos del proyecto demandan para llevarlo acabo con grandes probabilidades de éxito. En apoyo de esta afirmación, se pueden citar las siguientes cifras estadísticas relativas a la construcción de presas en el país: Numero de presas mayores de 15 m, de altura 90 Falla total 02 Destrucción parcial sin involucrar otras propiedades o vidas 03 Desperfectos que ameritaron reparación mayor 06 Fallas de proyecto que limitaron en forma importante la utilidad de la obra 03 Nos ha parecido pertinente hacer mención de algunos datos históricos que nos permitan recordar cómo han ido evolucionando estas estructuras de ingeniería que constituyen el apasionante tema de las presas. Las presas más antiguas de que se tiene referencia en México y quizá en América, es la Xolotl, construida sobre el río Texcoco con fines de riego, probablemente por el año de 1100 de nuestra era. Esta presa, cuya cortina era seguramente de tierra, fue destruida por los enemigos de Xolotl con objeto de matarlo y dañarlo en sus propiedades. Durante la época colonial abunda la construcción de presas con cortinas tipo gravedad, de mampostería y muchas con machones o contrafuertes, con técnica constructiva de antecedentes romanos y seguramente intuitivos. En nuestro país, entre los siglos XVII y XIX, se construyeron numerosas presas, casi todas de mampostería, en el territorio de Aguascalientes y Querétaro, destinadas fundamentalmente a riego. Casi todas de trazo recto, con algunos contrafuertes y con sección de dimensiones que ahora pueden considerarse atrevidas, desde el juicio de su estabilidad. Entre las más importantes obras de almacenamiento que subsisten se pueden mencionar: la de Saucillo, de 11 m de altura, de 1730, San Blas de 1755, Natillas, de 12 m de 1760, Pabellón, de 17701 todas éstas en Aguascalientes. En Guanajuato, El Aguacate, de 12 m, de 1780 y la de Nadó con 26 de altura de 1800, en el Estado de México. Es hasta el siglo XX, el cual, cuando se inicia en México la construcción de presas con fines múltiples y se llega a tener una capacidad de almacenamiento del orden de los 100 000 millones de m3, con cortinas dentro de las más altas del mundo. En este siglo la actividad en la construcción de presas fue muy reducida. El gobierno no trabajaba con fuerzas propias en esta rama de la ingeniería, confiaba a compañías extranjeras, dentro de convenios y concesiones, los trabajos de ésas y otras obras. Así la Compañía de Luz y Fuerza construyó la presa Nécaxa, una de las más importantes de esa época, tiene 58 m de altura y la cortina está formada por enrocamiento que fue colocado con chiflones de agua para ayudar a su mejor acomodo, esta obra tiene unos diques que causaron problemas posteriores, siendo resueltos por la Comisión Federal de Electricidad. Más adelante digna mención, por su importancia en la época, está la presa La Boquilla terminada en 1916 en el río Conchos, Chihuahua. Su cortina es de tipo gravedad, de concreto y mampostería, de 70 m, y fue construida por la Compañía Eléctrica del Río Conchos. La característica de mayor consideración de esta obra es su capacidad de almacenamiento, superior a los 3,000 millones de metros cúbicos, casi igual a las de Palmito, de 1946 y Oviachic de 1952. Cabe mencionar que en los años cuarenta se le dotó de una obra de toma más baja que la original para disponer del volumen de agua más profunda para el riego del sistema río Conchos; esa obra de toma fue una pequeña gran hazaña del trabajo hecho contra el agua almacenada en la presa. Otras obras más, incluyendo pequeñas presas derivadoras, fueron realizadas entonces por compañías particulares autorizadas por convenios, por contratos o concesiones del gobierno para riego de tierras como las de Lombardía y Nueva Italia en Michoacán. Se cuenta en la actualidad con más de 200 presas de almacenamiento y más de 1 000 presas derivadoras que, con sus obras accesorias, permiten el riego de 4.0 millones de Ha., la generación de 14 000 millones de KWH. Con 3 millones de KW. Instalados, que representan el orden de 23% de potencialidad hidroeléctrica del país. Como se ha anotado, muchas de estas presas son de fines múltiples y se usan también para abastecimiento y control de avenidas, así como para recreación. La de Nezahualcóyotl, última entre las importantes que ha sido construida en el estado de Chiapas, sobre el río Grijalva, para fines múltiples, cuenta con 12960 millones de m3. De capacidad y 1 080 000 KW. De capacidad instalada. 2.1. LAS INSTITUCIONES PUBLICAS MÁS IMPORTANTES QUE SE ENCARGAN DE REALIZAR Y SUPERVISAR LAS CONSTRUCCIONES DE PRESAS EN EL PAIS. 2.2.1. La Comisión Nacional de Irrigación. Fue en 1926, cuando el presidente Plutarco Elías Calles, dándose cuenta que la gran obra de irrigación que requería el país sólo podría atacar el propio gobierno, propuso una ley sobre irrigación autorizando la creación de un órgano administrativo denominado Comisión Nacional de Irrigación. 2.2.2. La Comisión Federal de Electricidad. En 1937, el gobierno fundó la Comisión Federal de Electricidad que ininterrumpidamente ha continuado su labor hasta nuestros días en el sector y que ha construido más de treinta presas con capacidad total de cerca de 50,000 millones de metros cúbicos. Muchas de esas presas son de gran relevancia no sólo por su función para alimentar importantes plantas hidroeléctricas. Algunas de ellas, como: El Infiernillo, de 148 m de altura, terminada en 1963 en el río Balsas; Santa Rosa, arco de 114 m, terminada en 1964 en el río Santiago; Caracol de 126 m, terminada en 1985 en el río Balsas. Chicoasén de 261 m (la quinta más alta del mundo) terminada en 180 en el río Grijalva; La Angostura, de 146 m terminada en 1974 en el río Grijalva. Entre las recientes, mencionaré más adelante las dos más modernas que destacan por sus características técnicas, Aguamilpa y Zimapan. 2.2.3. Secretaría de Recursos Hidráulicos. En 1947, la Comisión Nacional de Irrigación se transformó en la Secretaría de Recursos Hidráulicos, para cubrir casi todos los aspectos del agua adicionales a la irrigación,con excepción de la generación de energía eléctrica. Durante la vida de la Secretaría, que termino en 1976, se construyeron 104 presas en México con una capacidad total de almacenamiento de 109,000 millones de metros cúbicos; la Secretaría construyó 81 de ellas, principalmente para riego con una capacidad conjunta de 70,000 millones de metros cúbicos. Por su parte, la Comisión Federal de Electricidad construyó en ese lapso 23 presas con capacidad total de 38,200 millones de metros cúbicos. Estas obras, con su gran importancia, reflejan la magnitud de un período acelerado de crecimiento industrial en el país. 2.2.4. Secretaría de Agricultura y Recursos Hidráulicos. En 1976 fue creada la Secretaría de Agricultura y Recursos Hidráulicos que esencialmente consistió en unir las anteriores Secretaría de Agricultura y Secretaría de Recursos hidráulicos. Terminó sus funciones en 1988. La organización administrativa del área que atendió la infraestructura hidráulica tuvo cambios en los nombres de las direcciones, departamentos, oficinas, etc.: pero las funciones de esta área se trataron de realizar sin merma del cumplimiento y objetivos en los referente a conservar la calidad técnica de las actividades de ingeniería y continuando en gran parte la planeación y construcción en procesos que tenía la Secretaría de Recursos Hidráulicos. Por lo que se refiere a las presas, motivo de esta plática no hubo una disminución en la intensidad de actividades tanto en el diseño como en su construcción. En ese período se terminaron 130 presas de más de 15 m de altura. Mencionaremos algunas de las más importantes; Chilatán, de 104 m, en el río Tepalcatepec, Michoacán en 1986; Cajón de Peña, en el río Tomatlán, Jalisco, de 70 m de altura, terminada en 1976; Cerro Prieto en el río Pablillo, Nuevo León, de 50 m de altura, terminada en 1983; Bacurato, de 114 m de altura, terminada en el río Sinaloa, Sinaloa, en 1982; Comedero, Sinaloa de 136 m de altura, terminada en 1983. 2.2.5. Comisión Nacional del Agua. En 1989 el Gobierno Federal constituyó la Comisión Nacional del Agua, dependiente de la Secretaría de Agricultura y Recursos Hidráulicos como un órgano desconcentrado de la misma. En 1994 la Comisión pasó a formar parte, también como un órgano desconcentrado, de la nueva Secretaría del Medio Ambiente, Recursos Naturales y Pesca. En lo que se refiere a las presas, ha continuado con la tradición que dejaron sus antecesoras en materia hidroagrícola y de suministro de agua para usos municipales y domésticos. Por las diversas circunstancias que han influido en la situación económica del país, las actividades en la materia que nos ocupa han disminuido; sin embargo, desde su creación a la fecha, puede hablarse de que la Comisión ha construido más de 25 grandes presas. Dignas de mención especial son: la terminación de la presa Cerro de Oro en el río Santo Domingo, Oaxaca de 70 m de altura terminada en 1989 y la de Trigomil de concreto rodillado en el río Ayuquila, terminada en 1992; la del Cichillo, en el río San Juan, de 44 m de altura, terminada en 1994; la de Huites, de la cual hablaremos con algo más de detalle, terminada en 1995. 3.CAPITULO III CLASIFICACION DE CORTINAS EN PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO, DE MATERIALES COMPACTADOS. Atendiendo al procedimiento de construcción, son dos los tipos de cortina: la de relleno hidráulico y la de materiales compactados. 3.1. PRESAS DE RELLENO HIDRÁULICO. Como antes se menciono sobre este tipo de presas solo hablaremos de forma rápida para que se tenga conocimiento de las diferencias entre estos tipos de presas. Su característica fundamental es que los materiales integrantes de la sección, incluyendo los finos del corazón y los granulares relativamente gruesos de los respaldos permeables, son atacados en la cantera, conducidos a la cortina y colocados en ella por medios hidráulicos. Con la creación de un estanque al centro del terraplén y canales de distribución que parten del talùd exterior; se logra una disposición adecuada del material explotado en cantera. Manteniendo un control estricto de las pendientes en los canales de distribución, los fragmentos más gruesos se depositan en la vecindad de los taludes exteriores, la fracción arcillosa o limosa se sedimenta en las partes centrales, y entre esta y la masa granular queda una zona de tracción. Teóricamente la solución es atractiva. En la práctica, son varios los factores que influyen en la construcción de la estructura, algunos de ellos de difícil vigilancia. A principios de siglo, ingenieros ingleses introdujeron en México este tipo de presas (Laguna, Los Reyes Nexapa, Tenango y Necaxa del sistema Nècaxa, CLE). Cantera. Debe presentarse a un ataque hidráulico con “chiflones” o “monitores”, tener composición granulometría aceptable y homogénea. Estos dos últimos requisitos son indispensables. El primero pude sustituirse por una explosión a base de explosivos, realizada en forma racional para obtener el producto buscado. Pero no todas las canteras pueden servir a este propósito, y antes de tomar una decisión es necesario hacer pruebas en el campo, suficientemente amplias para que resulte respectivamente de una explotación en gran escala y permitan determinar variaciones en la composición del material. Transporte. Para que la condición de los materiales pueda realizarse económicamente por medio de una corriente de agua, se requiere disponer de un desnivel entre la cantera y la cortina, adecuado para mantener velocidad alta. Esta limita el tamaño máximo de los fragmentos que se incorporan a la presa. Como no siempre existe ducha condición, puede ser costeable explotar dicha cantera con explosivos, cargar el producto en camiones, transportarlo a la cortina y formar en ellos montones que se atacan con chiflones para repartir el material por sedimentos, desde los taludes exteriores hacia el centro de la sección. Este procedimiento, conocido con el nombre de semihidráulicos, es más caro, pero tiene ventajas importantes sobre al anterior; al permitir clasificar los materiales en el camión y distribuirlos mejor en el sitio. Terraplén. Puesto que la colocación de los materiales en la cortina se realiza por sedimentación debe ser estricto el control de la velocidad del agua en las diferentes partes de la cortina; de otro modo, puede presentarse el caso de que se deposite al centro una capa de arena, o bien, se formen lentes de materiales. Las fronteras de los que deben considerar es el núcleo impermeable y las secciones permeables son; en general, variables. Las oscilaciones son causadas por cambios en la composición de la cantera y fallas de vigilancia en las pendientes de los canales de distribución y del terreno sobre el que escurre la suspensión del material. Sección de la cortina. El corte que se muestra en la figura es típico de este tipo de estructura. N o sería posible destacar en forma precisa las fronteras de los diversos materiales componentes, pues debido al procedimiento de colocación, de los tamaños grandes se pasa gradualmente al suelo fino que ocupa la zona central. Para hacer verificaciones de estabilidad, es indispensable determinar el límite entre los materiales granulares y los cohesivos, indicando en la figura con líneas irregulares. La ubicación de estas fronteras se obtiene a partir de la composición granulométrica media del material que se va a usar en la construcción, estableciendo la proposición en que se encuentra los dos tipos de suelos. De acuerdo con la clasificación del MIT, sí la granulometría es la que corresponde con las derivaciones señaladas por las curvas adyacentes, se concluyen que el corazón tendría taludes de 0.5:1, en promedio, con valores extremos probables de 0.60:1 y 0.35:1. La separación de los materiales friccionantes y cohesivos corresponden al tamaño de 0.06mm, o sea a la división entre los limos y arenas finas. Lostaludes exteriores del ejemplo son conocidos de antemano, así como la relación de vacíos de las diferentes fracciones separadas por sedimentación. Las consecuencias de una variación importante en la cantera, o bien de un control deficiente de la distribución de los materiales en la cortina, se exhiben a continuación. o l e a j e P r o t e c c i o n c o n t r a N.A.M.E Fig.1. Defectos de una presa de relleno hidráulico Nota. La disponibilidad de materiales, equipo y personal experimentado, puede hacer que este procedimiento de construcción resulte atractivo por razones de costo. Sin embargo, son varias las desventajas que ameriten análisis. Lo más importante es que todos los materiales son colocados en estado suelto. Por tanto, puede decirse que la resistencia al corte es menor y tanto la compresibilidad como la susceptibilidad a licuación, mayores que en cortinas de materiales compactados. En general, el volumen de una presa construida por este método es superior que otra de la misma altura realizada compactando los materiales. Las fallas de las presas de relleno hidráulico, Fort Peck en EUA y Necaxa en México, han desprestigiado este tipo de construcción. El abatimiento de los costos de colocación de capas y de desarrollo de equipos de compactación cada vez más eficientes han contribuido a que la alteración de presas de relleno hidráulico haya quedado al olvido, en las dos últimas década; Sin embargo, existe la tendencia a revivir e método aplicando nuevas técnicas de colocación y compactación de los materiales bajo aguas para formar zonas que resulten impermeables (presa Aswan, Egipto) . 3.2. PRESAS DE MATERIALES COMPACTADOS. La compactación de la tierra fue aplicada en Europa a principios del siglo XIX. En Inglaterra, hacia 1820, se usaron rebaños de ovejas; posteriormente, rodillos pesados de concreto o fierro. Dicha practica fue llevada a California, EUA, por ingenieros europeos y aplicada en 1860. En ese mismo Estado se desarrolló el rodillo pata de cabra (1950, con clavos de durmientes de unos 15 cm de longitud. Los resultados fueron satisfactorios y en 1970 se compactó la presa Drum, con este tipo de rodillo. En esa época no se conocía la influencia del contenido de aguas del suelo en la compactación. Varias presas construidas en Estado Unidos colocando la tierra sin controlar la humedad fallaron al entrar en operación; en la actualidad se supone que la estructura tenía capas compactadas en estados seco y otras húmedas construidas durante el periodo de lluvias. En EUA nacieron varias tendencias respecto, una proporcionado la colocación de la tierra con tal contenido de agua que era realmente lodo, y otra, aceptando el suelo en su condición natural, que en las zonas áridas esta muy próximo al estado seco. Por su interés histórico, son dignas de atención las notas de Sherard (1952) en su tesis doctoral sobre el comportamiento de presas de tierra. Hasta que Proctor público en 1933 los resultados de sus estudios sobre compactación, los ingenieros comprendieron la importancia de ciertos parámetros como la humedad óptima y la energía de compactación en las propiedades mecánicas de los suelos. Los nuevos conceptos tuvieron de los suelos. Los nuevos conceptos tuvieron una difusión rápida. En México desde la creación de Ingeniería Experimental, Comisión Nacional de Irrigación (1936), se impone el requisito de la compactación para construir la terracería de obras hidráulicas. Pronto se comprendió que no había razón para colocar los filtros y las transiciones sin compactar, y se desarrollaron rodillos vibraciones adecuados para este trabajo. Pocas son las estructuras de México que se han construido con especificaciones definidas al respecto. Hasta hace una década era usual exigir la colocación en capas de 20 a 30cm, transmitidas con las bandas de un tractor D8 o equivalente. En las presas Adolfo Ruiz Cortinas (Mocúzari). Son., Miguel Hidalgo, Sin., y Benito Juárez (El Marqués), Oaxaca, se extiende la norma anterior a las zonas permeables formadas con gravas y arenas. Finalmente (1960), para las presas El Infiernillo, Michoacán y Netzahualcoyotl (Malpaso), Chiapas., se especifica la compactación de los enrocamientos, aun cuando contengan fragmentos hasta de 50 a 60 cm de diámetro. La mayoría de las estructuras, tienen enrocamientos colocados a volteo, en capas de espesor variable entre 2.5 y 5.0m, extendidas con tractores. Las especificaciones de presas en construcción desde 1970, disponen que las zonas de grava y arena o enrocamiento con partículas de tamaño menor de 30 cm., se coloquen en capas de 50 cm. De espesor y compacten con rodillo liso vibratorio de 10 ton. Esto da una idea de la evolución observada de las presas de materiales compactados. Dicho está ligado estrechamente a los estudios de laboratorio sobre las propiedades de suelos sometidos a compactación y, desde hace menos de una década, a las investigaciones del mismo tipo aplicadas a los suelos granulares gruesos. Paralelamente se construyen equipos adecuados, tales como rodillos patade –cabra, lisos, con vibradores y sin ellos; de llanta de hule, algunos que pesan 10ton. Pisones neumáticos, tractores con banda metálica o llanta neumática, etc. Estos, conjuntamente con la fabricación de camiones de veloces de gran tamaño ( 3 17m de capacidad), palas mecánicas y cargadores eficientes, y el desarrollo de métodos más racionales para la exploración de roca, han permitido reducir los costos al mismo tiempo construir las presas en lapsos más cortos. Las características de la seccionen una presa de materiales compactados dependen de la disponibilidad de suelos y rocas, de las propiedades mecánicas, de la topografía del lugar y de las condiciones geológicas. A continuación se describen secciones típicas y se indican las razones principales que influyen en su elección. 3.2.1. Presas Homogéneas. Construidas casi exclusivamente con tierra compactada, tiene por lo menos una protección contra el oleaje en el talud de aguas arriba. Fue el tipo usual de estructura en el siglo pasado. Por condiciones propias de la cimentación y de los materiales disponibles se construyen cortinas importantes de este tipo en la actualidad, con algunas modificaciones que se indican a continuación. N.A.M.E L i n e a d e s a t u r a c i ó n P e d r a p l e n Fig. 2. Presa homogénea. 3.2.2. Presas homogéneas con filtros. Con objeto de que el flujo de agua a través de la masa de tierra no intercepte el talud de aguas abajo, con los inconvenientes que se analizaran más adelante; la versión moderna de la presa homogénea es la que se muestra a continuación. Tiene en la base del terraplén un filtro formado con arena bien graduada; el espesor y longitud de este elemento son susceptibles de diseño mediante estudios de flujo en la masa de tierra. N.A.M.E L i n e a d e S a t u r a c i ó n F i l t r o Fig. 3. Presa homogénea con filtro horizontal. Cuando los materiales que se usan en la cortina son sensibles al agrietamiento y la presa se cimienta sobre suelos compresibles o existen otras razones para prever la formación de grietas en el terraplén, se han incluido en el un dren vertical o chimenea, que se conecta en un filtro horizontal, o bien a un sistema de drenes alojados en la cimentación. Se interceptan así las grietas transversales a la cortina, y en el agua que pueda circular por ellas se conducen por los drenes aguas abajo, sin correr el riesgo de una peligrosa tubificación en la masa de tierra. N.A.M.E P e d r a p l e n F i l t r o L i n e a d e s a t u r a c i ó n C h i m e n e a Fig. 4. – Presa homogénea con filtro vertical y horizontal. Una condición de trabajo importarte en las presas homogéneas es el “vaciado rápido”. La acción tiene lugar en el talud de aguas arriba; al tratar el problema se estudiarán métodos para determinar su efecto en la estabilidad.En época reciente se ha recurrido a la colocación de filtros en el interior de la masa próxima al parámetro mojado, para reducir las fuerzas de filtración en dicho talud. P r e s a h o m o g é n e a c o n f i l t r o s a g u a s a r r i b a y a g u a s a b a j o P r o t e c c i o n c o n t r a o l e a j e N.A.M.E Fig. 5. Presa homogénea con filtro aguas arriba y aguas abajo 3.2.3. Presas de materiales graduados. Se ha dado este nombre a las presas en que los materiales se distribuyen en forma gradual, de los suelos finos en el corazón, pasando por los filtros y transiciones en el enrocamiento, en los que también se trate de colocar el material respetando la misma idea. Esto no siempre puede lograrse, pues depende de que se tenga en el sitio la serie de materiales antes descritos. Este tipo ha sido el preferido por los ingenieros mexicanos, y en general la sección es simétrica. N.A.M.E E n r o c a m i e n t o F i l t r o T r a n s i c i o n C o r a z o n Fig. 6. Presa de materiales graduados 3.2.4. Presa de enrocamiento. Las masas de roca en estas presas son voluminosas comparadas con el corazón impermeable. Este puede ocupar la parte central, o bien ser inclinado hacia aguas abajo. Se prefiere dicha forma por su facilidad de construcción, pues disminuye las interferencias del tránsito de quipo dentro de la cortina, y en algunos casos el programa receptivo se adapta mejor a las condiciones climáticas del lugar. Debe tenerse presente que la roca puede colocarse en época de lluvia o nieve, mientras que ese trabajo es prácticamente imposible en el corazón, a menos que el proyecto de la cortina tolere fuerte discrepancias en la humedad del suelo o se adopten precauciones especiales. p r e s a d e e n r o c a m i e n t o , c o r a z o n v e r t i c a l N.A.M.E Fig. 7. Presa de enrocamiento, corazón vertical N.A.M.E Fig. 8. Presa de enrocamiento, corazón inclinado Un caso límite de este tipo es la presa de enrocamiento con pantalla impermeable, sea de concreto o de asfalto, en el parámetro mojado. N.A.M.E L o s a Fig. 9. Presa de enrocamiento con losa de concreto o asfalto (cimentación rígida) También se han construido estructuras con un muro de concreto o de mampostería, lleno o celular, al centro. N.A.M.E M u r o c e l u l a r Fig. 10. Presa de enrocamiento con muro celular (cimentación rígida) Un problema típico de las primeras es la junta de la pantalla con la cimentación y empotramientos. Los asentamientos diferenciales son causa de roturas en la unión y por tanto de filtraciones. Este problema es de tal importancia que, en México, a menos que sea factible vaciar la presa para realizar reparaciones después de los primeros años de funcionamiento, no es un diseño aceptable. Por razones semejantes, los muros interiores sufren fracturamiento y siempre causan filtraciones. La compactación de los enrocamientos puede ocasionar que, en un futuro no lejano, dichos problemas se reduzcan a su mínima expresión y resulte una solución conveniente. La presa de enrocamiento con corazón de tierra compactada, central o inclinada, son las más altas ejecutadas por el hombre. En la URSS, la presa Nurek, actualmente en construcción, tendrá 300m de altura; la de Oroville, en EUA, y Mica en Canadá son de más de 200m sobre el lecho del río. En México las presas de, El Infiernillo, La Angostura y Netzahualcoyotl alcanzan cerca de 150m. La PRESA Furnas, Brasil, de corazón inclinado, es de 130m aproximadamente. 3.2.5. Presas con Delantal o con Pantalla. Es frecuente encontrar depósitos de aluvión permeables en él cause del río. Cuando su espesor es menor de 20m, se prefiere llevar el corazón impermeable hasta la roca mediante una trinchera, como es el caso de la presa Álvaro Obregón, Sonora y El Infiernillo sobre el río Balsas. Pero si tales depósitos son gruesos o muy permeables, como ocurre en la presa Abelardo L. Rodríguez, Son. , Y José M. Morales (La Villa), Michoacán, ambos del orden de 80m de espesor y coeficiente de permeabilidad de 10¹ y 1 cm/ seg. En promedio, respectivamente, no sería económico excavar trincheras. N.A.M.E T r i n c h e r a Fig. 11. Presa de tierra y enrocamiento con trinchera(Hc ≤ 20 m.) Entonces, hay dos tipos de solución: a) El delantal de arcilla compactada, prolongación horizontal del corazón hacia aguas arriba. b) La pantalla impermeable formada a base de inyecciones (Serre Poncon, Francia), o bien con pilotes o muros de concreto simple colados in situ (La Villata), o por último, sustituyendo l agrava y arena del río por lodo en una trinchera de 3m de ancho excavada a través del cauce (Las Tórtolas, Durango). Fig. 12. Presa con delantal impermeable (Hc > 20m) Los métodos de construcción en los tres casos son muy especializados. La presa de Aswan, en Egipto, combina el delantal de tierra compactada con pantallas de inyecciones. Comentarios. La adopción de los tipos de presas de tierra y roca descritos responde, mas que a una idea preconcebida, a la conveniencia de construir una estructura económica y segura con los materiales que existen en la vecindad de la boquilla, teniendo en cuanta las condiciones geológicas y de cimentación que en ella prevalecen. Por tanto, no es posible anticipar soluciones sin conocer las características de la roca en los empotramientos y el fondo del rió, las propiedades mecánicas de los materiales que se van a usar y los volúmenes explotados, así como las condiciones topográficas, hidrológicas y sísmicas del lugar. En suma, dicha solución es consecuencia de los estudios de mecánica de suelos y de rocas aplicados con criterio económico en la obtención de la estructura que mejor satisface las finalidades del proyecto y cumple con requisitos mínimos de seguridad sancionados por la experiencia adquirida previamente en este tipo de obras. Fig. 13. Pantalla de Inyecciones Fig. 14. Pantalla de Pilotes o Muros, de concreto simple Fig. 15. Trinchera rellena con lodo 3.3. DEFINICIÓN DE TÉRMINOS. La mayoría de los términos que se utilizarán, frecuentemente aparecen ilustrados en la figura y se describen a continuación. Cortina o presa. Ambos términos se emplearán como sinónimos, para designar la estructura que tiene por objeto crear un almacenamiento de agua o derivar el río. En algunos casos, a fin de evitar excesivas repeticiones, se usará la palabra terraplén. Boquilla o sitio. Lugar escogido para construir la cortina. Sección de la cortina. En general, es cualquier corte transversal de la presa; pero a menos que se especifique la estación o escurrimiento de dicho corte, es la sección de máxima altura de la cortina. Altura de la cortina. Se define como la distancia vertical máxima entre la corona y la cimentación, la cual no necesariamente coincide con la medida desde el cauce del río, por la presencia de depósitos aluviales. Corona o cresta. Es la superficie superior de la cortina que, en ciertos casos, puede alojar a una carretera o la vía de un ferrocarril; normalmente, es parte de la protección de la presa contra oleaje y sismo, y sirve de acceso a otras estructuras. Talud. Es cualquier plano que constituye una frontera entre los materiales de la cortina o con el medio circundante. Se medirá por la relación de longitudes entre el cateto horizontal y el vertical; por ejemplo, un talud 3.5:1 significa que la cotangente del ángulo que forma el plano o traza con la horizontal es de 3.5. Corazón impermeable. También llamado núcleo de tierra, es el elemento de la presa que cierra el valle al paso del agua contenida en el embalse o vaso. Respaldos permeables. Son las masas granulares que integran con el corazón impermeable, la sección de la cortina. Pueden estar formados, como es el caso de la fig. 16, por filtros, transiciones y enrocamientos. NAME: Abreviación del nivel de aguas, máxima extraordinario; Es laevaluación del agua en el vaso cuando la presa está llena y además funciona el vertedor a su máxima capacidad. Hay otros niveles usuales en presas, como son el de aguas máximas ordinarias (CV), el nivel medio de operación, el mínimo de operación y el máximo azolves. La diferencia entre la elevación de la corona y el NAME es bordo libre. N.A.M.E Eje de la cortina C L 9 12 13 14 15 8 7 18 6 11 1 2 17 10 16 7 6 3 4 5 Fig. 16. – Partes que conforman una presa. N O M E N G L A T U R A 1 Cresta o corona Revestimiento de la corona 2 Filtros 3 Corazon o núcleo impermeable 4 Trinchera 5 Transiciones 6 Enrocamientos 7 Deposito aluvial 8 Roca basal 9 Bordo libre Galerias Talud aguas abajo Pozos de alivio 15 17 18 16 Altura de la cortina Embalse o vaso Talud aguas arriba 11 13 14 12 10 Drenes Pantalla de inyecciones 3.4. TIPOS DE SECCION. Es costumbre llamar " sección de una presa de tierra " a la forma que resulta de un corte vertical y transversal del eje de la presa., muestra las secciones de algunas presas construidas en México; en ellas pueden apreciarse la distribución que tienen los materiales que constituyen el cuerpo de la presa. La distribución de los materiales debe satisfacer los requisitos de buen funcionamiento y mínimo costo, lo cual depende, para cada sitio en, particular, las propiedades mecánicas, volúmenes y distancias de acarreo de los materiales disponibles y de las características de la cimentación. Las posibles combinaciones de estos factores dan lugar a un sin numero de secciones, pero estas pueden agruparse en tipos, adaptables a los diversos conjuntos de combinaciones que prevalezcan en distintos sitios, de manera que se cumplan satisfactoriamente los requisitos de seguridad y economía. Es frecuente que el diseñador tenga que comparar entre si mas de un tipo de sección y algunas de sus variantes, antes de llegar a la solución mas conveniente. Desde el punto de vista del funcionamiento de una presa de tierra, importa al ingeniero que lo materiales disponibles en un sitio dado, se distribuyan en la sección de manera tal que resulte una presa capas de soportar los efectos exteriores a que estará sometida y de retener el agua; es decir, una presa estable e impermeable. La estabilidad depende, principalmente, aunque no únicamente, como se verá más adelante, de la resistencia de los materiales al esfuerzo cortante, mientras que la estanqueidad está íntimamente asociada a su permeabilidad. es frecuente que los materiales resistentes al corte, ejemplificados por aquellos que están constituidos predominantemente por granos macroscópicos, sean también los mas permeables e inadecuados para proporcionar estanqueidad y que, los materiales de mínima permeabilidad, capaces de cumplir esta función, ejemplificados por los suelos constituidos principalmente por partículas microscópicas, sean los de mínima resistencia al corte. En raras ocasiones, se han empleado materiales formados por una combinación natural de partículas gruesas y finas, en proporciones tales que hacen a esos suelos impermeables y, a la vez, a la resistencia al esfuerzo cortante Atendiendo a las funciones que desempeñan los materiales en la sección, se distinguen aquí los siguientes tipos básicos de secciones de presa de tierra. 3.4.1. Sección homogénea. Constituida en su mayor parte en un solo suelo que proporciona simultáneamente la impermeabilidad y estabilidad necesarias. Se emplean en ese tipo de sección suelos finos, limosos y arcillosos y suelos gruesos con alto contenido de finos, que tienen baja permeabilidad. Normalmente intervienen, en volúmenes menores, otros materiales auxiliares (enrocamiento, gravas y arenas) que contribuyen a proteger al elemento principal Fig. 17. 3.4.2. Sección graduada Cuando se dispone de volúmenes suficientes de suelos con diferente permeabilidad, éstos pueden distribuirse en la sección de acuerdo con su permeabilidad, como lo muestra, el esquema. Fig. 18. Se distingue en la sección graduada en varias zonas que desempeñan diferentes funciones: la zona uno, proporciona la impermeabilidad y una parte de la estabilidad, dependiendo de sus propiedades mecánicas, se emplean en ella suelos finos, limosos o arcillosos, o suelos gruesos con alto contenido de finos que les comunica baja permeabilidad. La zona 2 está formada por suelos permeables o semipermeables, cuyas permeabilidades del orden de 100 veces o mayor que la zona 1. Se utiliza grava y arenas de buena calidad o graduación, con bajo contenido de finos o limpias. Esta zona funciona como filtro protector de la zona 1 y proporciona una parte de la estabilidad es además un elemento de transición entre la zona 1 y 3. Esta ultima, formada por materiales pesados y de alta resistencia al corte, aporta, junto con la zona 2, la mayor parte de la estabilidad. La zona 3 se forma con grava gruesa, mezcladas de grava, arena y voleos o enrocamiento. Los enrocamientos auxiliares, indicados con él numero 4, sirven de protección contra erosión del oleaje de la lluvia al resto de la sección, pudiendo algunas veces ser sustituidos en esta función por el material de la zona 3, cuando ésta queda formada por enrocamiento. 3.4.3. Sección Mixta. Integrada por un corazón impermeable, formadas por materiales como los que se emplean en la sección homogénea, que contribuye poco a la estabilidad, y respaldos muy importantes de enrocamiento o boleos, gravas y arenas, de alta permeabilidad, que aporta la mayor parte de estabilidad, con su alta resistencia al corte. Los respaldos de enrocamiento se separan del corazón, por capas de poco espesor que funcionan como filtros. Si los respaldos están formados por mezclas de gravas, arena y cantos rodados, se puede suprimir los filtros Fig. 19. Las condiciones de la cimentación comunican a estos tres tipos básicos algunas variantes dignas de mencionarse. En los casos que la cimentación está formada por depósitos permeables de poco espesor, como los suelos gruesos, limpios, éstos se interceptan con una prolongación, hacia abajo, del corazón o elemento impermeable. Esta variante reduce el gasto de filtración a través de la cimentación y el gradiente hidráulico medio. La adición de filtros, construidos con gravas y arenas de buena graduación ya sea en forma de delantales, o filtros al pie de talud de aguas abajo, constituye otras variantes de las formas generales. Es evidente que, dependiendo de los materiales disponibles en el sitio, pueden hacerse diversas combinaciones de los tres tipos de sección básicos y sus variables. N.A.M.E Roca 1 2 4 Fig. 17. – Sección homogénea. Roca N.A.M.E 3 1 2 2 3 4 Fig. 18. – Sección graduada. N.A.M.E Roca 1 2 2 3 4 3 4 5 ó ó Fig. 19. – Sección mixta. 1. – Materiales permeables. 2. – Material permeable, bien graduado. 3. – Enrocamientos. 4. – Enrocamiento. 5. – Roca fina (grava). 4.CAPITULO IV ESTUDIOS BASICOS 4.1. PRINCIPIOS DE DISEÑO Y CONSTRUCCION DE PRESAS DE TERRA Los métodos que se siguen en la actualidad para diseñar una presa de tierra y enrocamiento son el resultado de la experiencia, basada principalmente en la observación del comportamiento de este tipo de estructuras. El origen de este resultado se desconoce. Sin embargo, algunos reportan que los chinos construían ya presas de tierra desde hace unos 2000 años. Desde entonces y hasta principios del presente siglo el diseño era puramente empírico, en muchos casos, como lo ha demostrado el estudio de algunas fallas ocurridas, con un desconocimiento casi completo de las características de los materiales que intervienen en la construcción y de los diversos fenómenos a que dichos materiales estaban sujetos. Tal situación daba por resultado un número considerable de fallas desastrosas y creaba la impresión de que una presa de tierra y enrocamientono era una estructura digna de confianza en cuanto a seguridad. En el primer cuarto de este siglo, con la aparición de la Mecánica de Suelos, el diseño de las presas de tierra entró en una etapa en la que el empirismo se ha ido sustituyendo con el conocimiento de las propiedades de los suelos y el análisis de las causas que han provocado las fallas ocurridas en el pasado, para dar lugar a los métodos modernos de diseño y construcción, que permiten al ingeniero realizar ese tipo de obras con tanta o mayor seguridad que la que puede ofrecer una presa de concreto. Esto resulta particularmente cierto en aquellos casos en que las condiciones de la cimentación no permitirían construir una presa de concreto segura. Lo anterior no implica, en modo alguno que los problemas inherentes al diseño y construcción de las presas de tierra y enrocamiento están totalmente resueltos en la actualidad. Por el contrario, aún queda mucho por hacer a este respecto, como se verá al entrar en materia en páginas subsecuentes, cuya finalidad es exponer, en forma breve, los principios básicos de los métodos actuales de estabilidad de taludes en las cortinas, haciendo especial hincapié en la relación que existe entre dichos y los fundamentos de la Mecánica de Suelos. 4.1.1. Datos para el proyecto. Los datos necesarios para el proyecto de una presa de tierra que se discuten a continuación, y se describen los estudios de las cimentaciones y las fuentes de materiales de construcción. El detalle necesario y la precisión de los datos estarán gobernados por la naturaleza del proyecto y su propósito inmediato; es decir, si el proyecto se va a utilizar como base de un presupuesto para determinar su costo y viabilidad, si el proyecto es para obtener datos de construcción, o si va a servir para un objeto intermedio. La extensión de los estudios de las cimentaciones y fuentes de materiales de construcción también estará gobernada por la complejidad de la situación. 4.1.2. Bases para el proyecto. El principio básico de proyecto es construir una estructura, satisfactoria y funcional al costo total mínimo. Se debe dar la debida consideración a las necesidades de mantenimiento, de manera que las economías obtenidas en el costo inicial de construcción no resulten en costos excesivos de mantenimiento. Estos últimos casos variarán con el tipo de protecci6n de los taludes de aguas arriba y aguas abajo, los dispositivos de drenaje, y con el tipo de estructuras accesorias y el equipo mecánico. Para que el costo sea mínimo, el dique debe proyectarse para la máxima utilización de los materiales más económicos de que se disponga, incluyendo los materiales que deban excavarse para sus cimentaciones y las de las estructuras auxiliares. Las presas de tierra y enrocamiento deben ser seguras y estables durante todas las fases de la construcción y de la operación del vaso. Para lograrlo, se deben satisfacer los siguientes requisitos: 1. El terraplén debe estar asegurado contra el rebasamiento durante las avenidas de proyecto, disponiendo suficiente capacidad en el vertedor de demasías y en las obras de toma. 2. Los taludes de los terraplenes deben ser estables durante la construcción y en las condiciones que se presenten durante la operación del vaso, incluyendo el rápido desembalse en el caso de las presas de almacenamiento. 3. El terraplén deberá proyectarse de manera que no produzca esfuerzos excesivos la cimentación. 4. Se deben controlar las filtraciones a través del terraplén, de la cimentación y estribos, para que no se produzca erosión interna y por lo mismo no haya derrumbes en el área donde las filtraciones emergen. La cantidad de agua perdida por tracción debe controlarse para que no interfiera con las funciones proyectadas para la obra. 5. El terraplén debe estar asegurado contra el efecto de rebasamiento por el oleaje. 6. El talud de aguas arriba debe estar protegido contra la erosión producida por oleaje, y la corona y el talud de aguas abajo deben estar protegidos contra erosión producida por el viento y la lluvia. Las presas de tierra proyectadas para satisfacer las anteriores condiciones serán permanentemente seguras, siempre que se empleen los métodos de construcción y de control correctos. 4.2. NORMAS GENERLES DE CONSTRUCCION El proceso de construcción de una presa de tierra comprende las siguientes etapas: 1. Limpia de la cimentación y desvío del río. 2. Excavación de trincheras, a través de depósitos permeables, cuando éstas son necesarias. 3. Tratamiento de la cimentación. 4. Colocación de los materiales que constituyen al cuerpo de la cortina. Los procedimientos de construcción que se sigan en cada una de las etapas, deben satisfacer todos los requisitos de diseño estudiados con anterioridad. Es por ello conveniente tratar brevemente algunos aspectos relativos a la construcción, estableciendo los criterios a seguir en cada una de sus etapas. 4.2.1. Limpia de la cimentación Estos trabajos tienen por objeto garantizar el buen contacto entre las zonas impermeables de la presa y la roca de su cimentación, eliminando, mediante excavación, la tierra vegetal ó la roca que se encuentra alterada ó fracturada en la superficie. La profundidad de excavación en la roca intemperizada debe establecerse exclusivamente en función de las condiciones locales, ya sea que éstas hayan sido descubiertas durante el estudio geológico previo ó que se manifiesten al iniciarse las excavaciones. Se especifica por lo general una excavación mínima de 1.50 m. y hasta de 3 m. de profundidad, para remover la roca suelta ó fuertemente fisurada, que se encuentre en la zona del contacto de los materiales impermeables; aunque, en ocasiones se requiere llegar a mayores profundidades para encontrar la roca sana, en algunas zonas del área de contacto; tal es el caso de la presa de la Vega, que muestra la figura 10. Las especificaciones sobre este particular no deberán ser nunca inflexibles y, aun en el caso de disponer de amplios estudios previos, el ingeniero deberá estar siempre a la expectativa de condiciones geológicas imprevistas. 4.2.2. Desvió. Es común que, simultáneamente con las operaciones de limpia de la cimentación se inicien los trabajos necesarios para desviar la corriente del río, en preparación de los trabajos de excavación subsecuentes que haya necesidad de ejecutar. La obra de desvío consiste generalmente en uno ó varios túneles a través de la ladera, que podrán utilizarse posteriormente para alojar la obra de toma, ó bien en zanjas a cielo abierto excavadas al pie de alguna ladera que permitan construir un canal de desvío localizado sobre roca sana; es frecuente que dicho canal se emplee también para alojar los conductos de la obre de toma cuando se trata de conductos que pasan a través del cuerpo de la cortina; véanse los esquemas de las figuras 11 y 12. En todos estos trabajos de excavación en la roca, debe restringirse en lo posible el empleo de dinamita, ya que el abuso de los explosivos se traduce en incremento importante del fisuramiento, lo cual empeora las condiciones de permeabilidad de la cimentación. Una vez terminados todos los túneles ó tajos de desvío, se construyen las ataguías de aguas arriba y aguas abajo para conducir el agua del río a través de la obra de desvío y mantener en seco el sitio, de manera que puedan realizarse la operaciones de limpia y preparación de la cimentación en la zona del cauce. Dichas ataguías son pequeñas presas construidas de enrocamiento ó de grava y arena e impermeabilizadas con una pantalla de material arcilloso ó limoso, en el lado mojado correspondiente; a menudo, las ataguías pasan a formar parte de los respaldos ó zonas permeables de la presa posteriormente. 4.2.3. Colocación de los materiales en el terraplén. Una vez que la cimentación se encuentra en las condiciones deseadas se procede a colocar los materiales que constituirán el terraplénde la cortina. En esta etapa, es importante cerciorarse de que dichos materiales se coloquen en las condiciones especificadas por el diseñador, a fin de lograr que sus propiedades mecánicas sean del mismo orden de magnitud que las previstas en el diseño. Las normas establecidas por la S.R.H para colocar los materiales impermeables y semipermeables especifican que debe alcanzarse un grado de compactación mínimo de 95 % y una humedad igual a la óptima, referidos ambos datos a la prueba de compactación dinámica ejecutada de acuerdo con la norma S.R.H. Hasta el presente estas especificaciones han producido resultados satisfactorios, ya que, el contenido de humedad con que se colocan estos materiales es suficientemente alto para facilitar el acomodo a los asentimientos diferenciales sin agrietarse y, el grado de saturación, que resulta generalmente menor de 85 %, permite asegurar que la mayor parte de los asentamientos debido a la compresión de los materiales del terraplén se produzcan mediante el proceso de construcción. Las presiones de poro que se desarrollan en los materiales impermeables durante la construcción están, de antemano, consideradas en los análisis de estabilidad para condiciones iniciales, basados en los resultados de las pruebas triaxiales del tipo rápido, según se explico con anterioridad. Cuando se tienen cimentaciones compresibles de las que se esperan deformaciones posteriores a la construcción y existe el riesgo de asentamientos transversales del corazón impermeable es deseable obtener materiales capaces de adaptarse a las deformaciones diferenciales que se producirán en el futuro, sin que se desarrollen agrietamientos, para tal fin es conveniente aumentar el contenido de agua en colocar los materiales del corazón impermeable a valores que exceden de la humedad óptima de 2 en 2 al 4 %. En las zonas permeables de la cortina, constituidas por grava y arena, debe alcanzarse una compacidad relativa superior al 70 % con objeto de garantizar que los asentamientos de estas zonas sean mínimos y que no se reducirán problemas de licuación. Los enrocamientos deben colocarse a volteo, procurando que la roca contenga el mínimo posible de finos, por lo que es recomendable, en caso de que el banco de roca este contaminado de limos y arcillas, se someta la roca a un lavado previo antes de depositarse en la cortina. 5. CAPUTULO V NOCIONES PRELIMINARES PARA LA ESTABILIZACION DE LAS CORTINAS EN PRESAS DE TIERRA Y ENROCAMIENTO 5.1. CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES Al hacer el diseño de una presa de tierra y enrocamiento, el ingeniero debe tener presentes una serie de propiedades de los materiales de que dispone para formar el cuerpo de la presa y de los que existen en su cimentación. Podrían mencionarse, por ejemplo, propiedades como la permeabilidad, resistencia al corte, la compresibilidad etc. Las cuales tienen un amplio rango de variación en los diferentes tipos de suelos. De aquí que sea conveniente, antes de entrar en los problemas de estabilización, tratar acerca de la clasificación de suelos con el objeto de tratar con diferentes factores que afectan sus propiedades mecánicas, al mismo tiempo que se establezca una convención para ordenarlos en grupos con características semejantes. De las diversas convenciones que existen para clasificar a los suelos, se ha elegido aquí el sistema conocido como "Sistema Unificado de Clasificación de Suelos"( S.U.C.S) ,no sólo por considerársele uno de los más descriptivos sino que, además, por haber sido adoptado por varias organizaciones interesadas en este campo de la ingeniería, facilita el intercambio de información sobre el tema. Con objeto de explicar mejor el sistema de clasificación antes mencionado, y que su aplicación sea de utilidad práctica para el ingeniero, es necesario describir primero los factores de los cuales dependen, principalmente, las propiedades mecánicas que a éste le interesan. 5.1.1.Granulometría. Las propiedades mecánicas de los suelos están íntimamente relacionadas con el tamaño y la forma de las partículas que los integran. Un suelo puede estar constituido predominantemente por partículas de tamaños muy semejantes entre sí, o bien, puede encontrarse con él una gran diversidad de tamaños, variando desde aquellos que no son visibles aun con los mejores microscopios ópticos (partículas coloidales) hasta piedras de 8 a 10 cm. Si se hace pasar una porción de suelo a través de una serie de mallas o tamices de aberturas conocidas, como los que indica la tabla 1, en cada una de ellas se irán deteniendo partículas cuyo tamaño es mayor que la abertura de la malla que los retiene y menor que la inmediata superior. ABERTURA ABERTURA ABERTURA ABERTURA MALLA* NÚM. Pulg. mm. MALLA NÚM. Pulg. mm. 3.0 76.2 9 0.078 1.981 2.0 50.8 10 0.065 1.651 1.05 26.67 14 0.046 1.168 0.742 18.85 20 0.0328 0.833 0.525 13.33 28 0.0232 0.589 0.371 9.423 48 0.0116 0.295 3 0.263 6.680 60 0.0097 0.246 4 0.185 4.699 100 0.0058 0.147 6 0.131 3.327 150 0.0041 0.104 8 0.093 2.362 200 0.0029 0.074 • Esta cifra corresponde al número de hilos por pulgada que forman a la malla. Tabla. I. – Aberturas de mallas del sistema Tyler. De esta manera puede establecerse la proporción relativa, en peso, de los diversos rangos de tamaño que constituyen el material en cuestión. Cuando tienen dichas proporciones para un suelo dado se dice que se conoce su granulometría, o su textura. 5.1.2. Graduación. Cuando un suelo está constituido por partículas de gran variedad de diámetros, se dice que el suelo es de buena "graduación". La curva granulométrica es continua y suave. Si la curva presenta tramos horizontales o verticales significa, respectivamente, que falta o predomina cierto rango de tamaños y se considera un suelo de "mala graduación". Una línea vertical significa que ese suelo está formado por partículas de tamaño muy semejante entre sí y se conoce como "suelo uniforme". Un suelo uniforme es generalmente más poroso y ligero y menos resistente que otro bien graduado. 5.1.3. Forma. Independientemente de su tamaño, las partículas del suelo pueden tener formas redondas, subredondas, angulares o laminares, como se muestra en la figura. La forma influye en las propiedades mecánicas; por ejemplo: un suelo compuesto en su mayor parte por granos gruesos (mayores de 4.76 mm.) de forma angular, exhibe una mejor trabazón entre sus partículas que otro de igual granulometría pero de granos redondos. Esto se traduce en una mayor resistencia al desplazamiento relativo de las partículas, en el primer caso. Por lo que respecta a los suelos de las partículas finas, la forma es aún más importante. Los coloides de forma laminar alargada poseen propiedades electroquímicas que son mucho más intensas que en los de forma redondeada. Esta diferencia se refleja en las propiedades plásticas de los suelos finos. Cantos redondeados Cantos planos y caras planas y caras planas LAJAS PLANAS MUY REDONDA Cantos bien Definidos pero bastante redondeados. ANGULAR SUBANGULAR REDONDA REDONDA Cantos afilados como en piedra quebrada. Fig. 20. Formas de partículas del suelo 5.1.4. Plasticidad. Es un hecho bien conocido que, al mojar una tierra constituida por limo y arcilla, se vuelve blanda, formando lodo que al secarse se endurece en grado variable o se vuelve polvo. Estos sencillos fenómenos son, en realidad de naturaleza, físico químico muy complejo, y que constituye la base de las pruebas desarrolladas por Atterberg para estudiar las variaciones de la consistencia de los suelos finos con los cambios de humedad. Atterberg introdujo los siguientes conceptos que se conocen como " límites de consistencia", o de "Atterberg". 5.15. Estructura. Además de la granulometría, la graduación y la plasticidad, la manera como se asocian las partículas entre sí, es decir, la estructura del suelo, es también un factor importanteen las propiedades mecánicas, se distinguen tres tipos de estructura: " La granular”, "La apanalada " y la " La flocúlenla"; que se muestra en la figura La primera es propia de materiales formados principalmente por granos mayores que los de limo; la segunda es típica de suelos limosos, uniformes, de estructura suelta, y la ultima de arcillas coloidales floculentas depositadas en agua. Pueden encontrarse muchas combinaciones de estos tres tipos de estructura. GRANULAR APANALADA FLOCULENTA Fig. 21. Tipos de estructuras de los suelos 5.1.6. Limite de contracción (LC). Una característica distintiva de los suelos arcillosos es la reducción o aumento de volumen que experimenta cuando se disminuye o se incrementa, respectivamente, su contenido de agua. Si el limite plástico se continua reduciendo la humedad, el suelo sigue reduciendo su volumen, hasta que llega un momento que el contenido de humedad es tal que, una perdida mayor que esta ya no produce una mayor contracción. El suelo se vuelve duro y cambia su color oscuro a otro mas claro. La diferencia entre el límite plástico y el de contracción se llama " INDICE DE CONTRACCION" símbolo (Ic) y señala el rango de humedad para el cual el suelo tiene una consistencia semisólida. 5.1.7. Límite líquido (LL). Si a un suelo fino se le agrega agua en cantidad suficiente, puede convertirse prácticamente en un líquido, es decir, fluye fácilmente bajo el efecto de un pequeño esfuerzo cortante. Si se permite que el agua se evapore parcialmente, llega un momento en que el suelo empieza a ofrecer una resistencia al esfuerzo cortante y se comporta como un material plástico. El contenido de agua, expresado en por ciento del peso del suelo seco, en este momento, es el "límite líquido". Es el contenido de agua que separa las consistencias líquida y plástica de un suelo. 5.1.8. Límite plástico (LP). Si después de alcanzado el límite líquido sé continua evaporando el agua, amasando el suelo con la mano, se llega a un contenido de agua en el que el suelo se vuelve quebradizo y deja de comportarse como un material plástico. El contenido de agua correspondiente se llama "límite plástico". La diferencia entre el límite líquido y el plástico se llama "índice de plasticidad " (Símbolo: Ip) y representa el rango de variación de la humedad dentro del cual el suelo se comporta plásticamente. El esquema siguiente muestra la correlación entre los límites de Atterberg, la consistencia del suelo y los correspondientes índices: Líquida ___________ Límite líquido _________ Plástica Ip Consistencia ___________ Límite plástico ________ Semisólida Ic ___________ Límite de contracción Sólida La técnica experimental para la determinación de estos límites en el laboratorio puede consultarse en el Manual de la S.R.H. Correlacionando el límite líquido con el correspondiente índice de plasticidad de un gran numero de suelos finos, A. Casagrande estableció la carta de plasticidad que muestra la figura 22. La línea " A" establece la frontera entre los suelos arcillosos y los limos. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0 10 20 30 40 50 50 Linea "A" Linea "B" 1 3 5 6 4 2 L I M I T E L I Q U I D O , LL, % I N D I C E D E P L A S T I C I D A D , l p Fig. 22. Carta de plasticidad de A. Casagrande. 1. – Limos inorgánicos de baja compresibilidad. 2. – Arcillas inorgánicas de baja plasticidad. 3. – Limos orgánicos y limos inorgánicos de compresibilidad media. 4. – Arcillas inorgánicas de plasticidad media. 5. – Limos inorgánicos de baja compresibilidad y arcillas orgánicas. 6. – Arcillas inorgánicas de alta plasticidad. Es decir, que, si dos suelos minerales tienen un mismo valor del límite líquido pero diferente índice de plasticidad, aquel que dé un punto arriba de la línea "A" contiene una proporción suficiente de partículas coloidales minerales para comunicarle propiedades de plasticidad que lo catalogan como suelo arcilloso inorgánico; si, en cambio, el otro da un punto abajo de la línea "A" (menor Ip), su contenido de coloides minerales es muy bajo o nulo, predominando las partículas inorgánicas u orgánicas de limo o de coloides orgánicos. Casagrande observó que un aumento en el contenido de materia orgánica se traduce en un incremento del límite líquido, mientras que el índice de plasticidad cambia poco; por lo tanto, las características plásticas de las arcillas con alto contenido de materia orgánica están representadas por puntos ubicados bajo la línea A. 5.2.RELACIONES VOLUMETRICAS Y GRAVIMETRICAS En forma simplificada, un suelo se considera constituido por partículas sólidas, agua y aire. La Fig. 23. Representa esquemáticamente la manera como puede considerarse integrado el volumen de un trozo de suelo. Siendo V el volumen total, Vv el volumen de los huecos que dejan las partículas entre sí y Vs el volumen de las partículas sólidas, puede escribirse la siguiente ecuación: V = Vv + Vs ...........................(5) V g V a V s V e 1 e + 1 Fig. 23. – Relaciones volumetricas en un prisma de un suelo. Por otra parte, el volumen el volumen de los huecos, comúnmente denominado "volumen de vacíos" está a su vez ocupado por gases, Vg, y por agua, Va, de manera que la expresión (5) puede escribirse: VS Va Vg V + + = .....................................................................(6) De estos conceptos resultan algunas relaciones volumétricas de uso común en la Mecánica de los Suelos: Porosidad. Es la relación entre el volumen de vacíos y el total: 100 x V Vv n = Relación de vacíos. La relación del volumen de vacíos al de sólidos: Vs Vv e = La porosidad puede expresarse en función de la relación de vacíos en la forma siguiente. ( ) ( ) e e n Vs Vs Vs Vv Vs Vv Vs Vv Vv n + = + = + = 1 ; Grado de saturación. La relación del volumen de agua al de vacíos: 100 x Vv Va G = Considerando los pesos de la fase líquida y sólida se establecen las siguientes relaciones gravimétricas: Contenido de agua. Llamando Ws al peso seco de las partículas sólidas y Wa a la del agua, el contenido de humedad o contenido de agua se expresa: 100 x Ws Wa W = Peso específico de sólidos. En el sistema métrico es numéricamente igual a la densidad relativa de las partículas sólidas y se expresa por la relación: = V Ws Ss Peso volumétrico seco. Se define como el peso el peso del suelo seco por unidad de volumen total y se expresa: = V Ws S γ Peso volumétrico húmedo. Semejante al anterior, pero incluyendo el peso del agua: ( ) ( ) ( ) W S xV wWs Ws V Wa Ws h + = + = + = 1 γ γ Compacidad relativa. “En los suelos constituidos principalmente por partículas gruesas (arena o grava) es importante conocer el grado de compacidad, el cual queda definido por la compacidad relativa", expresada como sigue: ( ) ( ) min max max e e e e Cr n − − = Expresión en la que emax , emin y en son respectivamente, las relaciones de vacíos para el estado más suelto del suelo, el más compacto y el estado natural. Pueden establecerse otras relaciones derivadas de las anteriores, por ejemplo: puede expresarse la relación de vacíos en función del peso volumétrico seco y la densidad de los sólidos: ( ) 1 − = − = − = = Ws VWs Ss Ws Ss Ws V Vs Vs V Vs Vv e = − = s Ss V Ws Ss e γ 1 5.3. SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS (SUCS). Este sistema, originalmente introducido por el Dr. A. Casagrande como “Sistema de clasificación de suelos para Aeropuertos”, durante los años de la
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