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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 1 INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESCUELA DE INGENIERIA MECANICA Y ELECTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO “CALCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO CONTRA INCENDIO PARA LA CENTRAL TERMOELECTRICA DE CICLO COMBINADO DE TULA, HIDALGO DERIVADO DEL PROYECTO DE INVESTIGACION DEL SIP 20061121” TESIS PROFESIONAL PARA OBTENER EL TITULO DE INGENIERO MECANICO PRESENTAN: RAUL SABEL NAVA MALAGON PAMELA BERENICE MORALES MEZA ASESORES: SANTANA VILLARREAL REYES JUAN JOSE MARTINEZ COSGALLA PRIMER VOCAL NEMECIO PANTALEON CHARCO SEGUNDO VOCAL ING. EDUARDO RICO GONZALEZ. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 2 INDICE Justificación CAPITULO 1 Generalidades de la planta…………………………………………………………………..1 Generalidades……………………………………………………………………………….4 Descripción del equipo……………………………………………………………………...8 CAPITULO 2 Descripción del equipo (existente en la planta de C.C. Tula)……………………………...14 Descripción del equipo……………………………………………………………………..15 • Bombas……………………………………………………………………………..15 • Hidrantes…………………………………………………………………………...16 • Monitores…………………………………………………………………………..17 • Mangueras………………………………………………………………………….17 • Casetas para mangueras……………………………………………………………18 • Boquillas para mangueras de hidrante……………………………………………..18 • Boquillas para monitores…………………………………………………………...18 • Juntas para conectores……………………………………………………………...18 • Desmantelamiento de hidrantes y casetas para manguera…………………………19 CAPITULO 3 Ingeniería Básica…………………………………………………………………………...21 • Sistema Internacional de Unidades………………………………………………...21 • Unidades Fundamentales y suplementarias………………………………………..21 • Temperatura………………………………………………………………………..22 • Fluido………………………………………………………………………………22 • Fluido Newtoniano…………………………………………………………………22 • Fluido no Newtoniano……………………………………………………………...22 • Densidad absoluta………………………………………………………………….22 • Densidad relativa…………………………………………………………………...23 • Peso especifico……………………………………………………………………..23 • Presión……………………………………………………………………………...23 • Presión atmosférica………………………………………………………………...23 • Presión Manométrica………………………………………………………………23 • Presión absoluta……………………………………………………………………23 • Presión de vacío……………………………………………………………………24 • Presión de vapor……………………………………………………………………24 • Viscosidad………………………………………………………………………….24 • Viscosidad cinemática……………………………………………………………...25 • Volumen especifico………………………………………………………………...25 • Definición de Caudal……………………………………………………………….25 • Perdidas de carga en la tubería……………………………………………………..26 INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 3 • Longitud equivalente……………………………………………………………….26 • Ecuación de continuidad…………………………………………………………...26 • Ecuación de bernoulli………………………………………………………………26 • Régimen de flujo de fluidos en tuberías……………………………………………29 • Numero de Reynolds……………………………………………………………….30 • Maquinas hidráulicas: turbo bombas………………………………………………30 • Clasificación de las bombas………………………………………………………..31 • Bombas roto dinámicas...…………………………………………………………..32 • Bomba tipo voluta………………………………………………………………….34 • Bombas turbina…………………………………………………………………….34 • Bombas horizontales……………………………………………………………….35 • Bombas verticales………………………………………………………………….35 • Bombas con impulsor de flujo radial, axial y mixto……………………………….38 • Bombas de impulsor abierto, semiabierto y cerrado……………………………….40 • Bombas de desplazamiento positivo………………………………………………45 • Bombas reciprocantes……………………………………………………………...45 • Bomba de diafragma……………………………………………………………….46 • Bomba de embolo………………………………………………………………….47 • Bombas rotatorias………………………………………………………………….49 • Carga dinámica total……………………………………………………………….52 • Ecuación de Euler de las bombas…………………………………………………..60 • Perdidas en el interior de la bomba………………………………………………...61 • Rendimientos………………………………………………………………………61 • Potencias…………………………………………………………………………...62 • Cavitacion………………………………………………………………………….63 • Carga neta positiva de succión……………………………………………………..63 • Carga neta positiva requerida………………………………………………………63 • Carga neta positiva de succión disponible…………………………………………64 • Leyes de afinidad…………………………………………………………………..65 • Descripción de la curva H-Q de una bomba centrifuga……………………………66 • Golpe de ariete……………………………………………………………………..67 • Velocidad especifica……………………………………………………………….67 • Curva del sistema…………………………………………………………………..68 • Diámetro del impulsor y su relación con la carda dinámica total………………….69 • Datos requeridos para seleccionar una bomba……………………………………..70 • Operación de bombas en paralelo………………………………………………….72 • Normas que aplican en el sistema contra incendios………………………………..73 • Norma oficial mexicana……………………………………………………………74 • Normas de CFE…………………………………………………………………….74 • Normas internacionales…………………………………………………………….74 • Normas del país de origen………………………………………………………….75 • Reglamentos, códigos y especificaciones de ingeniería civil……………………….75 CAPITULO 4 Desarrollo del proyecto….……………………………………………………………………77 • Memoria de calculo….……………………………………………………………...77 • Selección de bomba…….………………………………………………………….119 CAPITULO 5 INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 4 Costos y beneficios del proyecto…………………………………………………………….121 • Costos……………………..………………………………………………………..121 • Beneficios…………………..………………………………………………………130 CAPITULO 6 Conclusiones……………………………..………………………………………………….131 BIBLIOGRAFIA……………………………………………………………………….132 ANEXOS JUSTIFICACION Establecer las condiciones y requisitos técnicos y administrativos que se deben cumplir para la modernización del sistema de agua contra incendio de la Central Ciclo Combinado Tula, consistente en el suministro, construcción, instalación, montaje y pruebas de la nueva tubería del sistema de agua contra incendio que se instalará aérea y en trincheras con tapas de concreto, en sustitución de la tubería existente enterrada en la Central de Ciclo Combinado Tula, dentro de la modalidad de un contrato de obra pública a precios unitarios. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 5 1.- Generalidades de la planta. 1.1 Localización del Proyecto y Vías de Comunicación. 1.1.1 Localización La Central Ciclo Combinado Tula, se encuentra ubicada en el Valle del Mezquital a 83 km. al noreste de la Cd. de México, sobre la carretera Federal Jorobas-Tula, a 8 km. al sur de la Cd. de Tula, Hgo. La Central está construida en una área de 70.7 hectáreas y se encuentra a 2100 m. s. n. m., entre los paralelos 20° 03’ 00” latitud norte y 99° 17’ 00” longitud oeste del meridiano de Greenwich. Las condiciones ambientales de la zona son extremosas, registrándose en verano temperaturas del orden de los 35.0 °C, temperatura media anual 17.2 °C y en invierno temperaturas mínimas de 00.0 °C. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 6 1.1.2 Vías de acceso Terrestres: Autopista México – Querétaro. Aérea: Aeropuerto Internacional Benito Juárez, de la Ciudad de México 1.1.3 Poblaciónmás Cercana Ciudad de Tula Hidalgo INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 7 1.2 Condiciones Climatológicas Zona climática: Tipo semidesértico, con lluvias en otoño. Temperaturas: Temperaturas de bulbo seco para diseño: - Máxima extrema Verano 35.00 °C - Media anual 17.2 °C - Mínima extrema Invierno 0.00 ºC Humedad Relativa Media Anual: - Invierno 65 % - Verano 14 % Hidrología precipitación pluvial: - Anual 394.35 mm - Media anual 35.850 mm - Diaria máxima (agosto): 174.00 mm Precipitación pluvial media anual 612.2 ±10 % mm Precipitación pluvial diaria máxima 169.8 mm Presión atmosférica: 83.42 kPa Medio Ambiente: Industrial INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 8 1.3 GENERALIDADES. La destrucción el daño ocasionado por un incendio siempre es latente, las compañías dedicadas a este ramo están siempre haciendo esfuerzos para disminuir los riesgos y reducir también los costos de seguro. Una solución vista es utilizar dispositivos que sean efectivos en la prevención le de vida y propiedades en caso de un siniestro. La selección del sistema mas seguridad económica de la protección del patrimonio contra la perdida y daño causada por el fuego. Fuego La combustión es un fenómeno químico el cual se combina el combustible y el oxigeno (aire), dando como resultado una rápida oxidación de materiales combustibles en presencia d una fuente calorífica, con desprendimiento de energía en forma de luz o calor. Para que exista el fuego se requiere la combinación de tres factores: • Energía • Combustible • Oxigeno del aire El combustible es el elemento que produce la combustión y puede representarse en estado sólido, líquido y gaseoso. La característica principal de los combustibles es que se vaporizan y mezclan con oxigeno inmediatamente antes de la combustión. El oxigeno forma parte del aire en una proporción de 21% aproximadamente, dicho elemento es indispensable para la combustión, de ahí que se denomina comburente. La energía es el elemento que se presenta en forma de calor y que es necesario para la combustión. El punto de desprendimiento del vapor es la temperatura peligrosa en la que los materiales inician su desprendimiento de vapores, una temperatura mas elevada como la de una chispa produce la ignición de los vapores de combustibles. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 9 Tipos de Fuegos Clase "A" Son los fuegos que involucran a los materiales orgánicos sólidos, en los que pueden formarse, brasas, por ejemplo, la madera, el papel, la goma, los plásticos y los tejidos. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 10 Clase "B" Son los fuegos que involucran a líquidos y sólidos fácilmente fundibles, por ejemplo, el etano, metano, la gasolina, parafina y la cera de parafina. Clase "C" Son los fuegos que involucran a los equipos eléctricos energizados, tales como los electrodomésticos, los interruptores, cajas de fusibles y las herramientas eléctricas. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 11 Clase "D" Involucran a ciertos metales combustibles, tales como el magnesio, el titanio, el potasio y el sodio. Estos metales arden a altas temperaturas y exhalan suficiente oxigeno como para mantener la combustión, pueden reaccionar violentamente con el agua u otros químicos, y deben ser manejados con cautela Clase de incendio Tipo de Combustible Agente extintor A Sólidos que dejan residuos carbonosos Enfriamiento B Líquidos y gases Sofocamiento C Circuitos eléctricos Sofocamiento D Materiales combustibles Sofocamiento Características del fuego. El fuego se propaga de tres formas: a) Por radiación. b) Por conducción. c) Por convección. Cuando existe una combustión el fuego es trasmitido en todas direcciones. La energía viaja a través el espacio en movimiento ondulatorio a esta forma de transmisión de calor se llama Radiación. Se ha visto que algunos casos el edificio que esta ardiendo, desprende tanto calor que puede causar la ignición de otros que se encuentra a cierta distancia. El fuego también se propaga por Conducción, naturalmente unas sustancias son mejores conductoras que otras. La tubería y estructuras metálicas, pueden conducir calor suficiente para hacer arder el material combustibles con el que esta en contacto con otros lugares del edificio. Otra forma de propagación es la Convección el fuego genera su propia corriente de aire sobrecalentando entre los muros, provocando que se incendie los combustibles adyacentes. Agente extintor. La extinción del fuego se basa en eliminar uno de los tres elementos que forman el triangulo del fuego. El agua ha sido el agente extintor mas común mente usado y el más efectivo, ya que sus acciones extintores son por enfriamiento o sofocamiento, emulsión y disolución. El enfriamiento se basa en la eliminación del calor para evitar que continué la combustión y propagación del incendio. Si la superficie del material en combustión se enfría por debajo de la temperatura necesaria para que emita suficiente vapor para continuar la combustión, el fuego se extinguirá. La cantidad de agua requerida para la extinción del fuego dependerá de la cantidad de calor que deba ser absorbida. La velocidad de extinción dependerá de la cantidad de agua aplicada en la relación con el calor generado, le grado de cobertura posible y la forma de aplicación del agua. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 12 La solidificación y extinción consiste en evitar que entre en contacto el oxigeno y los vapores combustibles, lo cual es logrado de dos maneras: • Creando una atmósfera inerte, éter, nitrógeno y helio por medio de agentes extintores como el bióxido de carbono, los polvos químicos y secos y los líquidos vaporizantes, es decir que si se logra generar vapor de agua en cantidad suficiente para desplazar la presencia del aire, por lo tanto el agua puede aplicarse a la superficie del liquido con mucha suavidad. • Aislando el combustible del aire por medio de una capa intermedia tal como es el caso de la espuma química. La extinción por dilución puede extinguirse por la acción de diluir o disolver un cuerpo en un líquido debido a materiales flamables hidrosolubles. La extinción por emulsionamiento se logra agitando el líquido inmiscible, con lo cual uno de ellos se dispersa en el interior del líquido que tiene mayor densidad, en forma de minúsculas gotas, generalmente se emplea niebla de agua relativamente. 1.3.1 DESCRIPCION DEL EQUIPO Equipos contra incendio. Los equipos o sistemas contra incendio es un conjunto de aparatos y dispositivos que se utilizan para la prevención, control y combatede incendios. La red que se utiliza en equipos contra incendios son la alineas de tuberías que sirven exclusivamente para conducir el agua que se utilizara para combatir el incendio y será llevada a los puntos necesarios en donde serán conectados los sprinklers. Abastecimiento de agua. La fuente primaria se considera a la toma de donde viene el agua ya sea de río, pozo, laguna, etc. En nuestro proyecto será la que nos de el agua del tanque primario, en este caso será la toma del registro del mismo proveniente de un sistema municipal. La fuente secundaria nos dar el abastecimiento en donde será almacenada el agua, ya sea tinaco, pozo, carcamo. Nosotros tendremos un tanque secundario como fuente secundaria la cual será definida mas adelante. Dicha cisterna de acuerdo con la norma tendrá como mínimo una cantidad de agua suficiente para bombear liquido durante 3 horas, esto en función al gasto de nuestro sistema contra incendio. Bombas hidráulicas. Los tipos de bomba utilizados en los sistemas contra incendio son de dos tipos: • Bombas verticales tipo turbina • Bombas centrifugas horizontales Para determinar que tipo de bomba que se utilizará dependerá prácticamente del calculo de la misma y del tipo de fuente de suministro de agua que se cuenta. Bombas verticales tipo turbina. El impulsor de estas bombas tendrá la característica que cuando el gasto sea cero, la presión que sea desarrollada deberá tener el 140% de la carga total requerida. La bomba deberá proporcionar el 150% de gasto nominal cuando la presión de descarga sea como mínimo 65% de la carga nominal. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 13 En la instalación que deberá tener la bomba, la distancia mínima será de 30 cm., entre la válvula de pie y el fondo de la cisterna. La casa de la bomba deberá tener la altura suficiente para poder extraer la bomba en caso de mantenimiento o reparación, o se tendrá una tapadera en el techo sobre la misma línea de centros de la bomba, esto con el fin de poder sacar la bomba por arriba con un diámetro de la tapa mayor al de la bomba, esto si no se puede hacer la casa de la bomba muy alta. La capacidad de bombeo debe ser tal que permita mantener los gastos y presiones determinadas para pode combatir el incendio de mayor riesgo existente en la instalación. Existen muchas capacidades de las bombas para manejar el caudal nominal, las cuales son: 16-31-47-63-94-126-158 litros por segundo. 750-1000-1500-2000-2500- mayores galones por minuto. Bombas centrifugas horizontales La característica del impulsor para estas bombas deberá ser que cuando el gasto sea cero la presión deberá ser de 120% de carga total requerida, y cuando la bomba proporcione el 150% del gasto nominal la presión de descarga deberá ser como mínimo el 65% de carga total nominal. Las perdidas de presión de la tubería y accesorios de la succión de la bomba no deberán exceder a los 5 m.c.a., trabajando la bomba a nivel del mar. En este tipo de bombas y en especial aquellas que estén controladas automáticamente, deberán estar instaladas de tal modo que la línea de succión este siempre abajo del nivel del agua de la fuente de abastecimiento evitando así la posibilidad de descebamiento de la bomba. Este tipo de bombas deberá ser de caja bipartida para facilidad de montaje y mantenimiento. Este tipo de bombas deberán ser accionadas por un motor eléctrico, motor de combustión interna o turbina de vapor según sea el equipo requerido. El acoplamiento puede hacerse por cople flexible o cople de engranes. Tanto la bomba, como la tubería de succión y la tubería de descarga deben estar bien colocadas y en su posición, para que exista espacio suficiente para facilitar la operación y el mantenimiento de los mismos. Bombas regenerativas. Las bombas regenerativas tienen la característica de que se describe como unidad con un impulsor de múltiples hojas que desarrollan una altura de presión o elevación por un principio completamente diferente que el de las bombas centrifugas. El impulsor tiene una multiplicidad de alabes radiales cortados en su borde que giran en la cámara anular. El líquido entra en la cubierta de la bomba y fluye a ambos lados del impulsor, ya sea por un conducto taladrado en la cubierta o por puertos, o aberturas provistas para este objeto en el tabique del impulsor. Este diseño hace a la bomba una unidad de doble admisión y balancea el empuje hidráulico axial. Las bombas regenerativas desarrollan su carga hidráulica como se indica a continuación. El liquido entra en la cubierta y fluye a ambos lados del impulsor, llevando conductos gemelos de liquido a las aspas del impulsor (fig.a), cada cubierta esta equipada con una pared divisoria a través de la cual pasa el impulsor con espacio reducido (fig. b, en A). Precisamente delante de esa pared de rotación, los conductos gemelos de succión que han pasado alrededor de la pared de sello, llegan a la cámara de impulsor (fig. b, en B). La paleta del impulsor arrastra el liquido al salir del conducto de succión y ala fuerza centrifuga arroja al mismo en la periferia del impulsor (fig. c). INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 14 Al líquido que sale de la paleta del impulsor se le ha agregado energía de velocidad y abandona al impulsor como es mostrado en forma vectorial (fig. d). Los conductos de la cubierta causan una reducción gradual de velocidad con el aumento consiguiente de energía potencial (de presión). Así la bomba genera carga hidráulica. La forma del espacio entre los alabes del impulsor imparte un movimiento giratorio al liquido al dejar las cavidades del impulsor (fig. e), como el movimiento rotatorio continua en la cámara anular el liquido regresa guiado a la raíz de las cavidades, procediendo circunferencialmente alrededor de la cámara (fig. 1). Entonces se repite el ciclo, agregando energía al líquido cada vez que sale y vuelve a entrar en el impulsor. Entre mas veces vuelva a entrar el liquido y lo descargue el impulsor, mayor será la altura de elevación. Cuando el líquido llega finalmente al lado de la descarga de la pared divisoria, fluye dentro del conducto de descarga y por la boquilla de la descarga. La eficiencia de las bombas regenerativas es considerablemente más baja que la de las bombas centrifugas. Su carga desarrollada es mucho mas grande y son útiles por tanto para capacidades mas pequeñas, de otra manera requerirían bombas centrifugas de varios pasos. Por lo general se aplican capacidades menores de 378 l/min. Y para alturas de elevación hasta de 166 a 200 metros. Este tipo de bombas se utilizan ordinariamente para manejar agua limpia y pura. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 15 Motores eléctricos. Los motores eléctricos que serán utilizados para accionar las bombas contra incendio deberán cumplir con las siguientes características. Los motores eléctricos deberán poder trabajar con tensiones de 600 volts como máximo, debido a que en un complejo industrial siempre podremos contar con este tipo de tensiones. Todos los motores deberán ser del tipo para huso continuo a su capacidad nominal y no deberán ser usados a voltajes que excedan del 110% de su voltaje nominal. Este tipo de motores que accionarán la bomba contra incendio deberán ser trifásicos, de corriente alterna y de inducción tipo jaula de ardilla y deberán tener una potencia por lo menos de 20% mayor que la requeridapor el equipo. El arranque de los motores eléctricos a voltajes reducidos debe ser tal que el periodo de aceleración del motor no sea mayor de 10 seg. Los motores deberán tener una placa metálica pegada en un lugar visible (generalmente en la carcaza), que contenga los siguientes datos: INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 16 a) Marca del fabricante b) Designación del motor c) Potencia útil en kw. d) RPM a plena carga e) Frecuencia f) Numero de fases g) Voltaje h) Amperaje a carga nominal i) Factor de servicio j) Clase de aislamiento o rango de temperatura Localización e instalación Los motores deberán cumplir en su selección, distribución e instalación con las siguientes normas: • NEMA MG-a (ANSI C52.1) “Motores y generadores eléctricos”. • ANSI CL (NEC), ANSI 02 “Códigos eléctricos”. • ROIE: Reglamento de obras e instalación eléctricas DGN SIC. Los motores deberán estar protegidos para evitar que eles caiga agua, como caja-cubierta, caseta de concreto, etc. La protección deberá ser determinada y suministrada por el fabricante de la bomba. Cebado Cebar una bomba significa reemplazar el aire, gas o vapor que se encuentra en la bomba a sus tuberías, por el líquido a bombear. Las bombas de desplazamiento positivo tipo rotatorio o reciprocante son autocebantes, si su diseño incluye un buen sellado, podrán extraer el aire del lado de la succión sin dificultad, puesto que dichas bombas manejan muy bien tanto el liquido como el aire. Con las bombas centrifugas no pasa lo mismo; una bomba centrifuga bombea aire a la misma altura en metros, que lo que puede hacer con un liquido, pero debido a que el aire es bajo cuando se le bombea, la presión de succión es muy pequeña, es decir, el vacío que produce en el lado de la succión es muy bajo. Supongamos que una bomba centrifuga trabajando a su velocidad normal, desarrolla una carga de 60 m cuando maneja agua, esta misma desarrolla una carga de 60 m de aire equivalente a un vacío de cerca de 8 cm. de agua, que es insuficiente para producir el cebado de la bomba. Por lo tanto es necesario cebar una bomba centrifuga antes de ponerla en marcha. Las bombas del tipo reciprocante o rotarias, si están en buenas condiciones puedan dar una elevación de succión hasta 8.3 m, pero deberán cebarse cuando se tienen líneas de succión largas, elevaciones largas o condiciones que requieran una presión de succión distinta de la que pueda proporcionar la bomba. Generalmente se presentan dos tipos de problema en el cebado de una bomba; cuando se tiene una carga de succión positiva, es decir, que el nivel del liquido esta por debajo de la línea, En el primer caso cuando la bomba se pone por primera vez en servicio, o después de el, la tubería de la bomba y esta misma pueden estar llenas de aire. A menos que la presión de succión sea lo suficientemente alta para desalojar el aire del interior de la bomba, esta no estará cebada, por lo tanto es necesario proveer medios adecuados, como válvulas de purga para expulsar el aire atrapado en el sistema. En el segundo caso, cuando el nivel esta por debajo del eje de la bomba, el aire debe ser sustituido por el liquido a bombear mediante el sistema de cebado que sea mas adecuado para la instalación. Se han desarrollado algunos sistemas de cebado controlados automáticamente. El equipo provisto de uno de estos aparatos se llama “bomba automática de cebado”. La mayor parte de los equipos utilizan una bomba de vacío tipo rotatorias que puede ir directamente INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 17 acoplada a la flecha del motor de la bomba a cebar o acoplada a un motor por separado. Esta bomba rotatoria tiene succión de la bomba a cebar y su descarga al cuerpo de sus impulsores. En el caso de una bomba de vació directamente acoplada, unos controladores abren su línea de succión a la atmósfera cuando; la bomba principal esta operando, para que la bomba de vació trabaje descargando. Si la bomba de vacío tiene un motor por separado, los controles lo paran cuando la bomba principal ha sido cebada. El mantenimiento de los sistema auxiliar de cebado se reduce a la inspección periódica de sus partes, a fines de evitar las fugas entre uniones. La posición de la válvula de purga indicara cuando sistema de cebado no este cumpliendo su cometido. Esta válvula debe abrirse antes de poner en servicio la bomba principal; cuando la bomba expulsa un líquido, esto es un indicio de que la bomba ha sido cebada. En algunos casos de cebado, pero debe procurarse que no exceda el tiempo de marcha en seco por mas de 2 minutos a menos que el fabricante de especificaciones especiales. Accesorios Son los dispositivos utilizados para conectar elementos en líneas de flujo, como las reducciones, los codos, las bridas, las conexiones en “T, etc. Estas conexiones se utilizan para unir y formar un arreglo de tubería, cambiar la dirección de la línea, cambiar el diámetro de la línea, conectar diferentes ramas de tuberías en la línea, etc. Como la soldadura ha venido a ser el método mas utilizado en la construcción de tuberías, se precisa un sustituto de las conexiones normales de hierro fundido. Se encuentra ahora pequeñas secciones curvas de tubería fabricadas por la extrusión a partir de las tuberías normales, que puedan soldarse directamente en la línea. Las ramas laterales y otras conexiones pueden hacerse soldando secciones de tubería normal. Existen algunas conexiones que se fabrican indistintamente de forjas o de tubo, como es el caso de los codos y las conexiones “T”, otras solamente tienen el proceso de fabricación, como ejemplo podemos mencionar las tuercas unión que son forjadas y las reducciones concéntricas y excéntricas que se fabrican a partir de tubos. Es raro que tanto en las tuberías como en las conexiones fallen solo por la presión. Muchas conexiones fallan lo mismo por esfuerzo de expansión como por choques, tales como los golpes de ariete. Esto no puede preverse y por lo tanto se toma amplio margen de seguridad entre el esfuerzo de ruptura de una conexión y la presión a que se le aprueba. Diferentes tipos de conexiones. Existen varios tipos de conexiones cuyo empleo depende de las condiciones de trabajo como son: Presión, Temperatura, Flexibilidad, Mantenimiento y Tipo de tendido en la línea. • Inserto soldable: Estas conexiones son de extremos acampanados, con un diámetro interior en la campana igual al diámetro exterior del tubo, que lo inserta y lo solda, generalmente son empleados en diámetros menores de 2”. • Roscados: Estas conexiones son de extremos roscados ya sean rosca interior o rosca exterior. Son empleados normalmente en diámetros menores de 2”. • Soldables: Estas conexiones son de de extremos biselados para soldarse a tope, de diámetro exterior igual al del accesorio o implemento que se le conecta. Se emplean en todos los diámetros comerciales que van de 3/4” a 24” de diámetro y aun mayores. • Bridas: Estas conexiones son de extremos bridados y se les emplea en todos diámetros desde 1” a 24” de diámetro y aun mayores. Los diferentes materiales para conexiones son, según su uso y aplicación: el acero al carbón forjado, acero al carbón fundido, acero inoxidable fundido, acero aleado principalmente. Tuberías de succión. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 18 La función de la tubería de succión, es la de guiar el liquido hasta el ojo del impulsor en donde será recibido por la bomba directamente.Tuberías de descarga. La tubería de descarga tiene la función de llevar el liquido bombeado hasta un recipiente de almacenamiento ya se abierto o a la atmósfera o un tanque cerrado con cierta presión, dependiendo de las condiciones del diseño. Las ventajas que presentan las tuberías para el transporte del líquido son las siguientes: • Abatimiento de los costos por el transporte con el tiempo. • Mejor control de volúmenes manejados • Mayor seguridad con el manejo de los fluidos. • Continuidad en el transporte de los fluidos. • Transporte de los fluidos en cualquier condición climatológica. Materiales para tuberías. Los materiales de las tuberías se determinan según su uso y aplicación, pueden ser de: plástico, vidrio, concreto reforzado, barro vitrificado asbesto, cemento , cobre, níquel, aluminio, acero inoxidable ,inconel, etc. El acero y las aleaciones de acero son los materiales mas comúnmente usados por la fabricación de los tubos. Para la selección de un material de una tubería, se deberán tomar en cuenta el comportamiento de los materiales a diferentes condiciones de presión, temperatura y corrosión entre otras. Válvulas Las válvulas se clasifican de acuerdo al uso que serán destinadas y estas son: De bloqueo, De prevención, De alivio y de Control. • Válvula de bloqueo: Se utilizan para permitir o suprimir totalmente el flujo del fluido. En esta clasificación están comprendidas las válvulas de compuerta y de bola. • Válvula de proporción: Sirven para controlar el volumen o proporción del fluido. Dentro de esta clasificación se encuentra las válvulas de globo, ángulo, agua, mariposa, diafragma, etc. • Válvula de prevención: Sirven para evitar automáticamente la inversión del flujo. En estas encontramos a los diversos tipos de válvulas de retención. • Válvulas de control: Tienen diversos usos, sirven para controlar o mantener en forma constante el flujo, temperatura o presión. Dentro de esta clasificación tenemos a las válvulas de diafragma de hule o metal. • Válvulas de alivio: Son aquellas que actúan automáticamente por presión excesiva en el sistema utilizado para proteger equipo o personal. Los materiales utilizados para la fabricación de las válvulas industriales son de extensa variedad, tales como metales, hule, vidrio, plásticos, etc. El uso de los materiales estará supeditado principalmente a factores que intervienen directamente en un proceso en el cual se esta manejando un fluido. Fabricar un tipo determinado de válvulas con un solo material que pueda trabajar bajo los factores mencionados, es posible pero puede ser económica y funcionalmente recomendable, es por eso que se tiene que buscar para el ensamble total de la válvula combinaciones de materiales que vayan satisfaciendo la necesidad global de la válvula. Al seleccionar los diferentes tipos de materiales para determinada parte de la válvula deberá tomarse en cuenta el diseño propio de la válvula, que su funcionamiento de la parte especifica será confiable en toda ocasión utilizando el material seleccionado y que la rigidez estructural de dichos materiales es adecuada para los esfuerzos mecánicos a que van estar sometidos. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 19 Los sprinklers son válvulas que tienen un fusible de aleación que es sellado en un centro de bronce pavonado por una bola de acero para herramientas. Cuando la aleación es derretida en su rango de temperatura, la bola es forzada hacia arriba en el centro pavonado, liberando los dos expulsores y operando el rociador dejando escapar el líquido y cubriendo así una determinada área, su presión máxima de trabajo es de 175 PSI. La aleación no esta expuesta ala condición atmosférica que pudiera efectuar su funcionamiento adecuado. Los modelos de rociadores están dirigidos para instalaciones de acuerdo a la NFPA-13. Están disponibles para una amplia variedad de medidas de orificios, rangos de temperatura, terminado, cubierta resistente a la corrosión, para diferentes usos, unos para uso residencial, tales como edificios, centros comerciales, etc., y otros para uso industrial, como los sistemas utilizados en los equipos contra incendio. También son utilizados como detectores de temperatura para dar, bajo una diferencial de presiones una señal que abra otro tipo de válvulas, como los rociadores o válvulas de diluvio, como en el caso de un sistema contra incendio de unos tanques de almacenamiento de gas tipo salchicha, en donde se requiere un enfriamiento de los tanques para mantener una temperatura controlada y no surja una explosión de los mismos. 2.-DESCRIPCION DEL EQUIPO (EXISTENTE EN LA PLANTA C.C. TULA). 2.1 Alcance de suministro de Ingeniería Mecánica El alcance de los trabajos y suministros serán conforme a la especificación requerida por CFE y comprende de manera indicativa pero no limitativa lo siguiente: • Suministro, instalación y pruebas de funcionamiento de los hidrantes, mangueras y accesorios, monitores y las casetas para manguera de cada hidrante a suministrar de la red de tubería del sistema de agua contra incendio, como se muestra en el dibujo P-500, en el isométrico P-624 y en el DTI-M-324-1 de está especificación. • Desmantelamiento y retiro de los hidrantes que quedarán fuera de servicio, los cuales se enviarán al área de almacenamiento designada por la Residencia de Obra. • Desmantelamiento y retiro de las casetas para manguera que quedarán fuera de servicio, las cuales se enviarán al área de almacenamiento designada por la Residencia de Obra. Los equipos son los siguientes: 1.- Hidrantes (19 pzas.) 2.- Monitores (14 pzas.) 3.- Mangueras (38 pzas.) 4.- Casetas para mangueras (14 pzas.) 5.- Boquillas para Hidrantes (38 pzas.) 6.- Boquillas para monitores (14 pzas.) 7.- Llaves para conectores de mangueras (76 pzas.) 8.- Juntas para conectores de mangueras (38 pzas.) 2.2 Descripción del equipo: 2.2.1 Bombas: Bomba centrifuga: Bomba centrifuga horizontal de tipo bipartida, Fairbanks Morse modelo 5814-8, fabricación nacional, en construcción de fierro fundido con interiores de bronce, accionada por cople, motor eléctrico horizontal de 250 HP, 1750 RPM, armazón totalmente cerrado con ventilación exterior, montadas las unidades en base de fierro con protector de cople. Condiciones de operación: GASTO 100 % 1500 GPM INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 20 150 % 2250 GPM CARGA TOTAL 140 PSI 324 PIES SUCCION 303.3 mm. DESCARGA 205 mm. Tablero de control: Tablero de control auto soportado para sistema contra incendio eléctrico marca ROM, modelo CML-MAIO-440-V- TR, en gabinete Nema 4, uso interior, conteniendo interconectados los elementos siguientes: • Selector manual-fuera-automático de contacto sostenido. • Luz piloto. • Botón de recibido. • Switch de presión aprobado por UL. • Manómetro 0 a 14 Kg./cm2 • Retardo al paro del motor. • Combinación de arrancador con interruptor termo magnético a tensión reducida 440 volts 250 CP, tipo auto transformador Siemens. • Modulo central. • Protección por bajo nivel de agua en la cisterna. • Fusible de protección por corto circuito al modulo. • Contactos secos para señal remota (bomba operando, bajo nivel en succión y falla de bombeo). Bomba centrifuga horizontal: De tipo bipartida, Fairbanks Morse, modelo 5814-8, fabricación nacional, en construcción de fierro fundido con interiores de bronce, accionada por motor de combustión de combustible diesel, con intercambiador Cummins M11C300, 1750 RPM, montadas las unidades en base de fierro con protector de cople, tanque de combustible de 900 lts. GASTO100 % 150 % 1500 GPM 2250 GPM CARGA TOTAL 140 PSI 324 PIES SUCCION 303.3 mm. DESCARGA 205 mm. Tablero de control automático: De marca ROM, modelo CMLBE4FD2CAB, para sistema contra incendio, motor diesel, en gabinete metálico Nema 4, auto soportado para usos generales en interior, acabado rojo fuego de acuerdo a normas, compuesto por: • Circuito de arranque automático por señal de baja presión en la línea, usando doble banco de baterías con seis intentos consecutivos de arranque de 15 segundos, alternando el uso de las baterías. • Circuito de paro automático por señal de alta presión en la línea con retardo al paro de motor. • Circuito de protección automática, activándose una alarma audiovisual, cuando ocurra en el motor (sin impedir su funcionamiento): Falla de arranque, Baja de presión de aceite, Alta temperatura de agua, sobre velocidad. • Botón de restablecer. • Botón de callar alarma. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 21 • Circuito de señalización automática con señal luminosa individual cuando ocurra: Motor energizado, motor operando y Batería A o B en uso. • Selector manual-fuera-automático. • SWITCH DE PRESION APROBADO POR UL. • Dos cargadores de batería 440 volts, salida 12 red, tipo flotación con amperímetro. • Manómetro de 0 a 14 Kg./cm2. • Programador semanal. • Contractotes secos para señal remota (bomba operando, bajo nivel en succión y falla de bombeo). Bomba Jockey: Bomba centrifuga vertical grounfos, mod. CR8-8OU fabricada en fierro fundido e inoxidable 304, equipada con sello mecánico y motor eléctrico totalmente cerrado de 7.5 HP., 3450 rpm, 440volts. Condiciones de operación: GASTO 40 GPM CDT 150 PSI(347 PSI) Tablero de control para sistema contra incendio eléctrico: Marca ROM, modelo CML-MSIE440-V-TP, en gabinete Nema 1, uso interior, contenido interconectados los elementos siguientes: • Selector manual-fuera-automático cd contacto sostenido. • Luz piloto. • Botón de reciclo. • SWITCH DE PRESION APROBADO POR UL. • Manómetro 0 a 14 Kg./cm2 • Retardo al paro del motor. • Combinación de arrancador con interruptor termo magnético a tensión plena 440 volts, 7.5 CP. • Protección por bajo nivel de agua en la cisterna. • Fusible de protección por corto circuito al modulo. • Contractotes secos para señal remota (bomba operando, bajo nivel en succión y falla de bombeo) Cabezal de pruebas: Con tubo de 8” diámetro y 6 válvulas de compuerta de bronce, 200 lb. WOG de 2.5” diámetro. 2.2.2 HIDRANTES Los hidrantes deben instalarse y cumplir con las características de diseño de la norma NFPA 24 y NFPA 14 y deben estar listados y aprobados. Los hidrantes deben ser del tipo aprobado y tener un diámetro de conexión con la tubería principal no menor a 6 pulgadas (152mm). Cada hidrante debe equiparse con una válvula individual de corte localizada sobre la derivación que se conecta a la red principal. Todos los hidrantes a suministrar deben tener dos salidas de 2 1/2” (63mm) con tapón y cadena. Cada salida debe tener su válvula de compuerta de 2 1/2 “ (63mm) de diámetro y cuerpo de bronce ASTM-B61. Las roscas de las tomas del hidrante deben tener roscas externas NHS para el diámetro de las tomas suministradas como se especifica en NFPA 1963 “Normas para conexiones de mangueras de Incendio”. Los hidrantes deben proveerse y estar espaciados de acuerdo al plano P-500, los hidrantes deben estar localizados a no menos de (40 pies) 12.2 m de las áreas y edificios a proteger. Los hidrantes deben colocarse sobre piedras planas ó losas de concreto y deben proveerse con piedras pequeñas (o el equivalente) colocadas cerca del desagüe para garantizar el drenaje. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 22 Cuando el suelo es de tal naturaleza que los hidrantes no escurren adecuadamente con lo indicado en el punto anterior, ó donde el agua subterránea (nivel freático) está a niveles más altos que el desagüe, el desagüe del hidrante debe ser obturado en el momento de su instalación. Si el desagüe esta taponado, los hidrantes en servicio en climas fríos deben bombearse después de su uso, estos hidrantes deben marcarse para indicar la necesidad de bombearlos (desocuparlos) después de su uso. El centro de la conexión de manguera debe estar a no menos de 18” (457mm) por encima del nivel de piso terminado y a una altura máxima de 36” (914mm). Los hidrantes deben estar asegurados a la tubería y anclados de acuerdo con los requisitos de la NFPA 13. Los hidrantes deben estar protegidos cuando estén sujetos a daño mecánico, la central definirá que hidrantes deberán de protegerse contra daños mecánicos. Los medios de protección del hidrante deben disponerse de manera que no interfieran con la conexión u operación de los hidrantes. Para el recubrimiento anticorrosivo, se prepararán las superficies a metal casi blanco CFE- PACB y se aplicará primario orgánico de cinc epoxi-poliamida CFE-P9 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo, acabado expoxi-poliamida CFE-A2 en dos capas de 50 µm de espesor seco mínimo por capa y acabado final poliuretano acrílico CFE-A12 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo en color rojo No. 8, de acuerdo con las especificaciones CFE-D8500-01, 02, 03 y CFE L0000-15. 2.2.3 MONITORES El monitor a suministrar debe estar listado y aprobado y ser de tipo corazón de una cremallera fija para servicio de agua contra incendio, con brida de entrada de 101.6mm (4”) cara realzada. Salida roscada de 2 1/2” NHS de acuerdo a NFPA mecanismo de giro horizontal de 360° y giro vertical de 120° con sistema de ajuste vertical con una cremallera, con capacidad para un gasto de 250 a 1000 GPM y volante con manivela, manómetro indicador de presión y graseras para lubricación. Todos los monitores deben tener su válvula de corte en la conexión a la red principal para servicio. Para el recubrimiento anticorrosivo, se prepararán las superficies a metal casi blanco CFE- PACB y se aplicará primario orgánico de cinc epoxi-poliamida CFE-P9 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo, acabado expoxi-poliamida CFE-A2 en dos capas de 50 µm de espesor seco mínimo por capa y acabado final poliuretano acrílico CFE-A12 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo en color rojo No. 8, de acuerdo con las especificaciones CFE-D8500-01, 02, 03 y CFE L0000-15. 2.2.4 MANGUERAS Las mangueras instaladas en las casetas deben estar listadas y aprobadas, el tipo deberá estar de acuerdo a la norma NFPA 1961. Las roscas de conexión deberán estar de acuerdo con la NFPA 1963. Las mangueras para instalarse en los hidrantes (localizadas en las casetas para mangueras ó en el sitio especifico donde se localice la brigada contra incendio), deben tener un diámetro de 63mm (2 ½ “) y una longitud de 30m. Fabricadas interiormente de neopreno y recubiertas con dos capas de 100% fibra de poliéster, tejido tipo sarga con un recubrimiento en la capa exterior de poliuretano rojo y garantizada totalmente contra la putrefacción. Deben contar con conexión a válvula en un extremo, de bronce con rosca hembra NHS y en el otro extremo una conexión de bronce con rosca macho NHS. La fabricación debe estar de acuerdo con lo establecido en las normas NFPA 1963 y 1961. Las conexiones de mangueras deben estar equipadas con tapas para proteger las roscas de las mangueras. Las roscas de las conexiones de las mangueras deben ser compatibles con las de los hidrantes y protegidas contra daños de cualquier tipo de acuerdo a la norma NFPA1962. 2.2.5 CASETAS PARA MANGUERA Se contará con casetas para manguera, la localización de cada una de éstas se muestraen el plano de arreglo general No. P-500 y en el Diagrama de Tubería e Instrumentación M-324-1. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 23 Las casetas para mangueras deben cumplir con la norma NFPA 24. Deben tener capacidad para almacenar tres mangueras de la longitud especificada, construidas de lámina negra calibre de 1.27 mm como mínimo, con patas para instalarse sobre terreno. Deben contar con un compartimiento especial para almacenar las siguientes herramientas y accesorios necesarios para conectar y desconectar las mangueras a los hidrantes: • Dos (2) boquillas de bronce, ajustables de tres pasos con válvula de apertura y cierre rápido, para manejo de agua regulada desde chorro hasta neblina, con válvula de acción manual de tipo paso completo. De apertura y cierre rápido con capuchón de neopreno en la punta para protección contra golpes y caídas, con rosca hembra NHS. • Cuatro (4) llaves para conectores de mangueras. • Dos (2) juntas para conectores de manguera Para el recubrimiento anticorrosivo, se prepararán las superficies a metal casi blanco CFE- PACB y se aplicará primario orgánico de cinc epoxi-poliamida CFE-P9 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo, acabado expoxi-poliamida CFE-A2 en dos capas de 50 µm de espesor seco mínimo por capa y acabado final poliuretano acrílico CFE-A12 en una capa de 50 µm de espesor seco mínimo en color rojo No. 8, de acuerdo con las especificaciones CFE-D8500-01, 02, 03 y CFE L0000-15. BOQUILLAS PARA MANGUERAS DE HIDRANTES Se deben proveer boquillas de bronce para cada manguera provista, ajustables de tres pasos con válvula de apertura y cierre rápido, para manejo de agua regulada desde chorro hasta neblina, fabricada de bronce, con válvula de acción manual de tipo paso completo. De apertura y cierre rápido con capuchón de neopreno en la punta para protección contra golpes y caídas, con rosca hembra NHS estas deben estar listadas y aprobadas. Las boquillas deben tener rosca hembra de 2 ½ “ para un gasto de 120 a 240 GPM. 2.2.6 BOQUILLAS PARA MONITORES Se debe suministrar una boquilla por cada monitor tipo corazón suministrado, de tres pasos para uso en monitores, gasto regulable de chorro hasta niebla fina, diseñada para flujo constante, manerales de apoyo, fabricada en bronce con capuchón de neopreno en la punta para protección contra golpes y caídas debe tener rosca de entrada hembra giratoria de 2 ½” para un gasto de 500 GPM 2.2.7 JUNTAS PARA CONECTORES DE MANGUERA Se debe suministrar 2 juntas para conectores de mangueras por cada hidrante suministrado, estos acoplamientos deben ser compatibles. 2.2.8 DESMANTELAMIENTO DE HIDRANTES Y CASETAS PARA MANGUERA El desmantelamiento de los hidrantes, incluye de manera indicativa más no limitativa: • Corte de tubo 5.0 cm. por abajo del nivel del piso de desplante del hidrante. • Venteo y drenado de la tubería contra incendio existente, hasta donde permita el corte y sellado de la tubería. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMAS CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 24 • Taponamiento (sellado) del extremo de la tubería subterránea con placa circular y soldadura perimetral intermitente de tipo filete entre los vértices de la tubería y la placa circular. • Relleno con concreto ó con material del propio lugar del hidrante removido. • Limpieza. El desmantelamiento de las casetas para manguera, incluye de manera indicativa más no limitativa: • Remoción de base. • Corte de patas de soporte. • Emparejado del piso a partir de mezcla (arena-cemento) ó material propio del lugar, según corresponda. • Transporte de material (hidrantes y casetas removidas) hasta el almacén de chatarra o al lugar que designe la Central. • Limpieza. A continuación se muestra un plano del área de tuberías del ciclo combinado, mostrando la ubicación de tuberías e instrumentos del sistema contra incendios de la central termoeléctrica de Tula, Hidalgo. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 77 INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 78 3.- Ingeniería Básica. La rama de la mecánica aplicada que estudia el comportamiento de los fluidos ya sea en reposo o en movimiento constituye la mecánica de fluidos y la hidráulica, hay propiedades de la mecánica de fluidos que juega un papel muy importante mientras que otras influyen muy poco. En la estática de los fluidos, el peso específico es la propiedad importante, mientras que en el flujo de fluidos la densidad y la viscosidad son las que predominan. Sistema Internacional de Unidades. Este sistema incluye tres clases de unidades: 1) Unidades Fundamentales. 2) Unidades Suplementarias. 3) Unidades Derivadas. Todas ellas forman el Sistema Internacional de Unidades. Unidades Fundamentales. Unidad Nombre Símbolo Longitud Metro m. Masa Kilogramo Kg. Tiempo Segundo s. Corriente Eléctrica Ampere A Temperatura Termodinámica Kelvin K. Intensidad Luminosa Candela CD. Cantidad de Materia Mol mol. Unidades suplementarias. Unidad Nombre Símbolo Angulo plano Radian Rad Angulo Sólido Estereorradián Sr Unidades Derivadas. Unidad Nombre Símbolo Equivalencias Frecuencia Hertz Hz 1 Hz=1 ciclo/s Fuerza Newton N 1 N=1hg m/s2 Presión y Tensión Mecánica Pascal Pa 1 Pa=1 N/m2 Trabajo, energía y cantidad de calor Joule J 1J = 1 Nm Potencia Watt W 1W=1 J/s Cantidad de electricidad Coulomb C 1 C=1 As Cantidad Eléctrica, Potencial Eléctrico, Tensión, Diferencia de Potencial, Fuerza Electromotriz Volt V 1V= 1W/A Capacidad Eléctrica Farad F 1F=As/V Resistencia Eléctrica Ohm � 1 �=1V/A Conductancia Eléctrica Siemens S 1S=1-1 Flujo de inducción Magnética, Flujo Magnético Weber Wb 1Wb= 1 Vs Densidad de Flujo Magnético Inducción Magnética Tesla T 1 T= 1 Wb/m2 Inductancia Henry H 1H=1V/A Flujo Luminoso Lumen Lm 1Lm=1 cd sr INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 79 Iluminación Lux Lx 1 Lx=1lm/m2 Otras unidades importantes son. Tiempo Nombre Símbolo Minuto Hora Día Min h D Angulo Nombre Símbolo Grado Minuto Segundo °¨ ‘ “ Temperatura Que se refiere a la escala absoluta o termodinámica, las temperaturas ordinarias se medirán en grados Celsius (°C), anteriormente llamados Centígrados. Los intervalos entre grados en las escalas Kelvin y Celsius son Idénticos, pero mientras que el 0 Kelvin es el cero absoluto, 0 grados Celsius es la temperatura de Fusión del hielo. Propiedades de los fluidos Fluido Es toda la sustancia que fluye y que debido a su poca cohesión intermolecular carece de forma y adopta la forma del recipiente que lo contiene. Los fluidos pueden dividirse en líquidos y gases, sus diferencias son: a) Los líquidos son prácticamente incompresibles y los gases son compresibles. b) Los líquidos ocupan un volumen definido y tienen superficie libre, mientras que una masa de gas se expande, hasta ocupar todas las partes del recipiente que lo contienen. Fluido Newtoniano Es aquel cuya viscosidad dinámica, depende de su temperatura y de su presión, pero no del gradiente de velocidad, los fluidos de pequeña viscosidad como el agua, el aire, la mayor parte de los gases se consideranfluidos Newtonianos. Fluido no Newtoniano Son aquellos a los que pertenecen los materiales plásticos, los líquidos, las grasas, la sangre, todos aquellos con alta viscosidad. Densidad absoluta La densidad es la masa por unidad de volumen. Esta representada por la letra griega � (delta). En la sección de tablas se muestran diferentes valores de la densidad con respecto a la temperatura. 3 .masa kg volumen m ρ = INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 80 Densidad relativa. Es la relación del a densidad entre una sustancia que se compara con otra que se toma de referencia. En el caso de los líquidos se toma como referencia el agua en condiciones normales (4°C). OH r 2 δ δδ = Peso Específico Es el peso de una sustancia por unidad de volumen. Se reprenda por la letra griega � (gamma). 3m kg volumen peso ==γ Presión Es la fuerza normal que actúa en unidad de área. área fuerza P = Pa m N =2 Presión atmosférica Es la presión que ejerce la atmósfera. La presión varia con la temperatura y con la altitud, la presión media normal a 0 °C y a nivel del mar es de: 22 lg 6959.14033228.101396.1760 pu lbf cm kgf bartorr === Dicha presión es medida por un barómetro, o bien se puede calcular con la siguiente ecuación. [ ] 7917924606 34.47804819 * * + −= h h barsP ; la altura (h) en metros (m) Las tablas 2 y 3, de la sección de tablas muestran presiones atmosféricas a diferentes alturas sobre el nivel del mar. Presión manométrica. Es la presión a partir de la atmosférica, la cual se encuentra en recipientes o ductos. Dicha presión es medida con un manómetro. Presión absoluta. Es la suma de la presión atmosférica y la presión manométrica. Es el valor de la presión que se usa en las ecuaciones de los gases, para que estas se cumplan. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 81 MANATMABS PPP += Presión de vacío Es la presión que nos queda al quitar la presión atmosférica de dicho lugar. Presión de vapor En la superficie libre de cualquier líquido, a cualquier temperatura hay un constante en movimiento de moléculas, escapando un número determinado de moléculas en forma de vapor. Si cerramos el recipiente quedando un espacio libre sobre el líquido, este espacio se satura de vapor, obteniéndose una cantidad de vapor, para cada temperatura varia esa presión de vapor. En la tabla 4 de la sección de tablas se muestran las presiones que corresponden a cierta temperatura. Viscosidad La viscosidad de un fluido se define como la resistencia que opone la molécula de los fluidos a desplazarse unas sobre otras, debido a las fuerzas de rozamiento entre dichas moléculas. Esta varia con respecto a la temperatura, disminuyendo en los líquidos con forme aumenta en la temperatura, los gases es lo contrario, en consecuencia el valor de viscosidad debe especificar siempre a que temperatura se hizo la determinación. En la figura siguiente se muestra un fluido colocado entre dos placas paralelas separadas por una distancia “y”, la placa inferior esta fija, en tanto que la superior se mueve a la velocidad “v” debido a una fuerza de aplicación “F”, las dos placas tienen la misma área “A”. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 82 Observando este fenómeno deducimos que la fuerza es directamente proporcional al área y a la velocidad, en tanto que seria inversamente proporcional a la separación de las placas. y Av Fα Introduciendo una constante de proporcionalidad: y Av F µ= Generalmente llamada Ecuación de Viscosidad de Newton. Siendo � el coeficiente de viscosidad o coeficiente viscosidad absoluta, o coeficiente de viscosidad dinámica. La unidad para medir la viscosidad es el centipoise (cP) llamado así en honor del científico francés Poiseuille. 1 cP =10-3 Pa 1 Pa =1 Ns/m2=103 Viscosidad cinemática Es el cociente entre la viscosidad dinámica y la densidad. Para medir la viscosidad se utiliza un instrumento llamado viscosímetro de tubo, para medir la viscosidad de los aceites u otros líquidos viscosos. Con este instrumento se determina el tiempo que necesita un volumen pequeño de líquido para fluir por un orificio y la medida de la viscosidad se expresa en términos de segundo. Volumen específico Es el volumen que ocupa la unidad de peso, también es el reciproco del Peso específico. DEFINICION DE CAUDAL El caudal (Q) es el volumen del fluido por unidad de tiempo que pasa a través de una sección transversal a la corriente. En una tubería, los litros por segundo son los que circulan a través de un plano transversal de la misma. t Caudal ν= 1m3/seg. Sistema internacional V = volumen t = tiempo INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 83 PERDIDAS DE CARGA EN LA RED DE TUBERIA Las pérdidas en la red de tuberías son ocasionadas por varios factores: la tubería, los accesorios, la sección y la descarga. Las perdidas en tubería son consideradas , como perdidas de superficie , provocadas por el contacto del fluido con la tubería misma, y por el rozamiento de unas capas de fluido con otras , o bien de las mismas partículas entre si. La ecuación general para el cálculo de dichas perdidas es la siguiente: g v D L fHr 2 2 = (m) Ecuación de Darcy-Wesbach En donde “k” es el coeficiente adimensional de pérdidas, el cual depende de la rugosidad y del número de Reynolds. LONGITUD EQUIVALENTE Este es otro método que existe para determinar las perdidas en accesorios, las cuales están representadas en metros lineales de tubería, y es la “longitud equivalente “(Le), considerada para un mismo diámetro. Estas longitudes las podemos obtener por medio de nomogramas y tablas de accesorios. Una vez teniendo estos datos podemos integrar estas determinaciones en la siguiente ecuación: gD Le fHr 2 2νΣ= ECUACION DE CONTINUIDAD La ecuación e continuidad es una consecuencia de la conservación de la masa para un flujo permanente, la masa de fluido que atraviesa cualquier sección de una corriente de fluido por unidad de tiempo es constante, entonces tenemos: 2211 AvAvAvQ ×=×=×= En donde: Q = Caudal. (m3/ seg.) v = Velocidad media de la sección considerada (m / seg.) A = Área de la sección transversal del tubo (m2) ECUACION DE BERNOULLI. Por el principio de la conservación de la energía, sabemos que la energía que posee un fluido en movimiento esta integrada por la energía interna, las energías debidas a la presión, a la velocidad y a su posición en le espacio. Este principio esta comprendido de la siguiente manera: Energía en el pto1+ Energía añadida + Energía perdida =Energía en el pto. 2 Esta misma ecuación aplicada a un flujo permanente de fluido incompresible se reduce a: INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 84 2 2 1 1 2 2 1 12 22 2 P P Z H Hr Z g g g g ν ν ρ ρ− + + + − = + + En donde la carga dinámica total: [ ] [ ] 2 2 2 2 1 1 2 12 2 P P H Z Z g g g g ν ν ρ ρ = + + − + + Lo cual lo podemos observar en la figura de abajo. En donde: 1P gρ y 2 P gρ = Alturas de presión (m) g2 1 2ν y g2 2 2ν = Alturas de velocidad (m) 1Z y 2Z = Alturas geodésicas (m) P.R. = Plano referencial P = Presión manométrica �� � �� � 2m Nw δ =Densidad absoluta �� � �� � 3m Kg g = Aceleración de la gravedad � � � � � � 2seg m Hr1-2 = Energía perdida por el rozamiento entre los puntos 1 y 2 INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 85 H = Energía añadida por la bomba entre los puntos 1 y 2 Para el cálculo de la lectura del manómetro: La figura muestra un recipiente abierto con carga de succión y con un manómetro por encima de la línea de centros. Aplicando la ecuación de Bernoulli del punto 1 al punto 2. 2 2 1 1 2 2 1 1 2 22 2 P P Z H Hr Z g g g g ν ν ρ ρ− + + + − = + + Situando el plano de referencia en la conexión del manómetro, la altura Z1 es cero, del punto 1 al punto 2 no hay bomba por lo tanto no hay H, la presión en el punto 2 es 0 debido a que es un tanque abierto, ala velocidad en el punto 2 con respecto al tanque es mínima. El manómetro se encuentra situado por arriba del punto tomado como 1. Entonces la ecuación queda reducida a: 2 1 1 2 1 22 P Z Hr g g ν ρ − = − + La presión en el punto 1. A hora para calcular la presión en el manómetro tenemos: Pabs=Patm+Pg 1 m P Pg Z gρ = + INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 86 Entonces: �g = 1 m P Z gρ − En el caso de que el manómetro se encuentre por debajo de la presión en la tubería. En este caso seguimos las mismas consideraciones que en el caso anterior, tomando en cuenta que a hora el manómetro se encuentra por debajo de la temperatura. Aplicando la ecuación de bernoulli del punto 1 al 2, la ecuación queda reducida: 2 1 1 1 1 22 P Z Hr g g ν ρ − = − + A hora: 1 m P g Z g ρ ρ = − Entonces: 1 m P g Z g ρ ρ = + REGIMEN DE FLUJO DE FLUIDOS EN TUBERIAS Un experimento simple (el que se muestra abajo), muestra que hay dos tipos diferentes de flujo de fluido en las tuberías. El experimento consiste en inyectar pequeñas cantidades de fluido coloreado en un líquido que circula por una tubería de cristal y observar el comportamiento de los filamentos coloreados en diferentes zonas, después de los puntos de inyección. Si la descarga o la velocidad media es pequeña, las láminas de fluido coloreado se desplazan en líneas rectas, como se ve en el Dibujo “A”. A medida que el caudal se incrementa, estas láminas continúan moviéndose en líneas y comienzan a ondularse y se rompen en INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 87 forma brusca y difusa, según se ve en el dibujo “B”. Esto ocurre en la llamada velocidad crítica. A velocidades mayores que la crítica los filamentos se dispersan de manera indeterminada a través de toda la corriente, según se indica en el Dibujo “C”. El tipo de flujo que existe a velocidades más bajas que la crítica se conoce como régimen laminar y a veces como régimen viscoso. Este régimen se caracteriza por el deslizamiento de capas cilíndricas concéntricas una sobre otra de manera ordenada. La velocidad del fluido es máxima en el eje de la tubería y disminuye rápidamente hasta anularse n la pared de la tubería. A velocidades mayores que la critica, el régimen es turbulento. En el régimen turbulento de las partículas de fluido en direcciones transversales a la dirección transversal a la dirección principal del flujo; la distribución de velocidades en el régimen turbulento es mas uniforme a través del diámetro de la tubería que en régimen laminar. A pesar de que existe un moviendo turbulento a través de la mayor parte del diámetro de la tubería, siempre hay una “capa periférica” o “sub-capa laminar”, que se mueve en régimen laminar. NUMERO DE REYNOLDS Las investigaciones de Osborne Reynolds han demostrado que el régimen de flujo en las tuberías, es decir, si es laminar o turbulento, depende del diámetro de la tubería, de la densidad y la viscosidad del flujo. El valor numérico de una combinación adimensional de estas cuatro variables, conocido como la relación de las fuerzas dinámicas de la masa de del fluido respecto a los esfuerzos de deformación ocasionados por la viscosidad. Re Dνρ µ = Adimensional En donde: Re = Numero de Reynolds D =Diámetro interior de la tubería m. � =Velocidad media del liquido m/seg. � =Densidad del liquido Kg./m3 � =Viscosidad del liquido Centipoises Para estudios técnicos, el flujo en tuberías se considera como laminar si el numero de Reynolds es menor que 2000 y turbulento si el numero de Reynolds es superior de 4000. Entre estos dos valores esta la zona denominada “critica“donde el régimen de flujo es imprescindible, pudiendo ser laminar, turbulento o de transición, dependiendo de muchas condiciones con posibilidades de variación. La experimentación cuidadosa ha determinado que la zona laminar puede acabar en numero Reynolds tan bajos como 1200 o extenderse hasta los 40, 000, pero estas condiciones no se presentan en la practica. MAQUINAS HIDRAULICAS: TURBO BOMBAS. La bomba es una maquina diseñada para incrementar la energía a un liquido. Es decir transforma la energía mecánica en energía hidráulica. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 88 Existen muchos cuales involucran el manejo de líquidos desde un nivel determinado a otro. Por ese motivo las bombas son maquinas muy importantes dentro de nuestro desarrollo tecnológico, siendo posible encontrar una gran variedad de bombas para diferentes líquidos, de diferentes tamaños y de variadas características. CLASIFICACION DE LAS BOMBAS Existen muchas formas de clasificar a las bombas, una de la mas simple es atendiendo al principio por el cual se agrupa energía al liquido manejado. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 89 BOMBAS ROTODINAMICAS: Las bombas centrífugas, debido a sus características, son las bombas que más se aplican en la industria. Las razones de estas preferencias son las siguientes: • Son aparatos giratorios. • No tienen órganos articulados y los mecanismos de acoplamiento son muy sencillos. • La impulsión eléctrica del motor que la mueve es bastante sencilla. • Para una operación definida, el gasto es constante y no se requiere dispositivo regulador. • Se adaptan con facilidad a muchas circunstancias. • Aparte de las ventajas ya enumeradas, se unen las siguientes ventajas económicas: • El precio de una bomba centrífuga es aproximadamente ¼ del precio de la bomba de émbolo equivalente. • El espacio requerido es aproximadamente 1/8 del de la bomba de émbolo equivalente. • El peso es muy pequeño y por lo tanto las cimentaciones también lo son. • El mantenimiento de una bomba centrífugasólo se reduce a renovar el aceite de las chumaceras, los empaques del presa-estopa y el número de elementos a cambiar es muy pequeño. FUNCIONAMIENTO DE LAS BOMBAS ROTODINAMICAS. Las bombas centrífugas mueven un cierto volumen de líquido entre dos niveles; son pues, máquinas hidráulicas que transforman un trabajo mecánico en otro de tipo hidráulico. Los elementos constructivos de que constan son: a) Una tubería de aspiración, que concluye prácticamente en la brida de aspiración. b) El impulsor o rodete, formado por una serie de alabes de diversas formas que giran dentro de una carcasa circular. El rodete va unido solidariamente al eje y es la parte móvil de la bomba. El líquido penetra axialmente por la tubería de aspiración hasta el centro del rodete, que es accionado por un motor, experimentando un cambio de dirección más o menos brusco, pasando a radial, (en las centrífugas), o permaneciendo axial, (en las axiales), adquiriendo una aceleración y absorbiendo un trabajo. Los alabes del rodete someten a las partículas de líquido a un movimiento de rotación muy rápido, siendo proyectadas hacia el exterior por la fuerza centrífuga, INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 90 de forma que abandonan el rodete hacia la voluta a gran velocidad, aumentando su presión en el impulsor según la distancia al eje. La elevación del líquido se produce por la reacción entre éste y el rodete sometido al movimiento de rotación; en la voluta se transforma parte de la energía dinámica adquirida en el rodete, en energía de presión, siendo lanzados los filetes líquidos contra las paredes del cuerpo de bomba y evacuados por la tubería de impulsión. La carcasa, (voluta), está dispuesta en forma de caracol, de tal manera, que la separación entre ella y el rodete es mínima en la parte superior; la separación va aumentando hasta que las partículas líquidas se encuentran frente a la abertura de impulsión; en algunas bombas existe, a la salida del rodete, una directriz de álabes que guía el líquido a la salida del impulsor antes de introducirlo en la voluta. c) Una tubería de impulsión.- La finalidad de la voluta es la de recoger el líquido a gran velocidad, cambiar la dirección de su movimiento y encaminarle hacia la brida de impulsión de la bomba. La voluta es también un transformador de energía, ya que disminuye la velocidad (transforma parte de la energía dinámica creada en el rodete en energía de presión), aumentando la presión del líquido a medida que el espacio entre el rodete y la carcasa aumenta. Fig. I.1.- Bomba centrífuga, disposición, esquema y perspectiva Este es, en general, el funcionamiento de una bomba centrífuga aunque existen distintos tipos y variantes. INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 91 La estructura de las bombas centrífugas es análoga a la de las turbinas hidráulicas, salvo que el proceso energético es inverso; en las turbinas se aprovecha la altura de un salto hidráulico para generar una velocidad de rotación en la rueda, mientras que en las bombas centrífugas la velocidad comunicada por el rodete al líquido se transforma, en parte, en presión, lográndose así su desplazamiento y posterior elevación. BOMBA TIPO VOLUTA La carcaza en este tipo de bombas es de voluta o espirar y no tienen paletas difusoras como se ve en la figura que sigue: Figura 7. Bombas con Carcaza Tipo Voluta La voluta recibe el líquido que sale del impulsor y transforma la mayor parte de la energía cinética en energía de presión. El área de la sección transversal de la voluta aumenta progresivamente en el arco de 360º descrito en torno al impulsor. Divido a que la voluta no es simétrica existe un des-balance de presiones a lo largo de la misma, lo cual origina una fuerza radial muy considerable en caso de que la bomba trabajara fuera del punto de rendimiento optimo la magnitud de este empuje radial puede compensarse con un aumento del diámetro del eje con un sobre-dimensionamiento de los cojinetes, lo que encarece la bomba. BOMBAS DE DIFUSOR O BOMBAS-TURBINA: INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD PROFESIONAL AZCAPOTZALCO "TEMA DE TESIS: SISTEMA CONTRA INCENDIO EN TERMOELECTRICA DE TULA, HGO." 92 Este tipo de bomba se caracteriza por poseer, fijas a la carcaza, paletas direccionadoras del flujo de agua que sale del impulsor, el que recorre el camino establecido por las paletas fijas, a lo largo de las cuales ocurre la transformación de energía cinética en energía de presión. Hay que hacer notar que las bombas con difusor presentan el serio inconveniente de proporcionar el choque entre las partículas de agua a la entrada de difusor, cuando la bomba trabaja en un punto deferente al de diseño. Si existe una alteración en el funcionamiento de la bomba, en relación a lo considerado en el diseño, cambia el ángulo de salida de los diferentes líquidos, pero no se altera el ángulo de los difusores, presentándose el choque entre partículas, con la consecuente perdida de eficiencia de la máquina. Las bombas con difusores fueron muy utilizadas al inicio del desarrollo de las bombas centrifugas pero fueron perdiendo importancia al perfeccionarse las técnicas para construir carcazas. BOMBA VERTICAL Y HORIZONTAL El eje de rotación de una bomba puede ser horizontal o vertical, (rara vez inclinado). De esta disposición se derivan diferencias estructurales en la construcción de la bomba que a veces son importantes, por lo que también las aplicaciones de los dos tipos de construcción suelen ser, a menudo, distintas y bien definidas. BOMBAS HORIZONTALES La disposición del eje de giro horizontal presupone que la bomba y el motor se hallan a la misma altura; éste tipo de bombas se utiliza para funcionamiento en seco, exterior al líquido bombeado que llega a la bomba por medio de una tubería de aspiración. Las bombas centrífugas, sin embargo, no deben rodar en seco, ya que necesitan del líquido bombeado como lubricante entre aros rozantes e impulsor, y entre empaquetadura y eje. Como no son autoaspirantes requieren, antes de su puesta en marcha, el estar cebadas; esto no es fácil de conseguir si la bomba no trabaja en carga, estando por encima del nivel del líquido, que es el caso más corriente con bombas horizontales, siendo a menudo necesarias las válvulas de pie, (aspiración), y los distintos sistemas de cebado. Como ventajas específicas se puede decir que las bombas horizontales, (excepto para grandes tamaños), son de construcción más barata que las verticales y, especialmente, su mantenimiento y conservación es mucho más sencillo y económico; el desmontaje de la bomba se suele hacer sin necesidad de mover el motor y al igual que en las de cámara partida, sin tocar siquiera las conexiones de aspiración e impulsión. BOMBAS VERTICALES Las bombas con eje de giro en posición vertical tienen, casi siempre, el motor a un nivel superior al de la bomba, por lo que es posible, al contrario que en las horizontales, que la bomba trabaje rodeada por el líquido a bombear, estando, sin embargo, el motor por encima de éste. BOMBAS VERTICALES DE FUNCIONAMIENTO EN SECO En las bombas verticales no sumergidas, el motor puede estar inmediatamente sobre la bomba, o muy por encima de ésta. El elevarlo responde a la necesidad de protegerlo de una posible inundación o para hacerlo más accesible si, por ejemplo, la bomba trabaja en un pozo. El eje alargado
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