CMM---Traccion

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* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 1
 
ELEMENTOS EN TRACCIÓN
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 2
 
ELEMENTOS EN TRACCIÓN
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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Comprende:
➔ Estados límites de resistencia y rigidez
➔ Área bruta, neta y efectiva de la sección transversal de la 
barra
➔ Comportamiento de la sección en la zona de conexión
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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Prescripciones y temas relacionados:
REGLAMENTO CIRSOC 301-EL
➔ Capítulo B: Requerimientos de Proyecto
➔ Capítulo D: Barras en tracción axil
➔ Capítulo J: Uniones y barras roscadas
➔ Capítulo K: Barras sometidas a fatiga
➔ Capítulo L: Condiciones de servicio
➔ Capítulo M: Condiciones de ejecución 
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS
E.L. DE RESISTENCIA A TRACCIÓN
Condición de resistencia:
 Las secciones de la barra se verifican en ESTADO LÍMITE ÚLTIMO
RESISTENCIA REQUERIDA < = RESISTENCIA DE DISEÑO
RR < = RD
du PP ≤
nii PQ ×≤×∑ φγ
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ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS
E.L. DE RIGIDEZ A TRACCIÓN
Condición de rigidez
 Las deformaciones se verifican en ESTADO LÍMITE DE SERVICIO
DEFORMACION DE PROYECTO <= DEFORMACION ADMISIBLE
∆pry < = ∆adm
g
serv
AE
LP
⋅
⋅=∆
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COMPORTAMIENTO DE UNA BARRA EN TRACCIÓN 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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COMPORTAMIENTO DE UNA BARRA EN TRACCIÓN 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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COMPORTAMIENTO DE UNA BARRA EN TRACCIÓN 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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La capacidad a tracción de una barra se verifica: 
● al límite de fluencia para la sección bruta
● al límite de rotura para la sección neta efectiva
FLUENCIA DE LA SECCION BRUTA:
ROTURA DE LA SECCION NETA EFECTIVA
ygn
nd
FAP
PP
⋅=
=
⋅=
90.0φ
φ
uen
nd
FAP
PP
⋅=
=
⋅=
75.0φ
φ
CAPACIDAD RESISTENTE NOMINAL (Pn) y DISPONIBLE (Pd)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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FLUENCIA EN LA SECCION BRUTA --|-- ROTURA EN LA SECCION NETA EFECTIVA
ygn
nd
FAP
PP
⋅=
=
⋅=
90.0φ
φ
uen
nd
FAP
PP
⋅=
=
⋅=
75.0φ
φ
CAPACIDAD RESISTENTE NOMINAL (Pn) y DISPONIBLE (Pd)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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 - A
g
 - es el área de la sección transversal de la pieza sin descontar 
agujeros. Suma de productos de espesores por ancho bruto (en 
sección normal al eje de la barra)
SECCIÓN BRUTA (CIRSOC 301 - D.1.(a))
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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- A
n
 - es la menor área de la sección transversal de la pieza que resulta de 
descontar agujeros en la combinación más desfavorable. 
Suma de los productos de ancho neto por espesor de todos los elementos 
componentes de la sección.
∑∑ +⋅−=
diag
i
i
cign g
stdAA
4
2
ÁREA NETA (CIRSOC 301 - B.2 - D.1.(b))
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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∑∑ +⋅−=
diag
i
i
cign g
stdAA
4
2
ÁREA NETA (CIRSOC 301 - B.2 - D.1.(b))
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM UTN - FRM
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Para el cómputo del ÁREA NETA debe considerarse:
✔ El diámetro del agujero y la zona afectada por 
el taladro (C301:B.2).
dc = da + 2 (mm)
dc - diámetro computado
da - Diámetro nominal del agujero (TABLA 
J..3-3)
✔ En agujeros ovalados NO se suma el efecto de 
las diagonales
∑∑ +⋅−=
diag
i
i
cign g
stdAA
4
2
CÓMPUTO DEL ÁREA NETA (CIRSOC 301 - B.2 - D.1.(b))
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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✔ Ángulo sujeto en ambas alas
✔ Soldaduras en muesca y tapón: se descuentan los agujeros
∑∑ +⋅−=
diag
i
i
cign g
stdAA
4
2
CÓMPUTO DEL ÁREA NETA (CIRSOC 301 - B.2 - D.1.(b)) 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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9.01
_
< =−=
L
xU
x
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae - 
 
 ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae - 
es el ÁREA de la sección neta de la pieza considerando los efectos de 
concentración de esfuerzos y “retraso de cortante” debidos a la disposición de 
los medios de unión y a la posición relativa de la sección de transferencia de 
esfuerzos respecto del baricentro de la sección.
05_Traccion_CMM09 
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COMPORTAMIENTO DE UNA BARRA EN TRACCIÓN 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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x
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae - 
 
Fenómeno de “concentración de los 
esfuerzos” en la zona de conexión 
de la barra.
Aparece cuando la conexión se realiza 
por alguno y no todos los 
elementos de la sección
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 20
 : excentricidad de la unión. Distancia 
entre el eje baricéntrico de la 
sección y el plano de transferencia 
de fuerzas
L: longitud de la unión en la dirección 
de la fuerza
AUAe ⋅=
9.01
_
< =−=
L
xU
85.0= ≤U
x
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae -
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae -
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
9.01
_
< =−=
L
xU
AUAe ⋅=
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 22
AUAe ⋅=
9.01
_
< =−=
L
xU
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae -
De las Especificaciones AISC
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae -
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
De las Especificaciones AISC
AUAe ⋅=
9.01
_
< =−=
L
xU
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 24
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae - 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
Nº La fuerza se transmite: Ae U
1 Por todos los elementos de la sección Ae = An
2
2-a Sólo por pasadores (tornillos) Ae = U. An 1-(x/L) <= 0,9
2-b Ae =U . Ag 1-(x/L) <= 0,9
2-c Sólo con cordones transversales Ae = U . A U = 1
2-d Ae = U . Ag
L >= 2w 0,9
2w > L <= 1,5w 0,87
1,5w > L <= w 0,75
 Por algunos pero no todos los elementos 
de la sección
 Sólo con cordones de soldadura 
longitudinales total o parcialmente
A área de los elementos unidos 
directamente
 A chapa plana mediante cordones 
longitudinales próximos a los extremos de 
la barra: L >= w
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 25
ÁREA NETA EFECTIVA (B.3 - D.1.(b)): - Ae - 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
VEAMOS ALGUNOS EJEMPLOS ........
Nº La fuerza se transmite: Ae U
1 Por todos los elementos de la sección Ae = An
2
2-a Sólo por pasadores (tornillos) Ae = U. An 1-(x/L) <= 0,9
2-b Ae =U . Ag 1-(x/L) <= 0,9
2-c Sólo con cordones transversales Ae = U . A U = 1
2-d Ae = U . Ag
L >= 2w 0,9
2w > L <= 1,5w 0,87
1,5w > L <= w 0,75
 Por algunos pero no todos los elementos 
de la sección
 Sólo con cordones de soldadura 
longitudinales total o parcialmente
A área de los elementos unidos 
directamente
 A chapa plana mediante cordones 
longitudinales próximos a los extremos de 
la barra: L >= w
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 26
BLOQUE DE CORTE (J.4.3): Es el trozo 
extremo de la barra que puede 
desgarrarse del resto de la barra.
Ejemplos:
Extremos de barras traccionadas
Uniones extremas de vigas en las que se 
recorta el ala superior
Chapas nodales
Líneas de falla:
Uniones atornilladas: línea que une los 
centros de agujeros
Uniones soldadas: desgarro del perímetro 
de la superficie limitada por los 
cordones
BLOQUE DE CORTANTE (J.4.3) 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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La falla se produce al alcanzar la mayor resistencia a rotura en una sección 
(sea por tracción o por cortante),la otra estará en fluencia.
 Tracción en la sección transversal al esfuerzo Cortante en la sección paralela al 
esfuerzo
Fluencia de la sección bruta: Agt * Fy 0.6 * Agv * Fy 
Rotura de la sección neta: Ant * Fu 0.6 * Anv * Fu
Bloque de Cortante – Formas de falla 
05_Traccion_CMM09 
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Resulta de la combinación de falla definida precedentemente:
Si: 
 Falla en cortante
Si:
 Falla en tracción
Con: 
Se adopta el MAYOR valor de RD
uFnvAuFntA ⋅≤⋅ 6.0
Bloque de Cortante: Capacidad nominal y de disponible
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
[ ]unvygtn FAFARRD ⋅+⋅=⋅= 6.0φφ
uFnvAuFntA ⋅≥⋅ 6.0
[ ]ygvuntn FAFARRD ⋅+⋅=⋅= 6.0φφ
75.0=φ
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 29
Esbeltez general, excepto barras 
macizas y cables: L/r <= 300
Esbeltez LOCAL L1/r1 <= 300
Contacto continuo: distancia entre 
pasadores para evitar presencia de 
humedad entre las chapas.
Presillas
Diagonales
BARRAS ARMADAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL (D.2) 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 30
ALGUNOS EJEMPLOS 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
PIEZAS TRACCIONADAS
Factor de resistencia a tracción: por fluencia (Fy) ft1 = 0,9
por fractura (Fu) ft2 = 0,75
Sección neta An = Ag - S dc * ti + S (s 2̂ / 4 / g) * ti
Sección efectiva Ae = U * An
Factor de concentración de esfuerzos U = 1 - x/Le
x: distancia del punto de aplicación del esfuerzo al plano de transferencia
Le: longitud conectada
Carga última de fluencia Pu <= ft1 * Ag * Fy
Carga última de fractura Pu <= ft2 * Ae * Fu
Carga última bloque de cortante, el mayor valor de: Pu <= ft2 * (Ant * Fy + 0.6* Agv * Fu) 
Pu <= ft2 * (Agt * Fu + 0.6* Anv * Fy) 
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 31
ALGUNOS EJEMPLOS 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
PIEZAS TRACCIONADAS
ACERO Perfil Datos CONEXIONES
Fy Fu
Designacion
C
on
ta
ct
o 
en
A
 =
 A
g
b t
db
 to
rn
illo
N
º 
hi
le
ra
s
C
ol
oc
a 
P
/T
N
º 
P
la
no
s
N
º 
F
ila
s
Gramil
s 
>=
 3
db
p g Le
w 1 w 2
MPa MPa mm2 mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
240 370 L 150.12 3480 150 12 41,2 25 28 30 1 1 5 50 105 75 75 0 300 0
240 370 L 150.12 3480 150 12 41,2 32 35 37 1 1 2 50 105 100 100 0 100 0
360 520 L 150.12 3480 150 12 41,2 22 25 27 2 P 1 4 50 105 70 70 55 210 22
360 520 L 150.12 3480 150 12 41,2 22 25 27 2 T 1 4 50 105 70 40 55 240 22
240 370 L 100.12 2430 100 12 30,2 22 25 27 1 1 5 55 0 70 70 0 280 0
240 370 L 100.12 2430 100 12 30,2 25 28 30 1 1 4 55 0 75 75 0 225 0
360 520 HEB300 ala 14900 300 19 135 25 28 30 1 2 5 120 50 75 75 0 300 0
240 370 I300 6910 125 16,2 128 19 22 24 1 2 5 64 0 60 60 0 240 0
240 370 HEA300 11200 300 14 132 25 28 30 1 2 5 120 50 75 75 0 300 0
240 370 U300 5880 100 16 127 25 28 30 1 2 5 55 0 75 75 0 300 0
x
(sx/2)
da
 a
gu
je
ro
dc
 c
al
cu
lo
p2
4.g
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 32
ALGUNOS EJEMPLOS 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
Perfil Bloque de cortante (J4.3)
Designacion
An
U
Ae Agt Ant Agv Anv Pbst Pbsv
kN mm2 mm2 kN mm2 mm2 mm2 mm2 kN kN kN kN
L 150.12 752 3120 0,86 2692 747 1200 1020 4500 2880 696 769 769 747 97%
L 150.12 752 3036 0,59 1785 495 1200 978 2400 1734 505 531 531 495 66%
L 150.12 1128 2832 0,80 2276 888 660 336 6720 4452 1220 1220 1220 888 73%
L 150.12 1128 3099 0,83 2567 1001 927 603 9600 7332 1966 1790 1966 1001 51%
L 100.12 525 2106 0,89 1879 521 540 378 4200 2742 554 558 558 521 93%
L 100.12 525 2070 0,87 1792 497 540 360 3600 2340 487 489 489 489 93%
HEB300 4828 14330 0,55 7882 3074 3420 3135 7125 4560 1990 2377 2377 2377 49%
I300 1493 6521 0,47 3043 844 988 794 4860 3110 696 745 745 745 50%
HEA300 2419 10780 0,56 6037 1675 2520 2310 5250 3360 1013 1208 1208 1208 50%
U300 1270 5400 0,58 3114 864 720 480 6000 3840 769 781 781 781 62%
Cap. 
Seccion 
Bruta 
(D.1)
Capacidad Seccion Efectiva 
(D,1 - B,3)
Pu <=
φ Pn
 
Ef
ec
tiv
id
ad
 
 
Pd
 / 
m
áx
Pd
φ Pn
(u)
φ Pn
(bs)φ Pn
(y)
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 33
ALGUNOS EJEMPLOS 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
PIEZAS TRACCIONADAS Deformación para una barra de L=3000mm
Esfuerzos en SERVICIO La conexión alcanza la fluencia
ACERO Perfil
Em
pa
lm
e
Al
ar
g.
 b
ar
ra
Fy Fu
Designacion
Le
0,2% 1,4% 15,0% fg Fye
MPa MPa mm kN kN kN kN Mpa Mpa mm mm mm mm mm 0,2% 1,5%
240 370 L 150.12 300 752 747 747 498 143 185 2,13 0,27 6,0 42,0 45,0 186 240 2,76 0,6 4,5
240 370 L 150.12 100 752 495 495 330 95 185 1,41 0,09 6,0 42,0 15,0 123 240 1,83 0,2 1,5
360 520 L 150.12 210 1128 888 888 592 170 260 2,53 0,27 6,0 42,0 31,5 235 360 3,5 0,42 3,15
360 520 L 150.12 240 1128 1001 1001 667 192 260 2,85 0,31 6,0 42,0 36,0 266 360 3,94 0,48 3,6
240 370 L 100.12 280 525 521 521 348 143 185 2,12 0,26 6,0 42,0 42,0 186 240 2,76 0,56 4,2
240 370 L 100.12 225 525 497 497 332 136 185 2,03 0,21 6,0 42,0 33,8 177 240 2,63 0,45 3,38
360 520 HEB300 300 4828 3074 3074 2049 138 260 2,04 0,39 6,0 42,0 45,0 190 360 2,83 0,6 4,5
240 370 I300 240 1493 844 844 563 81 185 1,21 0,22 6,0 42,0 36,0 106 240 1,57 0,48 3,6
240 370 HEA300 300 2419 1675 1675 1117 100 185 1,48 0,27 6,0 42,0 45,0 129 240 1,92 0,6 4,5
240 370 U300 300 1270 864 864 576 98 185 1,46 0,27 6,0 42,0 45,0 127 240 1,89 0,6 4,5
Deformaciones en estado 
Límite Último
Cap. 
Seccion 
Bruta 
(D.1)
Cap. Sec. 
Efec. 
(D,1-B,3)
Pu <=
φ Pn
Ps
rv
 ≈
 φ
.P
n/
1,
5
Tensiones 
efectivas
Deformaciones 
en Servicio
 Fluencia Barra 
 inicio Lim Plast
Ruptura 
Cnx
Te
ns
io
n 
Se
c.
 
Br
ut
a
Fl
ue
nc
ia
 s
ec
. 
Ef
ec
tiv
a
Al
ar
ga
m
. 
Co
ne
xi
ón
φ Pn
(y)
φ Pn
(u)
εpi εpf εu
f.barra f.cnx ∆.barra ∆.cnx ∆g ∆u
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 34
BARRAS ROSCADAS (J.3.) BARRAS CON PERNOS Y DE OJO (D.3.)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
 
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 35
Si la sección transversal se conforma de un único elemento, no hay límite de 
esbeltez (p.e.: barras de sección circular, cuadrada, planchuelas ....)
La resistencia de diseño a tracción viene dada por:
Conforme Tabla J.3-2. Resistencia de diseño de tornillos
Ab: Sección bruta de la sección transversal de la barra, o vástago o parte no 
roscada.
La resistencia nominal a tracción Fn ≅ 0.75 Fu , adoptada en la Tabla J.3-2 está 
considerando la sección neta de la parte roscada o área del núcleo de la 
rosca, o sea: An ≅ 0.75 Ab
un
nbn
FF
FARRD
⋅≅
=
⋅⋅=⋅=
75.0
75.0φ
φφ
BARRAS ROSCADAS (J.3) 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 36
Tabla J.3-2.
 Resistencia de diseño de tornillos
BARRAS ROSCADAS (J.3) 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 37
Barras unidas con pernos (D.3; D.3.1)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 38
Barras unidas con pernos (D.3; D.3.1) – Modos de falla
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
Conforme el modo de falla, la 
resistencia disponible está 
gobernada por:
a) Fluencia del área bruta de la barra 
- Sección D.1.1.
b) Tracción en el área neta efectiva
c) Corte en el área efectiva de 
desgarramiento
d) Aplastamiento en la pared del 
agujero: Sección J.8(b)
e) Abombamiento o pandeo lateral 
del borde en contacto
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 39
- Factor de resistencia, correspondiente a situación 
límite 
- Ancho efectivo de la sección neta traccionada
- Área efectiva de la sección resistente a cortante por 
“desgarramiento”
- Área efectiva de la sección neta efectiva en tracción effe
sf
eff
sft
btA
datA
bmmtb
⋅⋅=




 +⋅⋅=
≤⋅⋅⋅+⋅=
===
2
2
2
][162
75.0
1
φφφ
Barras unidas con pernos (D.3; D.3.1)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 40
- Factor de resistencia, correspondiente a situación 
límite
- Tracción en el área neta efectiva- Corte en el área efectiva
- Aplastamiento en el área proyectada del perno
- Fluencia en la sección bruta de la barraygn
un
usfn
ueueffn
sft
FAP
FtdP
FAP
FAFbtP
⋅=
⋅⋅=
⋅⋅=
⋅=⋅⋅⋅=
===
6.0
2
75.0φφφ
Barras unidas con pernos (D.3; D.3.1)
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 41
Detalles:
El agujero para el pasador se ubica centrado respecto de los bordes de la barra en 
dirección normal al esfuerzo
Diámetro del agujero <= diámetro del pasador + 1 (mm): da <= d + 1
Ancho de la chapa detrás del agujero: w ó b >= beff + d
Distancia del borde del agujero al borde de la chapa paralelo a la dirección de la 
fuerza: a > = 1.33 * beff 
Las esquinas detrás del agujero podrán cortarse a 45º (chaflán) siempre que la 
distancia entre el chaflán y el borde del agujero sea mayor a la requerida - a -
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 42
 
EN RESUMEN
En los Ejemplos de CIRSOC 301 se presentan los siguientes 
diagramas del procedimiento de proyecto
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 43
 
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 44
 HAREMOS ALGUNOS EJEMPLOS ......
... en nuestro próximo encuentro.
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 45
..
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 46
..
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
* APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 47
..
Módulo 5.- BARRAS SOLICITADAS POR TRACCIÓN AXIL 
05_Traccion_CMM09 
 UTN - FRM
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