PROYECTO-AT13821

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REF.: J9253-L1859 PROYECTO CONEXIÓN.220KV PARRALEJO-GAZULES CON SE EL ZUMAJO (NUEVO 
PARRALEJO) 1 
 
 
 
 
 
PROYECTO DE EJECUCIÓN 
MODIFICACIÓN DE LA LÍNEA DE TRANSPORTE DE 
ENERGÍA ELÉCTRICA A 220 KV, DC, 
GAZULES-PARRALEJO PARA SU CONEXIÓN CON LA 
FUTURA SE EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO) 
 
 
T.M. VEJER DE LA FRONTERA 
Provincia afectada CÁDIZ 
 
 
 
 
 Sevilla, Abril de 2018 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
C.V. 4500680000 
COLEGIO OFICIAL DE 
PERITOS E INGENIEROS 
TÉCNICOS INDUSTRIALES 
DE SEVILLA 
VISADO 2585/68 
24/04/2018 
COLEGIADO 9.033 
CAÑAS FERNANDEZ, Mª. DOLORES 
 
REF.: J9253-L1859 PROYECTO CONEXIÓN.220KV PARRALEJO-GAZULES CON SE EL ZUMAJO (NUEVO 
PARRALEJO) 2 
 
ÍNDICE 
 Nº Páginas 
DOCUMENTO 1 MEMORIA 25 
DOCUMENTO 2 CÁLCULOS 71 
DOCUMENTO 3 PLANOS 19 
DOCUMENTO 4 PRESUPUESTO 7 
DOCUMENTO 5 ESTUDIO DE SEGURIDAD 35 
DOCUMENTO 6 RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS 8 
DOCUMENTO 7 PLIEGO DE CONDICIONES 5 
DOCUMENTO 8 ESTUDIO DE GESTIÓN DE RESIDUOS 13 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
C.V. 4500680000 
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PERITOS E INGENIEROS 
TÉCNICOS INDUSTRIALES 
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COLEGIADO 9.033 
CAÑAS FERNANDEZ, Mª. DOLORES 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROYECTO DE EJECUCIÓN 
 
MODIFICACIÓN DE LA LÍNEA DE TRANSPORTE 
DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 220 KV, DC, 
GAZULES-PARRALEJO PARA SU CONEXIÓN CON LA 
FUTURA SE EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO) 
 
 
 
DOCUMENTO 1 
MEMORIA
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Ref.: J9253-L1859 Proyecto Conexión L.220KV PARRALEJO-GAZULES con SE EL ZUMAJO (NUEVO 
PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 2/26 
DOCUMENTO Nº 1 
MEMORIA 
 
1 ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN ............................................. 3 
2 OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA ................................................................. 4 
3 TITULAR DE LA INSTALACIÓN .................................................................................. 6 
4 PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA ................................................................................ 7 
5 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA ...................................................... 8 
5.1 TRAMO AÉREO ...................................................................................................... 8 
6 DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA............................................................ 9 
6.1 ALINEACIONES .................................................................................................... 10 
6.2 RELACIÓN DE APOYOS ...................................................................................... 13 
7 CRUZAMIENTOS DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA .......................... 14 
7.1 Normas generales sobre cruzamientos .............................................................. 14 
8 ACCESOS .................................................................................................................. 24 
8.1 NORMAS GENERALES SOBRE ACCESOS ........................................................ 24 
8.2 CRITERIO Y SELECCIÓN DE APOYOS ............................................................... 24 
9 RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERIAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE 
SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA ...................... 25 
10 RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS ............................................................................ 26 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Ref.: J9253-L1859 Proyecto Conexión L.220KV PARRALEJO-GAZULES con SE EL ZUMAJO (NUEVO 
PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 3/26 
 1 ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN 
 
RED ELÉCTRICA, de conformidad con lo establecido en los artículos 6 y 34 de la Ley 
24/2013, de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico como gestor de la red de transporte y 
transportista único con carácter de exclusividad, tiene atribuida la función de transportar 
energía eléctrica, así como construir, mantener y maniobrar las instalaciones de transporte. 
 
RED ELÉCTRICA, en el ejercicio de las anteriores funciones, ha proyectado construir una 
línea aérea de transporte de energía eléctrica, de doble circuito a 220 kV, con una longitud 
de 0,247 kilómetros, que conectará la actual línea a 220kV D/C “Parralejo-Gazules” con la 
futura subestación EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO), situada en el término municipal de 
VEJER DE LA FRONTERA (provincia de Cádiz), que formará parte de la red de transporte 
de energía eléctrica en alta tensión en los términos establecidos en la citada Ley 24/2013. 
Para ello, se modificará el trazado de la línea existente a 220kV “Parralejo-Gazules” desde 
el nuevo apoyo 2N hasta la conexión con la futura SE EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO). 
 
Actualmente, la línea existente “Parralejo-Gazules” es propiedad de RED ELÉCTRICA, 
mediante contrato de compraventa de activos de fecha 13 de octubre de 2017. 
 
La línea existente “Parralejo-Gazules” está preparada para albergar dos circuitos, pero 
actualmente sólo uno de ellos se encuentra instalado. Por ello, la nueva línea proyectada 
tendrá la misma configuración, doble circuito en el que se instalará sólo uno de ellos. 
 
Esta línea que se proyecta tiene como finalidad la fiabilidad del sistema, la evacuación de 
generación convencional y el apoyo a distribución, y se encuentra contemplada en el 
documento denominado “Planificación Energética. Plan de Desarrollo de la Red de 
Transporte de Energía Eléctrica 2015-2020”, aprobado mediante Acuerdo del Consejo de 
Ministros, con fecha 16 de octubre de 2015 (B.O.E núm. 254 de 23 de octubre de 2015). La 
mencionada Planificación es vinculante para RED ELÉCTRICA como sujeto que actúa en el 
Sistema Eléctrico. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 4/26 
 2 OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA 
 
A los efectos previstos en la citada Ley 24/2013 (LSE), y en el Real Decreto 1955/2000, de 1 
de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, 
comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía 
eléctrica, constituye el objeto de este Proyecto de Ejecución, a efectos administrativos, la 
aportación de los datos precisos para la obtención de las correspondientes Resoluciones 
relativas a: 
 
- Autorización administrativa previa. 
- Declaración, en concreto, de Utilidad Pública. con los efectos del artículo 56 y 
siguientes de la Ley 24/2013 de 26 de diciembre del Sector Eléctrico. 
- Autorización administrativa de construcción. 
 
En el documento nº 6 “Relación de Bienes y Derechos” se describen en sus aspectos 
material y jurídico los bienes y derechos de necesaria expropiación para la implantación de 
la instalación eléctrica. 
 
Esta instalación se encuentra incluida en la red de transporte secundaria en virtud de los 
artículos 6 y 34 de la Ley 24/2013 LSE, por lo que compete a la Comunidad Autónoma de 
Andalucía, y en concreto a la Consejería de Empleo,Empresa y Comercio: Delegación 
Territorial de Economía, Innovación, Ciencia y Empleo en Cádiz, de la Junta de Andalucía, 
otorgar las correspondientes autorizaciones. 
A efectos ambientales, en virtud del artículo 27.3 de la Ley 7/2007, de 9 de julio, de Gestión 
Integrada de la Calidad Ambiental, el presente proyecto se someterá a consulta de 
sustancialidad para determinar la necesidad de sometimiento a Autorización Ambiental 
Unificada, por no superar los umbrales establecidos en el Anexo I del Real Decreto 
356/2010, de 3 de agosto, por el que se regula la autorización ambiental unificada. 
En el orden técnico, su objeto es el informar de las características de la instalación 
proyectada, así como mostrar su adaptación a lo preceptuado en el Real Decreto 223/2008, 
de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y 
garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas 
complementarias ITC-LAT-01 a 09 y al Real Decreto 1432/2008 de 29 de agosto, por el que 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 5/26 
se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución 
líneas eléctricas de alta tensión y al Decreto 178/2006, de 10 de Octubre de la Junta de 
Andalucía por el que se establecen normas de protección de la avifauna para las 
instalaciones eléctricas de alta tensión. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 6/26 
 3 TITULAR DE LA INSTALACIÓN 
 
El domicilio Social del Titular es: 
RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U. 
Paseo del Conde de los Gaitanes, 177 
28.109 – Alcobendas (Madrid) 
 
Y a efectos de notificación en: 
 
RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U. 
Paseo del Conde de los Gaitanes, 177 
28.109 – Alcobendas (Madrid) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 7/26 
 4 PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA 
Se tomarán las medidas de protección de la avifauna, establecidas en el RD 1432/2008, de 
29 de agosto, así como en el Decreto 178/2006, de 10 de Octubre de la Junta de Andalucía: 
 
Medidas antielectrocución. 
Las instalaciones eléctricas a que se refiere el presente proyecto, por su tipología y 
dimensiones, cumplen con las exigencias a este respecto del citado Decreto, por lo que no 
será necesario tomar medidas antielectrocución adicionales. 
 
Medidas anticolisión. 
La línea objeto de este proyecto no discurre por zonas de especial protección de aves, ni 
dentro de un radio de 2 kilómetros alrededor de las líneas de máxima crecida de ningún 
humedal incluido en el inventario de humedales de Andalucía. Por tanto, de acuerdo con el 
artículo 3.2 del citado Decreto 178/2006, no será necesario tomar medidas anticolisión. 
 
No obstante, según el artículo 4 del RD 1432/2008, se define como zona de protección los 
ámbitos de aplicación de los planes de recuperación y conservación elaborados por las 
comunidades autónomas para las especies de aves incluidas en el Catálogo Español de 
Especies Amenazadas o en los catálogos autonómicos y, en el caso que nos ocupa, la línea 
discurre dentro del ámbito de aplicación del Águila Imperial, por lo que se instalarán 
elementos anticolisión. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 8/26 
 5 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA 
 
Línea objeto del presente proyecto tiene como principales características las siguientes: 
 
-Sistema .............................................................................. Corriente alterna trifásica 
-Tensión nominal ............................................................................................. 220 kV 
-Tensión más elevada de la red ....................................................................... 245 kV 
-Origen de la línea de alta tensión ..... AP_ nº2 L.existente “PARRALEJO-GAZULES” 
-Final de la línea de alta tensión .................. SE EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO) 
-Nº de circuitos ..................................................................... 2 (1 a instalar y 1 futuro) 
 
 5.1 TRAMO AÉREO 
 
-Temperatura máxima de servicio del conductor ............................................... 85 ºC 
-Capacidad térmica de transporte por circuito : 
 ................................................................................... Verano: 385,9 MVA/circuito 
 ................................................................................. Invierno: 427,3 MVA/circuito 
-Nº de circuitos ..................................................................... 2 (1 a instalar y 1 futuro) 
-Nº de conductores por fase ..................................................................................... 1 
-Tipo de conductor .................................................. CONDUCTOR AL/AW CONDOR 
-Nº de cables compuesto tierra-óptico ...................................................................... 1 
-Tipo de cable compuesto tierra-óptico ....................................... OPGW-TIPO1-17kA 
-Aislamiento ......................................................................... Bastón de goma silicona 
-Apoyos ........................................................................... Torres metálicas de celosía 
-Cimentaciones .......................................................................... Zapatas individuales 
-Puestas a tierra .......................................... Anillos cerrados de acero descarburado. 
-Longitud ..................................................................................................... 0,247 km. 
-Provincias afectadas: 
 • Cádiz (Término Municipal de Vejer de la Frontera) .............................. 0,247 km 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 9/26 
 6 DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA 
 
Este tramo de línea aérea que se proyecta tiene una longitud de 0,247 km. 
 
Está formada por 6 alineaciones y discurre íntegramente por el término municipal de Vejer 
de la Frontera, enla provincia de Cádiz. 
 
Se intercalará un nuevo apoyo (AP_2N) en el vano entre los apoyos nº1 y nº2 de la actual 
línea “Parralejo-Gazules”, a 40,13m del apoyo nº2. Este nuevo apoyo se colocará en la 
bisectriz del ángulo que forma la línea existente con la futura línea a construir y que es 
objeto de este proyecto. 
Desde el apoyo nº2N saldrá el doble circuito formado por las líneas “El Zumajo (Nuevo 
Parralejo) - Gazules 1” (circuito a instalar) y “El Zumajo (Nuevo Parralejo) - Gazules 2” 
(circuito futuro), hasta el apoyo nº1N. desde este apoyo se bifurcan los dos circuitos de 
forma que cada uno de ellos se apoyarán en un apoyo tipo bandera simple circuito, apoyos 
nº0N_1 y nº0N_2. La línea “El Zumajo (Nuevo Parralejo) - Gazules 1” entrará a su posición 
correspondiente de la SE El Zumajo (Nuevo Parralejo) apoyándose en el apoyo nº0N_1. Por 
otro lado, la línea “El Zumajo (Nuevo Parralejo) - Gazules 2” alcanzará el apoyo nº0N_2 para 
posteriormente apoyarse en otro apoyo tipo bandera, apoyo nº0N_3, desde el cual se hará 
entrada en SE El Zumajo (Nuevo Parralejo). 
Se desmontará el tramo de la línea existente “Parralejo-Gazules” desde el nuevo apoyo 2N 
hasta el pórtico de la SE Parralejo, lo que se traduce en el desmontaje del apoyo existente 
nº1 y 345 m de conductor existente. Este desmantelamiento se hará de acuerdo con la Guía 
de Criterios Técnicos Ambientales para el Desmantelamiento de Líneas Eléctricas de REE. 
 
Se adjunta esquema de la situación de los circuitos: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 10/26 
S.E.
GAZULES
L.220KV EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO)-GAZULES 2 (FUTURA)
 L.220KV EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO)-GAZULES 1 (A INSTALAR)
S.E.
EL ZUMAJO
(NUEVO PARRALEJO)
S.E.
PARRALEJO
 AP.1
(EXIST)
 AP.2
(EXIST)
 AP_2N AP_1N
 AP_0N_3
 AP_0N_1
TRAMO A
DESMONTAR
LÍNEA EXISTENTE 220KV D/C
"PARRALEJO-GAZULES"
NUEVA LÍNEA PROYECTADA
 LÍNEA EXISTENTE
 AP_0N_2
C
IR
C
U
IT
O
 F
U
T
U
R
O
C
IR
C
U
IT
O
 I
N
S
T
A
L
A
D
O
 
 
 
 6.1 ALINEACIONES 
 
Esta línea aérea a 220 kV que se proyecta tiene una longitud de 0,247 km, está formada 
por 6 alineaciones y discurre por la provincia de Cádiz. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Ref.: J9253-L1859 Proyecto Conexionado L.220 kV PARRALEJO-GAZULES con SE ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO) 
Documento 1 – Memoria 11/26 
 
A continuación se detalla la relación de alineaciones y cruzamientos de la línea proyectada: 
 
 
Alineación nº Apoyo inicio Longitud (m) 
Ángulo con 
alineación 
anterior (g) 
Términos municipales Provincia Cruzamientos nº 
1 AP_2N 95,07 155,15 Vejer de la Frontera Cádiz 
- 
2 AP_1N 68,38 162,79 Vejer de la Frontera Cádiz 
- 
3 AP_1N 69,33 165,45 Vejer de la Frontera Cádiz 
- 
4 AP_0N_1 56,96 130,82 Vejer de la Frontera Cádiz 
- 
5 AP_0N_2 47,09 127,95 Vejer de la Frontera Cádiz 
1.1-1 
6 AP_0N_3 35,19 127,95 Vejer de la Frontera Cádiz 
 
Tabla 1. Relación de alineaciones 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 12/26 
 
Relación de cruzamientos 
COORDENADAS 
UTM ETRS 89 
Nº de 
cruzamiento 
Nº de 
alineación 
Apoyo 
inicio 
Tipo de 
cruzamiento 
Descripción del 
cruzamiento 
Organismo 
Propietario 
p.k. del 
elemento 
cruzado / 
apoyos de la 
línea cruzada Comunidad Provincia Municipio X Y 
1.1-1 5 AP_0N_2 Línea eléctrica 
Futura L.220kV Puerto 
Real- El Zumajo (Nuevo 
Parralejo) 
REE 
AP_0N_2 a 
AP_0N_3 
Andalucía Cádiz 
Vejer de la 
Frontera 
231547.08 4021217.81 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 13/26 
 6.2 RELACIÓN DE APOYOS 
 
Nº Vano (m) Distancia 
origen (m) 
Ángulo Cota Terreno 
(m) 
Tipo Código 
Altura 
Altura 
Total 
(m) 
2N 95,07 0 163,29g 184,56 APOYO D2A2 A0 41,0 
1N 68,38- C.I 
69,33 -C.II 
95,07 181,83g 
189,80g 
186,38 APOYO D2A2 A0 41,0 
0N_1 56,96 163,45 120,68g 182,23 APOYO D2A2 A0 41,0 
0N_2 47,09 164,40 141,65g 182,87 APOYO D2A2 AE 66,0 
0N_3 35,19 211,58 1171,01g 182,87 APOYO D2A2 AE 66,0 
Tabla 3. Relación de apoyos 
 
 
 
En el plano “Perfil longitudinal y Planta” incluido en el Documento nº 3 – Planos, del presente 
proyecto, se indica el trazado de la línea. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 14/26 
 7 CRUZAMIENTOS DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA 
 7.1 Normas generales sobre cruzamientos 
 
Las normas aplicables a los cruzamientos de la línea están recogidas en el apartado 5 de la 
ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en 
líneas eléctricas de alta tensión aprobado por el Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero 
 
La seguridad en los cruzamientos se reforzará con diversas medidas adoptadas a lo largo 
de la línea. Estas medidas se resumen a continuación: 
 
- En las cadenas de suspensión se utilizarán grapas antideslizantes y en las 
cadenas de amarre grapas de compresión. 
- El conductor y el cable de tierra tienen una carga de rotura muy superior a 
1.200 daN. 
 
A continuación, se incluye la tabla base para determinar distancias y se detallan distintos 
casos de cruzamiento con las distancias de seguridad para este proyecto. 
 
Tensión más 
elevada de 
la red (kV) 
Del 
(metros) 
Dpp 
(metros) 
3,6 0,08 0,10 
7,2 0,09 0,10 
12 0,12 0,15 
17,5 0,16 0,20 
24 0,22 0,25 
30 0,27 0,33 
36 0,35 0,40 
52 0,60 0,70 
72,5 0,70 0,80 
123 1,00 1,15 
145 1,20 1,40 
170 1,30 1,50 
245 1,70 2,00 
420 2,80 3,20 
Tabla 7. Distancias de aislamiento eléctrico para evitar descargas 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 15/26 
 
Distancias entre conductores y a partes puestas a tierra 
 
Este apartado corresponde al punto 5.4.2 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
La distancia entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no será 
inferior a Del, con un mínimo de 0,2 m. 
 
El valor de Del viene indicado en la tabla 7 en función de la tensión más elevada de la 
red, siendo Del para líneas de220 kV igual a 1,7 m. 
 
Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables 
 
Este apartado corresponde al punto 5.5 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
La distancia mínima al terreno, senda, vereda o superficies de agua no navegables 
vendrá dada por la fórmula. 
 
Dadd + Del = 5,3 + Del (m) 
 
con un mínimo de 6 m. 
 
Los valores de Del se indican en la tabla 7 en función de la tensión más elevada de la 
línea. Por tanto, la distancia mínima será de 7 m para líneas de 220 kV 
 
Distancias a líneas eléctricas aéreas ó líneas aéreas de telecomunicación 
 
Este apartado corresponde al punto 5.6 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 16/26 
Las líneas de telecomunicación son consideradas como líneas de baja tensión. 
 
En el cruce con líneas eléctricas, se situará a mayor altura la de tensión más elevada. 
En este caso, la línea proyectada es de tensión superior a la que se cruza. 
 
Se procurará que el cruce se efectúe en la proximidad de uno de los apoyos de la 
línea más elevada, atendiendo a los criterios que se exponen a continuación: 
 
La distancia entre los conductores de la línea inferior y los elementos más próximos 
de los apoyos de la línea superior no será inferior al valor dado por la fórmula: 
 
Dadd + Del= 1,5 + Del (m) 
 
Con un mínimo de: 
- 2 metros para líneas de tensión hasta 45 kV. 
- 3 metros para líneas de tensión superior a 45 kV y hasta 66 kV. 
- 4 metros para líneas de tensión superior a 66 kV y hasta 132 kV. 
- 5 metros para líneas de tensión superior a 132 kV y hasta 220 kV. 
- 7 metros para líneas de tensión superior a 220 kV y hasta 400 kV. 
 
Los valores de Del se indican en la tabla 7 en función de la tensión más elevada de la 
línea de inferior tensión. 
 
La distancia vertical mínima entre los conductores de ambas líneas en las condiciones 
más desfavorables no será inferior al valor dado por la fórmula: 
 
Dadd + Dpp (m) 
Tomando el valor de Dadd que corresponda para la tensión nominal de la línea según 
la tabla siguiente: 
Tensión nominal de 
la red (kV) 
 
Dadd (m) 
66 2,5 
132 3 
220 3,5 
400 4 
Tabla 8. Distancias de aislamiento adicional 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 17/26 
 
La distancia mínima vertical entre fases en el punto de cruce resulta de 5,5 m para 
líneas de 220 kV. 
 
La distancia mínima vertical entre los conductores de fase de la línea eléctrica 
superior y los cables de tierra convencionales o cables compuestos tierra-óptico 
(OPGW) de la línea inferior, en el caso de que existan, no deberá ser inferior a: 
 
Dadd + Del = 1,5 + Del (m) 
 
Por tanto, esta distancia mínima será 2 m para líneas de 220 kV. 
 
Distancias a carreteras, ferrocarriles, tranvías y trolebuses 
 
Este apartado corresponde a los puntos 5.7, 5.8 y 5.9 de la ITC-LAT-07 del vigente 
Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas 
de alta tensión. 
 
La altura mínima de los conductores sobre la rasante de las carreteras o sobre las 
cabezas de los carriles en el caso de ferrocarriles sin electrificar viene dada por la 
fórmula: 
Dadd + Del (m) 
con un mínimo de 7 m. 
 
Para líneas de categoría especial, Dadd tiene el valor de 7,5 m. y Del se indica en la 
tabla 7 en función de la tensión más elevada de la red, siendo por tanto la distancia 
mínima según la ITC-LAT de 9,2 m para líneas de 220 kV. 
 
Para los ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses la distancia mínima vertical 
de los conductores de la línea eléctrica, con su flecha máxima vertical, sobre el 
conductor más alto de todas las líneas de energía eléctrica, telefónicas y telegráficas 
del ferrocarril será de: 
 
Dadd + Del = 3,5 + Del (m) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 18/26 
 
con un mínimo de 4 m. 
 
Del se indica en la tabla 7 en función de la tensión más elevada de la red, siendo por 
tanto la distancia mínima de 5,2 m para líneas de 220 kV 
 
Distancias a ríos y canales, navegables o flotables 
 
Este apartado corresponde al punto 5.11 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
La distancia mínima entre los conductores y la superficie del agua, para el máximo 
nivel que pudiera alcanzar ésta, viene dada por la fórmula: 
 
G + Dadd + Del = G + 3,5 + Del (m) 
 
siendo G el gálibo. Los valores de Del se indican en la tabla 7 en función de la tensión 
más elevada de la línea. 
 
Para líneas de 220 kV de tensión nominal y con gálibo no definido, la distancia 
mínima según el Reglamento debe ser de 9,9 metros. 
 
Paso por zonas de bosques, árboles y masas de arbolado 
 
Este apartado corresponde al punto 5.12.1 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
Frecuentemente los árboles entran en contacto con las líneas eléctricas debido 
principalmente al crecimiento natural del árbol, al desprendimiento de una rama por el 
viento o a la caída del árbol, bien por la mano del hombre o por el efecto de los 
vientos huracanados, reduciéndose así la distancia entre sus copas y los conductores. 
Esto provoca accidentes personales o interrupciones del servicio, ya que se generan 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 19/26 
intensidades elevadas que al descargar en forma de arcos producen incendios que 
pueden propagarse. 
Para evitar las interrupciones del servicio y los posibles incendios deberá 
establecerse, mediante la indemnización correspondiente, una zona de protección de 
la línea definida por la zona de servidumbre de vuelo incrementada por la siguiente 
distancia de seguridad a ambos lados de dicha proyección: 
Dadd + Del = 1,5 + Del (m) 
 
con un mínimo de 2 metros. Los valores de Del se indican en la tabla 7 en función de 
la tensión más elevada de la línea. 
 
Por tanto, la zona de corta de arbolado se extenderá a las distancias explosivas que 
se indican a continuación, de forma que los árboles queden siempre a esta distancia 
mínima del conductor de 3,2 m para líneas de 220 kV. 
 
Con el fin de evitar una deforestación innecesaria y un perjuicio para los propietarios,la zona a ocupar no será constante a lo largo de la línea, pues dependerá de la altura 
del arbolado y su posición con respecto a la línea. Si el terreno está inclinado la zona 
de influencia no será simétrica, debiendo desplazarse hacia la parte que alcanza 
mayor altura. La otra parte podría reducirse hasta alcanzar una separación de la 
distancia explosiva con la vertical del conductor. En un barranco los conductores 
quedan muy por encima de las copas de los árboles, por lo que la zona de corta de 
arbolado sería mínima. 
 
Se adjunta en la presente memoria unos planos en los que se muestra lo 
anteriormente expuesto en este epígrafe. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 20/26 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 21/26 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 22/26 
 
Proximidad a parques eólicos 
 
Este apartado corresponde al punto 5.12.4 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento 
sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta 
tensión. 
 
Por motivos de seguridad de las líneas eléctricas aéreas de conductores desnudos, 
queda prohibida la instalación de nuevos aerogeneradores en la franja de terreno 
definida por la zona de servidumbre de vuelo incrementada en la altura total del 
aerogenerador, incluida la pala, más 10 m. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 23/26 
 7.1.1 Relación correlativa de cruzamientos 
 
COMUNIDAD AUTÓNOMA DE ANDALUCÍA 
PROVINCIA DE CÁDIZ 
Nº de 
cruzamiento 
Nº de 
alineación 
Apoyo 
inicio 
Tipo de 
cruzamiento 
Descripción del 
cruzamiento 
Organismo 
Propietario Comunidad Provincia Municipio 
Coordenadas UTM 
X 
 
Coordenadas UTM 
Y 
1.1-1 5 AP_0N_2 Línea eléctrica 
Futura L.220kV Puerto 
Real- El Zumajo (Nuevo 
Parralejo) 
REE Andalucía Cádiz 
Vejer de la 
Frontera 
231547.08 4021217.81 
Tabla 9. Relación de cruzamientos 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 24/26 
 8 ACCESOS 
 8.1 NORMAS GENERALES SOBRE ACCESOS 
 
Los accesos necesarios para atender al establecimiento, vigilancia, conservación, 
reparación de la línea eléctrica y corte de arbolado, si fuera necesario, se llevarán a cabo 
según los siguientes criterios: 
- Sobre los caminos privados existentes y en buen estado. 
- Sobre las fincas afectadas adyacentes al camino existente (en los márgenes) 
para el paso o ubicación temporal de maquinaria durante la fase de 
construcción. 
- En las fincas sobre las que haya que construir un nuevo acceso, la 
servidumbre de paso comprenderá la explanada a realizar. 
 
La actuación sobre un acceso puede crear la necesidad de afectar una construcción 
existente (muro, pozo, verja, acequias, etc.) ocasionándole daños, que RED ELÉCTRICA 
repondrá y/o indemnizará, así como se responsabilizará del mantenimiento de todos los 
servicios necesarios para la adecuada explotación y uso de las fincas afectadas durante la 
ejecución de las obras, realizando todas aquellas actuaciones que resulten necesarias, aún 
cuando fuera con carácter provisional y sin perjuicio de su reposición definitiva. 
 
 8.2 CRITERIO Y SELECCIÓN DE APOYOS 
 
De entre las diferentes alternativas válidas para la ejecución de un camino de acceso, la 
selección de la óptima se realiza, no sólo en base a los criterios técnicos anteriormente 
expuestos, sino que se consideran también criterios ambientales, de manera que produzca 
sobre el medio ambiente el menor impacto posible y criterios socioeconómicos, de forma 
que la afección al propietario también se minimice. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 25/26 
 9 RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERIAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE 
SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA 
 
COMUNIDAD AUTÓNOMA DE ANDALUCÍA 
PROVINCIA DE CÁDIZ. 
 
- CONSEJERÍA DE EMPLEO, EMPRESA Y COMERCIO DE L A JUNTA DE 
ANDALUCÍA. DELEGACIÓN TERRITORIAL DE ECONOMÍA, INNOVACIÓN, 
CIENCIA EMPLEO DE CÁDIZ. Servicio de Energía. 
- AGENCIA ESTATAL DE SEGURIDAD AÉREA. MINISTERIO DE FOMENTO. 
- DIRECCIÓN GENERAL DE POLÍTICA ENERGÉTICA Y MINAS. 
- CONSEJERÍA DE MEDIO AMBIENTE Y ORDENACIÓN DEL TERRITORIO. 
DELEGACIÓN TERRITORIAL EN CÁDIZ. JUNTA DE ANDALUCIA: SERVICIO 
DE EVALUACIÓN Y CALIDAD AMBIENTAL. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Documento 1 – Memoria 26/26 
 10 RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS 
 
COMUNIDAD AUTÓNOMA DE ANDALUCÍA 
PROVINCIA DE CÁDIZ. 
 
- EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VEJER DE LA FRONTERA 
 
 
 
 
 Sevilla, abril de 2.018 
La Ingeniero Técnico Industrial 
Al servicio de la empresa 
ENDESA INGENIERÍA, S.L. 
 
 
 
Mª Dolores Cañas Fernández 
Colegiado Nº 9033 COITI Sevilla 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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CAÑAS FERNANDEZ, Mª. DOLORES 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROYECTO DE EJECUCIÓN 
 
MODIFICACIÓN DE LA LÍNEA DE TRANSPORTE DE 
ENERGÍA ELÉCTRICA A 220 KV, DC, 
GAZULES-PARRALEJO PARA SU CONEXIÓN CON LA 
FUTURA SE EL ZUMAJO (NUEVO PARRALEJO) 
 
 
DOCUMENTO 2 
CÁLCULOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Doc 2 – Cálculos 2/2 
 
ÍNDICE 
 Nº Páginas 
CAPÍTULO 1 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES 16 
CAPÍTULO 2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS 23 
CAPÍTULO 3 AISLAMIENTO 3 
CAPÍTULO 4 CÁLCULO DE LOS APOYOS 20 
CAPÍTULO 5 CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES 9 
 
 
 
 Sevilla, Abril de 2.018 
La Ingeniero Técnico Industrial 
Al servicio de la empresa 
ENDESA INGENIERÍA, S.L. 
 
 
Mª Dolores Cañas Fernández 
Colegiado Nº 9033 COITI Sevilla 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 1/16 
CAPITULO 1 
CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES 
 
1.1 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CONDUCTORES ....................................................... 2 
1.2 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES DE GUARDA .............................................. 6 
1.2.1 Cálculo mecánico cable compuesto tierra-óptico ..................................................... 6 
1.3 VANOS REGULARES. RESUMEN DE SERIES ........................................................... 10 
1.4 TABLAS DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES ...................................................... 11 
1.5 TABLAS DE TENDIDO DE LOS CABLES DE GUARDA ............................................. 14 
1.5.1 Tablas de tendido del cable compuesto tierra-óptico ............................................. 14 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 2/16 
1.1 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CONDUCTORES 
 
El conductor a emplear es el CONDUCTOR AL/AW CONDOR (Aluminio y acero recubierto 
de aluminio). 
 
Características del CONDUCTOR AL/AW CONDOR 
 
-Denominación ............................................ CONDUCTOR AL/AW CONDOR 
-Sección total ................................................................................. 454,5 mm2 
-Sección Al ..................................................................................... 402,3 mm2 
-Sección Acero recubierto de aluminio ........................................... 52,23 mm2 
-Diámetro ....................................................................................... 27,72 mm 
-Peso............................................................................................ 1,43 daN/m 
-Carga de rotura ........................................................................... 12.897 daN 
-Módulo de elasticidad ........................................................... 6.728 daN/mm2 
-Coeficiente de dilatación .......................................................... 0,0000202/ºC 
-Resistencia unitaria a 20ºC ..................................................... 0,069 ohm/km 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 3/16 
ZONA A 
 
Para zonas cuya altitud sea inferior a 500 m, las hipótesis consideradas son las 
siguientes: 
 
Hipótesis inicial 
 
EDS (4,21%) 
 T = 15C P = Pc = 1,43 daN/m Ti = 545,44 daN 
 
Hipótesis finales 
 
1. Tracción máxima viento 140 km/h W = 68,056 daN/m2 
 T = - 5°C P = √Pc
2
+ Pw
2
= 2,367 daN/m 
2. Flecha máxima temperatura 
 T = 85°C P = Pc = 1,43 daN/m 
3. Flecha máxima viento (120 km/h) W= 50 daN/m2 
 T = 15°C P = √Pc
2
+ Pw
2
= 1,991 daN/m 
4. Flecha mínima 
 T = -5°C P = Pc = 1,43 daN/m 
5. Desviación de cadenas W = 25 daN/m2 
 T= -5°C P = √Pc
2
+ Pw
2
= 1,589 daN/m 
6. Control de vibraciones 
 T= -5°C P = Pc = 1,43 daN/m
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 4/16 
Estudio mecánico del conductor 
Conductor 
 
Hipótesis Inicial 
Conductor 
Sección 
(mm2) 
Diámetro
(mm) 
Peso(daN/m) 
Carga Rotura 
(daN) 
Módulo 
elasticidad 
(daN/mm2) 
Coeficiente 
dilatación (1/ºC) 
Vano 
(m) 
Temperatura 
(ºC) 
Resultante 
(daN/m) 
Tracción 
(%) 
Tracción 
(daN) 
Zona 
CONDUCTOR AL/AW 
CONDOR 
454,5 27,72 1,43 12.897 6.728 0,0000202 75 15 1,43 4,21 545,44 A 
 
Hipótesis Finales 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Sobrecarga Hielo Sobrecarga Viento 
Peso Conductor 
(daN/m) 
Resultante 
(daN/m) 
Espesor 
manguito 
(mm) 
Densidad 
hielo 
(daN/m3) 
Peso 
hielo 
(daN/m) 
Presión del 
viento (daN/m2) 
Diámetro 
incluido 
manguito 
(mm) 
Sobrecarga 
viento (daN/m) 
Tracción máxima viento -5 0 750 0 68,056 27,72 1,887 1,43 2,368 
EDS 15 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
Flecha Máxima Temperatura 1 85 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
Flecha Máxima Temperatura 2 50 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
Flecha Máxima Viento 15 0 750 0 50 27,72 1,386 1,43 1,991 
Flecha mínima -5 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
Desviación de cadenas -5 0 750 0 25,004 27,72 0,693 1,43 1,589 
Control de vibraciones -5 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
 
Resultados 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Resultante 
(daN/m) 
Tracción (daN) Flecha(m) 
Coeficiente 
seguridad 
Parámetro (m) 
Tracción máxima viento -5 2,368 981 1,70 13,15 414 
EDS 15 1,43 545 1,84 23,66 381 
Flecha Máxima Temperatura 1 85 1,43 404 2,49 31,92 283 
Flecha Máxima Temperatura 2 50 1,43 460 2,19 28,04 322 
Flecha Máxima Viento 15 1,991 745 1,88 17,31 374 
Flecha mínima -5 1,43 621 1,62 20,77 434 
Desviación de cadenas -5 1,589 684 1,63 18,86 430 
Control de vibraciones -5 1,43 621 1,62 20,77 434 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 5/16 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 6/16 
1.2 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES DE GUARDA 
 
1.2.1 Cálculo mecánico cable compuesto tierra-óptico 
 
Se instalará, 1 cables compuesto tierra-óptico, que tienen las siguientes características: 
 
-Denominación ........................................................ OPGW-TIPO1-17kA-15.3-Sección total .................................................................................... 119 mm2 
-Diámetro .......................................................................................... 15,3 mm 
-Peso............................................................................................ 0,68 daN/m 
-Carga de rotura ........................................................................... 10.000 daN 
-Módulo de elasticidad ......................................................... 12.000 daN/mm2 
-Coeficiente de dilatación ......................................................... 0,0000141 /ºC 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 7/16 
ZONA A 
 
Para zonas cuya altitud sea inferior a 500 m, las hipótesis consideradas son las 
siguientes: 
 
Hipótesis inicial 
 
EDS (2,77%) 
 T = 15 P = Pc = 0,68 daN/m Ti = 271,74 daN 
 
Hipótesis finales 
 
1. Tracción máxima viento 140 km/h W= 81,667 daN/m2 
 T = - 5°C P = √Pc
2
+ Pw
2 = 1,423 daN/m2
 
2. Flecha máxima temperatura
 
 T = 50°C P = Pc = 0,68 daN/m 
3. Flecha máxima viento 120 km/h W = 60 daN/m2 
 T= 15°C P = √Pc
2
+ Pw
2
= 1,142 daN/m 
4. Flecha mínima 
 T = -5°C P = Pc = 0,68 daN/m 
5. Control de vibraciones 
 T= -5°C P = Pc = 0,68 daN/m
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 8/16 
Estudio mecánico del cable de guarda 
Cable de guarda 
 
Hipótesis Inicial 
Cable de guarda 
Sección 
(mm2) 
Diámetro
(mm) 
Peso(daN/m) 
Carga Rotura 
(daN) 
Módulo 
elasticidad 
(daN/mm2) 
Coeficiente 
dilatación (1/ºC) 
Vano 
(m) 
Temperatura 
(ºC) 
Resultante 
(daN/m) 
Tracción 
(%) 
Tracción 
(daN) 
Zona 
OPGW-TIPO1-17kA-15.3 119 15,3 0,68 10.000 12.000 0,0000141 75 15 0,68 2,77 271,74 A 
 
Hipótesis Finales 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Sobrecarga Hielo Sobrecarga Viento 
Peso Conductor 
(daN/m) 
Resultante 
(daN/m) 
Espesor 
manguito 
(mm) 
Densidad 
hielo 
(daN/m3) 
Peso 
hielo 
(daN/m) 
Presión del 
viento (daN/m2) 
Diámetro 
incluido 
manguito 
(mm) 
Sobrecarga 
viento (daN/m) 
Tracción máxima viento -5 0 750 0 81,667 15,3 1,25 0,68 1,423 
EDS 15 0 750 0 0 15,3 0 0,68 0,68 
Flecha máxima temperatura 50 0 750 0 0 15,3 0 0,68 0,68 
Flecha máxima viento 15 0 750 0 60 15,3 0,918 0,68 1,142 
Flecha mínima -5 0 750 0 0 15,3 0 0,68 0,68 
Control de vibraciones -5 0 750 0 0 15,3 0 0,68 0,68 
 
Resultados 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Resultante 
(daN/m) 
Tracción (daN) Flecha(m) 
Coeficiente 
seguridad 
Parámetro (m) 
Tracción máxima viento -5 1,423 589 1,69 16,98 414 
EDS 15 0,68 272 1,73 36,77 400 
Flecha máxima temperatura 50 0,68 235 1,99 42,55 346 
Flecha máxima viento 15 1,142 444 1,80 22,52 389 
Flecha mínima -5 0,68 301 1,56 33,22 443 
Control de vibraciones -5 0,68 301 1,56 33,22 443 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 9/16 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 10/16 
1.3 VANOS REGULARES. RESUMEN DE SERIES 
 
A continuación se da la relación de todas las series y los vanos reguladores de cada una de 
ellas. 
 
Nº de 
serie 
Torre inicial Torre final 
Longitud serie (m) 
Vano regulador 
(m) Nº Tipo Nº Tipo 
Serie1 2 
APOYO 
EXISTENTE 
2N 
APOYO 
D2A2 
40,13 40,13 
Serie2 2N 
APOYO 
D2A2 
1N 
APOYO 
D2A2 
95,07 95,07 
Serie3 1N 
APOYO 
D2A2 
0N_1 
APOYO 
D2A2 
68,38 68,38 
Serie4 1N 
APOYO 
D2A2 
0N_2 
APOYO 
D2A2 
69,33 69,33 
Serie5 0N_1 
APOYO 
D2A2 
PORT PORT 56,96 56,96 
Serie6 0N_2 
APOYO 
D2A2 
0N_3 
APOYO 
D2A2 
47,09 47,09 
Serie7 0N_3 
APOYO 
D2A2 
PORT PORT 35,19 35,19 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 11/16 
1.4 TABLAS DE TENDIDO DE LOS CONDUCTORES 
 
A continuación se da una tabla con los valores de tense y flecha para distintos vanos 
reguladores y temperaturas. 
 
ZONA A 
 
EDS : 4,21% (Carga rotura del conductor) 
Tracción máxima: 7,58% (Carga rotura del conductor) 
 
Hipótesis de cálculo de la tracción máxima 
 
1. Tracción máxima viento 
-Temperatura: -5 ºC 
-Sobrecarga viento: 1,887 daN/m 
-Resultante: 2,367 daN/m 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 12/16 
Cálculo de Parámetros para tablas de tendido del conductor 
Conductor 
 
Tense admisible Zona 
Conductor 
Sección 
(mm2) 
Diámetro 
(mm) 
Peso (daN/m) 
Carga Rotura 
(daN) 
Módulo 
elasticidad 
(daN/mm2) 
Coeficiente 
dilatación (1/ºC) 
E.D.S. 
(%) 
E.D.S. 
(daN) 
Tracción 
(%) 
Tracción 
(daN) 
A 
CONDUCTOR AL/AW 
CONDOR 
454,5 27,72 1,43 12.897 6.728 0,0000202 4,21 545,44 7,58 981 
 
Condiciones iniciales 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Sobrecarga Hielo Sobrecarga Viento 
Peso 
Conductor 
(daN/m) 
Resultante 
(daN/m) Espesor 
manguito (mm) 
Densidad hielo 
(daN/m3) 
Peso hielo 
(daN/m) 
Presión del viento 
(daN/m2) 
Diámetro incluido 
manguito (mm) 
Sobrecarga 
viento 
(daN/m) 
EDS 15 0 750 0 0 27,72 0 1,43 1,43 
 
Condiciones finales 
Resultante (daN/m) 1,43 Fluencia (ªC) 10 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 13/16 
Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor 
Vano 
regulador 
(m) 
0 ºC 5 ºC 10 ºC 15 ºC 20 ºC 25 ºC 30 ºC 35 ºC 40 ºC 45 ºC 
Condición 
Inicial Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
35,19 832 0,27 710 0,31 618 0,36 548 0,40 495 0,45 411 0,49 419 0,53 392 0,57 368 0,60 348 0,64 EDS 
40,13 780 0,37 685 0,42 612 0,47 556 0,52 511 0,56 474 0,61 443 0,65 417 0,69 395 0,73 376 0,76 EDS 
47,09 728 0,54 662 0,60 608 0,65 564 0,70 527 0,75 461 0,80 470 0,84 447 0,89 427 0,93 409 0,97 EDS 
56,69 684 0,85 640 0,91 604 0,96 572 1,01 544 1,07 520 1,12 498 1,16 479 1,21 462 1,26 446 1,30 EDS 
68,38 655 1,28 626 1,33 600 1,39 577 1,45 557 1,50 538 1,55 521 1,61 505 1,65 491 1,70 477 1,75 EDS 
69,33 653 1,32 625 1,37 600 1,43 578 1,49 557 1,54 512 1,59 522 1,65 507 1,70 493 1,74 480 1,79 EDS 
95,07 624 2,59 610 2,65 597 2,71 584 2,77 572 2,82 540 2,88 551 2,93 541 2,99 531 3,04 522 3,09 EDS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 14/16 
1.5 TABLAS DE TENDIDO DE LOS CABLES DE GUARDA 
 
1.5.1 Tablas de tendido del cable compuesto tierra-óptico 
 
A continuación se da una tabla con los valores de tense y flecha para distintos vanos 
reguladores y temperaturas del cable compuesto tierra óptico. 
 
Esta tabla se ha calculado partiendo de la hipótesis más desfavorable de las siguientes: 
 
ZONA A 
 
EDS : 2,77% (Carga rotura del conductor) 
Tracción máxima: 6% (Carga rotura del conductor) 
 
Hipótesis de cálculo de la tracción máxima 
 
1. Tracción máxima viento 
-Temperatura: -5 ºC 
-Sobrecarga viento: 1,25 daN/m 
-Resultante: 1,423 daN/m 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 15/16 
Cálculo de Parámetros para tablas de tendido del cable de guarda 
Cable de guarda 
 
Tense admisible Zona 
Cable de guarda 
Sección 
(mm2) 
Diámetro 
(mm) 
Peso (daN/m) 
Carga Rotura 
(daN) 
Módulo 
elasticidad 
(daN/mm2) 
Coeficiente 
dilatación (1/ºC) 
E.D.S. 
(%) 
E.D.S. 
(daN) 
Tracción 
(%) 
Tracción 
(daN) 
A 
OPGW-TIPO1-17kA-15.3 119 15,3 0,68 10.000 12.000 0,0000141 2,77 271,74 6 588,6 
 
Condiciones iniciales 
Hipótesis 
Temperatura 
(ºC) 
Sobrecarga Hielo Sobrecarga Viento 
Peso 
Conductor 
(daN/m) 
Resultante 
(daN/m) Espesor 
manguito (mm) 
Densidad hielo 
(daN/m3) 
Peso hielo 
(daN/m) 
Presión del viento 
(daN/m2) 
Diámetro incluido 
manguito (mm) 
Sobrecarga 
viento 
(daN/m) 
EDS 15 0 750 0 0 15,3 0 0,68 0,68 
 
Condiciones finales 
Resultante (daN/m) 0,68 Fluencia (ªC) 0 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 1 16/16 
Cálculo de tracciones para tablas de tendido del cable de guarda 
 
Vano 
regulador 
(m) 
0 ºC 5 ºC 10 ºC 15 ºC 20 ºC 25 ºC 30 ºC 35 ºC 40 ºC 45 ºC 
Condición 
Inicial Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
Tracción 
(daN) 
Flecha
(m) 
35,19 347 0,29 312 0,32 283 0,36 389 0,44 259 0,39 240 0,42 223 0,45 209 0,48 197 0,51 187 0,54 EDS 
40,13 330 0,41 303 0,44 281 0,48 401 0,57 261 0,51 245 0,55 231 0,58 220 0,61 209 0,64 200 0,67 EDS 
47,09 319 0,57 299 0,61 281 0,65 414 0,75 265 0,68 252 0,72 240 0,76 230 0,79 221 0,82 212 0,85 EDS 
56,69 304 0,89 291 0,93 279 0,97 428 1,08 268 1,01 259 1,05 250 1,08 242 1,12 235 1,15 228 1,19 EDS 
68,38 296 1,32 287 1,36 279 1,40 439 1,51 271 1,44 263 1,48 257 1,52 251 1,56 245 1,59 239 1,63 EDS 
69,33 297 1,33 287 1,37 279 1,41 439 1,53 271 1,45 264 1,49 257 1,53 251 1,57 245 1,61 239 1,64 EDS 
95,07 288 2,57 283 2,62 278 2,66 452 2,78 274 2,70 270 2,75 266 2,79 262 2,83 258 2,87 254 2,91 EDS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 1/23 
 
CAPÍTULO 2 
CÁLCULOS ELÉCTRICOS 
 
2.1 INTRODUCCIÓN ...................................................................................................... 2 
2.2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS LÍNEA AÉREA ............................................................. 3 
 2.2.1 CAPACIDAD DE TRANSPORTE ................................................................... 3 
 2.2.2 PARÁMETROS ELÉCTRICOS ....................................................................... 3 
2.3 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA ......................................................................... 10 
 2.3.1 NORMAS GENERALES ............................................................................... 10 
 2.3.2 CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS SEGÚN SU UBICACIÓN .................... 10 
 2.3.3 LISTADO DE APOYOS ................................................................................ 13 
 2.3.4 DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA ......................................... 13 
 2.3.5 VERIFICACIÓN DEL DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA ....... 16 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 2/23 
 
2.1 INTRODUCCIÓN 
 
Este documento contiene los cálculos eléctricos correspondientes a la línea aérea de 
transporte de energía eléctrica, de doble circuito a 220 kV, que conectará la actual línea a 
220kV D/C “Parralejo-Gazules” con la futura subestación EL ZUMAJO (NUEVO 
PARRALEJO) 
 
Los cálculos realizados son los siguientes: 
 Capacidad de Transporte. 
 Parámetros de la línea (resistencia, reactancia, susceptancia) 
 Caída de tensión. Efecto corona. 
 
Las características de la línea aérea y las hipótesis de cálculo utilizadas son las 
siguientes: 
 Tipo de apoyo predominante: APOYO D2A2 
 Longitud de la línea: 0,247 km 
 Conductor de fase: CONDUCTOR AL/AW CONDOR 
 Conductores de tierra: OPGW-TIPO1-17kA 
 Frecuencia de cálculo: 50 Hz 
 Altitud media de la línea sobre el nivel del mar: 184 m 
 Cálculos realizados para resistividad del terreno: 100 ohm.m 
 Cadenas de aisladores predominante: AMARRE 
 Temperatura máxima de trabajo del conductor: 85ºC 
 Velocidad del viento perpendicular al conductor: 0,6 m/s 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 3/23 
 
2.2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS LÍNEA AÉREA 
 
 
2.2.1 CAPACIDAD DE TRANSPORTE 
Se ha calculado la capacidad de transporte por circuito de la línea con una velocidad de 
viento de 0,6 m/s perpendicular al conductor y considerando el efecto de la radiación solar 
en las condiciones climáticas de la zona más desfavorables. 
 
Temperatura del conductor de 85 º C 
 Potencia Intensidad 
Invierno:Tª= 17 ºC; Rs=244 W/m2 427,3 MVA 1121,4 A 
Verano:Tª= 28 ºC; Rs=452 W/m2 385,9 MVA 1012,8 A 
 
Las temperaturas y radiaciones solares se han obtenido de la Guía Resumida del Clima 
en España de 1971-2000, del Ministerio de Obras Públicas y Transporte, edición 2001. 
Con el presente estudio se cumple lo establecido por el artículo 4.2.2 de la ITC-LAT-09, ya 
que se ha tenido en cuenta la temperatura alcanzada por los conductores, las condiciones 
climatológicas y la carga de la línea. 
La capacidad de transporte por circuito calculada para la retribución económica de 
inversiones en líneas según el Real Decreto 2819/1998 (Temperatura ambiente 10ºC con 
viento 0,6 m/s y sin insolación), para línea de 220 kV con conductores tipo LARL-
CONDOR y temperatura de diseño de 85°C, es de 447 MVA. 
 
 
 
2.2.2 PARÁMETROS ELÉCTRICOS 
 
RESISTENCIA 
El valor de la resistencia se da a una temperatura (20º C) que no corresponde con la de 
funcionamiento. La modificación de su valor se calcula según UNE 21018-80, mediante la 
siguiente fórmula: 
 
 
Dónde es una constante que depende del tipo de conductor. 
En nuestro caso tenemos el siguiente valor de resistencia por kilómetro: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 4/23 
 
1
2
3
3´
2´
1´
 
 
La resistencia total por circuito y para una longitud total de 0,247 km será: 
 
𝑅𝑇 = 𝑅85 · 𝑙𝑇 = 0,0868 · 0,247 = 0,0214 Ω 
 
REACTANCIA 
 
El valor de la reactancia kilométrica de la línea se calcula mediante la fórmula: 
𝑋 = 2𝜋 · 𝑓 · 𝐿 Ω/𝑘𝑚 
 
Sustituyendo L, coeficiente de autoinducción kilométrico, por la siguiente expresión válida: 
 
L = (0,5 + 4,605 · log (
D
r
)) · 10−4 H/km 
Llegamos a: 
X = 2 · π · f · (0,5 + 4,605 · log (
D
r
)) · 10−4 Ω/km 
Dónde: 
X =Reactancia en / km. 
f = Frecuencia de la red en Hertzios. 
D = Separación media geométrica entre conductores en mm. 
r = radio del conductor (mm). 
 
La separación media geométrica entre fases (ver figura), viene dada por: 
 
 
D1 =
√d1−2 · d1−3 · d1−2´ · d1−3´
d1−1´
 
D2 =
√d2−1 · d2−3 · d2−1´ · d2−3´
d2−2´
 
D3 =
√d3−1 · d3−2 · d3−1´ · d3−2´
d3−3´
 
D = √D1 · D2 · D3
3
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 5/23 
 
Teniendo en cuenta la configuración de todos los armados de los apoyos de la línea 
existe, el armado medio proporciona los siguientes valores: 
 
D1 = 6,56 m 
D2 = 6,85 m 
D3 = 6,56 m 
𝐃 = √2,431 · 3,996 · 2,523
3
= 𝟔, 𝟔𝟓𝟓 𝐦 
 
Sustituyendo estos valores en la fórmula de la reactancia, obtenemos: 
 
𝑋 = 2 · 𝜋 · 𝑓 · (0,5 + 4,605 · 𝑙𝑜𝑔 (
6655
13,86
)) · 10−4 Ω/𝑘𝑚 
 
Llegamos a: 
X = 0,4036 Ω/km 
 
La reactancia total por circuito será: 
 
XT = 0,0997 Ω 
SUSCEPTANCIA 
 
El valor de la susceptancia kilométrica de la línea se calcula mediante la fórmula: 
 
kmSrDfB /10))·/log(/2,24·(·2 9  
 
Sustituyendo valores obtenemos: 
kmSrDfB /835,210))·/log(/2,24·(·2 9    
 
La susceptancia total será: 
 
SBT 7003,0 
 
ADMITANCIA 
 
Se define la admitancia como: 
𝑌 = 𝐺 + 𝑗𝐵 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 6/23 
 
Dónde G es la perditancia, de valor despreciable y B la susceptancia. Por tanto tendremos 
una admitancia de: 
 
𝑌 = 𝑗 · 2,835 · 10−6 𝑆/𝑘𝑚 
 
 
Y la admitancia total (en S): 
 
𝑌𝑇 = 𝑗 · 0,7003 · 10
−6 = 0,7003 · 10−6∠90 𝑆 
 
 
IMPEDANCIA Y POTENCIA CARACTERÍSTICA 
 
Se define la impedancia como: 
𝑍 = 𝑅 + 𝑗𝑋 
 
 
Sustituyendo valores, tenemos: 
 
𝑍 = 0,0868 + 𝑗 · 0,4036 = 0,413∠86,52 Ω/𝑘𝑚 
 
Y una impedancia total: 
 
Z = 0,0214 + j · 0,0997 = 0,102∠86,52 Ω 
 
La impedancia característica será: 
 
𝑍 = √
𝑍
𝑌
 
𝑍 = √
0,413∠86,52
2,835 · 10−6∠90
= 381,67 ∠ − 3,48 
 
 
Y la potencia característica por circuito: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 7/23 
 
𝑃𝑐 =
𝑈2
𝑍𝑐
 
𝑃𝑐 =
2202
381,67
= 126,81 𝑀𝑊 
 
 
EFECTO CORONA 
 
El efecto corona viene condicionado por la rigidez dieléctrica del aire y el campo eléctrico 
creado en la superficie del conductor aéreo, produciéndose pérdidas de energía cuando el 
campo eléctrico en la superficie del conductor es tal, que rebasa la correspondiente 
rigidez dieléctrica del aire. 
La rigidez dieléctrica del aire depende de la presión barométrica, de la temperatura, de la 
humedad relativa y por otra parte del campo eléctrico en la superficie del conductor, que 
está relacionado con la tensión del sistema, la disposición geométrica de los conductores, 
el estado superficial del conductor y con otra serie de factores. 
A la tensión a que empieza a aparecer el fenómeno se llama tensión crítica disruptiva, que 
se calcula mediante la fórmula de PEEK: 
 
𝑈𝑐 =
29,8
√2
· √3 · 𝑚𝑐 · 𝛿 · 𝑚𝑡 · 𝑟 · 𝑙𝑛
𝐷
𝑟
 
 Donde: 
• 𝑚𝑐: Coeficiente rugosidad del conductor (0,83 a 0,87 para cables) 
• 𝛿: Factor corrección densidad del aire en función de la presión barométrica y la 
altura. 
• 𝑚𝑡: Coeficiente efecto lluvia (1 en tiempo seco y 0,8 en tiempo húmedo). 
• r: radio del conductor en cm 
• D: distancia media geométrica entre fases 
• h: presión barométrica en cmHg 
• θ: temperatura en ºC 
 
El valor de h se relaciona con la altitud sobre el nivel del mar según la fórmula de Halley: 
𝑙𝑜𝑔(ℎ) = log(76) −
𝑌
18.336
 
 
Siendo Y la altura sobre el nivel del mar. En este caso Y=184memos, por lo que: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 8/23 
 
ℎ = 74,26𝑐𝑚𝐻𝑔 
 
A una temperatura de 10ºC y con una presión barométrica de 74,26 cm de Hg, el factor de 
corrección de la densidad del aire toma un valor de: 
 
𝛿 =
3,921 · ℎ
273 + 𝜃
=
3,921 · 74,26
273 + 10
= 1,029 
 
Como coeficiente de rugosidad del conductor tomaremos un valor medio, mc= 0,85. 
 
Sustituyendo los valores en la expresión de tensión crítica disruptiva Uc, tendremos: 
• Para tiempo seco mt= 1,  Uc= 273,17 kV 
• Para tiempo húmedo mt= 0,8,  Uc= 218,54 kV 
 
La tensión crítica disruptiva con tiempo seco resulta mayor que la tensión más elevada, 
245kV, y no se producirán pérdidas por efecto corona en estas condiciones. Sin embargo, 
no ocurre lo mismo para tiempo húmedo, por lo que habrá pérdias por efecto corona que 
se calcularán mediante la expresión: 
 
 
 
P……......... Pérdida de potencia (kw/km y fase) 
f …….......... Frecuencia 
V……......... Tensión simple de la línea (kV) 
Vc……........ Tensión simple disruptiva de la línea (kV) 
 
 
 
 
Obteniéndose un valor de 0,9391 kW/km y fase. 
 
Por lo que para una longitud de línea de 0,244 km y tres conductores tendremos unas 
pérdidas debidas al efecto corona de: 
 
 
 
  52 10
25
241 

 cVV
D
rf
P

fasekmWP ·/801,110
3
54,218
3
220
6655
386,1
029,1
2550
241 5
2








 
WP 32,1244,30·801,1·3 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 9/23 
 
CAIDA DE TENSIÓN 
No se considera el cálculo de la caída de tensión debido a que al tratarse de una red 
mallada, la tensión en los extremos de la línea viene determinada por el flujo de cargas 
del conjunto de la red y no exclusivamente por el flujo a través de la propia línea. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 10/23 
 
2.3 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA 
2.3.1 NORMAS GENERALES 
REE realizará el sistema de puesta a tierra de los apoyos según establece el 
“REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES TÉCNICAS Y GARANTÍAS DE 
SEGURIDAD EN LÍNEAS ELÉCTRICAS DE ALTA TENSIÓN” aprobado mediante 
Real Decreto RD 223/2008 en el Consejo de Ministros del 15 de febrero de 2008 en 
el apartado 7 de la instrucción técnica complementaria ITC-LAT 07 “Líneas aéreas 
con conductores desnudos”. 
Todos los apoyos de material conductor, como es el caso de los apoyos metálicos 
empleados por REE en todas sus líneas, deberán conectarse a tierra mediante una 
conexión específica. 
En el caso de líneas eléctricas que contengan cables de tierra a lo largo de toda su 
longitud, el diseño de su sistema de puesta a tierra deberá considerar el efecto de 
los cables de tierra. 
Los apoyos que sean diseñados para albergar las botellas terminales de paso 
aéreo-subterráneo deberán cumplir los mismos requisitos que el resto de apoyos en 
función de su ubicación. 
La conexión a tierra de los pararrayos instalados en apoyos no se realizará a través 
de la estructura metálica del apoyo. 
2.3.2 CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS SEGÚN SU UBICACIÓN 
Para poder identificar los apoyos en los que se debe garantizar los valores 
admisibles de las tensiones de contacto, se establece la siguiente clasificación de 
los apoyos según su ubicación: 
a) Apoyos Frecuentados (F/FSC): son los situados en lugares de acceso 
público y donde la presencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es 
frecuente: donde se espere que las personas se queden durante tiempo 
relativamente largo, algunas horas al día durante varias semanas, o por un 
tiempo corto pero muchas veces al día. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Cálculos – Capítulo 2 11/23 
 
Se considerarán apoyos frecuentados todos aquellos apoyos situados en 
suelos clasificados como urbanos o urbanizables programados en los Planes 
de Ordenación del Territorio. 
Se considera también como frecuentado cualquier apoyo que sea accesible por 
encontrarse cualquier parte del apoyo a menos de 25 metros de 
aparcamientos, aceras, áreas de festejos populares, romerías, ermitas y áreas 
de recreo a las que ocasionalmente puedan acudir numerosas personas 
ajenas a la instalación eléctrica, o a menos de 5 metros de las áreas 
siguientes: 
▪ Construcciones en fincas rústicas en las que cualquier persona 
pueda permanecer un tiempo prolongado. 
▪ Caminos vecinales situados hasta 500 metros del límite de zona 
urbana registrados en catastro como tales y con superficie 
manipulada artificialmente (hormigonado, enlosado, asfaltado, etc.). 
Desde el punto de vista de la seguridad de las personas, los apoyos 
frecuentados podrán considerarse exentos del cumplimiento de las tensiones 
de contacto en los siguientes casos: 
▪ Cuando se aíslen los apoyos de tal forma que todas las partes 
metálicas del apoyo queden fuera del volumen de accesibilidad 
limitado por una distancia horizontal mínima de 1,25 metros, 
utilizando para ello vallas aislantes. 
▪ Cuando todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del 
volumen de accesibilidad limitado por una distancia horizontal 
mínima de 1,25 metros, debido a agentes externos (orografía del 
terreno, obstáculos naturales, etc.). 
▪ Cuando el apoyo esté recubierto por placas aislantes o protegido 
por obra de fábrica de ladrillo hasta una altura de 2,5 metros, de 
forma que se impida la escalada al apoyo. 
En estos casos, no obstante, habrá que garantizar que se cumplen las 
tensiones de paso aplicadas, debiéndose tomar como referencia lo establecido 
en el “REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES TÉCNICAS Y GARANTÍAS DE 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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SEGURIDAD EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE ALTA TENSIÓN” en su 
instrucción técnica complementaria ITC-RAT13 “Instalaciones de puesta a 
tierra” aprobado mediante Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo de 2014. 
A su vez, los apoyos frecuentados se clasifican en dos subtipos: 
a.1) Apoyos frecuentados con calzado (F): se considerará como 
resistencias adicionales la resistencia adicional del calzado, Ra1, y la 
resistencia a tierra en el punto de contacto, Ra2. Se puede emplear como 
valor de la resistencia del calzado 1.000 . 
Saaa RRR 5,1100021  
Siendo ρs la resistividad superficial del terreno. 
Estos apoyos serán los situados en lugares donde se puede suponer, 
razonadamente, que las personas estén calzadas, como pavimentos de 
carreteras públicas, lugares de aparcamiento, etc. 
a.2) Apoyos frecuentados sin calzado (FSC): se considerará como 
resistencia adicional únicamente la resistencia a tierra en el punto de 
contacto, Ra2. La resistencia adicional del calzado, Ra1, será nula. 
Saa RR 5,12  
Estos apoyos serán los situados en lugares como jardines, piscinas, 
camping, áreas recreativas donde las personas puedan estar con los 
pies desnudos. 
Según establece el