2 - CRITERIOS DE DISEÑO DE INFRAESTRUCTURA EN EDIFICACIONES

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Capítulo II 
Criterios de Diseño de 
Infraestructura en Edificaciones. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 146 
2 CRITERIOS DE DISEÑO PARA FUNDACIONES Y MUROS. 
En esta parte se tratará lo concerniente a los criterios de diseños empleados en las 
normas ACI318-2019, FONDONORMA 1753-206 Y FUNVISIS 1756-2001, sobre la 
infraestructura de edificaciones, tales como zapatas superficiales, losa y vigas de 
fundación, fundaciones profundas y muros de contención. 
 
2.1 CRITERIOS DE DISEÑO DE FUNDACIONES SUPERFICIALES Y 
PROFUNDAS SEGÚN NORMA ACI-318-2019 
 
En este capítulo comentaremos los criterios de diseño de la norma ACI-318-2019 y 
la Covenin 1753-2006 (PROYECTO Y CONSTRUCCION DE OBRAS DE CONCRETO 
ESTRUCTURAL), La cual son la primera es la norma internacional donde la mayoría 
de los códigos locales se basan en sus criterios. 
En el alcance de la norma ACI en el capítulo 13 (Cimentaciones), se basa en la 
aplicación a cimentaciones prees forzadas y no prees forzadas. Incluyendo las 
cimentaciones superficiales (zapatas corridas, zapatas aisladas, zapatas combinadas, 
vigas de cimentación, vigas sobre el terreno) y cimentaciones profundas (cabezales 
de pilotes, pilotes hincados, pilotes excavados y cajones de cimentación tipo caissons), 
Sin embargo, la aplicabilidad de los requisitos específicos dentro de ellos puede no 
estar explícitamente definida para las cimentaciones. (En la fig. siguiente se presentan 
las cimentaciones comentadas en esta norma) 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 147 
 
Fig. R.13.1.1 
 
Los materiales, usados para las cimentaciones según esta norma: 
.- las propiedades de diseño del concreto deben seleccionarse de acuerdo al 
capítulo 19 (CONCRETO: REQUISITOS DE DISEÑO Y DURABILIDAD), donde se 
establece que la Resistencia especificada a la compresión — Los requisitos para 
mezclas de concreto se basan en la filosofía de que el concreto de proveer resistencia 
y durabilidad adecuadas. El Reglamento define en la tabla 19.2.1.1, un valor mínimo 
de f´c = 170 kg/cm2 o 17 MPa para concreto de uso general y de peso liviano - normal 
para concreto estructural. No hay límite para el valor máximo de f´c, excepto que así 
lo requiera un requisito específico del Reglamento. 
.- Se debe usar la resistencia especificada a la compresión para la dosificación de 
mezclas en 26.4.3 (Dosificación de las mezclas de concreto) y para el ensayo y 
aceptación del concreto en 26.12.3. (Criterios para la aceptación de probetas curada 
en forma estándar) 
.- A menos que se especifique lo contrario, f´c debe basarse en ensayos a los 28 
días. Si el ensayo no es a los 28 días, se debe especificar la edad del ensayo para f´c 
en los documentos de construcción. 
 
Módulo de elasticidad 
 
Se permite calcular el módulo de elasticidad, Ec, para el concreto por medio de: 
 
.- Para valores de Wc entre 1440 y 2560 kg/m3 
 
𝐸𝑐 = Wc1.5𝑥 0.043𝑥√𝒇´𝒄 (𝑒𝑛 𝑀𝑝𝑎) 
 
.- para concreto de peso normal: 
 
𝐸𝑐 = 4700𝑥√𝒇´𝒄 (𝑒𝑛 𝑀𝑝𝑎) 
 
.- Las propiedades de diseño del acero de refuerzo deben seleccionarse de 
acuerdo con el Capítulo 20. (REFUERZO DE ACERO PROPIEDADES, 
DURABILIDAD Y EMBEBIDOS) 
Este capítulo aplica al acero de refuerzo y rige (a) hasta (c): 
(a) Propiedades del acero. 
(b) Propiedades que se deben emplear en el diseño. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
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(c) Requisitos de durabilidad, incluidos los requisitos mínimos especificados para el 
recubrimiento. 
 
Barras y alambres no preesforzados. 
 
Propiedades de los aceros de refuerzos. 
Las barras y alambres no preesforzados deben ser corrugados, excepto las barras 
lisas o alambres que se permiten para ser utilizados en espírales. 
La resistencia a la fluencia de barras y alambres no preesforzadas debe 
determinarse por medio de (a) o (b): 
 
(a) Método del corrimiento, utilizando un corrimiento de 0.2 por ciento de acuerdo 
con ASTM A370. 
 
(b) Método de extensión bajo carga, siempre y cuando la barra o alambre no 
preesforzado presente un cambio abrupto en la deformación unitaria o un punto de 
fluencia bien definido. 
 
Las barras corrugadas deben cumplir con (a) hasta (e): 
(a) ASTM A615M – acero al carbón. 
(b) ASTM A706M – acero de baja aleación. 
(c) ASTM A 996M – acero de rieles y ejes. Las barras de acero provenientes de 
rieles deben ser del Tipo R. 
(d) ASTM A955M – acero inoxidable. 
(e) ASTM A1035M – acero cromado bajo en carbón. 
 
.- Las barras lisas para refuerzo en espiral deben 
Cumplir con las normas ASTM A615M, A706M, A955M, o A1035M. 
 
.- Las barras lisas sólo se permiten para refuerzo en espiral, ya sea como refuerzo 
transversal para columnas, para refuerzo transversal para cortante y torsión, o 
Confinamiento para empalmes del refuerzo. 
 
.- Las parrillas de barras corrugadas soldadas deben cumplir con ASTM A184M. Las 
barras de refuerzo, utilizadas en las parrillas de barras corrugadas soldadas deben 
cumplir con ASTM A615M o ASTM 706M. 
 
.- Las barras corrugadas con cabeza deben cumplir con la norma ASTM A970M, 
incluyendo los requisitos del Anexo A1 para dimensiones de las cabezas Clase HA. 
 
Las Propiedades de diseño del acero de refuerzo. 
Para barras y alambres no preesforzados, el esfuerzo menor que fy debe tomarse 
como Es veces la deformación unitaria del acero. Para resistencias mayores a la 
correspondiente a fy el esfuerzo debe considerarse independientemente de la 
deformación unitaria e igual a fy. Según la tabla 20.2.2.4a el valor del esfuerzo utilizado 
para cimentaciones en condiciones normales fy = 420 MPa (4200 kg/cm2) 
 
El módulo de elasticidad, Es, para barras y alambres no preesforzados puede 
tomarse como 200,000 MPa. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
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.- La resistencia a fluencia de barras y alambres no preesforzados para los cálculos 
de diseño deben basarse en el grado de refuerzo especificado y no deben exceder los 
valores dados en 20.2.2.4 para las aplicaciones asociadas. 
 
.- Los tipos de barras y alambres de refuerzo no preesforzado deben ser 
especificados para las aplicaciones estructurales particulares y deben cumplir con la 
Tabla 20.2.2.4a para refuerzo corrugado y con la Tabla 20.2.2.4b para el refuerzo liso. 
 
.- Los requisitos de los materiales, diseño y detallado de los insertos embebidos en 
el concreto deben cumplir con 20.7. (Embebidos) 
 
Conexión a otros miembros 
. - El diseño y detallado de columnas construidas en sitio y prefabricadas, pedestales 
y conexiones de muros a las cimentaciones deben cumplir con 16.3. (Conexiones a 
cimentaciones) 
 
Efectos sísmicos 
. - Los miembros estructurales situados por debajo de la base de la estructura que 
se requieren para transmitir a la cimentación las fuerzas resultantes de los efectos 
sísmicos, deben cumplir con las disposiciones de 18.2.2.3. (Los miembros 
estructurales situados por debajo de la base de la estructura y que se requieren para 
transmitir a la cimentación las fuerzas resultantes de los efectos sísmicos, deben 
cumplir también con las disposiciones del Capítulo 18. (ESTRUCTURAS SISMO 
RESISTENTES) que sean congruentes con el sistema de resistencia ante fuerzas 
sísmicas localizado por encima de la base de la estructura. 
 
. - En estructuras asignadas a las Categorías de Diseño Sísmico (SDC) D, E, o F, 
las cimentaciones superficiales y profundas que resistan fuerzas inducidas por el sismo 
o que transfieran fuerzas inducidas por el sismo entre la estructuray el terreno deben 
diseñarse de acuerdo con 18.13. (Cimentaciones con categorías de diseño D, E, o 
F). Suelos débiles. 
 
. - Es deseable que la respuesta inelástica debida a movimientos fuertes del terreno 
se produzca en los elementos estructurales localizados por encima de la cimentación 
y que los elementos de la cimentación permanezcan esencialmente 
Elásticos ya que la reparación de cimentaciones puede ser extremadamente difícil 
y costosa. Los requisitos para las cimentaciones que soportan edificaciones asignadas 
a las Categorías de Diseño Sísmico D, E o F representan un consenso respecto al 
nivel mínimo de buena práctica en el diseño y detallado de cimentaciones de concreto 
para lograr este objetivo. 
Losas sobre el terreno 
Las losas sobre el terreno que transmiten cargas verticales o fuerzas laterales 
provenientes de otras partes de la estructura al suelo deben diseñarse y construirse 
de acuerdo con las disposiciones aplicables de este Reglamento. 
 
. - A menudo las losas sobre el terreno actúan como un diafragma para mantener la 
integridad de la edificación a nivel del terreno y minimizar los efectos de movimientos 
desfasados del terreno que pueden producirse debajo de la edificación. En estos 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
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casos, la losa debe ser reforzada y detallada adecuadamente. Como lo exige en el 
Capítulo 26, los documentos de construcción deben indicar claramente que estas losas 
sobre el terreno son miembros estructurales con el fin de prohibir que sean cortadas 
con sierra. 
 
. - Las losas sobre el terreno que transmiten fuerzas lateral es como parte del 
sistema resistente ante fuerzas sísmicas deben cumplir con 18.13. (Cimentaciones 
con categorías de diseño D, E, o F). 
 
Concreto simple (concreto sin refuerzo). 
 
Las cimentaciones de concreto simple deben diseñarse de acuerdo con el Capítulo 
14. (CONCRETO SIMPLE). 
. - Criterio de diseño de Cimentaciones. 
. - Las cimentaciones deben diseñarse para resistir las cargas mayoradas y las 
reacciones inducidas. 
La capacidad admisible del suelo o la capacidad admisible de los pilotes deben 
determinarse mediante los principios de mecánica de suelos y de acuerdo con el 
reglamento general de construcción. El tamaño del área de la base de una zapata 
sobre el suelo o el número y distribución de los pilotes, generalmente se establece con 
base en estos valores admisibles para cargas no mayoradas (de servicio) tales como 
D, L, W y E, en cualquier combinación que controle el diseño. Cuando haya necesidad 
de tener en cuenta cargas excéntricas o momentos, el esfuerzo en los 
Extremos sobre el suelo o la reacción obtenida en el pilote deben estar dentro de 
los valores admisibles. Las reacciones resultantes debidas a cargas de servicio 
combinadas con los momentos, cortantes, o ambos, causados por las fuerzas de 
Viento o sismo no deben exceder los valores incrementados que puedan estar 
permitidos por el reglamento general de construcción. 
 
Para definir para resistencia las dimensiones de una zapata o cabezal de pilote, 
debe determinarse la presión de contacto con el suelo o la reacción del pilote debida 
a las cargas mayoradas aplicadas. Estos valores calculados para presiones de 
contacto con el suelo o reacciones en los pilotes se usan para determinar la resistencia 
de la cimentación requerida para flexión, cortante y desarrollo del refuerzo, como en 
cualquier otro miembro de la estructura. En el caso de cargas excéntricas, las cargas 
mayoradas aplicadas pueden causar distribuciones de la presión de contacto con el 
suelo o de la reacción del pilote diferentes a las obtenidas para las cargas no 
mayoradas. 
Únicamente se necesita transmitir a la zapata los momentos que se calculan en la 
base de la columna o pedestal. Para la transmisión de fuerzas y momentos a las 
zapatas, no es necesario tener en cuenta el requisito de momento mínimo debido a 
consideraciones de esbeltez dado en 6.6.4.5. (Método de magnificación de 
momentos). 
 
.- Los sistemas de cimentaciones pueden diseñarse mediante cualquier 
procedimiento que cumpla con las condiciones de equilibrio y compatibilidad 
geométrica. 
.- Se permite el diseño de la cimentación basado directamente en los principios 
fundamentales de la mecánica estructural, siempre que se pueda demostrar que se 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
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satisfacen todos los criterios de resistencia y funcionamiento. El diseño de la 
cimentación se puede lograr mediante el uso combinado de soluciones clásicas 
basadas en un continuo linealmente elástico, soluciones numéricas basadas en 
elementos discretos o análisis de líneas de fluencia. En todos los casos, se debe 
Incluir el análisis y la evaluación de las condiciones de esfuerzo en los puntos de 
aplicación de la carga o reacciones del pilote correspondientes a cortante y torsión, así 
como a flexión. 
 
.- Se permite diseñar las cimentaciones de acuerdo con el modelo puntal-tensor del 
Capítulo 23. (MODELOS PUNTAL-TENSOR) 
 
Un ejemplo de la aplicación de este requisito (puntal – tensor) se presenta en los 
cabezales de pilotes apoyados sobre pilotes, similar a lo mostrado en la Fig. R13.1.1, 
los cuales pueden diseñarse usando modelos tridimensionales puntal-tensor que 
cumplan con el Capítulo 23 (Adebar et al. 1990). 
 
. - El momento externo en cualquier sección de una zapata corrida, zapata aislada 
o cabezal de pilote debe determinarse pasando un plano vertical a través del miembro, 
y calculando el momento de las fuerzas que actúan sobre el área total del miembro 
que quede a un lado de dicho plano vertical. 
 
Secciones críticas a flexión para cimentaciones superficiales y cabezales de 
pilotes. 
El momento Mu en el miembro soportado se debe calcular en la sección crítica 
indicada en la Tabla 13.2.7.1. 
 
 
 
 
. - La localización de la sección crítica para cortante mayorado de acuerdo con 7.4.3 
(Cortante mayorado) y 8.4.5 para cortante en una dirección ó 8.4.4.1 para cortante en 
dos direcciones debe medirse desde la ubicación de la sección crítica para Mu definida 
en tabla 13.2.7.1. 
. - La resistencia a cortante de una zapata se determina para las condiciones más 
severas de las establecidas en 8.5.3.1.1 (Para cortante de una dirección, en donde 
cada una de las secciones críticas que deben investigarse se extienden en un plano a 
través del ancho total, Vn debe calcularse de acuerdo con la Resistencia a cortante en 
una dirección) y 8.5.3.1.2. Para cortante en dos direcciones, vn debe calcularse de 
acuerdo con la Resistencia a cortante en dos direcciones. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 152 
La sección crítica para cortante se mide a partir de la cara del miembro soportado 
(columna, pedestal o muro), salvo para muros de albañilería y miembros apoyados 
sobre placas base de acero. 
El cálculo del cortante requiere que la reacción del suelo, se obtenga a partir de las 
cargas mayoradas, y que la resistencia de diseño esté de acuerdo con el Capítulo 22. 
(RESISTENCIA DE LAS SECCIONES DE LOS MIEMBROS) Donde sea necesario, el 
cortante alrededor de los pilotes individuales puede investigarse siguiendo 8.5.3.1.2. 
Si los perímetros para cortante se superponen, el perímetro crítico modificado, bo, 
debe tomarse como la porción de la envolvente más pequeña de los perímetros para 
cortante individuales que en realidad resistirán el cortante crítico para el grupo bajo 
consideración. En la Figura R13.2.7.2 se ilustra 
Una situación como la descrita anteriormente. 
 
 
 
 
. - Para la localización de las secciones críticas para momento, cortantey longitud 
de desarrollo del refuerzo en cimentaciones, las columnas o pedestales de concreto 
de forma circular o de polígono regular se permite considerarlas como miembros 
cuadrados con la misma área. 
 
Desarrollo del refuerzo en cimentaciones superficiales y cabezales de pilotes. 
 
.- El desarrollo del refuerzo debe cumplir con el Capítulo 25.(DETALLES DEL 
REFUERZO) 
.- Las fuerzas de tracción y compresión calculadas para el refuerzo en cada sección 
deben desarrollarse a cada lado de la sección. 
.- Las secciones críticas para desarrollo del refuerzo deben suponerse en las 
mismas ubicaciones dadas en la tabla 13.2.7.1 para momento mayorado máximo y en 
todos los planos verticales donde ocurran cambios de sección o de refuerzo. 
.- El refuerzo a tracción debe estar adecuadamente anclado donde el esfuerzo en 
el refuerzo no sea directamente proporcional al momento, tal como ocurre en 
cimentaciones inclinadas, con escalones o de sección variable, o donde el refuerzo a 
tracción no sea paralelo a la cara de compresión. 
 
 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
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Cimentaciones superficiales. 
 
Generalidades 
. - El área mínima de la base de la cimentación debe calcularse a partir de las 
fuerzas y momentos no mayorados transmitidos por la cimentación al suelo o roca y 
de la capacidad portante admisible definida con base en principios de mecánica 
de suelos o de rocas. 
. - La altura total de la cimentación debe seleccionarse de manera tal que la altura 
efectiva del refuerzo inferior sea al 
 
.- En las cimentaciones inclinadas, escalonadas, o ahusadas, el ángulo de 
inclinación, y la altura y ubicación de los escalones deben ser tales que se cumplan 
los requisitos de diseño en cada sección. 
 
Cimentaciones superficiales en una dirección. 
. - El diseño y detallado de las cimentaciones superficiales en una dirección, 
incluyendo las zapatas corridas, zapatas combinadas y vigas sobre el terreno, deben 
cumplir con esta sección y con los requisitos aplicables de los Capítulos 7 (LOSAS EN 
UNA DIRECCIÓN) y 9 (VIGAS). 
. - En zapatas en una dirección, el refuerzo debe distribuirse uniformemente a lo 
largo del ancho total de la zapata. 
 
Zapatas aisladas en dos direcciones. 
 
.- El diseño y detallado de zapatas aisladas en dos direcciones, deben cumplir con 
esta sección y con las disposiciones aplicables de los Capítulos 7 y 9. 
.- En zapatas cuadradas en dos direcciones, el refuerzo debe distribuirse 
uniformemente a lo largo del ancho total de la zapata en ambas direcciones. 
.- En zapatas rectangulares, el refuerzo debe distribuirse de acuerdo con (a) y (b). 
 
(a) El refuerzo en la dirección larga debe distribuirse uniformemente en todo el 
ancho de la zapata. 
(b) Para el refuerzo en la dirección corta, una porción del refuerzo total, 𝜸𝒔 𝑨𝒔 , debe 
distribuirse uniformemente en una franja de ancho igual a la longitud del lado corto de 
la zapata, centrada con respecto al eje de la columna o pedestal. El resto del refuerzo 
requerido en la dirección corta, (𝜸𝒔 − 𝟏) 𝑨𝒔,debe distribuirse uniformemente en las 
zonas que queden fuera de la franja central de la zapata, y 
𝜸𝒔 Se calcula por medio de: 
𝜸𝒔 = 
𝟏
(𝜷 + 𝟏)
 
 
Donde 𝜷 es la relación del lado largo al lado corto de la zapata. 
 
 
Zapatas combinadas en dos direcciones y losas de cimentación. 
 
.- El diseño y detallado de zapatas combinadas en dos direcciones y losas de 
cimentación, deben cumplir con esta sección y con los requisitos aplicables del 
Capítulo 8. (LOSAS EN DOS DIRECCIONES) 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 154 
.- El método de diseño directo de 8.10 (Método de diseño directo) no debe 
utilizarse para el diseño de zapatas combinadas y losas de cimentación. 
.- La distribución de la presión de contacto bajo zapatas combinadas y losas de 
cimentación debe estar de acuerdo con las propiedades del suelo o roca y de la 
estructura y cumplir con principios establecidos de mecánica de suelos o de rocas. 
.- Se pueden aplicar métodos de diseño que utilicen cargas mayoradas y factores 
de reducción de resistencia Φ a zapatas combinadas y losas de cimentación, 
Independientemente de la distribución de presiones en el suelo. 
.- El refuerzo mínimo en losas de cimentación no preesforzadas debe cumplir con 
los requisitos de 8.6.1.1. (Acero mínimo para losa armada en dos direcciones) 
.- Para mejorar el control de fisuración debida a gradientes térmicos y para 
interceptar con refuerzo a tracción probables fisuras de cortante por punzonamiento, 
el profesional facultado para diseñar debe considerar especificar refuerzo continuo en 
cada dirección, colocado cerca de ambas caras de las losas de cimentación. 
 
Muros como vigas sobre el terreno. 
 
.- El diseño de muros como vigas sobre el terreno debe cumplir con los requisitos 
aplicables del Capítulo 9. (VIGAS) 
.- Si una viga sobre el terreno es considerada una viga de gran altura, de acuerdo 
con 9.9.1.1, el diseño debe cumplir con los requisitos de 9.9. (VIGAS DE GRAN 
ALTURA) 
.- Los muros como vigas sobre el terreno deben cumplir con los requisitos de 
refuerzo mínimo de 11.6. (LIMITES DEL REFUERZO) 
 
Cimentaciones profundas. 
 
Generalidades 
.- El número y distribución de pilotes, pilares excavados y cajones de cimentación 
debe determinarse a partir de las fuerzas y momentos no mayorados transmitidos a 
estos miembros, y la capacidad admisible del miembro debe seleccionarse mediante 
principios de mecánica de suelos o de rocas. 
.- La discusión general para la selección del número y disposición de los pilotes, 
pilares excavados y cajones de cimentación se encuentra en R13.2.6.1. 
 
Cabezales de pilotes. 
.- Se debe seleccionar la altura total del cabezal de pilote de tal manera que la altura 
efectiva del refuerzo inferior sea al menos 300 mm. 
.- Los momentos y cortantes mayorados pueden calcularse suponiendo que la 
reacción del pilote está concentrada en el centroide de la sección del pilote. 
.- Excepto para los cabezales de pilotes diseñados de acuerdo a 13.2.6.3 (PUNTAL-
TENSOR), el cabezal de pilote debe diseñarse de tal manera que se cumpla con (a) 
para las cimentaciones en una dirección y se cumpla con (a) y (b) para las 
cimentaciones en dos direcciones. 
 
(a) Φ Vn ≥ Vu donde Vn debe calcularse de acuerdo con 22.5 (Resistencia a 
cortante en una dirección) para cortante en una dirección, Vu debe calcularse de 
acuerdo con 13.4.2.5 (CRITERIOS DE CORTANTE MAYORADO) y Φ debe cumplir 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 155 
con 21.2. (Factores de reducción de resistencia para elementos de concreto 
estructural y conexiones). 
(b) Φ νn ≥ νu donde νn debe calcularse de acuerdo con 22.6 (Resistencia a 
cortante en dos direcciones) para cortante en dos direcciones, νu debe calcularse 
de acuerdo con 13.4.2.5 y Φ debe cumplir con 21.2. (Factores de reducción de 
resistencia para elementos de concreto estructural y conexiones). 
 
.- Si el cabezal de pilote se diseña de acuerdo con el modelo puntal-tensor, como 
se permite en 13.2.6.3 (PUNTAL – TENSOR), la resistencia efectiva a compresión del 
concreto de los puntales, fce , debe determinarse de acuerdo con 23.4.3. (La 
resistencia efectiva a la compresión del concreto), donde 
𝜷𝒔 = 𝟎. 𝟔 𝝀 y 𝝀 cumple con 19.2.4.(CONCRETO LIVIANO). 
.- Se requiere calcular la resistencia efectiva a la compresión del concreto con la 
expresión (c) de la Tabla 23.4.3 (COEFICIENTE DE PUNTAL 𝜷𝒔) debido a que en 
general no es posible colocar refuerzo de confinamiento que cumpla con 23.5 
(Refuerzo que atraviesa los puntales en formade botella) en un cabezal de pilotes. 
.- El cálculo del cortante mayorado en cualquier sección a través del cabezal de 
pilote debe cumplir con (a) hasta (c): 
(a) Se debe considerar que la reacción total de cualquier pilote con su centro 
localizado a dPILOTE / 2 o más hacia afuera de la sección, produce cortante en dicha 
sección. 
(b) Se debe considerar que la reacción de cualquier pilote con su centro localizado 
dPILOTE / 2 o más hacia el lado interior de una sección, no produce cortante en dicha 
sección. 
(c) Para posiciones intermedias del centro del pilote, la parte de la reacción del pilote 
que produce cortante en la sección debe basarse en una interpolación lineal entre el 
valor total a dPILOTE /2 hacia afuera de la sección y el valor cero correspondiente a 
dPILOTE / 2 hacia adentro de la sección. 
 
.- Cuando los pilotes estén ubicados dentro de las secciones críticas medidas a una 
distancia d o d/2 a partir de la cara de la columna, para cortante en una o dos 
direcciones, respectivamente, se debe considerar un límite superior para la resistencia 
a cortante en la sección adyacente a la cara de la columna. En CRSI Handbook (1984) 
se presenta una guía para esta situación. 
 
Miembros de cimentaciones profundas. 
.- Las porciones de miembros de cimentaciones profundas expuestas a aire, agua 
o suelo que no sean capaces de proporcionar una restricción adecuada a lo largo de 
la longitud del miembro para evitar su pandeo lateral deben diseñarse como columnas 
de acuerdo con las disposiciones aplicables del Capítulo 10. (COLUMNAS) 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 156 
2.2 CRITERIOS DE DISEÑO PARA INFRAESTRUCTURAS SEGÚN NORMA 
COVENIN 1753-2006 
 
En esta parte se discutirán los criterios de diseño para fundaciones superficiales y 
profundas según el capítulo 15 de la Norma Covenin 1753-2006, Proyecto Y 
Construcción de obras en Concreto Estructural. 
 
ALCANCE 
Este Capítulo se aplicará al proyecto estructural y la construcción de los sistemas 
de fundación y muros de contención que forman parte de las edificaciones, con 
excepción de los pedestales y zapatas de concreto simple contemplados en el Capítulo 
19. El diseño y detallado del sistema de fundación será compatible con los principios 
del Nivel de Diseño que se exija al sistema resistente a sismos de la estructura, según 
la presente Norma y la Norma Venezolana 1756 (EDIFICACIONES 
SISMORRESISTENTES). Las fundaciones para edificaciones con aislamiento 
sísmico, así como aquellas que incorporen la interacción suelo-estructura serán objeto 
de estudios especiales que escapan al alcance del presente capítulo. 
ESTADOS LÍMITES 
Los sistemas de fundación solicitados por las combinaciones especificadas en el 
Capítulo 9 (REQUISITOS DE LOS ESTADOS LIMITES) y en el Capítulo 11 
(FUNADCIONES, MUROS DE SOSTENIMIENTO Y TERRENOS EN PENDIENTE) de 
la Norma Venezolana 1756, deben proyectarse de manera de evitar que tanto el 
terreno de fundación como las fundaciones mismas alcancen cualquiera de los 
Estados Límites enumerados a continuación: 
a).- Estado límite de deformación. Se alcanza este estado límite cuando las 
deformaciones totales y/o diferenciales afecten el uso de la edificación o causen una 
reducción o pérdida de ductilidad y resistencia en los componentes estructurales. 
b).- Estado límite de agotamiento resistente. Se alcanza este estado límite 
cuando el suelo bajo la fundación falla por corte o se produce en éste una deformación 
excesiva o cuando los componentes estructurales de la fundación alcanzan su estado 
límite de agotamiento resistente. 
 c).- Estado límite de estabilidad general. Estado límite caracterizado por el 
deslizamiento o volcamiento de la estructura o parte de ella, separación de cualquier 
fundación del suelo, y deslizamiento de laderas y taludes que pueden afectar a la 
estructura, accesos u otras construcciones vecinas. 
MATERIALES 
El sistema de fundación debe ser proporcionado para que el suelo de fundación 
soporte la edificación en ausencia de la acción sísmica, tomando en consideración los 
asentamientos que la estructura sea capaz de resistir. Cuando se incorporen las 
acciones sísmicas, se tomarán en cuenta las propiedades dinámicas del suelo para 
garantizar su capacidad para las tensiones y deformaciones impuestas por esta 
acción. El concreto y el acero de refuerzo para los sistemas de fundación cumplirán 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 157 
con los requisitos del Capítulo 5 (DOSIFICACIÓN, MEZCLADO, VACIADO Y 
CALIDAD DEL CONCRETO) y el Artículo 3.6 (ACERO DE REFUERZO), 
respectivamente. La resistencia mínima especificada para el concreto es de = 210 
kgf/cm2. Los pernos de anclaje y los conectores mecánicos diseñados de acuerdo con 
el Anexo D (ANCLAJES EN EL CONCRETO), desarrollarán su resistencia de diseño 
antes de que falle el anclaje o el concreto en que está embebido. 
 
 
REQUISITOS GENERALES 
Adicionalmente a los requisitos para el diseño sismorresistente del Capítulo 11 de 
la Norma Venezolana 1756-2001 (EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES), se 
cumplirá con las Secciones siguientes: 
.- Investigación geotécnica 
El alcance de la investigación y los ensayos deben ser los necesarios para poder 
interpretar en forma confiable las características del subsuelo y los parámetros 
requeridos para el proyecto y la construcción del sistema de fundaciones, de 
conformidad con el Capítulo 15 y los Capítulos 5 (FORMAS ESPECTRALES 
TIPIFICADAS DE LOS TERRENOS DE FUNDACION) y 11(FUNDACIONES, MUROS 
DE SOSTENIMIENTO Y TERRENOS EN PENDIENTE) de la Norma Venezolana 
1756. 
 
.- Uniformidad del tipo de fundaciones 
El sistema de fundaciones mixto, de rigideces muy diferentes, o en condiciones de 
fundación variables se regirá por lo dispuesto en la Sección 11.4.1 (VERIFICACION 
DEL SISTEMA DE FUNDACION) de la Norma Venezolana 1756. 
.- Emplazamiento 
La profundidad del asiento de las fundaciones debe ser adecuada para que la 
estructura sea estable contra el deslizamiento, volcamiento o hundimiento. Las 
estructuras deben estar suficientemente retiradas de los bordes de los taludes para 
evitar daños a las fundaciones y a la estructura misma. Véanse los Artículos 11.5 
(MUROS DE SOSTENIMIENTOS) y 11.6 (ESTABILIDAD DE LOS TERRENOS EN 
PENDIENTE) de la Norma Venezolana 1756 
 
.- Arriostramiento 
Los miembros estructurales de las fundaciones aisladas estarán conectados entre 
sí por vigas de riostra o losas o placas actuando como diafragmas, en dos direcciones 
preferentemente ortogonales, a nivel del tope de la fundación y en todo caso por debajo 
del nivel del terreno. Las solicitaciones de diseño serán las indicadas en la Sección 
11.4.2 (VIGAS DE RIOSTRAS) de la Norma Venezolana 1756. 
 
.- Hipótesis para el análisis estructural 
Adicionalmente a los requisitos de las Secciones anteriores, el sistema de fundación 
se proyectará con la rigidez a flexión adecuada consistente con el diagrama de 
presiones del suelo o solicitaciones sobre pilotes, así como con el grado de restricción 
supuesto en el proyecto. En el Anexo H (COMENTARIO) se recomiendan órdenes de 
valores para la relación entre la longitud de la fundación directa y su altura o la 
separación ente pilotes y la altura del cabezal. En el proyecto del sistema de fundación 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 158 
se tomará en cuenta la rigidez relativa a flexión entre la columna, muro o pilote y la 
zapata, losa de fundación o cabezal, según sea el caso. El área de la base de la zapata 
o el número y distribución de los pilotes, se determinará con las solicitacionesde 
servicio provenientes de la estructura y que deben ser transmitidas al terreno con la 
condición de no exceder la capacidad del suelo o la de los pilotes determinadas según 
los principios de la Mecánica de los Suelos. El espesor y el acero de refuerzo de las 
zapatas y cabezales se calcularán para resistir: 
 
(a) las solicitaciones mayoradas o de las reacciones inducidas, en condiciones 
estáticas de acuerdo con el Capítulo 9 (REQUISITOS PARA LOS ESTADOS LIMITES) 
 
(b) en condiciones sísmicas y postsísmicas, conforme al Capítulo 11 de la Norma 
Venezolana 1756. Cuando se consideren las combinaciones de cargas en el Estado 
Límite de Servicio, en las cuales estén presentes los efectos sísmicos o de viento, la 
capacidad portante admisible del suelo se incrementará en un 33%. Los momentos y 
fuerzas cortantes en los cabezales de pilotes, pueden calcularse suponiendo que la 
reacción de cualquier pilote se aplica en el centro del cabezal. Los cabezales de pilotes 
se proyectarán para resistir la totalidad de las fuerzas axiales y los momentos de los 
pilotes actuando como columnas cortas. A efecto de las cargas laterales se tomarán 
en cuenta los efectos de esbeltez en los pilotes no soportados lateralmente por el 
suelo, el aire o el agua que los rodea. 
 
.- Transferencia de fuerzas en las bases de las columnas, muros estructurales 
o pedestales 
Todas las fuerzas y momentos que actúan en las bases de las columnas, muros 
estructurales y sus miembros de bordes, o pedestales de concreto reforzado, se 
transferirán al pedestal, zapata o cabezal, por aplastamiento directo sobre el concreto 
reforzado, barras de transferencia provenientes de la fundación (dowels) y anclajes 
mecánicos. Las barras de transferencia y los anclajes cumplirán los requisitos de la 
presente Sección. Las tensiones del concreto en las superficies de contacto entre 
miembros soportados y soportantes, no excederán la resistencia del concreto al 
aplastamiento según se establece en el Artículo 10.8 (RESISTENCIA AL 
APLASTAMIENTO). El área del acero de refuerzo que atraviesa la superficie de 
contacto entre los miembros soportados y soportantes, será el necesario para 
satisfacer las dos condiciones siguientes: 
a. Resistir toda fuerza de compresión que exceda la resistencia al aplastamiento de 
la superficie de contacto. 
 
b. La fuerza total de tracción será resistida únicamente por el acero de refuerzo. El 
refuerzo longitudinal de las columnas y los miembros de borde de muros estructurales 
resistentes a sismos, debe prolongarse hasta el refuerzo interior de la losa de 
fundación, zapata o dado, y debe anclarse con un gancho en la parte inferior de la 
fundación, el cual debe orientarse hacia el centro de la columna. Las columnas y 
miembros de borde de muros estructurales que tengan un lado de su sección 
localizado a una distancia menor de la mitad de la altura del miembro de fundación del 
borde mismo, deben tener acero de refuerzo transversal que cumpla la Sección 18.4.5 
en toda la porción embebida dentro de la losa de fundación, zapata o dado. Se tendrá 
presente que las zonas de confinamiento pueden ser modificadas debido al nivel del 
terreno y la calidad del suelo. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 159 
 
Adicionalmente el acero de refuerzo debe cumplir con los siguientes requisitos: 
 
a. El acero de refuerzo requerido para transferir a la parte superior del pedestal, 
zapata o cabezal, los momentos calculados en las bases de las columnas, muros 
estructurales, o pedestales, cumplirá con los requisitos de la sección 12.2.3. (ACERO 
DE REFUERZO A FLEXION) 
 
b. Las fuerzas laterales se transferirán a los pedestales, zapatas o cabezales, por 
corte, por fricción, o por otros medios que se consideren apropiados de acuerdo con 
lo especificado en el Artículo 11.6. (CORTE A FRICCION) Se proporcionará el acero 
de refuerzo a través de la superficie de contacto entre los miembros soportados y 
soportantes, bien sea extendiendo las barras longitudinales dentro de la zapata, o 
solapándolas con las barras de transferencia provenientes de la zapata (dowels) o por 
medio de conectores de corte. 
 
c. En las superficies de contacto de columnas o pedestales, el área del acero de 
refuerzo longitudinal mínimo será el 1% de la sección de la columna ó el 0,5% de la 
sección del pedestal, la que sea mayor, y tener un mínimo de 4 barras. La menor 
designación mínima de las barras será N° 4 ó 14M. 
 
d. En los muros estructurales, el acero de refuerzo a través de la superficie de 
contacto con la fundación no será menor que el acero de refuerzo vertical exigido en 
la Sección 14.3.2 (ACERO DE REFUERZO) para el Nivel de Diseño, ND, especificado. 
 
e. En las zapatas y cabezales, las barras longitudinales No 14 y N° 18 (45M y 56M) 
solicitadas a compresión, pueden empalmarse por solape con las barras de 
transferencia vertical de la zapata (espiga) para proporcionar el área requerida, pero 
ésta no será menor que la exigida en el Artículo 12.3. (EMPALMES DEL ACERO DE 
REFUERZO LONGITUDINAL). Las espigas tendrán un diámetro no mayor del N° 
11(36M) y sus prolongaciones serán: 
 
 1. Dentro del miembro soportado, una distancia no menor que la longitud de 
transferencia de tensiones de las barras N° 14 ó N° 18 (45M y 56M), o la longitud de 
transferencia por empalme de las barras provenientes de la fundación, la que sea 
mayor. 
 
 2. Dentro de la zapata, una distancia no menor que la longitud de transferencia 
de tensiones de las barras de transferencia provenientes de la fundación (dowels). 
 
f. Cuando la transferencia de solicitaciones entre el cabezal y los pilotes 
prefabricados sea por medio de barras vaciadas en concreto expansivo o colocadas 
después del endurecimiento del concreto, se debe demostrar mediante ensayos que 
son capaces de transferir tensiones de al menos 1,25 fy de la barra. 
 
g. Cuando la estructura se diseñe con Nivel de Diseño 3, ND3 según Norma 
Venezolana 1756, a menos que se cuente con un análisis de interacción suelo-pilote, 
se aplicará lo siguiente: 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 160 
 1. En las pilas y pilotes de concreto se colocará refuerzo transversal de 
confinamiento de acuerdo con la Sección 18.4.5 a lo largo de siete (07) diámetros 
medidos desde la cara inferior del cabezal, y en toda la longitud del pilote cuando esté 
embebido en rellenos, suelos blandos o suelos potencialmente licuables. 
 
 2. Para las pilas o pilotes de concreto sometidas a tracción, el anclaje entre 
ellos y el cabezal se diseñará con las combinaciones (9-5a) y (9-7a), pero sin que 
necesite sobrepasar la resistencia teórica a tracción de las pilas o pilotes, ni 1,3 veces 
la resistencia límite teórica de transferencia por adhesión o fricción dependiendo del 
tipo de suelo. 
 
 3. Cuando las pilas o pilotes de concreto transfieran momentos, el anclaje 
entre ellos y el cabezal se diseñará con las combinaciones (9-5a) y (9-7a), para el 
conjunto de solicitaciones de fuerzas axiales, fuerzas cortantes y momentos flectores, 
sin que se necesite sobrepasar la resistencia teórica a la acción conjunta de fuerzas 
axiales, fuerzas cortantes y momentos flectores de las pilas o pilotes. 
 
 4. Los pilotes inclinados deben resistir las combinaciones (9-5a) y (9-7a). Su 
conexión con los cabezales se diseñará para la resistencia teórica de los pilotes 
actuando como columnas cortas. 
 
ZAPATAS Y CABEZALES 
 
.- Dimensiones. 
Las dimensiones de las zapatas y cabezales cumplirán con los requisitos de las 
Secciones 15.4.2 a 15.4.5. La altura útil es función de la rigidez a flexión requerida. 
Para las zapatas que seapoyan directamente sobre el suelo no será menor de 30 cm 
y para los cabezales de pilotes no será menor de 1.25 veces el diámetro del pilote. 
 
.- Zapatas y cabezales que soportan columnas o pedestales con sección 
circular o poligonal. 
A fin de ubicar las secciones críticas para momentos, fuerza cortante y desarrollo 
de refuerzo en las zapatas y cabezales, las columnas, de acero o concreto, y los 
pedestales de concreto con sección circular o polígonos regulares pueden tratarse 
como secciones cuadradas de área equivalente. 
 
.- Zapatas y cabezales con superficies inclinadas o escalonadas. 
Las zapatas y cabezales con superficies superiores inclinadas o escalonadas que 
se diseñan como una unidad, se construirán de modo que se garantice su monolitismo. 
Las pendientes, alturas y ubicación de los escalones cumplirán en cada sección los 
requisitos de diseño. Véase la Subsección 12.2.3.1 
 
.- Momentos flectores en zapatas y cabezales. 
En cualquier sección de una zapata o cabezal el momento se determinará 
considerando las fuerzas que actúan sobre la totalidad del área de la zapata o cabezal 
a un lado de dicha sección. Este criterio se aplicará para calcular el momento 
mayorado máximo Mu, en secciones críticas de zapatas o cabezales aislados, que 
soportan los miembros que se enumeran a continuación: 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 161 
a. En columnas, pedestales, o muros de concreto: Mu se considerará en la cara de 
columnas, pedestales o muros; 
b. En muros de mampostería: Mu se considerará en la mitad de la distancia entre 
el eje y el borde del muro; c. En columnas con una plancha de acero: Mu se 
considerará en la mitad de la distancia entre la cara de la columna o pedestal y el borde 
de la plancha. 
 
.- Distribución del acero de refuerzo longitudinal El acero de refuerzo longitudinal 
será distribuido conforme con las solicitaciones obtenidas del análisis según la Sección 
15.4.5. El acero de refuerzo mínimo de las zapatas y cabezales debe satisfacer los 
requisitos de la Subsección 10.3.1.3. (ACERO POR RETRACCION Y 
TEMPERATURA) 
 
.- Detallado del acero de refuerzo longitudinal Adicionalmente a los requisitos de la 
Sección 15.4.6, se cumplirán los requisitos de la presente Subsección. 
 
a. El acero de refuerzo longitudinal en columnas, muros estructurales y sus 
miembros de borde, se extenderá dentro de la zapata, losa o cabezal para que sea 
capaz de desarrollar su capacidad en tracción. Cuando tales miembros se consideren 
empotrados a la fundación, los aceros de refuerzo terminarán con un gancho de 90° 
orientado hacia el núcleo de la columna. 
b. Las tracciones o compresiones en el acero de refuerzo longitudinal calculadas en 
cada sección se desarrollarán a cada lado de esta mediante: longitud de anclaje, 
ganchos para barras solamente en tracción, anclaje mecánico, o sus combinaciones. 
Las longitudes de transferencia de tensiones y de anclajes del acero de refuerzo en 
las zapatas y cabezales serán las especificadas en el Capítulo 12. Véase el último 
párrafo de la Sección 12.2.3. 
c. Las secciones críticas para la longitud de desarrollo del acero de refuerzo, se 
supondrán ubicadas en los mismos sitios definidos en la Sección 15.5.4 para los 
máximos momentos mayorados, así como en todos los otros planos verticales donde 
ocurran cambios de sección o del acero de refuerzo. Véase el Artículo 12.6. 
d. Las columnas y los miembros de borde de los muros estructurales que tengan un 
borde dentro de la mitad de la profundidad de la zapata, tendrán acero de refuerzo 
transversal según la Sección 18.4.5 por debajo del borde superior de la fundación. Este 
acero de refuerzo se extenderá dentro de la fundación una distancia no menor que la 
menor altura de la fundación, losa de fundación, cabezal, o la longitud de transferencia 
de tensiones en tracción del acero longitudinal. 
e. De conformidad con la Sección 11.4.5 de la Norma Venezolana 1756, se colocará 
acero de refuerzo no menor al especificado en la Subsección 10.3.1.1 para resistir los 
eventuales levantamientos en el sistema de fundación por la acción sísmica. 
 
.- Fuerzas cortantes en zapatas y cabezales. 
La resistencia al corte en zapatas y cabezales se determinará de acuerdo con el 
Artículo 11.9. Para zapatas y cabezales que soportan columnas, pedestales o muros, 
la ubicación de las secciones críticas para corte, de acuerdo con el Artículo 11.9, se 
definirán desde la cara de la columna, pedestal o muro. Para zapatas y cabezales que 
soportan columnas o pedestales mediante planchas de acero en la base, la sección 
crítica se ubicará como se define en la Sección 15.5.4. Cuando la distancia entre el eje 
de cualquier pilote al eje de la columna exceda el doble de la altura útil del cabezal d, 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 162 
el cabezal cumplirá con los requisitos de los Artículos 11.9 y los acápites a), b) y c) de 
esta Sección. Los otros cabezales también cumplirán con estos requisitos o el Anexo 
A. Cuando se utilice el Anexo A, la resistencia efectiva a compresión de las bielas f´cu 
se determinará de acuerdo con la Sección A.2.3. En el cálculo de la fuerza cortante 
en cualquier sección de una zapata apoyada sobre pilotes se cumplirá con las 
siguientes premisas: 
 
a. Se considerará que la totalidad de la reacción de cualquier pilote cuyo centro está 
localizado a 0,5dp o más, por fuera de la sección, produce cortante en esa sección. 
 
b. No produce cortante en esa sección la reacción de cualquier pilote cuyo centro 
está localizado a 0,5dp o más dentro de la sección. 
 
c. Para las posiciones intermedias del centro del pilote, la porción de la reacción del 
pilote que se supone produce cortante en la sección se basará en la interpolación lineal 
entre el valor total en 0,5dp por fuera de la sección y el valor cero en 0,5dp dentro de 
la sección. 
 
VIGAS DE RIOSTRA 
 
Las vigas de riostra que actúan como vínculo horizontal entre cabezales o 
fundaciones se dimensionarán para que la razón entre luz libre y la altura total de las 
mismas sea menor de 10, preferiblemente 7. La menor dimensión de la sección 
transversal será igual o mayor que el 5% de la luz libre entre los miembros conectados, 
pero no menor que 30 cm. El acero de refuerzo longitudinal será continuo y se 
extenderá dentro o más allá de las columnas que se arriostra o se anclará dentro de 
los cabezales o fundaciones. El acero de refuerzo transversal estará formado por 
estribos cerrados con una separación que no exceda de la mitad de la menor 
dimensión de la sección ó 30 cm. Las vigas de riostra que forman parte de una losa de 
fundación y estén solicitadas a flexión por acción de las columnas que forman parte 
del sistema resistente a cargas laterales, se diseñarán para su Nivel de Diseño según 
el Capítulo 18. 
 
LOSAS APOYADAS SOBRE EL TERRENO 
 
El proyecto de las losas apoyadas sobre el terreno debe reflejar las hipótesis y las 
propiedades elásticas e inerciales del modelo suelo–estructura empleada, debiéndose 
comprobar que tengan un comportamiento satisfactorio tanto para las acciones 
estáticas como para las acciones sísmicas, verificándose que la presión de contacto 
entre el suelo y la losa de fundación sea tal que no se alcancen los estados límites 
especificados en el Artículo 15.2. El dimensionamiento para el Estado Límite de 
Agotamiento resistente se efectuará para todas las combinaciones de solicitaciones 
consideradas para el resto de la estructura. La verificación de las tensiones inducidas 
al suelo, se regirá por el Capítulo 11 de la Norma Venezolana 1756, tal verificación 
también podrá ser realizada para todas las combinaciones de carga para el Estado 
Límite analizado.Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 163 
PILOTES Y PILAS DE CONCRETO ESTRUCTURAL 
 
Este Artículo se aplicará al diseño de pilotes y pilas de concreto, incluyendo pilotes 
hincados, pilotes excavados y vaciados en sitio, pilotes prefabricados de concreto y 
pilas de gran diámetro. Los aceros de refuerzo mínimo exigidos no necesariamente 
cubren los efectos de impacto por hincado, ni las solicitaciones derivadas de empujes 
laterales. Cuando se consideren las acciones sísmicas se aplicarán los requisitos de 
las Secciones 11.4.6 y 11.4.7 de la Norma Venezolana 1756-2001 (EDIFICACIONES 
SISMORRESISTENTES). 
 
El acero de refuerzo longitudinal en los pilotes y pilas se detallará análogamente a 
miembros flexionados, considerando el diagrama de momentos resultante del análisis. 
El acero de refuerzo longitudinal será continuo en toda la longitud solicitada a tracción, 
y se detallará para quedar embebido en el concreto del cabezal en una longitud no 
menor a la longitud de transferencia de tensiones especificada para barras con 
resaltes, en tracción o compresión, sin la reducción en la longitud por exceso del acero 
suplido. Cuando la transferencia de las fuerzas de tracción inducidas por la acción 
sísmica transferidas entre el cabezal o losa de fundación y los pilotes se haga por 
medio de concretos expansivos, se demostrará por ensayos certificados que son 
capaces de desarrollar al menos 1,25xfy. Véase al acápite f de la Sección 15.4.6. El 
acero de refuerzo transversal diseñado según la Sección 18.4.5, se colocará en las 
longitudes que se definen a continuación, los extremos de las ligaduras y zunchos 
terminarán con ganchos doblados a no menos de 135° orientados hacia el núcleo del 
pilote: 
 
a. Medido desde el tope del miembro, al menos cinco veces su sección transversal 
pero no menos de 1,8 m por debajo del fondo del cabezal. 
b. En la porción de los pilotes donde el suelo, el aire o el agua no son capaces de 
suministrar arriostramiento lateral, y a menos que el análisis estructural exija longitudes 
de confinamiento mayor, el acero de refuerzo transversal calculado según la Sección 
18.4.5, se dispondrá en toda la longitud no soportada lateralmente incrementada en la 
longitud especificada en a. En los pilotes prefabricados, el acero de refuerzo 
transversal tomará en consideración las condiciones de transporte, izamiento y 
manipulación de los mismos. 
 
MUROS Y ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN. 
 
Cuando los muros y otros elementos de contención están conectados o dan apoyo 
al sistema resistente a cargas sísmicas de la edificación, las conexiones entre el 
sistema de contención y el sistema de resistencia sísmica cumplirán con el Capítulo 
11 de la Norma Venezolana 1756. Se tomarán todas las previsiones para garantizar 
que el comportamiento sea compatible con el grado de disipación de energía en el 
rango inelástico propio del sistema de resistencia sísmica de la edificación. 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 164 
 
2.3 REQUISITOS DE DISEÑO PARA INFRAESTRUCTURAS SEGÚN LA NORMA 
COVENIN 1756 2001 (EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES) 
 
En este capítulo se estudiarán los requisitos exigidos por la Norma Covenin 1756, 
en el capítulo 11. Sobre Fundaciones, Muros de sostenimiento y Terrenos en 
Pendiente. 
 
VALIDEZ Y ALCANCE. 
 
En este capítulo contiene los requisitos mínimos para el diseño sismorresistente de 
la infraestructura de edificaciones, constituidas por las fundaciones y sus respectivos 
arriostramientos. Adicionalmente, se incluyen las especificaciones para el diseño de 
los muros de sostenimiento, y los criterios para evaluar la estabilidad de los terrenos 
en pendiente tales como laderas naturales, taludes de relleno y áreas cuya superficie 
este inclinada moderada o suavemente. 
 
PARAMETROS GEOTECNICOS Y METODOS DE ANALISIS. 
 
PARAMETROS GEOTECNICOS: 
 
En caso de que existan suelos cohesivos cuya resistencia se degrade por acción 
sísmica, tales como arcillas sensibles o suelos licuables, se deberá determinar la 
resistencia degradada por el efecto de la carga cíclica y aplicar esas propiedades para 
la evaluación de la estabilidad estática y las deformaciones inmediatamente después 
del sismo. Este análisis se denomina postsimico. 
Cuando existan discontinuidades en la estructura de del suelo o de la roca, tales 
como planos de estratificación, de agrietamiento, de diaclasas, foliaciones o de 
cualquier otra naturaleza. Se utilizará el valor de la resistencia representativo para la 
masa total considerando la presencia de dichas discontinuidades. En estas 
condiciones, también es necesario la estabilidad para aquellos mecanismos de falla 
controlados por la resistencia a lo largo de dichas discontinuidades. 
 
EL COMENTARIO DE LA NORMA PLANTEA LO SIGUIENTE: 
 
Para la correcta aplicación de las disposiciones indicadas en esta Sección, es 
necesario disponer de estudios geotécnicos suficientemente completos y confiables, 
que permitan establecer los valores adecuados de los parámetros geotécnicos 
requeridos. 
En este sentido, deben tomarse en cuenta las posibles alteraciones que pueden 
sufrir las propiedades del suelo como consecuencia de la acción cíclica del sismo, lo 
cual incluye el posible efecto de degradación de la resistencia al corte. Esto es de 
suma importancia para la verificación de la seguridad de la estructura una vez 
finalizado el terremoto, la cual no está garantizada con el análisis que considera las 
acciones sísmicas. Esta es la denominada verificación postsísmica. 
Con la finalidad de establecer parámetros geotécnicos confiables, se debe tomar en 
consideración lo siguiente: 
a) algunas propiedades del suelo dependen del nivel de esfuerzos, 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 165 
b) se debe realizar una cantidad suficiente de ensayos para determinar la variación 
de los parámetros geotécnicos y c) en ocasiones se debe complementar el juicio y la 
experiencia personal, con referencias de casos reales presentados en la literatura. 
La investigación geotécnica debe recopilar también información sobre topografía, 
hidrogeología, geología, datos disponibles sobre zonas vecinas, fotografías aéreas y 
cualquier otra que se considere relevante. Dicha investigación debe orientarse hacia 
la determinación de la estratigrafía, las propiedades de resistencia, los patrones de 
deformación, la permeabilidad y la distribución de la presión del agua intersticial o de 
poros. 
El alcance de la exploración del subsuelo para definir los parámetros geotécnicos 
debe tomar en consideración las características e importancia de la estructura por 
construir. El número y la distancia entre las perforaciones deben seleccionarse de 
acuerdo con la información geológica y el tamaño del área. Las perforaciones deben 
incluir las unidades litológicas que tengan influencia en el comportamiento de la 
estructura. Los ensayos de laboratorio y de campo deben realizarse de acuerdo con 
metodologías normalizadas y reconocidas internacionalmente. 
En general, para la determinación de la resistencia al corte no drenado de los suelos 
se pueden realizar ensayos de corte triaxial o simple directo, no drenados, con 
medición de presión de poros, de acuerdo con las normas ASTM D4767 y ASTM 
D3080, respectivamente. 
 
La ejecución del ensayo de penetración normal (SPT) para evaluar el potencial de 
licuación de suelos no cohesivos debe realizarse siguiendo las especificaciones de la 
Norma ASTM DI586. 
El número de golpes se corregirá por confinamiento y por energía del martillo. (Alviar 
y Pénela,1986). 
 
Para la determinación de la resistenciaal corte no drenado de los suelos cohesivos 
blandos, se pueden realizar ensayos de veleta, bien sea directamente en el sitio o con 
muestras en el laboratorio. Las mismas se ejecutarán de acuerdo con los 
procedimientos dados en las normas ASTM D2573 y ASTM D4648, vigentes. 
 
De la misma manera se puede ejecutar el ensayo en sitio denominado "cono 
holandés" para evaluar la resistencia pico de los suelos cohesivos, siempre y cuando 
se realice de acuerdo con la Norma ASTM D3441. 
 
LICUACIÓN DE SUELOS 
 
Los suelos no cohesivos saturados sometidos a solicitaciones cíclicas pueden 
perder súbitamente la resistencia al corte, lo cual se denomina "falla de flujo" por 
licuación. Dicho fenómeno, en general, depende de los siguientes aspectos (Baziar y 
Dobry, 1995; Kramer. 1996): 
 
• La relación de vacíos. 
• La presión de confinamiento. 
• La magnitud de los esfuerzos y/o deformaciones cíclicas. 
• El número de ciclos de esfuerzos inducidos por el sismo. 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 166 
No obstante, la resistencia residual no drenada de un suelo no cohesivo está 
controlada, en la mayoría de los casos, por la relación de vacíos y la presión de 
confinamiento. 
 
Los siguientes criterios desarrollados en China y modificados por el U.S. Army 
Corps of Engineers pueden ser aplicados para definir la susceptibilidad de perder la 
resistencia al corte por fenómenos similares a licuación en suelos de grano fino 
(Kramer, 1996). 
 
 
Deben considerarse como potencialmente licuables las arenas o limos no plásticos 
por debajo del nivel freático con resistencia a la penetración SPT, NI(60) < 15 
golpes/pie hasta 15 m de profundidad. En particular si estos suelos están en depósitos 
jóvenes como zonas deltaicas o rellenos hidráulicos. Por el contrario, se consideran 
suelos poco susceptibles a licuar aquellos suelos no cohesivos que tengan NI(60) > 
15 golpes/pie o que sean sobre consolidados o cementados. 
 
La susceptibilidad a la licuación también baja con el contenido de finos plásticos, tal 
que si este último es mayor que 35% es muy poco probable que ocurra la licuación. El 
índice de plasticidad también influye en la susceptibilidad a la licuación de acuerdo con 
las siguientes expresiones (Kramer, 1996): 
 
F= 1 si IP< 10 
F= 1.0 + 0.022 (IP-10) si IP> 10 
Donde: 
F, es un factor que afecta la resistencia cíclica, comúnmente denominado CSR. 
 
La rigidez de los suelos se degrada con el nivel de la deformación cortante sin 
exhibir pérdida en la resistencia al corte. Sin embargo, para los suelos no cohesivos 
con comportamiento contractivo y para las arcillas sensibles es posible que ocurra una 
reducción repentina de la resistencia al corte, lo cual produce a su ver una reducción 
súbita de la rigidez. 
 
Existen algunas correlaciones, basadas en ensayos de laboratorio y pruebas a 
escala en Centrífuga, entre la resistencia al corte no drenado degrada (Sus) y el 
esfuerzo efectivo confinante (σ’v) que indican que la razón entre ambos (Sus/σ’v) es 
aproximadamente igual a 0.12 (Baziar y Dobry, 1995). No obstante, también se ha 
observado que ese valor depende de otras condiciones geotécnicas como el tipo de 
suelo, la relación de vacíos y los niveles de esfuerzos confinantes (Kramer, 1996). 
Otros autores han encontrado que resulta muy útil establecer correlaciones entre la 
resistencia al corte no drenado de las arenas con otros parámetros como la resistencia 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 167 
a la penetración normal o del cono, a veces con base en casos históricos (Kramer, 
1996). 
De allí que, cuando se verifique la presencia de suelos licuables sobre los cuales se 
desee fundar, se requiere un estudio especial, para definir las características del 
proceso de generación de presiones de poros y la resistencia degradada de los suelos 
no cohesivos. En caso de que se decida mejorar el suelo, se debe verificar que el 
mismo no licuará bajo las nuevas condiciones. 
 
 
PARÁMETROS PARA EL CASO POSTSÍSMICO 
 
En ocasiones, la resistencia al corte de un suelo cohesivo saturado se reduce luego 
de que el mismo es sometido a procesos de carga cíclicos. La degradación depende 
principalmente de la sensibilidad del suelo, definida como el cociente entre las 
resistencias al corte no drenadas pico y la residual. Para los suelos cohesivos 
sensibles, la degradación puede conducir a que, después de la carga, el suelo sólo 
sea capaz de desarrollar la resistencia residual. A manera de guía, en la Tabla 
siguiente se muestra una clasificación de los suelos de acuerdo con la sensibilidad. 
 
 
 
En el estudio geotécnico se debe definir la sensibilidad del suelo y, en función de la 
misma, establecer los ensayos de laboratorio o de campo apropiados para seleccionar 
los parámetros de resistencia al corte a utilizar en el análisis postsísmico. 
 
Cuando la sensibilidad del suelo cohesivo sea mayor que 2 se requieren 
obligatoriamente ensayos de laboratorio para definir si ocurre la degradación de la 
resistencia pico a causa de la carga cíclica. De lo contrario, se debe utilizar la 
resistencia residual en el análisis postsísmico. Preferiblemente, los ensayos de 
laboratorio para estos suelos deberán consistir de una fase cíclica seguida de otra 
monotónica hasta la falla de la muestra. La resistencia pico así obtenida debe ser 
comparada con la de ensayos monotónicos sin la fase cíclica y establecer el porcentaje 
de degradación comparando las resistencias picos de los dos ensayos. Para el diseño 
se tomará la menor de las resistencias picos obtenidos. 
 
Si la sensibilidad del suelo cohesivo resulta igual o mayor que 2 y cuando existan 
suelos no cohesivos licuables se requiere un estudio especial y una evaluación del 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 168 
comportamiento del suelo durante el sismo que conduzca a las soluciones que 
garanticen la estabilidad de las edificaciones fundadas sobre dichos materiales. 
 
METODOS DE ANALISIS. 
 
Se podrán utilizar métodos pseudoestaticos y métodos de análisis acoplados de 
esfuerzos – deformación con acelerogramas. Las especificaciones para los métodos 
pseudoestaticos se dan en los artículos 11.4 (FUNDACIONES),11.5 (MUROS DE 
SOSTENIMIENTO) Y 11.6 (ESTABILIDAD DE TERRENOS EN PENDIENTE), 
mientras que las correspondientes a los métodos acoplados de esfuerzo – deformación 
con acelerogramas se dan el articulo 11.7 (METODOS DE ANALISIS ACOPLADOS 
ESFUERZO – DEFORMACION CON ACELEROGRAMAS). 
 
EL COMENTARIO DE LA NORMA DICE LO SIGUIENTE: 
Se han desarrollado nuevos métodos de análisis que utilizan las deformaciones 
permisibles. 
 
En lugar de los esfuerzos máximos posibles, particularmente para muros y taludes. 
De la misma manera, los avances recientes en el análisis acoplado de esfuerzos y 
deformaciones mediante técnicas como las diferencias y los elementos finitos, para 
fundaciones, muros y taludes, racionalizan el diseño sismorresistente de los mismos y 
su aplicación es permitida en esta Norma de acuerdo con las restricciones indicadas 
en los Artículos correspondientes según sea el caso. 
 
Es oportuno destacar que los métodos de análisis con base en deformaciones 
permisibles requieren el conocimiento de las velocidades máximas en la superficie del 
terreno. Por lo tanto, cuando se desee utilizar estos métodos se deberá justificar 
adecuadamente la selección de los valores de dicha velocidad, preferiblemente con 
base en registros obtenidos en sitios cuyas condiciones sean representativas o 
similares a las de la zona donde se encuentre la edificación, el muro o el terreno en 
pendiente. 
 
2.4COMENTARIOS DE LOS REQUISITOS PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL 
DE INFRAESTRUCTURA POR NORMA SISMORRESISTENTE 1756-01. 
 
Los componentes de las fundaciones y los muros de sostenimiento serán diseñados 
respetando el nivel de diseño correspondiente y siguiendo las disposiciones de la 
Norma 1753-2001 (PROYECTO Y CONSTRUCCION DE OBRAS EN CONCRETO 
ESTRUCTURAL). El diseño estructural de los pilotes se complementará con lo 
especificado en la sección 11.4.6. (FUNDACIONES CON PILOTES). 
 
FUNDACIONES. 
 
VERIFICACION DEL SISTEMA DE FUNDACION. 
 
El diseño del sistema de fundación deberá asegurar que la resistencia estructural 
de cada uno de sus componentes sea capaz de soportar las solicitaciones trasmitidas 
por la superestructura, que el terreno pueda soportar las acciones transferidas por las 
fundaciones y que la rigidez del sistema suelo – fundación sea suficiente para que no 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 169 
se experimenten desplazamientos excesivos que comprometan la funcionabilidad de 
la fundación o de la superestructura. Queda entendido que se deberán satisfacer los 
requisitos sismorresistentes expresados en este artículo, además de aquellos 
necesarios para soportar otras cargas a las que pudiera quedar sometida la fundación 
durante su vida útil. 
 
Cuando sea necesario el uso de un sistema de fundación mixto, y/o rigideces muy 
desiguales, deberá verificarse el comportamiento del conjunto bajo la acción sísmica, 
utilizando un modelo adecuado para los sistemas de fundación empleados. 
Cuando las condiciones de las fundaciones no sean homogéneas por la variabilidad 
horizontal o vertical del perfil geotécnico, se verificará la capacidad de soporte y los 
asentamientos diferenciales admisibles entre los componentes del sistema de 
fundación. 
 
VIGAS DE RIOSTRA. 
 
Las fundaciones se conectarán entre sí en dos direcciones preferiblemente 
Ortogonales, con miembros estructurales capaces de soportar axialmente la mayor 
carga en las columnas que enlaza la riostra multiplicada por un coeficiente igual a 
(αA0)/3, pero no menor que el diez por ciento (10%) de dicha carga. 
 
En caso de que las vigas de riostra formen parte del sistema de carga para las losas 
de su nivel, las mismas se diseñarán considerando todas las solicitaciones 
actuantes, sin obviar los requerimientos anteriores. 
 
EL COMENTARIO DE LA NORMA PLANTEA LO SIGUIENTE: 
 
Si las vigas de riostra forman parte del modelo del sistema resistente a cargas 
laterales, las mismas deben ser diseñadas considerando las solicitaciones que 
resulten del análisis sin menoscabo de los valores previstos en este articulado. 
(Paparoni, 1996). 
 
Las vigas de riostra deben resistir la carga axial especificada, tanto en tracción como 
en comprensión. La carga máxima de las columnas que enlaza debe tomarse 
incluyendo las cargas sísmicas y las gravitacionales mayoradas. Tanto la carga en las 
columnas como la de las vigas de riostra se tomarán en estado límite. 
 
El requisito de un 10% mínimo ha sido establecido empíricamente por 
consideraciones no sismorresistente, atinentes a la segundad general de las 
fundaciones. 
 
Una antigua práctica constructiva establece colocar vigas de riostra de dimensiones 
mínimas (30*30) cm, con 4 barras de 5/8". Recientemente el (ACI 318, 1999) añadió 
requisitos para fundaciones sismorresistentes, incluyendo estas vigas. Especifican una 
dimensión mínima de su sección de 1/20 la luz entre libre entre columnas, hasta 45 
cm; los estribos deben tener un espaciamiento máximo igual a la mitad de la menor 
dimensión, pero no más de 30 cm. Si las vigas de riostra cumplen con la función 
adicional de resistir momentos de origen sísmico, deben satisfacer los requisitos de 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 170 
detallado de las vigas en general. En (Dowrick, 1978) pueden encontrarse detalles 
típicos de diseño. 
 
PEDESTALES 
 
Los pedestales se diseñarán para las solicitaciones resultantes del análisis. La 
armadura mínima de cada pedestal será la indicada en la Norma COVENIN-MINDUR 
1753 para estructuras de concreto. El ingeniero estructural decidirá cuándo es 
conveniente incorporar en el modelo de análisis del sistema resistente a sismos los 
pedestales considerando las rigideces relativas de la superestructura y del sistema de 
fundaciones, incluyendo los pedestales, concurrentes en los distintos nodos. 
 
SUPERPOSICIÓN DE EFECTOS 
Los casos de carga a considerar para los análisis de fundaciones superficiales y 
pilotes se definen en la Tabla 11.1: 
 
 
 
En la combinación del caso post-sísmico solo se considera la mayoración en diez 
por ciento (10%) de las solicitaciones permanentes, se consideran las solicitaciones 
variables y se excluyen las solicitaciones inducidas por la acción sísmica. En este 
análisis lo importante es verificar el caso estático inmediatamente después de la 
ocurrencia de un sismo, cuando la resistencia al corte del suelo haya sido degradada 
por efectos del mismo. 
 
FUNDACIONES SUPERFICIALES. 
 
Para la verificación de la seguridad de una fundación bajo las acciones sísmicas, se 
permitirá que los esfuerzos máximos transmitidos al terreno sean mayores que los 
admisibles bajo cargas estáticas según se establece en la Subsección 11.4.5.1. 
 
Es necesario verificar la compatibilidad de los asentamientos diferenciales 
esperados como consecuencia de la acción sísmica, con aquellos permitidos en el 
caso estático, particularmente, cuando se funde sobre suelos no cohesivos. 
 
Bajo las condiciones más desfavorables que contemplan las solicitaciones sísmicas, 
se aceptará que en una fundación ocurra un levantamiento parcial que no exceda del 
veinticinco por ciento (25%) del área total de apoyo. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 171 
 
Solo se permitirá el uso de fundaciones superficiales en terrenos potencialmente 
licuables cuando estos hayan sido debidamente tratados y se compruebe que los 
asentamientos totales y/o diferenciales u otros efectos como empujes laterales no 
comprometan el desempeño de la estructura. 
 
EN EL COMENTARIO DE LA NORMA DICE LO SIGUIENTE: 
 
Preferiblemente, las fundaciones superficiales deben ubicarse sobre un mismo 
medio y evitar en lo posible que estén separadas por discontinuidades del terreno de 
fundación tales como fisuras, grietas o cambios bruscos de pendiente, o construidas 
sobre suelos de consistencias diferentes. 
 
La seguridad de la fundación sobre suelos no cohesivos debe contemplar la 
verificación de los asentamientos, incluyendo aquellos que pudiesen ocurrir como 
consecuencia de la acción sísmica, los cuales deberán ser compatibles con el nivel de 
desempeño de la edificación. Esto es particularmente importante ya que los cambios 
volumétricos inducidos por el sismo en el suelo pueden ser significativos, aún para 
arenas de moderamente densas a densas (Kramer, 1996). 
 
La excepción que permite utilizar las fundaciones superficiales en suelos cohesivos 
con sensibilidad mayor que 2 o en suelos no cohesivos licuables, obedece a que para 
obras de poca envergadura podría resultar más costoso el tratamiento del suelo que 
la edificación misma. Por lo tanto, en esos casos el ingeniero debe verificar si es 
posible lograr una fundación segura, a pesar de que el suelo pueda perder la 
resistencia al corte durante o después de la carga cíclica. Cuando se trate de suelos 
no cohesivos licuables, la capacidad de soporte de la fundación debe calcularse con 
las fórmulas aplicables a suelos cohesivos, ya que en estas condiciones el material no 
tiene fricción, sino que solo tiene resistenciaresidual (Sus). Para fines de cálculo, dicha 
resistencia residual puede interpretarse de la misma manera que se interpreta la 
resistencia al corte sin drenaje de los suelos cohesivos. 
 
VERIFICACIÓN DE LA CAPACIDAD DE SOPORTE. 
 
El esfuerzo de compresión máximo transferido al terreno (q) para las combinaciones 
de carga dadas en la Tabla 11.1, debe cumplir con lo siguiente: 
 
q ≤ 0.6(qult/Se) 
 
Donde: 
q = Esfuerzo de compresión máximo impuesto por la fundación al terreno para los 
casos de carga indicados en la Sección 11.4.4. (SUPERPOSICION DE EFECTOS). 
qult= Capacidad de soporte última del suelo utilizando factores de capacidad de 
carga estáticos. Para suelos licuables, calcúlese qult utilizando la resistencia residual 
no drenada Sus del suelo como si se tratase de suelos con ángulo de fricción interna 
nulo. 
Se= Sensibilidad del suelo a considerar solo en el análisis postsísmico. Tómese 
Se=1 cuando se incluyan las acciones sísmicas. Tómese también Se=1, cuando se 
analicen los suelos licuables y se utilice la resistencia residual del suelo. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 172 
 
El factor de reducción (0.6) incluido en esta Norma, aplicable al esfuerzo último o al 
doble del esfuerzo admisible para establecer la capacidad del suelo debajo de la 
fundación, es compatible con los factores de seguridad generalmente empleados para 
el diseño de fundaciones superficiales y los factores de minoración de resistencia de 
los métodos de diseño por nivel de desempeño. (Richards et al, 1993; API, 1993) 
La sensibilidad del suelo sólo debe aplicarse en la fórmula (11.1) para los análisis 
postsísmicos y no para los casos en que se incluyan las solicitaciones sísmicas. 
Adicionalmente, la aplicabilidad de la sensibilidad en esas fórmulas es exclusiva para 
suelos cohesivos y no debe aplicarse al caso de suelos granulares. Cuando se use la 
capacidad de soporte admisible, qadm, la ecuación (11.1) se transforma en: 
 
q ≤ 0.6 * FS [(q ult /FS) / Se] 
Donde: 
qadm= qult/FS. Capacidad de soporte admisible para cargas estáticas. Para suelos 
no cohesivos licuables, qadm debe calcularse utilizando la resistencia residual Sus del 
suelo como si se tratase de suelos cohesivos con ángulo de fricción interna nulo. 
FS = Factor de seguridad estático para diseño de fundaciones. El mismo debe ser 
mayor que 2. 
 
Nótese que el máximo valor del producto 0,6*FS es igual a 1.2 y que al utilizar un 
factor de seguridad mayor el valor de, q, en la ecuación (C. 1 1.1 b) será menor. 
 
Los limos deben ser considerados como suelos granulares si no tienen plasticidad 
y como suelos cohesivos cuando presenten plasticidad (Véase en C-5.2: Licuación de 
suelos no cohesivos). 
 
VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO. 
 
Se verificará que, en el área de contacto efectiva entre la fundación y el terreno, la 
fuerza de corte, V, inducida por las solicitaciones calculadas según la Sección 
11.4.4, no exceda la fuerza resistente al deslizamiento dada por la fórmula: 
 
V ≤ (μf Na+ cA) 0.8 (11.2) 
 
donde: 
μf = Coeficiente de fricción terreno-fundación. 
Na= Fuerza normal al área de contacto que actúa simultáneamente con V, 
incorporando el efecto de la componente vertical del sismo. 
c = Adhesión entre el terreno y la fundación. 
A= Área de contacto de la fundación. 
 
FUNDACIONES CON PILOTES. 
 
En general, los requerimientos de esta Sección están dirigidos a pilotes o pilas de 
concreto reforzado, pretensado o postensado, y de acero o similares. Se 
considerarán aptos los pilotes de madera, siempre y cuando se asegure un 
comportamiento sismorresistente acorde con lo establecido en esta Norma. 
 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 173 
Para el diseño de los pilotes se deberá satisfacer lo establecido en la Sección 11.4.4 
en relación con los análisis que consideran las solicitaciones sísmicas y el caso 
postsísmico. 
 
Las fundaciones con pilotes deben transferir las cargas generadas por la 
superestructura, incluidas las sísmicas hasta el suelo. En fundaciones muy profundas 
o en aquellas donde la punta del pilote alcance la roca, puede ocurrir que la capacidad 
estructural del pilote controle la resistencia. En tal sentido, tanto el suelo como el pilote 
deben ser capaces de mantener un comportamiento estable frente a las acciones 
cíclicas y eventualmente reversibles, como las que impone la carga sísmica. 
 
Por otra parte, las deformaciones y desplazamientos de la fundación deben 
mantenerse dentro de límites que no afecten la funcionalidad del sistema estructural y 
en los cuales sean válidos los métodos de análisis para predecir adecuadamente su 
respuesta (Paulos y Davis, 1980;Baltrop y Adams, 1991; Le Tirant, 1992). 
 
CABEZALES. 
 
Para pilotes, aislados o en grupo, se emplearán cabezales interconectados 
mediante vigas de riostra. El dimensionamiento y detallado de los cabezales debe 
asegurar que el pilote desarrolle su capacidad resistente en la conexión. En aquellos 
pilotes que necesiten refuerzo de confinamiento en su tope, dicho refuerzo será 
extendido dentro de la longitud del cabezal (Véase la Sección 11.4.7). 
 
Los cabezales se emplean como conexión entre la superestructura, las vigas de 
riostra y los pilotes de fundación. Por lo tanto, los mismos deben garantizar que la 
resistencia estructural de los pilotes pueda desarrollar plenamente, para asegurar la 
disipación de energía en las zonas donde se ha previsto la generación de rótulas 
plásticas. 
 
CONSIDERACIONES SOBRE EL MÉTODO CONSTRUCTIVO. 
 
El método constructivo debe considerar las características del terreno, para evitar 
daños o discontinuidades en el pilote durante el proceso de instalación. Se deberá 
considerar la influencia del método de construcción en la capacidad de carga del pilote 
y en la rigidez del conjunto terreno-pilote. También se considerarán los esfuerzos 
residuales en el pilote asociados con el método de construcción en el pilote, si éstos 
existieran. 
 
El método de construcción puede introducir perturbaciones en las características 
mecánicas del suelo capaces de disminuir su resistencia y su rigidez (Paulos y Davis, 
1980; Baltrop y Adams, 1991). En pilotes excavados y vaciados en sitio, la realización 
de la perforación puede deteriorar considerablemente las características del suelo en 
las áreas adyacentes al fuste y la punta. En pilotes huecos hincados, a los que se les 
remueve la columna interna de suelo para facilitar su penetración, se puede afectar la 
capacidad del suelo en la punta del pilote. En pilotes hincados en los que se construye 
una perforación previa de menor diámetro, también puede afectarse negativamente 
las propiedades del suelo en el fuste y la punta. Estas perturbaciones deben ser 
incorporadas en el análisis de la fundación sobre pilotes. 
Criterios de Diseño para Fundaciones y Muros 
Sebastián José Loyo Lugo 174 
 
En el caso de pilotes largos hincados pueden generarse esfuerzos residuales que 
deben incorporase en el análisis, si estos fuesen significativos (Globe et al. 1993). En 
pilotes de concreto se deben evitar daños por la generación de grietas o deterioro de 
la rigidez del concreto (Whitaker, 1996). En pilotes excavados y vaciados se deben 
evitar pérdidas de continuidad o estrangulamiento (Fleming et al, 1985). 
La ganancia de resistencia en pilotes hincados y vibro hincados por densificación 
de suelos no cohesivos o por remoldeo de suelos cohesivos debe ser verificada 
mediante pruebas de carga de pilotes en el sitio. 
 
CAPACIDAD DE CARGA AXIAL. 
 
Para la determinación de la capacidad de carga axial del pilote, bien sea a 
compresión o a