TEÓRICO MÉTODO DE RITTER

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RESOLUCIÓN DE RETICULADOS PLANOS
Método de Ritter
LOS RETICULADOS ISOSTÁTICOS
14 nudos 
14 x 2 – 3 = 25 barras
14 nudos 
14 x 2 – 3 = 25 barras
b = 2n - 3 
11 = 14 - 3
LOS RETICULADOS ISOSTÁTICOS 
DEBEN CUMPLIR
LOS RETICULADOS ISOSTÁTICOS
a) las barras deben ser rectas
b) los ejes de las barras que
concurren a un nudo se cortan
en un único punto 
c) las cargas y reacciones se aplican en los 
nudos
d) las uniones se consideran articulaciones 
CONDICIONES QUE DEBEN CUMPLIR
L O S R E T I C U L A D O S
SIEMPRE Y CUANDO SE 
CUMPLAN LAS 
CONDICIONES ANTES 
MENCIONADAS LAS 
BARRAS ESTARÁN 
SOLICITADAS SOLO A 
SOLICITACIONES AXIALES
Tracción Compresión
• Análisis de carga
(Las cargas deben estar mayoradas y combinadas)
• Determinación de las reacciones 
(Σ X = 0)
(Σ Y = 0)
(Σ M = 0)
• Determinación de las solicitaciones en las barras. 
Método de las secciones o de Ritter
Resolución de estructuras reticuladas
(isostáticas)
• A partir del SECCIONAMIENTO de la estructura en 
dos partes, se determinan los esfuerzos internos en 
las barras cortadas estudiando el equilibrio de la 
“parte de la estructura” analizada.
MÉTODO DE RITTER
1.20 1.20 1.201.201.20 1.20
7.20
0
.8
5
CUBIERTA PLANA RETICULADA 
1.1t0.55t 1.1t 1.1t 1.1t 1.1t 0.55t
3.30t 3.30t
DETERMINACIÓN DE REACCIONES
I
II
III
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
XI
XII
XIII
XIV
1 2 3 4 5 6
7 8 9 10 11 12
13
14
15
16
17
18
19 20
21
22
23
24
25
1.1t0.55t 1.1t 1.1t 1.1t 1.1t 0.55t
3.30t 3.30t
MÉTODO DE LAS SECCIONES
LA SECCIÓN DEBE SEPARAR LA ESTRUCTURA EN DOS PARTES
1.1t0.55t 1.1t 1.1t 1.1t 1.1t
3.30t3.30t
18
9
0.55t
1.1t 1.1t
3.30t
3
18
9
0.55t
3
EL ANÁLISIS SE REALIZA 
PARA UNA DE LAS PARTES 
EN QUE FUE DIVIDIDA LA 
ESTRUCTURA
0.55t
1.1t 1.1t
3.30t
3
18
9
1.201.20
1.20
0
.8
5
+3.30 x 2.40 – 0.55 x 2.40 – 1.10 x 1.20 - FB3 x 0.85 = 0 
7.92 – 1.32 – 1.32 – FB3 x 0.85 = 0
+ 5.28 – FB3 x 0.85 = 0
- FB3 = 
- 5.28
0.85
 - FB3 = - 6.21 t FB3 = 6.21 t
VI
Σ M VI = 0
TRACCION
∑X = 0
∑Y = 0
∑M = 02.40m
2.40m
1.20m
0
.8
5
m
0.55t
1.1t 1.1t
3.30t
3
18
9
1.201.20
1.20
0
.8
5
+3.30 x 3.60 – 0.55 x 3.60 – 1.1 x 2.40 – 1.1 x 1.20 + FB9 x 0.85 = 0 
+ 11.88 - 1.98 - 2.64 - 1.98 + FB9 x 0.85 = 0
+ 5.94 + FB9 x 0.85 = 0 
FB9 = 
- 5.94
0.85
FB9 = - 6.9882
FB9 = - 6.99 t
VII
Σ M VII = 0
COMPRESION
3.60m
1.20m
0
.8
5
m
3.60m
2.40m
0.55
1.1 1.1
3.30
3
18
9
1.201.20 1.20
0
.8
5
Ecuación de 
proyección  0Y
3
.3
0
t
0.55t
1.1t
1.1t
85.0
20.1
tg
412.1tg 69,54
0.55t
0.55t = Proy. Vert. FB18
0.55t = FB18 x Cos 54,69º
0.55t
Cos 54,69º
= FB18 
FB18 = 0,95 t
FB18 = 0.95 t

TRACCION
+3,30t – 0,55t – 1,1t – 1,1t – P.V.FB18 = 0

1.1t 2.2t 2.2t
3.30t3.30t
10
5
1.1t
1
1.20 1.20
0
.8
5
Ecuación de proyección 
 0Y
3
.3
0
t
1.1t
85.0
20.1
tg
412.1tg 69,54
2.2t
2.2t = Proy. Vert. FB10
2.2t = FB10 x Cos 54,69º
2.2t
Cos 54,69º
= FB10 
FB10 = 3.81 t
FB10 = 3.81 t
COMPRESION
1.1t
3.30t
10
5
1

+3,30t – 1,1t + P.V.FB10 = 0
1.1t0.55t 1.1t 1.1t 1.1t 1.1t 0.55t
3.30t 3.30t
Σ Y = 0
1.1t
v
9 10
19
– 1.1t – FB19 = 0
FB19 = -1.1t
FB19 = 1.1t
Compresión