Preinforme6_DanielFernandez_ConstanzaHidalgo - Constanza Hidalgo Saelzer

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UNIVERSIDAD TÉCNICA FEDERICO SANTA MARÍA 
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA Y AMBIENTAL 
TRANSFERENCIA DE CALOR 1er SEMESTRE 2017 
 
 
 
 
 
 
 
Experiencia 
N°6 
5 de Junio 
2017 
Al desarrollar la presente experiencia, el alumno se 
familiarizará con equipos de condensación a escala. 
Además, observará fenómenos de condensación que se dan 
en los distintos equipos, como lo es la inundación y tipos de 
condensación. 
Condensador 
Profesora Paula Guerra 
Ayudante Camila González 
Álvaro Vidal 
Integrantes Daniel Fernández 
Constanza Hidalgo 
Fecha 05/06/2017 
Bloque Miércoles 9-10 
Pre-Informe X 
Informe 
Universidad Técnica Federico Santa María 
Departamento de Ingeniería Química y Ambiental 
Transferencia de Calor 2017-1. Campus San Joaquín 
 
Experiencia 6: Condensador Página | 1 
1. Explique los distintos mecanismos de condensación. Adicionalmente, mencione las 
diferencias entre utilizar un condensador vertical y uno horizontal y para qué casos es 
preferible uno ante otro. 
Existen dos tipos de mecanismos de condensación: [1] 
 
a) Condensación en Películas: Se produce cuando la sustancia líquida condensa al estar en 
contacto con una pared, a una temperatura inferior a la de saturación gaseosa del fluido. De 
esta manera se produce una película, es decir, una capa aislante en las paredes al comenzar a 
humectar esta misma, reduciendo el coeficiente de transferencia de calor. 
 
b) Condensación por Gotas: Cuando una superficie por donde se producirá la condensación 
está contaminada con alguna sustancia que impida que el condensado moje la superficie, el 
vapor condensará en forma de gotas. Por lo tanto, la superficie no se verá con una película 
continua, produciendo que los coeficientes de transferencia de calor puedan ser cuatro a ocho 
veces más elevados que en una condensación en películas. 
 
Para utilizar estos dos mecanismos es posible utilizar el condensador de manera vertical u 
horizontal. La principal diferencia entre estos condensador es que el condensador vertical es 
afectado por la gravedad, por lo que, se facilita la condensación en película y la inundación, 
disminuyendo la transferencia de calor. Es recomendable utilizar siempre condensadores 
horizontales para una mejor transferencia de calor. 
 
2. Mencione al menos 3 aplicaciones industriales de los condensadores. Especifique en que 
industria se utilizan y su principal función (sea específico). 
Centrales Térmicas: Estas industrias, se basan en la producción de vapor de agua, mediante 
la combustión de carbón, fueloil o gas natural, o también, por el calor generado por la fisión 
nuclear de una planta de energía atómica. Los condensadores en estas industrias, funcionan 
utilizando el vapor que escapa de las turbinas, para convertirlo en líquido saturado, que será 
reutilizado en el ciclo de generación de vapor. Para esto, utilizan agua fría como fluido de 
servicio. Además, al aumentar la diferencia de presión de la turbina, aumenta el rendimiento 
y la potencia de la misma. Sumado a esto, se utilizan para darle una nueva función a vapores 
procedentes de otros sectores del proceso. [2] 
 
 Máquinas Frigoríficas: En estos aparatos, los condensadores tienen como función disipar el 
calor absorbido en evaporadores. Pueden utilizarse tanto como agua o aire como fluido de 
servicio, aunque este último posee una menor eficiencia energética. Además, los 
condensadores pueden ocuparse como bombas de calor, que utilizan el calor disipado para 
calentar un espacio determinado.[3] 
 
 
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Experiencia 6: Condensador Página | 2 
Destilación: Los condensadores son partes fundamentales en los procesos donde está 
implicada la destilación, cuyo objetivo es la separación de mezclas líquidas. Dentro de estas 
industrias, están la industria petroquímica, para separar distintas fracciones de crudo; la 
industria alimentaria, específicamente para la producción de alcoholes, y plantas de 
desalinización, para separar agua dulce del agua salada. [4] 
 
3. ¿Cuáles son las principales ventajas de la utilización de un condensador horizontal 
frente a uno vertical? Explique. 
• Los condensadores horizontales no facilitan la formación de película por efectos de 
gravedad, por lo que, el coeficiente de transferencia de calor será favorecido en un 
condensador horizontal, aumentando la eficiencia térmica. 
• Si hubiera formación de películas, estas no serían constantes a lo largo del tubo. En 
cambio en un condensador vertical serían mayoritarias en la parte inferior, pudiendo 
producir inundaciones. 
• La condensación en un condensador horizontal es más rápida que un condensador 
vertical, ya que, presenta menor formación de película. 
 
4. Si se tiene un condensador operando con un flujo “A”, determine una expresión que 
relacione un nuevo flujo “B” para determinar: 
- h de condensación por la coraza. 
- Coeficiente de transferencia de calor por los tubos. 
- Caídas de presión. 
• ℎ de condensación por la coraza 
Considerando un condensador horizontal de tubos y coraza, por donde circula un flujo 𝑊 =
𝐴 [
𝑙𝑏
ℎ
],se tienen las siguientes correlaciones para obtener el h de condensación: 
 
ℎ𝐻 = 0,760 ∙ 𝑘 ∙ (
𝜌2 ∙ 𝑔
𝜇 ∙ 𝛤𝐻
)
1/3
[ 
𝑏𝑡𝑢
ℎ ∙ ℉ ∙ 𝑓𝑡2
] 
 
(1) 
 
𝛤𝐻 = 
𝑊
2 ∙ 𝐿𝑡 ∙ 𝑁𝑡
[
𝑙𝑏
ℎ ∙ 𝑓𝑡
] 
 
(2) 
 Donde 𝐿𝑡 y 𝑁𝑡 son el largo, y el número de tubos, respectivamente, y 𝛤𝐻, es el factor de carga 
por tubo. 
Reemplazando (2) en (1), y reemplazando el valor del flujo 𝑊,se obtiene: 
 
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Experiencia 6: Condensador Página | 3 
ℎ𝐻,𝐴 = 0,760 ∙ 𝑘 ∙ (
𝜌2 ∙ 𝑔 ∙ 2 ∙ 𝐿𝑡 ∙ 𝑁𝑡
𝜇 ∙ 𝛤𝐻 ∙ 𝐴
)
1/3
[ 
𝑏𝑡𝑢
ℎ ∙ ℉ ∙ 𝑓𝑡2
] 
Considerando el mismo desarrollo, pero para un flujo 𝑊′ = 𝐵 [
𝑙𝑏
ℎ
]: 
 
ℎ𝐻,𝐵 = 0,760 ∙ 𝑘 ∙ (
𝜌2 ∙ 𝑔 ∙ 2 ∙ 𝐿𝑡 ∙ 𝑁𝑡
𝜇 ∙ 𝛤𝐻 ∙ 𝐵
)
1/3
[ 
𝑏𝑡𝑢
ℎ ∙ ℉ ∙ 𝑓𝑡2
] 
Dividiendo ℎ𝐻,𝐴 en ℎ𝐻,𝐵: 
 
ℎ𝐻,𝐴
ℎ𝐻,𝐵
=
0,760 ∙ 𝑘 ∙ (
𝜌2 ∙ 𝑔 ∙ 2 ∙ 𝐿𝑡 ∙ 𝑁𝑡
𝜇 ∙ 𝛤𝐻 ∙ 𝐴
)
1/3
0,760 ∙ 𝑘 ∙ (
𝜌2 ∙ 𝑔 ∙ 2 ∙ 𝐿𝑡 ∙ 𝑁𝑡
𝜇 ∙ 𝛤𝐻 ∙ 𝐵
)
1/3
 
Posteriormente, simplificando: 
ℎ𝐻,𝐴
ℎ𝐻,𝐵
= (
𝐵
𝐴
)
1/3
 
• Coeficiente de transferencia de calor por los tubos 
 
El coeficiente de transferencia de calor para tubos para flujo de agua, está dado por: 
 
 
ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎 =
150 ∙ (1 + 0,011𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎[℉]) ∙ 𝑣
0,8[𝑓𝑡/𝑠]
𝑑𝑖
0,2[𝑖𝑛]
[ 
𝑏𝑡𝑢
ℎ ∙ ℉ ∙ 𝑓𝑡2
] 
 
(3) 
Donde la velocidad del flujo 𝑣 puede expresarse como: 
𝑣 =
𝐹
𝐴𝑇
 
Con 𝐹 [
𝑓𝑡2
𝑠
] como el flujo que circula por los tubos, y 𝐴𝑠 [𝑓𝑡
2], área superficial de la coraza. 
Reemplazando esta expresión, y considerando 𝐹 = 𝐴 [
𝑓𝑡2
𝑠
] 
 
ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐴 =
150 ∙ (1 + 0,011𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎[℉]) ∙ (
𝐴
𝐴𝑠
)
0,8
[𝑓𝑡/𝑠]
𝑑𝑖
0,2[𝑖𝑛]
[ 
𝑏𝑡𝑢
ℎ ∙ ℉ ∙ 𝑓𝑡2
] 
 
Considerando ahora, otro flujo 𝐹 = 𝐵 [
𝑓𝑡2
𝑠
], reemplazando en (3) para obtener ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐵, y 
finalmente, dividiendo ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐴 en ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐵, se obtiene: 
 
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Experiencia 6: Condensador Página | 4 
ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐴
ℎ𝑡,𝑎𝑔𝑢𝑎,𝐵
= ( 
𝐴
𝐵
)
0,8
 
 
Esto, siempre y cuando se consideren los mismos tubos y las mismas temperaturas para 
ambos flujos. 
 
• Caída de Presión 
 
Para la coraza, las expresiones para calcular la caída de presión son las siguientes: 
 
 
 
∆𝑃𝐶 = 
12
∙
𝑓𝑐 ∙ (𝐺𝐶)
2 ∙ 𝐷𝐼 ∙ (𝑁 + 1)
5,22 ∙ 1010 ∙ 𝐷𝑒𝑞 ∙ 𝑠
[
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] 
(4) 
 
𝐺𝐶 =
𝐹
á𝑟𝑒𝑎
[
𝑙𝑏
ℎ ∙ 𝑓𝑡2
] 
(5) 
Reemplazando (5) en (4), considerando un flujo 𝐹 = 𝐴 [
𝑙𝑏
ℎ
] 
 
∆𝑃𝐶,𝐴 = 
1
2
∙
𝑓𝑐 ∙ (
𝐴
á𝑟𝑒𝑎
)
2
∙ 𝐷𝐼 ∙ (𝑁 + 1)
5,22 ∙ 1010 ∙ 𝐷𝑒𝑞 ∙ 𝑠
[
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] 
 
Luego, obteniendo ∆𝑃𝐶 para un nuevo flujo 𝐹 = 𝐵 [
𝑙𝑏
ℎ
](∆𝑃𝐶,𝐵), y dividiendo ∆𝑃𝐶,𝐴 en este 
último: 
∆𝑃𝐶,𝐴
∆𝑃𝐶,𝐵
= (
𝐴
𝐵
)
2
 
 
De la misma manera anterior, se puede obtener esta relación, para la caída de presión en 
tubos, utilizando: 
∆𝑃𝑡 = ∆𝑃𝑇 + ∆𝑃𝑟 
 
∆𝑃𝑡 = 
𝑓𝑇 ∙ (𝐺𝐶)
2 ∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑛
5,22 ∙ 1010 ∙ (
𝑑𝑖
12) ∙ 𝑠
[
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] + 
4 ∙ 𝑛 ∙ 𝑣2
2 ∙ 𝑠 ∙ 𝑔
(
62,5
144
) [
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] 
 
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Experiencia 6: Condensador Página | 5 
∆𝑃𝑡,𝐴
∆𝑃𝑡,𝐵
=
𝑓𝑇 ∙ (
𝐴
𝑎𝑇
)
2
∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑛
5,22 ∙ 1010 ∙ (
𝑑𝑖
12) ∙ 𝑠
[
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] + 
4 ∙ 𝑛 ∙
𝐴
𝑎𝑟𝑒𝑎
2
2 ∙ 𝑠 ∙ 𝑔 (
62,5
144 ) [
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
]
𝑓𝑇 ∙ (
𝐵
𝑎𝑇
)
2
∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑛
5,22 ∙ 1010 ∙ (
𝑑𝑖
12) ∙ 𝑠
[
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
] + 
4 ∙ 𝑛 ∙
𝐵
𝑎𝑟𝑒𝑎
2
2 ∙ 𝑠 ∙ 𝑔 (
62,5
144 ) [
𝑙𝑏
𝑖𝑛2
]
 
 
Para todas las expresiones anteriores: 
- 𝑓𝑐 y 𝑓𝑇 : factores de fricción en la coraza y en tubos. 
- 𝑠 : gravedad específica. 
- 𝑛 : número de pasos por los tubos. 
- 𝑑𝑖 y 𝐷𝑒𝑞 : diámetros interno y equivalente. [d] 
 
5. Alcohol etílico proveniente de una torre de destilación es condensado en un 
condensador tubular y horizontal. Las temperaturas de entrada y salida del alcohol son 
120ºC y 40ºC respectivamente. Se utiliza agua como servicio. Desarrolle un perfil de 
temperaturas a lo largo del condensador, para cada una de las corrientes involucradas 
(Gráfico Temperatura v/s Largo del tubo). Indique claramente los puntos importantes. 
 El alcohol etílico posee a presión de 1 [𝑏𝑎𝑟] una temperatura de saturación de 78,12 [°𝐶], 
según lo indica la ecuación de Antoine. [6] 
 
Además se utilizan como supuesto que el agua entra a 20 [°𝐶] y sale a 35 [°𝐶] en 
contracorriente, también el largo de los tubos es de 21 [𝑚]. Con estos datos es posible realizar 
el siguiente gráfico: 
 
 
Gráfico 1: Perfil de temperatura a lo largo de los tubos, considerando T1 y T2 las temperaturas intermedias del 
flujo de agua. 
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Experiencia 6: Condensador Página | 6 
 
6. Determine el número de tubos de un condensador multitubular si se tiene un 
sobredimensionamiento de un 20%. Se sabe que condensan 𝟐𝟓𝟎 [
𝑘𝑔
ℎ
] de amoniaco desde 
vapor saturado a líquido saturado a 8 [atm], además se tiene un coeficiente global de 
transferencia de calor de 𝟏𝟎𝟎𝟎 [
𝑘𝐽
𝑚2∙ℎ∙℃
]y como servicio se utiliza agua de 𝟏𝟓 a 𝟐𝟓 °𝑪. El 
diámetro externo de los tubos es de 0,5 pulgadas y los tubos tiene un largo de 𝟏𝟐[𝒇𝒕]. 
Primero, es necesario obtener la entalpía de saturación del amoniaco a dicha presión. Para 
esto, se utiliza un diagrama presión – entalpía: 
 
Figura 1: Diagrama Presión-Entalpía para el amoníaco, en sistema internacional. La línea vertical roja, 
representa como obtener la entalpía del líquido saturado, mientras que la azul, la del vapor saturado, a la 
presión dada en el enunciado. Las líneas negra y naranja, representa como se obtuvieron las entalpías de vapor 
y líquido saturado, a las condiciones supuestas.[6] 
De la figura, se obtienen (aproximadamente): 
𝐻𝑉,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 1500 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
 
𝐻𝐿,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 280 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
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Experiencia 6: Condensador Página | 7 
𝜆 = 𝐻𝑉,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 − 𝐻𝐿,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 1220 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
𝑇𝑠𝑎𝑡 = 20[℃] 
Luego, realizando el balance de energía para el amoníaco: 
 
𝑄𝑐𝑒𝑑𝑖𝑑𝑜 = �̇�𝜆 = 250 [
𝑘𝑔
ℎ
] ∙ 1220 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] = 2,8×105 [
𝑘𝐽
ℎ
] 
Ahora, se procede a calcular el área requerida para realizar el proceso, según: 
 
 𝑄𝑑𝑖𝑠𝑒ñ𝑜 = 𝑈 ∙ 𝐴𝑟𝑒𝑞𝑢𝑒𝑟𝑖𝑑𝑎 ∙ ∆𝑇𝑇𝐷𝐶 
 
(6) 
Considerando: 
 
∆𝑇𝑇𝐷𝐶 = 
∆𝑇1 − ∆𝑇2
𝑙𝑛 (
∆𝑇1
∆𝑇2
)
 
(7) 
Si se procede a calcular la temperatura de transferencia de calor utilizando (7), no se obtiene 
ningún resultado, ya que queda un número negativo dentro de un logaritmo natural, lo que 
no tiene sentido. 
Por esto, propone una presión de operación mayor, con el objetivo de que su temperatura de 
saturación, sea mayor a 25°C. Esto, puede obtenerse mediante la ecuación de Antoine: 
 
 
𝑙𝑜𝑔𝑃𝑠𝑎𝑡[𝑏𝑎𝑟] = 𝐴 −
𝐵
𝑇[𝐾] + 𝐶
 
 
(8) 
Suponiendo una temperatura de operación de 30[℃], al reemplazar en (8), se obtiene una 
presión de saturación de 11,53[𝑏𝑎𝑟]. Los desarrollos de esto están en Anexos. 
Con este nuevo valor de presión, se ingresa nuevamente al diagrama Figura 1, para obtener 
las entalpías requeridas: 
𝐻𝑉,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 1510 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
 
𝐻𝐿,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 340 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
𝜆 = 𝐻𝑉,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 − 𝐻𝐿,𝑎𝑚𝑜𝑛𝑖𝑎𝑐𝑜 = 1170 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] 
Ahora, con los nuevos datos, se repite el procedimiento anterior: 
 
𝑄𝑐𝑒𝑑𝑖𝑑𝑜 = �̇�𝜆 = 250 [
𝑘𝑔
ℎ
] ∙ 1170 [
𝑘𝐽
𝑘𝑔
] = 292500 [
𝑘𝐽
ℎ
] 
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Utilizando nuevamente la ecuación (7), con los nuevos datos, se obtiene que ∆𝑇𝑇𝐷𝐶 =
9,103[℃]. Así, despejando el 𝐴𝑟𝑒𝑞 desde la ecuación (6), se obtiene su valor, que 
corresponde a 32,14[𝑚2]. 
Finalmente, es necesario utilizar la expresión del sobredimensionamiento: 
 
 
𝑆𝑜𝑏𝑟𝑒𝑑𝑖𝑚𝑒𝑛𝑠𝑖𝑜𝑛𝑎𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 = 
𝐴𝑑𝑖𝑠𝑝 − 𝐴𝑟𝑒𝑞
𝐴𝑑𝑖𝑠𝑝
 
 
(9) 
Despejando el área requerida, y considerando un sobredimensionamiento del 20%, se obtiene 
que el área disponible es de 40,55[𝑚2]. 
Finalmente, es necesario calcular el número de tubos para obtener el área necesaria, 
mediante: 
 𝐴𝑑𝑖𝑠𝑝 = 𝑛 ∙ 𝜋 ∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑑𝑒𝑥𝑡 
 
(10) 
 
Y así, se obtiene que el número necesario de tubos corresponde a 272 
 
Anexos: 
a. Cálculo del ∆𝑻𝑻𝑫𝑪 
La diferencia de temperatura de transferencia de calor, está dada por: 
 
 
∆𝑇𝑇𝐷𝐶 = 
(𝑇𝑠 − 𝑡1) − (𝑇𝑠 − 𝑡2)
𝑙𝑛 (
(𝑇𝑠 − 𝑡1)
(𝑇𝑠 − 𝑡2)
)
 
 
(7) 
 
Reemplazando con 𝑇𝑠𝑎𝑡 = 18[℃], y las correspondientes para la entrada y salida del agua de 
servicio, a la presión dada, el resultado no tiene sentido físico (no puede haber un numero 
negativo dentro de un logaritmo natural), esto es debido a que la temperatura de saturación 
del amoníaco es menor a la temperatura de entrada del agua de servicio. 
 
Para solucionar esto, mediante la ecuación de Antoine [8]: 
 
 
𝑙𝑜𝑔𝑃𝑠𝑎𝑡[𝑏𝑎𝑟] = 𝐴 −
𝐵
𝑇[𝐾] + 𝐶
 
 
(8) 
Donde, para un rango de temperaturas desde -33.4[°C] hasta 98,4[°C], 𝐴 = 4.86886, 𝐵 =
1113,928 y 𝐶 = −10,409. [8] 
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Suponiendo una temperatura de operación de 30[℃], al despejar y reemplazar en (8): 
 
𝑃𝑠𝑎𝑡[𝑏𝑎𝑟] = 10
4,86886−
1113,928
303[𝐾]−10,409 = 11,53[𝑏𝑎𝑟] 
 
Los nuevos datos obtenidos, se vuelve a calcular la diferencia de temperaturas, según la 
ecuación (7): 
∆𝑇𝑇𝐷𝐶 = 
(30 − 25) − (30− 15)
𝑙𝑛 (
(30 − 25)
(30 − 15)
)
= 9,102 [℃] 
 
 b. Cálculo del área requerida por el condensador: 
Utilizando la ecuación (6) para despejar el área requerida, se obtiene: 
 
𝑄𝑑𝑖𝑠𝑒ñ𝑜
∆𝑇𝑇𝐷𝐶 ∙ 𝑈
= 𝐴𝑟𝑒𝑞𝑢𝑒𝑟𝑖𝑑𝑎 
 
Reemplazando con los valores requeridos: 
𝐴𝑟𝑒𝑞𝑢𝑒𝑟𝑖𝑑𝑎 =
292500 [
𝑘𝐽
ℎ
]
9,102 [℃] ∙ 1000 [
𝑘𝐽
𝑚2 ∙ ℎ ∙ ℃
]
= 32,14[𝑚2] 
 
c. Cálculo del área disponible 
Esto se realiza utilizando la ecuación (9): 
 
Sobredimensionamiento = 
Adisp − Areq
Adisp
 
0,2 = 
Adisp − 32,14[𝑚
2] 
Adisp
 
Adisp = 40,55[𝑚
2] 
 
 
(𝟗) 
d. Cálculo del número de tubos: 
Para ello, es necesario el uso de la siguiente expresión: 
 
 𝐴𝑑𝑖𝑠𝑝 = 𝑛 ∙ 𝜋 ∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑑𝑒𝑥𝑡 
 
(10) 
Donde 𝑛 es el número de tubos, y 𝐿𝑇, su largo. 
Despejando 𝑛 desde (10): 
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𝑛 = 
𝐴𝑑𝑖𝑠𝑝
𝜋 ∙ 𝐿𝑇 ∙ 𝑑𝑒𝑥𝑡
 
 
Reemplazando con los datos obtenidos, y dados en el enunciado: 
 
𝑛 = 
40,55[𝑚2]
𝜋 ∙ 3,66[𝑚] ∙ 0,013[𝑚]
= 271,3 ≈ 272 [𝑡𝑢𝑏𝑜𝑠] 
 
Referencias 
 
[1] Deisy Castellano. (2015). Transferencia de Calor en la Condensación. 03/06/2017, de 
Universidad Nacional Experimental Sitio web: 
https://es.slideshare.net/mORELIA/transferencia-de-calor-en-la-condensacion 
[2] Condensadores en centrales térmicas: Ciclo Agua Vapor. Obtenido de: 
http://cicloaguavapor.com/103-contenido/98-condensador 
[3] Condensadores en máquinas frigoríficas: Obtenido de: 
https://areadetecno.files.wordpress.com/2015/10/tema-4-mc3a1quinas-frigorc3adficas.pdf-
[4] Condensadores en el proceso de destilación: Obtenido de: 
http://www.ehowenespanol.com/cuales-son-usos-destilacion-industria-sobre_134160/ 
[5] Aula USM. Diseño de condensadores multitubulares. Obtenido de : 
https://aula.usm.cl/pluginfile.php/1480958/mod_resource/content/1/Diseño%20de%20cond
ensadores%20multi-tubulares.pdf 
[6] Ethanol, NIST. Se obtuvo de: 
http://webbook.nist.gov/cgi/cbook.cgi?ID=C64175&Mask=4&Type=ANTOINE&Plot=on 
[7] Maloney,J.O. Perry’s Chemical Engineers’s Handbook 8th Edition. Thermodynamic 
Properties (Fig 2-6) Mc Graw-Hill. 
[8] Ammonia, Nist. Se obtuvo de: 
http://webbook.nist.gov/cgi/cbook.cgi?ID=C7664417&Mask=4#Thermo-Phase. 
https://es.slideshare.net/mORELIA/transferencia-de-calor-en-la-condensacion
http://cicloaguavapor.com/103-contenido/98-condensador
https://areadetecno.files.wordpress.com/2015/10/tema-4-mc3a1quinas-frigorc3adficas.pdf
http://www.ehowenespanol.com/cuales-son-usos-destilacion-industria-sobre_134160/
https://aula.usm.cl/pluginfile.php/1480958/mod_resource/content/1/Diseño%20de%20condensadores%20multi-tubulares.pdf
https://aula.usm.cl/pluginfile.php/1480958/mod_resource/content/1/Diseño%20de%20condensadores%20multi-tubulares.pdf
http://webbook.nist.gov/cgi/cbook.cgi?ID=C64175&Mask=4&Type=ANTOINE&Plot=on
http://webbook.nist.gov/cgi/cbook.cgi?ID=C7664417&Mask=4#Thermo-Phase