trafos paralelo

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TRANSFORMADORES 
PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS 
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Generalmente se presentan los siguientes casos: 
1°-) Los transformadores están conectados directamente sobre barras primarias y secundarias –Figura 1 
 
2°-) Los primarios están conectados sobre barras y los secundarios e través de líneas largas en la red de 
distribución-Figura 2 
 
 
Se estudiará el primer caso para el cual se analizaran las condiciones 
necesarias. 
En el segundo caso, los conductores intermedios tienden a regularizar la 
distribución de la carga pues equivalen a una impedancia más en serie, y habría que estudiar el sistema 
considerando la impedancia de la línea ZL en cada caso particular. 
 
Condiciones necesarias: Para una correcta conexión en paralelo se deben verificar las siguientes 
condiciones: 
 
1°) Iguales tensiones de líneas primarias e iguales las secundarias, lo cual implica igual relación de 
transformación. 
 
2°) Igual desfase secundario respecto al primario, lo que implica igual grupo de conexión. 
 
3°) Igual orden de rotación de las fases secundarias o igual secuencia 
 
4°) Iguales caídas de impedancia relativa en %, (tensión de cortocircuito porcentual uCC %), siendo 
preferible que también se cumpla para sus componentes, caídas de tensiones óhmicas y reactivas 
porcentuales, uR % y uX % o diferencias no superiores al 10% 
 
5°) Diferencias de potencias no muy elevadas, de 1 a 3 
 
1ª Condición: Tensiones 
Se analizaran los siguientes casos: 
A) igualdad de tensiones 
 
 
 B1) Transformadores en vacío 
B) distintas tensiones 
 B2) transformadores en carga 
 
 
A) Igualdad de tensiones 
Las tensiones primarias de los transformadores a conectar en paralelo 
deben ser iguales entre sí, lo mismo que las secundarias entre sí. Esto implica la igualdad de la relación de 
transformación. 
De esta manera no se presenta ningún problema para la conexión en 
paralelo. De no cumplirse aparecen inconvenientes que se pasan a analizar en el caso B. 
 
B) Distintas tensiones - Corriente circulante. 
 
{ 
Figura 1 
TRANSFORMADORES 
PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS 
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B1) Transformadores en vacío 
Si consideramos dos transformadores conectados en paralelo, con iguales 
tensiones primarias y distintas tensiones secundarias, trabajando en vacío. Esta diferencia de tensiones, 
puede ser debida a defectos constructivos, errónea posición de los conmutadores o bien estar dentro de las 
tolerancias admitidas para la relación de transformación (0,5 %) en valores extremos opuestos (uno en – 
0,5 % y otro en + 0,5) y da origen a corrientes circulantes IC entre los devanados.- 
Resolviendo el circuito equivalente reducido a la malla del secundario, en el 
que n es la relación de transformación, se obtiene IC.- 
Supongamos que el transformador con un apostrofe tiene relación de transformación n' menor que el otro 
trafo a conectar en paralelo con doble apostrofe n" , es decir n'  n''. 
En dicho caso la tensión secundaria del primero será mayor que la tensión secundaria del segundo. 
"
2
'
2
11 UU
"n
U
ǹ
U
  Entonces: 
''
2
'
2
"
1
'
1
c
''
12c
'
12 UU
n
U
n
U
IZIZ 
 
 
"
12
'
12
c
"
12
'
12c
ZZ
U
I;UZZI



 Con fase respecto 
a U  
"
12
'
12
"
12
'
12
c
RR
XX
tg


 
 
Para igualar las tensiones secundarias en vacío a U20 
común a ambas máquinas, en los circuitos equivalentes reducidos al secundario, la corriente de circulación 
IC deberá circular a favor en el Trafo de menor relación o sea el de mayor tensión secundaria U2 
produciendo una caída de tensión en los bornes de salida por la Z'12 en vacío y, en sentido opuesto en el de 
menor tensión secundaria U’2 (mayor n’) aumentando su tensión de salida hasta igualar la salida común 
U20 de vacío de ambos. Esta última se obtiene restando o sumando las caídas cIR y cIXj de cada 
máquina. Lo dicho queda graficado en el diagrama vectorial: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Se debe verificar: 
    CC IjXRUUIjXRU .. "12"'12"220'12'12'2 
 
Como las impedancias equivalentes son pequeñas, 
aún para pequeñas diferencias de relación n, se 
pueden originar corrientes circulantes apreciables, 
por lo cual, no es aconsejable que estas superen el 
10% de las nominales. 
 
Trazado del diagrama: Se conocen los vectores U2, 
U’2 y U. Se traza el triángulo 0U2 U'2 - Por 0 se 
traza U paralelo e igual al lado U2 U'2 del triángulo 
anterior. Por las fórmulas anteriores se determina 
cc yI ̂ . 
Por los extremos de los vectores 
"
2
'
2 UyU se 
trazan las caídas en R12 y X12 respectivas obteniendo 
así 20U .- 
Nota: La diferencia de fase entre 
"
2
'
2 UyU se debe 
a que, si los trafos no son idénticos, tienen distintos 
R12 y X12 (ver diagrama vectorial) y la corriente 
circulante Ic es una carga. 
 
 
 
 
 
 
 
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B2) Transformadores en carga. 
A partir del circuito equivalente reducido al secundario se puede escribir: 
)3(I;)2(IZ
n
U
U;)1(I.Z
n
U
U "2
'
22
"
2
"
12''
1
2
'
2
'
12'
1
2   
 
Igualando (1) y (2) 
''
2
"
12
1'
2
'
12
1 I.Z
"n
U
I.Z
'n
U
 ; 
Suponiendo: 
"'
11
n
U
n
U
  
)4(I.ZI.ZU
''n
U
'n
U "
2
"
12
'
2
'
12
11   
Despejando de (3) 
'
22
"
2 III  
Y sustituyendo en (4) 
 
  )5(I.ZI.ZZ)II.(ZI.ZU 2"12'2"12'12'22"12'2'12 
 
Y despejando 
 
'
CarC"
12
'
12
2
"
12
"
12
'
12
'
2 II
ZZ
I.Z
ZZ
U
I 





 (6) 
Repitiendo ahora el proceso para despejar de (3) 
''
22
'
2 III  y sustituyendo en (4) y operando: 
"
CarC"
12
'
12
2
'
12
"
12
'
12
"
2 II
ZZ
Z
ZZ
U
I 





 (7) 
Como se observa 22"
12
'
12
'
12
2"
12
'
12
"
12"
Car
'
Car II.
ZZ
Z
I.
ZZ
Z
II 



 
 
Conclusiones: 
'
CarC
'
2 III  Si n’  n” y S’  S” es preferible que el de menor potencia 
 
"
CarC
"
2 III  aparente S tenga la mayor relación n 
 
En este caso es n”  n’ ya que supusimos 
"'
11
n
U
n
U
 y su corriente de salida "CarC
"
2 III  es la de 
carga menos la circulante pues de (1) y (2) 
"
2
"
2
"
122
'
2
'
2
'
122
UIZU
UI.ZU


 lo cual determina 2U 
 
Estas expresiones nos dicen que las corrientes secundarias de cada 
transformador tienen c/u dos componentes, la primera de igual sentido para una de las máquinas y de 
sentido contrario para la otra, que es la corriente circulante CI , la cual no alcanza el circuito externo; y la 
segunda CarI , cuya suma con la análoga del otro transformador determina la corriente provista a la carga 
2I la que forma el ángulo 2 con la tensión común de barras 2U , determinado por los parámetros de la 
carga. Estas corrientes provistas a la carga 
"
Car
'
Car IeI se componen con las circulantes para determinar 
las 
"
2
'
2 IeI que circulan por los devanados de cada transformador. 
 
 
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Las fases de 
"
Car
'
Car IeI no coinciden por ser diferentes las relaciones 
"
12
"
12
'
12
'
12 R/XyR/X que 
determinan Z'12 y Z’’12,- 
 
 
 
Conclusiones: 
 
Estas corrientes circulantes pueden llegar a sobrecargar a los transformadores.- 
Con relaciones de transformación desiguales es preferible que el transformador de menor potencia tenga la 
mayor relación, porque al aumentar n, disminuye U1 /n, entonces Ic circula en sentido contrario a la carga 
en dicho transformador. 
Estas son las razones por las cuales no son admisibles relaciones que 
difieran en más de 0,5 %.- 
También se concluye que los cos de los transformadores son diferentes 
del de la carga, aumentado en uno y disminuyendo enel otro.- 
 
Potencia circulante 
La corriente circulante da origen a una potencia circulante, también llamada 
potencia de compensación, cuyo principal efecto es la de aumentar la carga en el transformador de mayor 
tensión secundaria, pudiendo llegar a sobrecargar el mismo.- 
 
Partiendo de: 





''
n2I
''
ccU
'
n2I
'
ccU
U
ZZ
U
"12
'
12
C


 
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Multiplicando y dividiendo por U2n el denominador: 
n2U
n2U
''n2I
''
ccU
'n2I
'
ccU
U
IC












 
Queda: 
n2U"
n
S
''
ccU
'
n
S
'
cc
U
ΔU
cΙ












 de donde 
C
"
n
''
CC
'
n
'
CC
Cn2 S
S
U
S
U
U
IU 










 
 
Se obtiene así una expresión de la potencia aparente circulante. La potencia circulante en vacío es distinta 
de la de carga, porque la tensión U2 va a ser diferente, ya que para un caso los transformadores tendrán 
sólo la carga de sus propias impedancias, debido a la potencia circulante y para el otro caso, se les 
sumarán las cargas de los receptores. Claro está que esta diferencia no es muy significativa.- 
 
Otra expresión de la potencia circulante puede ser: Sc = 3 U2n Ic 
 
Ejemplo: Determinar la corriente circulante entre dos transformadores de 100 kVA 13200/400-231 V con 
ucc = 4% y cuyas relaciones discrepan, dentro de las tolerancias del  0,5 % en un 1%.- 
La corriente circulante es: )1(
Z.2
U.01,0
ZZ
U
cc
n2
C 



 
Despejando Zcc de: 100
U
.Z
U
100.U
%u
n2
n2cc
n2
cc
cc 

 ; (2)I.
100
U%.u
Z n2
n2cc
cc  
 
E introduciendo en (1): 
n2n2n2
cc
C 125,0
42
100.01,0
%u2
100.01,0
 

 
 
Es decir. la Ic es el 12,5% de la nominal.- 
 
La nominal es: A152
380.3
000.100
U3
S
n2
n2  
 
Y la circulante será: IC = 0,125. 152 = 19 A 
 
Ejemplo: 
 
Calcular la potencia circulante de los transformadores siguientes 
 
 
Siendo: 
V92,7
100
220.6,3
100
U%u
ccU
V68,9
100
220.4,4
100
U%u
cUc
n2
"
cc
n2
'
cc


 
 
La potencia circulante es: kVA5,22
315
92,7
125
68,9
84,22915,232
S/US/U
U
S
"
n
"
cc
'
n
'
cc
C 






 
De otra forma: 
 potencia 
kVA 
valores 
nominales 
valores de 
ensayo 
 uCC % U20 uCC % U20 
125 4 231 4,4 229,84 
315 4 231 3,6 232,15 
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KVA55,2217,342203U3Sc;A17,34
0676,0
31,2
ZZ
U
0166,0
27,477
92,7
Z;051,0
39,189
68,9U
Z
A27,477
2203
315000
U3
S
";A39,189
2203
125000
U3
S
C2"
2
'
2
C
2
n2
'
cc
2
2
"
n
n2
n2
'
n'
2















 
 
2º y 3º Condición: desfases e igual orden de rotación de las fases secundarias o igual 
secuencia. 
La condición fundamental para que puedan funcionar en paralelo, es que los terminales a empalmar entre si 
se hallen en todo momento al mismo potencial. Como desfase, orden de rotación de los fasores y polaridad 
están íntimamente ligados entre sí, debe verificarse la igualdad de los mismos, porque caso contrario en 
cierto instante aparecerían diferencias de potencial entre terminales homónimos, produciendo un 
cortocircuito. 
Las combinaciones que se pueden obtener entre alta y baja para tres 
conexiones (D, Y y Z) son cien. Reuniendo en grupos característicos aquellas combinaciones que producen 
un mismo desfase, para fijar los montajes acoplables en paralelo, se reducen a doce, los que están 
indicados en el cuadro siguiente: 
CUADRO DE CONEXIONES NORMALES 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Por tanto, se pueden conectar en paralelo: 
a) Los grupos que tienen el mismo ángulo entre sí. 
 
b) Invirtiendo las conexiones internas de los devanados primarios o secundarios de uno de los dos grupos, 
en los de índice 0 y 6. 
 
c) Alterando las conexiones de los terminales con las redes primarias y secundarias en los grupos 5 y 11: 
 Alta tensión baja tensión 
 R S T r s t 
 Índice 5 U V W u v w 
 Índice 11 V U W u w v 
 
Respecto al orden de rotación, en sentido anti-horario, siempre se puede 
obtener el deseado con solo permutar dos terminales cualesquiera del primario, pero, hay que tener muy en 
cuenta que la inversión del orden de rotación altera el desfase secundario respecto al primario cuando 
son distintos los tipos de conexión de los arrollamientos indicados (por ej. /Y) no alterándose el desfase 
solamente cuando son iguales (por ej. Y/Y) 
 
Ejemplo: Permutación de fases del Trafo Yd11 para lograr las condiciones de secuencia y 
desfase necesario a fin de poder conectar en paralelo con un Yd5 
 
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4ª- Condición: caídas de impedancia 
 
Se analizarán los siguientes casos: 
A) igual uCC % y sus componentes. 
B) igual uCC % pero distintas sus componentes. 
C) distintas uCC% 
 
 Caso A: Igual uCC% y sus componentes uR% y uX% 
 
La potencia que entrega cada transformador será: P' = U.I. cos  y P" = U. I". cos  
 
Como las tensiones son iguales por estar conectados en paralelo y los cos también, por ser iguales las 
caídas óhmicas y reactivas, la carga se distribuirá en razón directa a las potencias aparentes: 
"
'
"S
'S


 
Las corrientes a la carga se suman escalarmente por estar en fase: "'   
 
El diagrama vectorial será: 
 
Se denomina "rendimiento de 
la instalación" al cociente entre 
la potencia utilizada y la 
potencia instalada, en este caso 
será máxima: 
1
U
"U'U





 
 
Caso B: Iguales ucc% pero 
distintas sus componentes. 
 
Las tensiones seguirán siendo 
iguales pero los cos ya no, al 
ser distintos las uX % y estar las 
corrientes en fase con las uR 
%. 
Las potencias de cada máquina serán: P' = U I' cos ' y P'' = U I'' cos '' 
Por consiguiente la carga se distribuirá e razón directa a las potencias y cos: 
''cos"
'cos'
''P
'P


 
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Al ser los desfases distintos, ahora las corrientes se sumaran vectorialmente: III  
El ángulo  entre las corrientes I''1 e I'1: será: 
R
"X
tgarc
'R
'X
tgarc

 
En algunos casos, la diferencia entre los componentes de la uCC %, no tiene mayor importancia frente a la 
igualdad de la uCC %. 
El rendimiento de la 
instalación decrecerá: 
1
UI
IUIU


 
El diagrama vectorial 
correspondiente, 
considerando el circuito 
equivalente reducido y 
simplificado es: 
 
 
 
 
 
 
 
La corriente provista a la carga por cada transformador será: 
"Z'Z
I'.Z
I
"Z'Z
I"Z
I "Car
'
Car



 
Este caso es común que se presente, ya que cuando se adquieren 
transformadores puede ocurrir: 
1°) Que sean transformadores de igual potencias e igual tensión de cortocircuito, pero de distinta 
procedencia. 
2°) Que sean transformadores: de distinta potencias e igual uCC% 
En ambos casos lo más factible es que dichas máquinas no tengan las 
mismas pérdidas en cortocircuito, por consiguiente no serán iguales las uR%, y por ende las uX% 
 
Ejemplo: 
 
Determinar el rendimiento de una instalación, compuesta por dos transformadores de igual potencias y 
uCC% pero en los que las relaciones de reactancia a resistencia son: X'/R' = 12 y X"/R” = 4, es decir muy 
distintas sus componentes. 
 
El ángulo entre las corrientes será:  = arc tg 12 – arc tg 4 = 9,27º 
La relación entre la suma vectorial y escalar es: 
 
  996,0
2
27,9cos
'2
2
cos'2
esc
vect






 
 
 O sea el rendimiento de la instalación será del 99,6 % 
 
Caso C: Distintas uCC % 
Dos transformadores conectados en paralelo, pueden ser representados por 
sus impedancias equivalentes, ya seareferidas al primario o secundario, también conectadas en paralelo, 
según se indica en el circuito. 
Siendo la uCC% distintas y también sus componentes, el diagrama vectorial 
de las mismas será el de la figura.- 
Conectados en paralelo las Tensiones primarias y secundarias son iguales, por consiguiente lo serán las 
caídas: 
 Z' I' = Z" I" 
 
Multiplicando y dividiendo por las corrientes nominales I'n e I"n cada miembro y multiplicando ambos por 
100/U1 se puede escribir: 
 
 
http://transf.de/
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%'u
%"u
"
'
;%"u
"
%'u
'
;100
U
""Z
.
"
"
100
U
''Z
.
'
'
cc
cc
"
n
'
n
cc''
n
cc'
n1
n
n1
n
n 











 
 
Multiplicando y dividiendo por U el segundo miembro: 
 
"I
'I
%u
S
%u
S
%ccu'
%ccu"
S
S
Ι"
Ι'
;
%ccu'
%ccu".
UnΙ"
UnΙ'
Ι"
Ι'
"
cc
"
n
'
cc
'
n
"
n
'
n  
 
Donde S' y S" son potencias aparentes Además deberá verificarse que:   "' 
 
Conclusiones: 
La corriente que suministra cada transformador cualquiera sea su estado de 
carga, es proporcional a la potencia nominal e inversamente proporcional a su uCC%. 
Al ser las uCC% distintas, el más cargado será el de menor uCC%, porque 
tiene menor Z.- 
 
Repartición de potencias 
 
En el caso de dos transformadores en paralelo la relación entre las corrientes parciales Ix que entrega cada 
 
 
transformador a la carga será: 
 
 
Es decir son proporcionales a la relación: 
%u
S
cc
n 
 
En el caso de que se trate de varios transformadores a conectarse en paralelo y por una relación de las pro-
porciones, se puede escribir: 










n
1k %ccku
nkS.%'ccu
'
nS.xk
'
x;n
1k %ccku
nkS
%'ccu/
'
nS
xk
'
x
n
1k
n
1 k



 
 
%u/S
%u/S
%u
%u
S
S
''
cc
"
n
'
cc
'
n
'
cc
''
cc
"
n
'
n
"
x
'
x 


 
 
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Multiplicando ambos miembros por la tensión común U 






n
1k
nk
'
n
n
1k
xk
'
x
%ccku
S
%'ccu
SU
.U

 
 
Donde 
'
x
'
x SI.U  es la potencia aparente parcial que entrega el primer transformador. 
En cambio Car
n
1k
xk SIU 

 Al ser  xkI la suma de las corrientes parciales que entregan 
todos los transformadores, por la tensión común, es la potencia requerida por la carga 
 
Luego: 





n
1k cck
nk
'
cc
'
n
Car
n
1k cck
nk'
cc
'
nCar'
x
%u
S
%u
S
.S
%u
S
%u
SS
S 
 
Ejemplo: 
 
Repartición de potencias con distintas uCC % y potencia circulante. Recordando que: 
 
1º) Con relación de transformación desiguales es preferible que el de menor potencia Sn tenga la mayor 
relación n. 
 
2º) La potencia circulante aumenta la carga en el de mayor tensión. 
 
3ª) El más cargado es el de menor uCC%. 
 
Considerando el ejemplo de página Nº 56: 
 
Estas condiciones afectan al transformador de 315 kVA el cual tiene una uCC% = 3,6 porque va a recibir el 
incremento de la potencia circulante, es decir, siendo Sx'' la potencia parcial que puede entregar el 
transformador en cuestión será:: 
 
Sx"+ Sc = 315 kVA; Sx"+ 22,55 KVA = 315 kVA 
De donde Sx" = 292,45 kVA De la expresión: 




n
1k cck
nk''
cc
"
nCar"
x
%u
S
%u
SS
S se despeja SCar: 
 
kVA37,387
315
6,3
315
4,4
125
6,345,292
S
%u
S
%u.S
S
"
n
n
1k cck
nk''
cc
''
x
Car 










 
En cambio el transformador de 125 kVA entregará: 
 kVA95,94
6,3
315
4,4
125
4,4
12537,387
%u
S
%.u
SS
S
n
1k cck
nk'
cc
'
nCar'
x 













 
Resumiendo: 
 
El transformador de 125 kVA está cargado con: Sx' - Sc = 94,95 – 22,55 = 72,40 kVA 
El transformador de 315 kVA está cargado con: Sx" + Sc = 292,45 + 22,55 = 315 kVA 
TRANSFORMADORES 
PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS 
 63 de 65 
 TOTAL: 387,40 kVA 
Conclusiones: 
-El transformador de 315 kVA está a plena carga. 
-El transformador de 125 kVA está descargado. 
-de los 440 kVA instalados, solo se aprovechan 387,40 kVA, el %88100.
440
40,387
 
 
NOTA: 
Este cálculo es exacto solo para cos  = 1; para otro valor hay que trabajar con vectores.- 
 
Conclusiones: 
En las deducciones analíticas realizadas sobre repartición de potencias 
de varios trafos en paralelo de una misma sub-estación se ha considerado igualdad de tensiones, es 
decir, como que no existe corriente circulante.- 
De existir corriente circulante, como en el ejemplo resuelto antes, habrá una 
potencia circulante Sc = U2. Ic que habrá que sumársela a un transformador y restársela al otro, la que junto 
con la que entrega a la carga, determinara la potencia a que efectivamente trabaja cada uno, como se 
observa en la solución mencionada. 
En transformadores en paralelo de distintas potencias y uCC %, es 
conveniente que el de menor potencia tenga mayor uCC %. 
En la práctica no conviene aceptar diferencias mayores del 10% en las uCC. 
 
Potencia a tensión de cortocircuito unitaria 
 La potencia nominal es la indicada en la placa, en base a una serie de condiciones estipuladas por 
el fabricante, como ser, sobre elevación de temperatura, tiempo de sobrecarga y condiciones de 
funcionamiento, etc. Esto significa que a la máquina se la puede hacer trabajar en otras condiciones, 
siempre que en ellas no se sobrepasen los valores límites estipulados por el fabricante. Si a un trans-
formador se le asigna otra potencia, variará la Ucc y se mantendrán las siguientes relaciones: 
 
"
n
'
n
"
n
'
n
"
cc
'
cc
S
S
U
U



 O también: 
%u
S
%u
S
;
S
S
%u
%u
'
cc
'
n
''
cc
''
n
"
n
'
n
''
cc
'
cc  
 
Y de estas relaciones se obtiene el concepto de "Potencia Aparente a uCC % unitaria" que podría 
expresarse, teniendo en cuenta los valores por unidad p.u. para las máquinas eléctricas, como "los kVA 
de potencia aparente por unidad de tensión de cortocircuito porcentual": 
%u
S
S
cc
1ucc  
Este concepto sirve para: 
 
1°) Determinar la tensión de cortocircuito porcentual total uccT % de una instalación en la que se encuentran 
varios transformadores de distintas ucc% individuales 
 Para este caso será: 


n
1k cck
nk
Tu
%u
S
S
1cc
 de donde 
1ccTu
Car
ccT
S
S
%u  
 
2°) El estado de carga de cada una de las máquinas se puede obtener de:
 



n
1k cck
nk''
cc
"
nCar"
x
%u
S
%u
SS
S
 
o de la relación: 
%u
%u
SS
u
u
S
S
u
u
"S
'S
'
cc
Tcc'
n
'
car
1cc
Tcc
nom1
car1
''
cc
'
cc 
 
 
 
 
3°) El objeto es buscar la potencia que se puede obtener de la instalación para que ninguna máquina resulte 
sobrecargada. Para ello se debe respetar la condición de que "la de menor potencia tenga la mayor ucc". 
TRANSFORMADORES 
PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS 
 64 de 65 
Se elige como uccT de la instalación el valor de ucc del transformador menor y con ella se calcula el 
estado de carga de todos ellos. De esta manera el menor estará a plena carga. Para comprender mejor 
este concepto observemos el siguiente ejemplo: 
 
Ejemplo 
Se desea atender una demanda de 1.715 kVA y se dispone de las siguientes máquinas: 
 
1) 315 kVA ; ucc % nominal = 4 ucc% de ensayo = 3,6 
2) 600 kVA " = 4 " “ = 4 
3) 800 kVA " = 5 " “ = 5,5 
 1.715 kVA 
 
a) uccT de la instalación si se quieren obtener 1715 kVA 
%48,4
95,382
1715
TuS
carS%ccTu:kVA1715para;kVA95,3825,5
800
4
600
6,3
315
%ccku
S
TuS
1cc
n
1k
nk
1cc


 
b) Estado de carga de cada transformador: 
 De la relación: 
1cc
Tcc
nom1
car1
''
cc
'
cc
u
u
S
S
u
u
"S
'S
sobrecargado 
 
sobrecargado 
 
descargado 
 
c) Potencia que se puede obtener de la instalación, para que ninguno trabaje sobrecargado: Respetando la 
condición de que el de menor potencia tenga la mayor ucc%, la instalación deberá tener una ucc1 = 3,6% y 
las cargas para cada máquina serán:
%
%
'
1'
cc
cc
nx
u
u
SS  
 
plena potencia 
descargado 
 
descargado 
 
 
 Siendo  Sn =1715 kVA kVA64,1378S
kVA64,523)5,5/6,3(800S
kVA540)4/6,3(600S
kVA315)6,3/6,3(315S
T
Car3
Car2
Car1




kVA395,651
5,5
800
4
600
6,3
315
800
5,5
1715
S
kVA751,671
5,5
800
4
600
6,3
315
600
4
1715
S
kVA855,391
5,5
800
4
600
6,3
315
315
6,3
1715
S
u
S
u
SS
Stambiéno
kVA87,1714
kVA345,651
5,5
48,4
800
u
u
SS
kVA7,671
4
48,4
600
u
u
SS
kVA825,391
6,3
48,4
315
u
u
SS
Car3
Car2
Car1
n
1k cck
nk'
cc
'
nCar'
x
3cc
Tcc
.nom3Car3
2cc
Tcc
.nom2Car2
1cc
Tcc
.nom1Car1



















TRANSFORMADORES 
PARALELO DE TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS 
 65 de 65 
En este caso no se satisface le potencia requerida por la carga, y el rendimiento de la instalación será: 
%80
1715
64,1378
 
 
5°- Condición: Relación de potencias 
• No es recomendable conectar en paralelo transformadores cuyas potencias difieran grandemente.- 
• Se aconseja relaciones de hasta 1:3 y en caso extremo 1:5. 
• Una de las razones de ello es que, al aumentar la potencia, aumenta la cantidad de cobre y la 
cantidad de hierro, por consiguiente aumenta la ucc % del trafo, si bien no en forma proporcional, 
porque depende también del diseño del fabricante, ella y se diferencian más las respectivas ucc% 
entre ambas, lo que lleva el problema al caso C anterior. 
• También incide el hecho de que las pérdidas en cortocircuito son distintas, lo que nos remite al caso 
B. 
• Puede ocurrir, al no respetar esta condición, que la potencia que se obtenga del grupo, sea menor 
que la suma de las potencias nominales.- 
 ..—ooOoo--..