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Diseno de Tijeral
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DISEÑO DE CORREAS
Proyecto:
“INSTITUCION EDUCATIVA PRIMARIA Nº32475-HUAMACHACRA"
AMBIENTE: VIVIENDA DOCENTE
DISTRITO : PUÑOS LOCALIDAD: HUAMACHACRA
DISEÑO DE CORREAS
3.34
0.80 0.80 0.80 0.80
0
1.- BASES DE CALCULO
a). Se usará madera del grupo C, en estado seco
b(cm)= 7.62 Ancho de la correa Peso espcif (gr/cm3) 0.45
h(cm)= 10.00 Peralte de la correa
L(mt)= 3.34 Luz de cálculo
S(mt)= 0.80 Separación de correas Se sabe:
b). De昀氀exión máxima de昀氀exion por 昀氀exion
Δf = 5WL^4/(384EI)
Para carga total Admisible
de昀氀exion por corte
Δc = 1.2WL^2/(8GA)
Para sobrecarga solamente
Δtotal = Δf + Δc
c). Esfuerzos admisibles
Eprom= 90000.00 kg/cm2 El G (modulo de corte) en direccionde las 昀椀bras de la madera es
Fmadm= 110.00 kg/cm2
Fvadm= 8.80 kg/cm2 G = 1/16E a 1/25E
Fcadm= 10.00 kg/cm2
2.- EFECTOS MAXIMOS
W1(Kg/m2)= 2.75 Peso de la cobertura
W2(Kg/m2)= 4.29 Peso propio
W3(Kg/m2)= 0.10 Peso de clavos
Ws(Kg/m2)= 7.14 Carga muerta
S/c(kg/m2)= 30.00 Carga viva
W(Ws+S/c)= 37.14 Carga total
Carga total repartida por vigueta 29.71 kg/m
Carga muerta repartida por vigueta (WD) 5.71 kg/m
Sobrecarga repartida por vigueta (WL) 24.00 kg/m
Momento máximo (+) 41.43 Kg-m
Cortante máximo (apoyos) 49.61 Kg
TIJERAL @ 
4.0 m.
CORREAS @ 0.80 mts.
Teja andina
∇max≤
L
250
∇max ≤
L
350
Mmax=
WL
2
8
Vmax=
WL
2
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3.- MOMENTO DE INERCIA.
Momento de inercia necesario para evitar defexiones
* Para carga total k=2 Wu=1.8*WD+WL 34.28 kg/m
461.92 cm4
** Para sobrecarga k=350 WL = 24.00 kg/m
452.81 cm4
Entonces la Inercia
I = 635.00 cm4 > 461.92 1
4.- MODULO DE SECCION Z 
Modulo de seccion necesario por resistencia Z = ab^2/6
37.66 cm3 < 127.00 1
5.- COMPROBACION POR CARGAS PERMANENTES (WD)
Corte en la sección crítica a una distancia h del apoyo
WD= 5.71 kg/m 7.96 Kg-m Z= 127.00 cm3
6.27 Kg/cm2 < 110.00 1
6.- VERIFICACION DEL ESFUERZO CORTANTE
Corte en la sección crítica a una distancia h del apoyo
Vh=Vmax-hWt 46.64 kg
Esfuerzo cortante 0.92 kg/cm2< 8.80 1
7.- VERIFICACION DE AREA MINIMA DE APOYO
4.96 cm < 76.2 Area de la seccion de la correa
8.- USAR
Correas de 3.0'' x 4.0''
I≥
5WuL
3k
384E
I≥
5WL
3k
384E
Z>
M 
Fm
A=
R
 f c
Γ=
1.5Vh
bh
Mmax=
(WD)L2
8
Fm=
M 
Z
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DISEÑO DE CORREAS
Proyecto: “INSTITUCION EDUCATIVA PRIMARIA Nº32475-HUAMACHACRA"
DEPATAMENTO VIVIENDA DOCENTE
DISTRITO : PUÑOS LOCALIDAD: HUAMACHACRA
CARGA DEBIDO AL VIENTO
 1,- GENERALIDADES.
La estructura, los elementos de cierre y los componentes exteriores de todas las edificaciones expuestas ala acciòn del viento seràn 
diseñadas para resistir las cargas (presiones y/o succiones) exteriores e interiores debidas al viento, suponiendo que èste actùa en dos 
direcciones horizontales perpendiculares entre sì. En la estructura la ocurrencia de presiones y/o succiones exteriores serà considerada 
simultàneamente.
De acuerdo con la naturaleza de los efectos que el viento puede ocacionar en las edificaciones, èstas se clasifican en tres tipos:
 
 Tipo 1. Edificaciones poco sensibles a las ràfagas y a los efectos dinàmicos del viento, tales como edificios de poca altura o esbeltez y 
edificaciones cerradas con cobertura capaz de soportar las cargas sin variar su geometrìa.
 
 Tipo 2. Edificaciones cuya esbeltez las hace sensibles a las ràfagas, tales como tanques elevados y anuncios y en general 
estructuras con una dimenciòn corta en el sentido del viento. Para este tipo de edificaciones la carga exterior especificada se multiplicarà 
por 1,4.
 Tipo 3. Edificaciones que presentan problemas aerodinàmicos especiales tales como domos, arcos, antenas, chimineas esbeltas y 
cubiertas colgantes. Para este tipo de edificaciones las presiones de diseño se determinaràn a partir de procedimientos de anàlisis 
reconocidos en la ingenierìa, pero no seràn menores que las especificadas para el tipo 1.
 Aunque el viento tiene naturaleza dinàmica, es satisfactorio tratar el viento como una carga estàtica. Se entiende mejor los factores 
que actùan sobre la presiòn estàtica mediante la ecuaciòn siguiente:
 p = Cp . Cr . q 
 Donde:
 p = Intensidad de la presiòn estàtica equivalente.
 Cp = Coeficiente que depende de la forma de la estructura.
 Cr = Coeficiente que depende de la magnitud de las velocidades de las ràfagas del viento y de la flexibilidad vertical.
 q = Intensidad de la acciòn dinàmica del viento donde: q = 0,5.§.v2
 § = Dencidad del aire.
 v = Velocidad del viento de diseño a la altura H sobre el suelo en la cual p se calcula, a una altura caracteristica
 de la estructura.
 2,- VELOCIDAD DE DISEÑO.
La velocidad de diseño hasta 10,00m. de altura serà la velocidad màxima adecuada a la zona de ubicaciòn de la edificaciòn pero 
no menos de 75 km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificaciòn se optendrà de la siguiente expresiòn:
 Vh = V ( h/10 ) 0,22
 Donde: Vh es la velocidad de diseño en la altura h en km/h, V es la velocidad de diseño hasta 10.00 m. de altura en km/h y 
h 
 es la altura sobre el terreno en metros.
 3.- CARGA EXTERIOR DE VIENTO.
La carga exterior (presiòn o succiòn) ejercida por el viento se supondrà estàtica y perpendicular a la superficie sobre la cual 
actùa.
Se calcularà de la expresiòn:
 p = Cp . Cr . q 
 q = 0,005Vh2
 Donde: p es la presiòn o succiòn del viento a una altura h en kg/m2; Cp es un factor de forma adimencional indicado en la 
tabla
 que se muestra mas adelante, y Vh es la velocidad de diseño a la altura h, en km/h.
La velocidad bàsica del viento se obtendrà de los Mapas Eòlicos. En ningùn caso se tomaràn presiones dinàmicas menores de:
q = 15 Kg/m2.
Las presiones pueden ser positivas(presiòn) o negativas(succiòn), determinadas por el coeficiente Cp, positivos o negativos 
seràn consideradas diferenciales con relaciòn a la presiòn admosfèrica normal. 
 
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 Cp = Cpe - Cpi Coe昀椀ciente de presiòn exterior Cpe
Ø A B C D E F
0º +0,90 -0,50 -0,70 -0,70 * -0,70
90º -0,70 -0,70 +0,90 -0,50 -1,00 -1,00
*Coe昀椀ciente de presiòn Cpe para la cubierta de barlovento (E)
0º 10º 20º 30º 40º 50º 60º 70º 80º 90º
-1,00 -0,80 -0,40 0,00 +0,40 +0,50 +0,60 +0,70 +0,80 +0,9
Coe昀椀ciente de presiòn interior: Cpi Ø=0º Ø=90º n
Aberturas uniformente distribuidas +0,30/ -0,30+0,30/ -0,30 0%
Aberturas predominante en el lado A +0,80 -0,50 >30%
Aberturas predominante en el lado B -0,50 -0,50 >30%
Aberturas predominante en el lado C -0,50 >30%
Aberturas predominante en el lado D -0,50 -0,50 >30%
n = porcentaje de abertura en el muro
Datos :
V(Km/h) = 70.00 Velocidad de diseño hasta 10 m de altura. 
H(mts.) = 3.25 Altura sobre el terreno en metros
L1(mts.) = 3.47 Ancho de la edi昀椀caciòn (frente)
L2(mts.) = 7.17 Largo de la edi昀椀caciòn (fondo)
H1(mts.) = 1.30 Altura del tìmpano
H2(mts.) = 1.95 Altura del suelo al tìmpano
a.- CALCULO DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO:
 Tomando en cuenta su ubicaciòn y considerando la estructura portante: como permanente, del mapa eòlico se tiene:
70.00 km/h Vd = V ( h/10 ) 0,22
D
A B
E
C
Direcciòn
del viento
PLANTA
H
ELEVACION
ø
 4,- PRESIONES INTERIORES.
Cuando el porcentaje de abertura "n" de alguna de las paredes de la construcciònsea mayor de 30º de la parte de àrea expuesta que 
corresponde a dicha planta, en adiciòn a las presiones o succiones exteriores se deberàn considerar presiones o succiones calculadas 
segùn: p = Cp . Cr . q con los valores de Cpi siguientes:
Si la abertura se encuentra al lado de barlovento Cpi = 0,80
Si la abertura se encuentra al lado de sotabento Cpi = -0,50
Para valores de "n" menores de 30%, se consideràn para el càlculo de las presiones internas los valores de Cpi màs desfavorables entre 
los especificados acontinuaciòn:
Si la abertura se encuentra al lado de barlovento Cpi = 0,80n/30+y-(1-n/30)
Si la abertura se encuentra al lado de sotabento Cpi = -0,50n/30+y-(1-n/30)
Si la construcciòn no tiene aberturas, se tomarà Cpi = + y - 0,30
 5,- COEFICIENTE DE RAFAGA (Cr)
Para estructuras cuya esbeltes o dimenciones horizontales reducidas las hacen sencibles a las ràfagas de corta duraciòn y cuyos periodos 
largos favorecen a la ocurrencia de oscilaciones importantes como por ejemplo, edificios de releciòn de espectro de 5 a 1 y con perìodo 
fundamental de màs de 2 segundos o con altura de màs de 60m. se recomienda usar un Coeficiente de Ràfaga Cr=1,70. 
 
L1
L2
h1
h2
F
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b.- CALCULO DE LA PRESION DINAMICA:
24.50 kg/m2
13.98 Area de contacto al lado de barlobento
8.60 Area de abertura
 1.00 Viento transversal a la construcciò 61.54 Porcentaje de abertura del muro
 Nota: El valor del coe昀椀ciente de la super昀椀cie E
 se calcula interpolando de acuerdo al àngulo de
 inclinaciòn del techo segùn la tabla 02. Coef. A B C D E F
PARED PARED PARED PARED BARLOVENTO SOTAVENTO
10.00º -0.80 Cpe 0.90 -0.50 -0.70 -0.70 -0.40 -0.50
19.93º -0.40 Cpi 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59
20.00º -0.40 Cpi 2.69 2.69 2.69 2.69 2.69 2.69
0.31 -1.09 -1.29 -1.29 -0.99 -1.09
-1.79 -3.19 -3.39 -3.39 -3.10 -3.19
Cp 0.31 -3.19 -3.39 -3.39 -3.10 -3.19
Presiones 7.60 -78.21 -83.11 -83.11 -75.83 -78.21
-75.83 -78.21
-83.11 -83.11
7.60 -78.21
PRESIONES ACTUANTES EN CADA CARA
POSITIVO=PRESION ; NEGATIVO=SUCCION Py= -71.29
Px= -25.85
 2.00 Viento longitudinal a la construcciòn.(Ø=90º)
20.75 Area de contacto al lado de barlobento
8.51 Area de abertura
41.03 Porcentaje de abertura del muro
Coef A B C D E F
PARED PARED PARED PARED BARLOVENTO SOTAVENTO
Cpe -0.70 -0.70 0.90 -0.50 -1.00 -1.00
Cpi -1.05 -1.05 -1.05 -1.05 -1.05 -1.05
Cpi -0.32 -0.32 -0.32 -0.32 -0.32 -0.32
0.35 0.35 1.95 0.55 0.05 0.05
-0.38 -0.38 1.22 -0.18 -0.68 -0.68
Cp -0.38 -0.38 1.95 -0.18 -0.68 -0.68
Presiones -9.40 -9.40 47.81 -4.50 -16.75 -16.75
-16.75
-16.75 -16.75
47.81 -4.50
-9.40 -9.40
PRESIONES ACTUANTES EN CADA CARA
POSITIVO=PRESION ; NEGATIVO=SUCCION Py= -15.75
Px= -5.71
 q = 0,005 Vd 2
c.- CALCULO DE LOS COEFICIENTES Y 
PRESIONES:
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DISEÑO DE TIJERAL TIPO I
Proyecto: “INSTITUCION EDUCATIVA PRIMARIA Nº32475-HUAMACHACRA"
: HUAMACHACRA
DEPATAMENTO VIVIENDA DOCENTE
Cargas
W1(Kg/m2)= 2.75 Peso de la cobertura
W2(Kg/m2)= 9.00 Peso propio de viguetas
W3(Kg/m2)= 3.25 Otros
Wt(Kg/m2)= 15.00 Carga muerta
A(mts) 5.00 Ancho tributario (sepracion entre tijerales)
CARGA MUERTA
Carga de techo ( 15.00 Peso de la cobertura + peso propio (actuando sobre la brida superior)
Cielorraso (Kg/m2 20.00 Peso del cielorraso(actuando sobre la brida inferior)
CARGA VIVA
S/C(Kg/m2) 30.00 Carga Viva
CARGA DE NIEVE
Nieve (Kg/m2) 40.00 Peso del cielorraso(actuando sobre la brida superior)
CARGA DE VIENTO
Viento (Kg/m2) -71.29 Carga debido al viento (actuando sobre la brida superior)
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DISEÑO DE TIJERAL TIPO 7
Proyecto: “INSTITUCION EDUCATIVA PRIMARIA Nº32475-HUAMACHACRA"
DEPATAMENTOVIVIENDA DOC PROVINCIA 0
DISTRITO : PUÑOS LOCALIDAD : HUAMACHACRA
CALCULO DE TIJERAL
1.- COMBINACION DE CARGAS
PD = Axial debido a carga peso propio PLt = Axial debido a carga viva de techo
PL = Axial debido a carga viva externa PV = Axial debido a carga de viento
A = D E = 0.75(D+Lr+V)
B = D+L F = 0.75(D+Lr+E)
C = D+V G =0.75(D+L+E) TRACCIÓN (AMARILLO) = -
D = 0.75(D+L+V) H = 0.66(D+L+V) COMPRESIÓN (ROJO) = +
2.- BASES DE CALCULO
Se usará madera del grupo C, en estado seco
a). Esfuerzos admisibles Tanto la brida superior y inferior se analiza a 昀氀exion
Eprom= 90000.00 kg/cm2 Tanto la diagonal y montante se analiza a traccion o compresion
Emim.= 55000.00 kg/cm2
fm= ### kg/cm2Esfuerzo max. Admisible en 昀氀exion
fcu= 80.00 kg/cm2Comprension paralela a las 昀椀bras (esfuerzo de aplastamiento)
fv= 8.00 kg/cm2Corte paralelo a las 昀椀bras (esfuerzo de rotura)
fc= 15.00 kg/cm2Comprension perpendicular a las 昀椀bras (esfuerzo al limite de proporcionalidad)
ft= 75.00 kg/cm2Traccion paralela a las 昀椀bras (esfuerzo de rotura)
3.- DISEÑO DE ELEMENTOS EN LA BRIDA SUPERIOR
a). DISEÑO DEL ELEMENTO 3-4 SOMETIDO A FLEXOCOMPRESION
90.00 kg/m
Ld1(m)= 2.24 Ld2(m)2.24 Ld3(m)2.24
b(cm)= 4.00 Ancho del elemento
h(cm)= 9.00 Peralte del elemento
Lefec(mt) 2.13 Longitud efectiva 155.00
C(kg)= 155.00 Esfuerzo a la compresion
Ws= 90.00 Carga repertida actuante 0.09 155.00
Lh1(m)= 2.24 Lh2(m) 2.24
L(mts)= 2.24 Para momento y
Momento = WL2/11= 41.05 kg-m λx = L/h
Inercia 243.00 cm4 x h x
Area 36.00 cm2 λy = L/b
Modulo de sección 54.00 cm3 b
la mayor esbeltes será en la direccion del lado menor
** Carga admisible de la secc. A tratarse ( Nadm)
Columnas cortas (fallan por compresion o aplastamiento λ<10
Columnas intermedias 10 < λ < Ck Ck = 0.7025 √(Emin/fcupara secc. Rectangulares
Columnas largas Ck < λ < 50 Ck= 18.42
No deben utilizar como columnas elementos cuya relacion de esbeltez sea mayor que 50
Nadm, carga admisible, es función de la esbeltes 
en la direccion peraltada en la direccion base
* Para columnas cortas
Nadm = FcuA 2880 > 155 1
* Para columnas intermedias 0
18.42 > > 10.00 Col Intermedias
0
2880 > 155 1
* Para columnas largas 23.6667
50 > > 18.42 Col largas
53.25
229.732 > 155 1
** Carga Critica de Euler ( Ncr)
NOTA: LOS ESFUERZOS FUERON CALCULADOS POR EL SAP 
(considerando Momentos en los nudos cero)
Los que estan coloreados son los maximos esfuerzos 
(compresion y tension) en los elemnetos (barras)
Nadm = FcuA ( 1+ 1/3( λ/Ck )^4)
Nadm= 0.329(EminA / λ²)
λx=
ℓef
d
Ncr=
π2E
min
I
(ℓef )
2
λy=
ℓef
b
λx=
ℓef
h
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2907 kg
** Factor de Magni昀椀cacion de Momentos ( Km )
1.08692
Se cumple para Elementos a Flexo-Compresion
1.50102 < 1 0
USAR 2'' x 4''
Lc (m) = 0.00
b). DISEÑO DEL ELEMENTO 2-3 SOMETIDO A (FLEXO-TRACCION)
L1(m)= 2.13 L2(m)= 2.13 L3(m)= 2.13 602.00
b(cm)= 4.00 Ancho del elemento
h(cm)= 9.00 Peralte del elemento
T(kg)= 602.00 Esfuerzo a la tracción
Ws= 90.00 Carga repertida actuante 602.00
Lh1(m)= 2.13 Lh2(m)2.13 Lh3(m)2.13
L(mts)= 2.13 Para momento
Momento = WL2/11= 37.12 kg-m
Inercia 243.00 cm4
Area 36.00 cm2
Modulo de sección 54.00 cm3
Nadm, carga admisible, es función de la esbeltes 
0.91 < 1 1
USAR 2'' x 4''
b). DISEÑO DEL ELEMENTO 2-3 SOMETIDO A (FLEXO-TRACCION)
L1(m)= 1.12 L2(m)= 1.12 L3(m)= 1.12 606.00
b(cm)= 4.00 Ancho del elemento
h(cm)= 9.00 Peralte del elemento
T(kg)= 606.00 Esfuerzo a la tracción
Ws= 90.00 Carga repertida actuante 606.00
Lh1(m)= 1.12 Lh2(m)1.12 Lh3(m)1.12
L(mts)= 1.12 Para momento
Momento = WL2/11= 10.26 kg-m
Inercia 243.00 cm4
Area 36.00 cm2
Modulo de sección 54.00 cm3
Nadm, carga admisible, es función de la esbeltes 
0.41 < 1 1
USAR 2'' x 4''
4.- DISEÑO DE ELEMENTOS EN LA BRIDA INFERIOR
a). DISEÑO DEL ELEMENTO 1-8 SOMETIDO A FLEXOCOMPRESION
90.00 kg/m
Ld1(m)=0.73 Ld2(m)2.06 Ld3(m)0.00
b(cm)= 4.00 Ancho del elemento
h(cm)= 9.00 Peralte del elemento 255.79 255.79
Lefec(mt) 1.12 Longitud efectiva
C(kg)= 255.79 Esfuerzo a la compresion
Ws= 90.00 Carga repertida actuante
Lh1(m)= 0.73 Lh2(m)2.06
L(mts)= 1.40 Para momento y
Momento = WL2/8= 21.89 kg-m λx = L/h
Inercia 243.00 cm4 x h x
Area 36.00 cm2 λy = L/b
Modulo de sección 54.00 cm3 b
Nadm, carga admisible, es función de la esbeltes y
El espaciamiento maximo entre correas, para garantizar una esbeltez fuera del plano de la cuerda (y) igual o 
menor a la del plano (x), sera igual Lc=xb
N
Nadm
+
Km|M|
Zfm
<1
Ncr=
π2E
min
I
(ℓef )
2
Km=
1
1−1.5
N
N cr
Nt
FtA
+
|M|
Zf m
<1
Nt
FtA
+
|M|
Zf m
<1
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la mayor esbeltes será en la direccion del lado menor
** Carga admisible de la secc. A tratarse ( Nadm)
Columnas cortas (fallan por compresion o aplastamiento λ<10
Columnas intermedias 10 < λ < Ck Ck = 0.7025 √(Emin/fcupara secc. Rectangulares
Columnas largas Ck < λ < 50 Ck= 18.42
No deben utilizar como columnas elementos cuya relacion de esbeltez sea mayor que 50
Nadm, carga admisible, es función de la esbeltes 
* Para columnas cortas
Nadm = FcuA 2880 > 256 1
* Para columnas intermedias 12.4
18.42 > > 10.00 Col Intermedias
0
3077.16 > 256 1
* Para columnas largas 0
50 > > 18.42 Col largas
27.9
836.86 > 256 1
** Carga Critica de Euler ( Ncr)
10591 kg
** Factor de Magni昀椀cacion de Momentos ( Km )
1.03759
Se cumple para Elementos a Flexo-Compresion
0.50379 < 1 1
USAR 2'' x 4''
Lc (m) = 0.50
Nadm = FcuA ( 1+ 1/3( λ/Ck )^4)
Nadm= 0.329(EminA / λ²)
El espaciamiento maximo entre correas, para garantizar una esbeltez fuera del plano de la cuerda (y) igual o 
menor a la del plano (x), sera igual Lc=xb
λy=
ℓef
b
λx=
ℓef
h
N
Nadm
+
Km|M|
Zfm
<1
λx=
ℓef
d
Ncr=
π2E
min
I
(ℓef )
2
K
m
=
1
1−1.5
N
N cr
Nt
FtA
+
|M|
Zf m
<1
λy=
ℓef
b
λx=
ℓef
h
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