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Revista CENIC. Ciencias Químicas ISSN: 1015-8553 juan.araujo@cnic.edu.cu Centro Nacional de Investigaciones Científicas Cuba Santos Cedeño, Katiuska; Rojas Casaña, Jorge A.; Corvo, Francisco Efecto de campos magnéticos de baja intensidad en la acción corrosiva del agua dulce sobre el acero al carbono detectado mediante Espectroscopia de Impedancia Electroquímica Revista CENIC. Ciencias Químicas, vol. 35, núm. 1, enero-abril, 2004, pp. 9-12 Centro Nacional de Investigaciones Científicas La Habana, Cuba Disponible en: http://www.redalyc.org/articulo.oa?id=181625914003 Cómo citar el artículo Número completo Más información del artículo Página de la revista en redalyc.org Sistema de Información Científica Red de Revistas Científicas de América Latina, el Caribe, España y Portugal Proyecto académico sin fines de lucro, desarrollado bajo la iniciativa de acceso abierto http://www.redalyc.org/revista.oa?id=1816 http://www.redalyc.org/articulo.oa?id=181625914003 http://www.redalyc.org/comocitar.oa?id=181625914003 http://www.redalyc.org/fasciculo.oa?id=1816&numero=25914 http://www.redalyc.org/articulo.oa?id=181625914003 http://www.redalyc.org/revista.oa?id=1816 http://www.redalyc.org Revista CENIC Ciencias Químicas, Vol. 35, No. 1, 2004. 9 Recibido: 26 de febrero de 2002. Aceptado: 18 de octubre de 2002. Palabras clave: campos magnéticos, corrosión, acero al carbono, agua dulce, Espectroscopia de Impedancia Electroquímica. Key words: magnetic fields, corrosion, carbon steel, natural water, Spectroscopy of Electrochemical Impedance. Efecto de campos magnéticos de baja intensidad en la acción corrosiva del agua dulce sobre el acero al carbono detectado mediante Espectroscopia de Impedancia Electroquímica Katiuska Santos Cedeño, Jorge A. Rojas Casaña* y Francisco Corvo.* Centro Nacional de Electromagnetismo Aplicado, Santiago de Cuba. *Centro Nacional de Investigaciones Científicas, Apartado Postal 6414, Ciudad de La Habana, Cuba. COMUNICACION CORTA Debido a la variada composición de las aguas naturales, que provoca diferencias en sus propiedades co- rrosivas frente a los materiales me- tálicos en contacto con ellas, se hace imposible generalizar acerca de su comportamiento. En la práctica es necesario considerar las condiciones particulares de cada sistema. Sin embargo, existen factores cuya in- fluencia es bien conocida. Entre ellos se encuentran, la concentración de oxígeno disuelto, la concentración de iones como: Ca2+, Mg2+, HCO3 −, pH, temperatura, factores hidrodinámi- cos como la velocidad del fluido y el régimen de flujo, entre otros. La necesidad de encontrar solu- ciones a problemas que tienen un fuerte impacto económico como la disminución de la efectividad del proceso de intercambio térmico, que tiene estrecha relación con los fac- tores anteriormente tratados, ha con- ducido a la búsqueda de nuevas al- ternativas y ha encontrado en el empleo del magnetismo, una in- fluencia positiva. A menudo, la so- lución de ese problema, se encuen- tra en franca contradicción con la de los problemas de corrosión, porque si bien las deposiciones formadas li- mitan el intercambio térmico, tam- bién reducen a su vez, la velocidad del proceso de corrosión. Tan variada como la composición de las aguas y las condiciones bajo las cuales ocurre el proceso de corro- sión en los sistemas en contacto con ellas, han sido también las condicio- nes para el tratamiento magnético. Su efecto también depende de la ca- lidad de las aguas, de las condicio- nes hidrodinámicas, de la tempera- tura, entre otros factores relativos a los campos magnéticos como el tipo y la intensidad del campo aplicado. Esto unido, en ocasiones, a la baja reproducibilidad de los resultados, a la falta de un criterio unificado con respecto al diseño de los magnetiza- dores, hace difícil la generalización acerca de su empleo. La mayor atención recibida por el efecto del campo magnético en la industria ha sido en la reducción de las incrustaciones. Se ha señalado su influencia en el proceso de cristali- zación y se han planteado mecanis- mos para explicarlos. Entre ellos, uno de los más aceptados es el que plantea posibles modificaciones en la actividad del agua, lo que causa diferencias ocasionales en el hábito cristalino del precipitado, dando lu- gar a la formación de capas superfi- ciales amorfas y por tanto, a la dis- minución del tamaño de la capa con mayor dureza.1,2 Otro mecanismo es el relaciona- do con la alteración de la estructura de las moléculas del agua y de la interfase líquido/gas que provoca la formación de pequeñas cantidades de radicales libres y especies oxíge- no e hidrógeno reactivas, tales como el ozono, el ión superóxido, radica- les hidroxilo, peróxido de hidrógeno e hidrógeno atómico, las cuales son tanto oxidantes como antioxi- dantes.3,4 Este último ha estado influenciado negativamente por el hecho de que la energía que gene- ran los campos magnéticos es des- preciable comparada con la energía de enlace de las moléculas y los áto- mos y por tanto no, es posible la pro- ducción de estas especies. Sin em- bargo, el campo magnético es capaz de actuar sobre el movimiento angu- lar o de espín de los electrones y núcleos de las moléculas y átomos y controlar su comportamiento, modificando su reactividad quími- ca.5 El efecto del campo magnético sobre la velocidad de corrosión de materiales metálicos ha estado influenciado también por contradic- ciones6 en los resultados reportados y en los casos en que su efecto ha sido positivo, no se ha dilucidado su mecanismo de reacción. En este reporte, se presentan los primeros resultados de la evaluación a escala de laboratorio, del efecto que produce el tratamiento magnético del medio corrosivo, en los sistemas donde se emplea agua dulce, sobre el comportamiento ante la corrosión del acero al carbono. Se proponen los modelos que caracterizan la interfa- se metal-agua mediante el empleo de la técnica de Espectroscopia de Im- pedancia Electroquímica, con y sin aplicación del tratamiento magnéti- co, como criterio cualitativo de la Revista CENIC Ciencias Químicas, Vol. 35, No. 1, 2004. 10 influencia de dicho tratamiento en el sistema. La composición química de la di- solución sintética empleada como medio corrosivo para este estudio fue la reportada por Cepero7 (Tabla 1). Estos experimentos se realizaron en una celda electroquímica convencio- nal de vidrio, con tres electrodos. La celda se equipó con un electrodo de disco rotatorio (EDR), (CONTROVIT, Tacussel Electronique) como elec- trodo de trabajo, con un área activa superficial de 0,2 cm2, confecciona- do por inserción de cilindros de ace- ro al carbono de 5 mm de diámetro, en piezas de teflón, exponiendo solo la superficie circular del disco. Se empleó en los experimentos un mag- netizador del tipo MGV-K (Centro Nacional de Electromagnetismo Aplicado, Santiago de Cuba). Con un campo magnético estático entre 0 y 95 ± 8 mT, fue calibrado en todo el intervalo de trabajo. Durante el tratamiento magnético, el fluido se mantuvo en movimiento perpendi- cular con respecto a las líneas de fuerza del campo magnético, me- diante el empleo de una bomba. La intensidad de campo magnético utilizada para todos los experimen- tos fue de 95 mT . La Espectroscopia de Impedan- cia Electroquímica (EIE) puede ser una herramienta muy útil para ayu- dar a formular una hipótesis acerca del proceso o mecanismo que se es- tudia, incluso en los estados más tempranos de una investigación. Particularmente el ajuste de los da- tos de EIE a circuitos equivalentes modelos, sugerirá algún modelo quí- mico, proceso o mecanismo que se puede proponer y probar. Los datos de EIE y el circuito equivalente mo- delo proveen una herramienta útil para ayudar a pensar sobre el pro- blema electroquímico. Es conveniente destacar que, se- gún la literatura,9 la formación de capas superficiales sobre el hierro en contacto con medios neutros porta- dores de especies carbónicas y cál- cicas, es el resultadode la formación de complejos ensamblajes entre ca- pas de pasivación de óxidos de hie- rro, formadas sobre la superficie metálica en contacto con el medio y capas de carbonatos y sulfatos de calcio y magnesio. Estos ensambla- jes según la literatura se efectúan mediante los llamados �complejos superficiales de adsorción� que sir- ven de encaje entre la capa de óxido y la incrustación. Este complejo pro- ceso de formación de estructuras su- perpuestas da lugar a la formación de interfases activas que en muchos casos, pueden ser detectadas por EIE, por lo que en este trabajo, se obtuvieron los registros a altas y ba- jas frecuencias en el plano comple- jo, para cada caso en estudio. Los experimentos empleando la técnica de Impedancia Electroquí- mica se realizaron luego de tres ho- ras de polarización a (-1 000 mV), después se liberó el sistema y se mi- dió el potencial estacionario de la celda hasta obtener un valor de po- tencial estable en el tiempo. Los re- gistros de impedancia se obtuvieron en el entorno del potencial estacio- nario de la celda, empleando un ana- lizador monocanal Auto AC-DSP (ACM Instruments) y los programas de computación correspondientes. Para ello se aplicó al electrodo una señal sinusoidal de 30 mV de ampli- tud y se realizaron barridos de fre- cuencias entre 3 · 104 y 10-3 Hz. El pro- cesamiento de los espectros y el ajus- te de los datos experimentales a cir- cuitos equivalentes se llevaron a cabo por medio del programa de computación EQUIVCRT, versión 4.5, desarrollado por Boukamp.8 Los diagramas de impedancia (Fig. 1) para el sistema acero al car- bono/disolución sintética sin trata- miento magnético muestran la pre- sencia de dos constantes de tiempo. La primera, en el intervalo de alta frecuencia, tiene el aspecto de un semicírculo con su centro en el eje de las abscisas, al cual le correspon- de un pequeño valor de capacidad (10�7), más bajo que el usual de la doble capa eléctrica (10-6). La segun- da, en el intervalo de baja frecuen- cia, tiene el aspecto de una impedan- cia difusiva. Bousselmi y col.10 plantean que un comportamiento similar para alta frecuencia se obtuvo previamente para el acero al carbono o hierro en agua en presencia de inhibidores, o para electrodos protegidos por una pintura. Además, señalan que de acuerdo con las mediciones efectua- das por la técnica de Impedancia Electrohidrodinámica, la constante de tiempo difusiva presente en la región de bajas frecuencias corres- ponde a procesos de transporte de masa a través de la capa de difusión convectiva y de una capa sólida po- rosa. En estas condiciones, el circui- to equivalente propuesto (Fig. 2) es una modificación para un electrodo recubierto, donde la impedancia faradaica, se describe como una re- sistencia de transferencia de carga, en serie con una impedancia di- fusiva. El espectro de altas y bajas fre- cuencias para el sistema tratado magnéticamente (Fig. 3) presenta una indefinición en la región de al- tas frecuencias, y a intermedias y bajas, un semicírculo y un compor- tamiento de cuarto cuadrante, esto es, la aparición de una inductancia. La indefinición del espectro en la re- gión de altas frecuencias probable- mente se debe al efecto que ejerce el campo magnético sobre la morfo- logía de los compuestos que preci- pitan, fundamentalmente carbonato de calcio amorfo, que puede ocurrir en el seno de la disolución y sobre la superficie del electrodo metálico. Por la respuesta del sistema a fre- cuencias intermedias y bajas en los diagramas de Nyquist (Fig. 4), la au- sencia de la impedancia de Warburg parece implicar cambios radicales en el mecanismo del proceso en com- paración con el sistema sin trata- miento magnético, posiblemente vinculados a la pasivación donde controlan pasos químicos distintos al difusivo. El origen de la constan- te de tiempo inductiva a bajas fre- cuencias no está muy claro. Len- derink11 señala que en la literatura internacional, esta constante de tiempo se relaciona de forma cerca- na con la existencia de una capa pa- siva sobre el metal o como el resul- tado de un reordenamiento de la car- ga superficial en la interfase metal/ óxido. Sin embargo, McDonald12 y Lenderink11 coinciden en que el comportamiento típico de cuarto cuadrante a las más bajas frecuen- cias, está asociado con la interfase película/disolución y se atribuye a procesos que involucran adsorción e intercambio de iones. La constan- te de tiempo capacitiva a altas fre- cuencias consiste de dos constantes de tiempo que se superponen fuer- temente y se deben probablemente a la capa de óxido y a reacciones de transferencia de carga en la interfase óxido/disolución. El circuito equiva- sotnemelE aN + aC +2 gM +2 OCH 3 − lC − OS 4 2− Hp dadivitcudnoC (µ )mc/S )L/gm(C 6,08 81 01 812 23 04 4,8 094 Tabla 1. Composición química de la disolución de trabajo empleada como me- dio corrosivo. Revista CENIC Ciencias Químicas, Vol. 35, No. 1, 2004. 11 Fig. 1. Diagramas de impedancia para el acero al carbono en la disolución sintética a 160 r/min y dos tiempos de inmersión (2 y 14 h respectivamente). Ajuste de los resultados experimentales al circuito propuesto en la figura 2. lente modelo propuesto en este caso es el mostrado en la figura 5. La cons- tante de tiempo inductiva a las más bajas frecuencias se atribuye proba- blemente a especies iónicas del oxí- geno adsorbidas en la interfase óxi- do/disolución. Región de altas frecuencias Región de altas frecuencias Re Rc Rtc Zw Cc Cd Fig. 2. Circuito eléctrico equivalente pro- puesto para la interface acero/productos de corrosión/disolución sintética. Re Re- sistencia del electrolito. Cc Capacidad de la capa. Rc Resistencia de los poros de la capa. Cd Capacidad de la doble capa eléctrica. Rtc Resistencia de trans- ferencia de carga. Zw Impedancia difusional. 0 5 0 0 1 0 0 0 1 5 0 0 2 0 0 0 0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 E x p e r im e n t a l A ju s ta d a Z ’’ ( Ω .c m 2 ) Z ’ ( Ω .c m 2 ) 0 100 200 300 400 0 25 50 75 100 125 Z ’’ ( Ω .c m 2 ) (Z’ ( Ω .cm 2) 0 5 0 0 1 0 0 0 1 5 0 0 2 0 0 0 2 5 0 0 3 0 0 0 3 5 0 0 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 0 0 1 4 0 0 Z ’’ ( Ω .c m 2 ) Z ’ ( Ω . c m 2 ) 0 100 200 300 400 500 600 0 25 50 75 100 125 150 175 Z ’’ ( Ω .c m 2 ) Z’ ( Ω .cm 2) 4 0 0 0 5 0 0 0 6 0 0 0 7 0 0 0 8 0 0 0 - 2 5 0 0 2 5 0 5 0 0 7 5 0 1 0 0 0 Z '' ( Ω .c m 2 ) Z ' ( Ω . c m 2 ) Fig. 3. Diagrama de impedancia para altas y bajas frecuencias del sistema acero al carbono/disolución sintética tratada magnéticamente, a 160 r/min . Durante el desarrollo de este trabajo con el empleo de técnicas electroquímicas, se evidenció que existe un notable efecto sobre el comportamiento corrosivo del agua dulce tratada con campo Revista CENIC Ciencias Químicas, Vol. 35, No. 1, 2004. 12 magnético estático, en contacto con la superficie del acero al car- bono en sistemas a flujo. Se pro- de las interfases acero/agua trata- da y no tratada magnéticamente. BIBLIOGRAFIA 1. Grimes S. Tube Int. March, 111-118, 1988. 2. Nesmeianova K.A., Kasatkin V.I. Teploenergetika, 11, 1973. 3. Document Technique Unifié. No. 601. Additif No.4. Installations de ditri- bution d'eau en tubes d'acier a l'interieur des batiments. CSTB. 1977. 4. Joshi K. M. J. Ind. Chem. Soc., 43, 620, 1966. 5. Núñez C. Difusión convectiva. Elec- trodo de disco rotatorio. Material de consulta elaborado a partir de Physicochemical Hydrodinamics. Levich V., G. Prentice Hall, Capítu- los 1, 2 y 6, 1962. 6. Barret Rebeca A., Parsons Simons and Hillis Peter. MAG-3. April 14 th., Cranfield University, 1999. 7. Cepero Acán Ana E. Algunos aspec- tos del mecanismo de la corrosión y de la protección del acero CT-3 en medios acuosos neutros. Tesis en op- ción del grado de Doctor en Ciencias, Centro Nacional de Investigaciones Científicas, La Habana, Cuba, 1-3, 1982. 8. Boukamp B.A., Solid Satte Ionics, Vol. 62, 131-141, 1993. 9.Lenderink H.J. Filiform Corrosion of Coated Aluminium Alloys. These. Technische Universiteit Delft, 1995. 10. Bousselmi L., Fiaud C., Tribollet B., Deslouis C., Triki E. Corrosion Sci- ence, 39, 1711, 1997. 11. Lenderink H.J. Filiform Corrosion of Coated Aluminium Alloys. These. Technische Universiteit Delft. Neth- erlands. Holland. 74-76, 1995. 12. McDonald R.J. Impedance Spectros- copy. Emphasazing solid materials and systems. John Wiley and Sons. 294-301, 1987. Fig. 4. Diagrama de impedancia para el sistema acero al carbono/disolución sintéti- ca tratada magnéticamente a 0,95 mT, en régimen dinámico a 160 r/min del EDR. Ajuste de los resultados experimentales al circuito equivalente modelo propuesto en la figura 5. 6 0 0 0 6 5 0 0 7 0 0 0 7 5 0 0 8 0 0 0 8 5 0 0 - 2 5 0 0 2 5 0 5 0 0 7 5 0 1 0 0 0 E x p e r i m e n t a l . A j u s t a d aZ '' ( Ω .c m 2 ) Z ' ( Ω . c m 2 ) Fig. 5. Circuito eléctrico equivalente propuesto para la interfase acero al carbono/ película/disolución sintética tratada magnéticamente a 0,95 mT . Re Resistencia del electrolito. Cf Capacidad de la película. Rf Resistencia de los poros de la película. Cd capacidad de la doble capa eléctrica en la interfase óxido/solución. Rtc Resisten- cia de transferencia de carga en la interfase óxido/solución. R Resistencia de los aniones oxígeno adsorbidos. L Inductancia. Re Cf Rf Cd Rtc LR ponen circuitos equivalentes mo- delos que describen el diferente comportamiento ante la corrosión, NUEVO METODO PARA LA DETERMINACION DE SOLIDOS TOTALES EN AGUAS Y AGUAS RESIDUALES PARA ESTUDIOS AMBIENTALES Dirección de Ciencias y Tecnologías Ambientales, Centro Nacional de Investigaciones Científicas. La determinación de sólidos totales es imprescindible para caracterizar aguas y aguas residuales en estudios de impacto ambiental y evaluaciones para el otorgamiento de licencias ambientales. La nueva metodología está basada en el empleo de un horno de microondas doméstico con el que se obtienen resultados analíticos de precisión similar que con los métodos convencionales que emplean baño de María y estufa y contribuye a obtener ahorros energético y de tiempo considerables. Asimismo, mejora la calidad de vida de los analistas al disminuir acentuadamente, los malos olores que acompañan el procesamiento de las muestras por aquellos. 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