Mod 2_09_Diseño de Miembros Solicitados a Flexion

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ANALISIS Y DISEÑO EN
ACERO ESTRUCTURAL
SEGÚN AISC 360
MODULO II: 
COMPORTAMIENTO Y DISEÑO DE MIEMBROS DE ACERO ESTRUCTURAL SOMETIDO A 
DISTINTAS SOLICITACIONES SEGÚN ESPECIFICACIONES AISC 360
ING. SERGIO DAVID VALLE PEÑALVER
ANALISIS Y DISEÑO EN ACERO ESTRUCTURAL SEGÚN AISC 360
ING. SERGIO DAVID VALLE PEÑALVER
Diseño de Miembros Sometidos 
a Flexión.
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ING. SERGIO DAVID VALLE PEÑALVER
Generalidades.
Los m iembros en f l e x ión son e lemen tos e s t r uc tu ra le s que es tán su je tos
a cargas t ran sve r sa le s a su e je long i t ud i na l . La s v igas son m iembro s
e s t r uc tu ra le s so l i c i tados p r i nc ipa lmen te a f l e x ión y co r te . En la
mayo r ía de los casos la ca rga ax ia l e s desp rec iab le .
Sección
A
E.N.
E.N.
W𝜎𝑐−𝑚𝑎𝑥
𝜎𝑡−𝑚𝑎𝑥
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Generalidades.
H ipó te s i s :
• E l ma t e r i a l e s homogéneo y obedece la l ey de Hoo ke .
• E l modu l o e lá s t i co ( E ) e s i g ua l a t r acc i ó n que a comp r e s i ó n .
• E l m i emb ro e s i n i c i a l men t e r ec t o y de secc i ó n con s t a n t e .
• La s s ecc i o ne s t r a n s ve r sa l e s de l m i emb ro , o r i g i na lm en t e p la na s y
pe r p end i c u l a r e s a l e j e l o ng i t ud i na l a n t e s de la ca rga , pe r manecen p la na s
y pe r pend i cu l a r e s de spué s de que ha comenzado la f l e x i ó n .
• No hay ca rga s a x i a l e s ac t uando sob r e e l m i emb ro .
• E l d i ag ra ma ten s i ó n -d e fo r mac i ó n pa ra e l ace ro e s i dea l i zado po r do s
l í n ea s r ec ta s . E n cua n t o a la t e n s i ó n ced en t e , 𝑭 𝒚 , e l ma t e r i a l e s
l i n ea lmen t e e lá s t i co . De spué s de que s e a l ca nza la t en s i ó n cend en t e , l a
de fo r mac i ó n s e i nc r emen ta , e n g ran med iada s i n mayo r aum en t o de l a
t en s i ó n .
• Lo s momen to s s e a p l i can en e l p l a no de s i me t r í a de la s ecc i ó n
t r a n s ve r sa l .
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Análisis elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝐋
W
ⅆ𝒙
a c
b d
a c
db
M M
φ
E.N.
E.N.
Sección 
Transversal:
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Análisis elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
a c
db
φ
E.N.
E.N.
Φ = ⅆ𝜽
φ
Alargamiento: 𝜹 = 𝒚. ⅆ𝜽
y
Longitud inicial: 𝑳 = 𝝆. ⅆ𝜽
𝝆
Radio de
curvatura
Desplazamiento infinitesimales:
𝜽
𝑳
∆
∆= 𝑳. sin𝜽 𝜽 ≅ 𝟎
∆= 𝑳. 𝜽
𝑳
𝝐 =
𝜹
𝑳
=
𝒚. ⅆ𝜽
𝝆. ⅆ𝜽
=
𝒚
𝝆
𝝈 = 𝑬. 𝝐 =
𝑬
𝝆
. 𝒚
Definición de tensión:
Variable.
Constantes.
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Análisis elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
a c
db
φ
E.N.
E.N.
φ
y
𝝆
Las tensiones son variable a
lo largo de la sección
transversal del miembro,
variando su magnitud y
sentido a medida que la
sección que se desea
evaluar se aleja del eje
neutro.
𝑭 = 𝝈. 𝑨
Plano longitudinal de las 
fuerzas aplicadas. y
xz
𝝈𝒙. ⅆ𝑨
𝝉𝒙𝒚. ⅆ𝑨
𝝉𝒙𝒛. ⅆ𝑨
ⅆ𝑨y
Recordando:
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Análisis elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
ⅆ𝑨 𝒚
depende
Por lo tanto si hacemos σ𝑴𝒛 = 𝟎:
𝑴 = න𝒚. 𝝈. ⅆ𝑨
Definición clásica de
Momento de inercia para
una sección rectangular.
Sustituyendo 𝝈
𝝈 =
𝑬
𝝆
. 𝒚
𝑴 =
𝑬
𝝆
.න𝒚𝟐. ⅆ𝑨
Plano longitudinal de las 
fuerzas aplicadas. y
xz
𝝈𝒙. ⅆ𝑨
ⅆ𝑨y
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Análisis elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
Plano longitudinal de las 
fuerzas aplicadas. y
xz
𝝈𝒙. ⅆ𝑨
ⅆ𝑨y
𝑰 = න𝒚𝟐. ⅆ𝑨
Momento de inercia de
unas sección rectangular.
𝑴 =
𝑬
𝝆
. 𝑰
𝑬
𝝆
=
𝑴
𝑰
𝝈
𝒚
=
𝑬
𝝆
Entonces:
𝝈 =
𝑴. 𝒚
𝑰
𝝈 =
𝑴
𝑰
𝒚
𝝈 =
𝑴
𝑺
Donde:
𝑴= momento actuante.
𝑺 = Modulo elástico de sección o módulo
resistente.
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Análisis Elástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
∅ =
𝑴
𝑬𝑰
=
𝝐
𝒚
Recordando nuevamente:
Tanto la curvatura como
el momento están en
función de la altura de la
fibra que se desea
estudiar.
Por lo tanto:
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
𝑴 = 𝑺. 𝝈𝒎𝒂𝒙 ∅ =
𝝈𝒎𝒂𝒙
𝑬. 𝒚𝒎𝒂𝒙
𝑴𝒚 = 𝑺. 𝑭𝒚
Conociendo entonces la tensión cedente, 𝑭𝒚 ,
podemos reescribir las expresiones de manera
tal obtener el momento necesario para que
ocurra la cedente del miembro, 𝑴𝒚:
∅𝒚 =
𝑭𝒚
𝑬. 𝒚𝒎𝒂𝒙
𝑴𝒚= Momen to ceden t e de la s ecc i ó n .
∅𝒚 = Curvatura de cedencia.
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Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝑬
𝟏
𝑭𝒚
𝝐𝒚 𝝐
𝑓
Diagrama idealizado tensión-deformación para el acero:
𝑭𝒚
𝝐𝒚
𝑬
𝟏
𝝐
𝑓
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Caso A: elástico (aun no se alcanza la cendencia del material).
Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
∅
𝝐 < 𝝐𝒚 𝝈 < 𝑭𝒚
E.N.
E.N.
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Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
𝒚𝒎𝒂𝒙 =
𝒉
𝟐
∅𝒚
𝝐𝒚 𝑭𝒚
Caso B: Momento de cedencia, 𝑴𝒚.
𝑭𝒚
𝑪𝒚
𝑻𝒚
𝒆𝒚
E.N.
E.N.
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Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝝐𝒚
𝑭𝒚
Caso C: Parcialmente plástico.
𝑭𝒚
E.N.
E.N.
Zona Elástica.
Zona
Plástica.
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Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
𝑭𝒚
Caso D: Completamente plástica.
𝑭𝒚
E.N.P.
E.N.P.
Zona
Plástica.
𝑪𝒑
𝑻𝒑
𝒆𝒑
Deformacion
es infinitas.
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Análisis Plástico.
De te rm i nac ión de las ten s iones deb idas a la f l e x ión :
Como ambas secciones tanto por encima como por debajo del eje neutro plástico han
alcanzado la cedencia las fuerzas que gobiernan son:
𝑴𝒑 = 𝑪𝒑 . 𝒆𝒑 = 𝑻𝒑 . 𝒆𝒑 =
𝒃. ⅆ
𝟐
. 𝑭𝒚 .
ⅆ
𝟐
=
𝒃. ⅆ𝟐
𝟒
. 𝑭𝒚 = 𝑨𝒑. 𝒆𝒑. 𝑭𝒚
𝑴𝒑 = 𝒁.𝑭𝒚
Donde :
𝒁= Modu lo de secc ión p lás t i co.
𝑴𝒑= Momen to p lás t i co de la secc ión .
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Análisis Plástico.
Fac to r de fo rma :
La re lac ión en t re e l momento p lás t i co, 𝑴𝒑, y e l momen to ceden te, 𝑴𝒚, e s
una carac te r í s t i ca geomét r ica de la secc ión t ran sve r sa l y se denom ina
fac to r de fo rma, 𝜶, y s u va lo r e s s i emp re mayor que 1 :
𝜶 =
𝑴𝒑
𝑴𝒚
=
𝒁.𝑭𝒚
𝑺. 𝑭𝒚
=
𝒁
𝑺
E l va lo r de l fac to r de fo rma es un índ ice de la capac idad de momen to
ad ic iona l , mas a l lá de la pr ime ra cedenc ia , que la secc ión t ran sve r sa l
de un mate r ia l dúc t i l puede desar ro l la r deb ido a la red i s t r ibuc ión
p lás t i ca de ten s iones en una secc ión t ran sve r sa l .
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Estabil idad de Miembros a Flexión.
Pandeo la te ra l :
𝐋
Soportes laterales en el patín superior.
M M
M M
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Pandeo la te ra l :
𝐋
M M
𝜽 𝜽
Flexión únicamente en el plano del alma.
𝑪𝒇 𝑪𝒇
𝑻𝒇 𝑻𝒇
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l : 𝑪𝒇 𝑪𝒇
𝑻𝒇 𝑻𝒇
𝐋 = 𝑳𝒃
𝑪𝒇 𝑪𝒇Idealización del patín
de compresión como
una columna cargada
en sus extremos:
𝑳𝒃=Longitud libre 
no arriostrada.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
E l pat í n de compre s ión de una v iga que actúa como co lumna d i f i e re
de las co lumnas en 2 aspec tos impo r tan te s :
• En pr ime r l uga r, e l pa t í n de compres ión no es un m iemb ro a i s lado,
s i no que es ta bas tan te re s t r i ng ido por e l a lma en toda su long i t ud .
• En segundo luga r, la fue r za de compre s ión en e l pat í n no es,
hab lando de manera gene ra l , con s tan te en toda su long i t ud : po r e l
con t ra r io, va r ia con e l momen to f l e x ionan te . Ambas cond ic iones son
favo rab le s , de modo que la ca rga l im i t e de es tab i l idad de l pat í n de
compre s ión de una v iga es mayo r que la de una co lumna a i s lada
con la m i sma área de secc ión t ran sve r sa l .
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
∅
𝒖
𝒗
2
1 1
Sección transversal del patín superior:
2
Pandeo restringido 
debido a su unión con 
el alma.
Pandeo Lateral-Torsional.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
Ba jo la acc ión de l momen to ap l i cado, la v iga se f l e x iona ra en un
pr i nc ip io en e l p lano de l a lma . A med ida que e l momen to M aumenta ,
de manera g radua l , se a lcanza ra un es tado l im i te en e l que e l p lano
de f le x ión de la v iga se vue lve i ne s tab le y es pos ib le una l ige ra
de f l e x ión y una fo rma to rc ida de la v iga . A es te compor tam ien to de
equ i l ib r i o neu t ro se le denom ina pandeo la te ra l - to r s iona l ( La te ra l -
to r s iona l buck l i ng – LTB ) .
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
M
M
x
x
y
y
z∅
𝒖
𝒗
x
y
∅
z
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
E l equ i l i b r i o ex te r no a lo la rgo de la secc ión debe sa t i s face r :
𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕 = 𝑴
𝑴𝒚𝒆𝒙𝒕 = 𝟎
𝑴𝒛𝒆𝒙𝒕 = 𝟎
Deb ido a que es tos momentos se or ig i nan deb ido a l momen to M, e s tos
tend rán componen te de l m i smo.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
E l equ i l i b r i o ex te r no a lo la rgo de la secc ión debe sa t i s face r :
𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕 = 𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕. cos ∅ . cos 𝜽 ≈ 𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕 ≈ 𝑴
𝑴𝒚𝒆𝒙𝒕 = 𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕. sin ∅ . cos 𝜽 ≈ ∅.𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕 ≈ ∅.𝑴
𝑴𝒛𝒆𝒙𝒕 = 𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕. sin 𝜽 ≈ 𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕. tan𝜽 ≈
ⅆ𝒖
ⅆ𝒛
.𝑴𝒙𝒆𝒙𝒕 ≈ 𝒖
′.𝑴
Donde :
• ∅.𝑴 = momento flexionante lateral inducido por el Angulo de torsión ∅.
• 𝒖′.𝑴 = torsión inducida por la deflexión lateral, 𝒖, de la viga.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
Debido a que se supone que los desplazamientos 𝒖 y 𝒗, y sus respectivas pendientes son
pequeñas, las curvaturas en los planos principales de la sección transversal flexionada
pueden considerarse como 𝒖 ′′ y 𝒗′′ . Por lo tanto las resistencias internas a la flexión y
torsión están dadas por:
𝑴𝒙𝒊𝒏𝒕 = −𝑬𝑰𝒙. 𝒗
′′
𝑴𝒚𝒊𝒏𝒕 = −𝑬𝑰𝒚. 𝒖
′′
𝑴𝒛𝒊𝒏𝒕 = 𝑮. 𝑱. ∅
′ − 𝑬. 𝑪𝒘. ∅
′′′
Donde :
• 𝑬𝑰= Rigidez a flexión.
• 𝑮𝑱 = Rigidez torsional.
• 𝑬𝑪𝒘 = Rigidez de alabeo.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
Al igualar los momentos internos con los externos, se obtienen las tres ecuaciones de
equilibrio:
𝑬𝑰𝒙. 𝒗
′′ +𝑴 = 𝟎
𝑬𝑰𝒚. 𝒖
′′ + ∅.𝑴 = 𝟎
𝑮. 𝑱. ∅′ − 𝑬. 𝑪𝒘. ∅
′′′ − 𝒖′.𝑴 = 𝟎
Es una ecuación desacoplada
debido a que depende de una
única variable.
Son ecuaciones acopladas o
dependientes entre si debido a que
ambas depende de los términos de
deflexión, pendiente y curvatura de
la sección.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
E l aná l i s i s de l p rob lema de l pandeo la te ra l e s , po r na tu ra leza, mas
comp le jo que e l p re sen tado para co lumnas some t idas a cargas ax ia le s
de compre s ión . Po r lo tan to a par t i r de las 2 ecuac iones acop ladas se
obt iene e l momento de pandeo la te ra l - to r s iona l e lá s t i co de una v iga
de secc ión I :
𝑴𝒄𝒓 =
𝝅
𝑳
. 𝑬. 𝑰𝒚. 𝑮. 𝑱. 𝟏 +
𝝅
𝑳
𝟐 𝑬. 𝑪𝒘
𝑮. 𝑱
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
𝑴𝒑
𝜽𝒚
𝑴
𝑴𝒚
𝑴𝒓
Capacidad de rotación
𝑳𝒃
M M
𝜽 𝜽
M
o
m
e
n
to
so
b
re
e
l
e
je
m
a
y
o
r
Rotación en el extremo 𝜽𝒎𝒂𝒙
Curva 2: PLT Inelástico
Curva 3: PLT Elástico
Curva 1: Plástica Curva 1: Endurecimiento
por deformación
𝑳𝒓 < 𝑳𝒃
𝑳𝒑ⅆ < 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒑
𝑳𝒑 < 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒓
𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒑ⅆ
Curva 1
Curva 1’
Curva 2
Curva 3
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
𝑴𝒑
𝑴
𝑴𝒓
𝑳𝒃
M M
M
o
m
e
n
to
so
b
re
e
l
e
je
m
a
y
o
r
Longitud sin soporte lateral, 𝑳𝒃.
Pandeo ElásticoPandeo Inelástico
Pandeo Plástico
Pandeo Plástico con endurecimiento por deformación.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
𝑴𝒑
𝑴
𝑴𝒓
M
o
m
e
n
to
so
b
re
e
l
e
je
m
a
y
o
r
Longitud sin soporte lateral, 𝑳𝒃.
𝑳𝒑 𝑳𝒓
Pandeo Inelástico Pandeo ElásticoPlástico
𝑴𝒏 = 𝑴𝒑 = 𝒁.𝑭𝒚
𝑴𝒏 = 𝑪𝒃. 𝑴𝒑 − 𝑴𝒑 − 𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙 .
𝑳𝒃 − 𝑳𝒑
𝑳𝒓 − 𝑳𝒑
≤ 𝑴𝒑
𝑴𝒄𝒓 = 𝑪𝒃.
𝝅
𝑳
. 𝑬. 𝑰𝒚. 𝑮. 𝑱. 𝟏 +
𝝅
𝑳
𝟐 𝑬. 𝑪𝒘
𝑮. 𝑱
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
Long i t udes l im i t e s s i n sopo r te la te ra l :
𝑳𝒑 = 𝟏, 𝟕𝟔. 𝒓𝒚.
𝑬
𝑭𝒚
𝑳𝒓 = 𝟏, 𝟗𝟓. 𝒓𝒕𝒔.
𝑬
𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚
.
𝑱. 𝒄
𝑺𝒙. 𝒉𝟎
+
𝑱. 𝒄
𝑺𝒙. 𝒉𝟎
𝟐
+ 𝟔, 𝟕𝟔.
𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚
𝑬
𝟐
Donde:
• 𝑳𝒑 = longitud no arriostrada mas larga de un segmente de viga sujeto a momento uniforme para el
que desarrolla el momento plástico.
• 𝑳𝒓 = longitud no arriostrada de un segmento de viga bajo momento uniforme en que comienza el
régimen de pandeo lateral-torsional elástico.
• 𝑪 = para perfiles H con doble simetría es igual 1
𝒓𝒕𝒔 =
𝑰𝒚. 𝑪𝒘
𝑺𝒙
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Fac to r de mod i f i cac ión de pandeo la te ra l - to r s iona l , 𝑪𝒃:
𝑪𝒃 =
𝟏𝟐, 𝟓.𝑴𝒎𝒂𝒙
𝟐, 𝟓.𝑴𝒎𝒂𝒙 + 𝟑.𝑴𝑨 + 𝟒.𝑴𝑩 + 𝟑.𝑴𝒄
≥ 𝟏
Donde:
• 𝑴𝒎𝒂𝒙= momento máximo en el segmento no arriostrado.
• 𝑴𝑨 = momento en el primero cuarto del segmento no arriostrado.
• 𝑴𝑩 = momento en el centro del segmento no arriostrado.
• 𝑴𝑪 = momento en el tercer cuarto del segmento no arriostrado.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Fac
to r de mod i f i cac ión de pandeo la te ra l - to r s iona l , 𝑪𝒃:
𝑳
W
𝑳
W
Longitud del patín superior que actúa 
como “columna”.
𝑴𝒎𝒂𝒙 =
𝑾.𝑳𝟐
𝟖
𝑴𝒎𝒂𝒙 =
𝑾.𝑳𝟐
𝟐𝟒
𝑴𝒎𝒂𝒙 =
𝑾.𝑳𝟐
𝟏𝟐
𝑴𝒎𝒂𝒙 =
𝑾.𝑳𝟐
𝟏𝟐
Longitud del patín superior que actúa 
como “columna”.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Fac to r de mod i f i cac ión de pandeo la te ra l - to r s iona l , 𝑪𝒃:
𝑴𝒑
𝑴
𝑴𝒓
M
o
m
e
n
to
so
b
re
e
l
e
je
m
a
y
o
r
Longitud sin soporte lateral, 𝑳𝒃.
𝑳𝒑 𝑳𝒓
Pandeo Inelástico Pandeo ElásticoPlástico
𝑪𝒃.𝑴𝒏
𝑪𝒃. 𝑴𝒏 𝒏𝒐 ⅆ𝒆𝒃𝒆 𝒔𝒆𝒓 > 𝑴𝒏 = 𝑭𝒚. 𝒁
𝑽𝒂𝒍𝒐𝒓 𝑻𝒆ó𝒓𝒊𝒄𝒐
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo la te ra l :
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Sopor te la te ra l :
Losa de 
concreto
Conector 
soldadoSoporte 
Lateral 
Continuo
Soporte 
lateral 
Discreto
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo loca l :
E l pandeo loca l de lo s m iembros de p lacas pueden causa r fa l la
p rematu ra de toda la secc ión o, en e l u l t imo de los casos, t en s iones
que se vue lve no un i fo rmes y reducen la re s i s tenc ia gene ra l .
𝒇𝒄𝒓𝒃𝒇
𝒕𝒇
𝒃𝒇
Alma
Borde libre
𝒃𝒇
𝟐
Analogía con un voladizo.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Pandeo loca l :
𝒃𝒇
𝟐
Alma
Medio patín
𝒇𝒄𝒓 𝒇𝒄𝒓
∅
Pandeo local del
ala
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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C la s i f i cac i ó n de secc i o ne s ( l i m i t e s de e sbe l t e z ) :
• Secc i o ne s e sbe l t a s : l a s s ecc i o ne s f o r mada s po r e l em en t o s e sbe l t o s po seen
uno o ma s e l em en t o s comp r i m i do s que pand ean e l á s t i camen t e an t e s d e
a l canza r e l l i m i t e ceden t e en l a s ecc i ó n .
• Secc i o ne s no comp ac ta s : p ued en d e sa r r o l l a r ced enc i a pa r c i a l d e l o s
e l em en t o s comp r i m i do s an t e s que o cu r r a e l pa ndeo l o ca l , p e ro no son
a p ta s pa ra r e s i s t i r pandeo l o ca l i n e l á s t i co a l o s n i ve l e s d e d e fo r ma c i ó n
nece sa r i o s pa ra fo r ma r u na d i s t r i b uc i ón p lá s t i ca de t en s i o ne s en t oda la
s ecc i ó n .
• Secc i o ne s compa c ta s : s o n ca pace s d e d e sa r r o l l a r u na d i s t r i b uc i ó n d e
t e n s i o ne s comp l e tamen t e p lá s t i ca y po seen una ca pa c ida d de ro tac i ó n
de a p ro x i madamen t e 3 an t e s de l i n i c i o de l pandeo l oca l .
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
λ𝑝λ𝑟
Secciones 
esbeltas
Secciones no 
compactas
Secciones 
compactas
Sentido de disminución de resistencia.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
E
le
m
e
n
to
s 
n
o
 r
ig
id
iz
a
d
o
s
λ𝑟 =
𝑏𝑓
2. 𝑡𝑓
λ𝑟 =
ℎ
𝑡𝑤
Elemento no 
rigidizado.
Elemento 
rigidizado.
Estabil idad de Miembros a Flexión.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
E
le
m
e
n
to
s
n
o
ri
g
id
iz
a
d
o
s
Estabil idad de Miembros a Flexión.
λ𝑟 =
𝑏𝑓
2. 𝑡𝑓
λ𝑟 =
ℎ
𝑡𝑤
Elemento no 
rigidizado.
Elemento 
rigidizado.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
E
le
m
e
n
to
s
ri
g
id
iz
a
d
o
s
Estabil idad de Miembros a Flexión.
λ𝑟 =
𝑏𝑓
2. 𝑡𝑓
λ𝑟 =
ℎ
𝑡𝑤
Elemento no 
rigidizado.
Elemento 
rigidizado.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
E
le
m
e
n
to
s
ri
g
id
iz
a
d
o
s
Estabil idad de Miembros a Flexión.
λ𝑟 =
𝑏𝑓
2. 𝑡𝑓
λ𝑟 =
ℎ
𝑡𝑤
Elemento no 
rigidizado.
Elemento 
rigidizado.
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Clas i f i cac ión de secc iones ( l im i t e s de esbe l tez ) :
E
le
m
e
n
to
s
ri
g
id
iz
a
d
o
s
Estabil idad de Miembros a Flexión.
λ𝑟 =
𝑏𝑓
2. 𝑡𝑓
λ𝑟 =
ℎ
𝑡𝑤
Elemento no 
rigidizado.
Elemento 
rigidizado.
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Diseño de Miembros a Flexión
D i spos ic iones gene ra le s :
∅𝑏 . 𝑀𝑛 Resistencia de diseño a flexión.
∅𝑏 = 0.9 (𝐿𝑅𝐹𝐷)
La resistencia a flexión nominal, 𝑀𝑛, se determinara en función del estado limite de pandeo al cual se 
clasifique.
Pandeo lateral:
• Sin pandeo (adecuado soporte lateral)
• Pandeo inelástico (moderadamente arriostrado lateralmente)
• Pandeo elástico (deficiente soporte lateral)
Pandeo local.
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Diseño de Miembros a Flexión
D i spos ic iones gene ra le s :
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Diseño de Miembros a Flexión
D i spos ic iones gene ra le s :
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Diseño de Miembros a Flexión
D i spos ic iones gene ra le s :
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Diseño de Miembros a Flexión
D i spos ic iones gene ra le s :
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Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s compa c to s de secc i ó n H d e s i me t r í a do b l e y cana l e s f l e c tada s e n
t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a (momen t o p lá s t i co ) y pandeo
t o r s i o na l .
1. Cedencia:
𝑴𝒏 = 𝑴𝒑 = 𝒁. 𝑭𝒚
2. Pandeo lateral-torsional:
a) 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒑 No aplica el estado limite de pandeo lateral torsional
b) 𝑳𝒑 < 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒓 𝑴𝒏 = 𝑪𝒃. 𝑴𝒑 − 𝑴𝒑 − 𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙 .
𝑳𝒃 − 𝑳𝒑
𝑳𝒓 − 𝑳𝒑
≤ 𝑴𝒑
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Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s compa c to s de secc i ó n H d e s i me t r í a do b l e y cana l e s f l e c tada s e n
t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a (momen t o p lá s t i co ) y pandeo
t o r s i o na l .
2. Pandeo lateral-torsional:
c) 𝑳𝒓 < 𝑳𝒃 𝑴𝒏 = 𝑭𝒄𝒓. 𝑺𝒙 ≤ 𝑴𝒑
𝑭𝒄𝒓 =
𝑪𝒃. 𝝅
𝟐. 𝑬
𝑳𝒃
𝒓𝒕𝒔
𝟐
. 𝟏 + 𝟎, 𝟎𝟕𝟖.
𝑱. 𝒄
𝑺𝒙. 𝒉𝟎
.
𝑳𝒃
𝒓𝒕𝒔
𝟐
Nota: esta ultima ecuación proporciona soluciones idénticas a las determinadas mediante la
deducción de momento resistente por estado limite de pandeo lateral:
𝑴𝒄𝒓 = 𝑪𝒃.
𝝅
𝑳
. 𝑬. 𝑰𝒚. 𝑮. 𝑱. 𝟏 +
𝝅
𝑳
𝟐 𝑬. 𝑪𝒘
𝑮. 𝑱
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Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a do b l e con a lma s comp ac ta s y a la s no
compac ta s o e sbe l t a s f l e c tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d
eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s t ado s l i m i t e s de pa ndeo l a t e r a l - t o r s i o na l y pand eo l o ca l
de l a l a a comp re s i ó n :
1. Pandeo lateral-torsional:
Deben aplicarse las mismas
disposiciones para secciones
compactas.
2. Pandeo local del ala a compresión:
a) Para secciones con alas no compactas:
𝑴𝒏 = 𝑴𝒑 − 𝑴𝒑 − 𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙 .
λ − λ𝒑𝒇
λ𝒓𝒇 − λ𝒑𝒇
b) Para secciones con alas esbeltas:
𝑴𝒏 =
𝟎, 𝟗. 𝑬. 𝒌𝒄. 𝑺𝒙
λ𝟐
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Diseño de Miembros a Flexión
Miembros de secc ión H de s ime t r ía dob le con a lmas compactas y a las
no compactas o esbe l ta s f l ec tadas en to r no a su e je mayo r :
La re s i s tenc ia nom ina l a f l e x ión , 𝑀𝑛 , debe se r e l menor va lo r obten ido
de acue rdo con los e s tados l im i te s de pandeo la te ra l - to r s iona l y
pandeo loca l de l a la a compre s ión :
2. Pandeo local del ala a compresión:
λ =
𝒃𝒇
𝟐. 𝒕𝒇
𝝀𝒑𝒇 = 𝝀𝒑 es la esbeltez limite para ala compacta.
𝝀𝒓𝒇 = 𝝀𝒓 es la esbeltez limite para ala no compacta.
𝟎, 𝟑𝟓 ≤ 𝒌𝒄 =
𝟒
𝒉
𝒕𝒘
≤ 𝟎, 𝟕𝟔
𝒉
Esbeltez de la media ala.
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Diseño de Miembros a Flexión
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
1. Cedencia del ala a
compresión:
𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒄. 𝑴𝒚𝒄 = 𝑹𝒑𝒄. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙𝒄
2. Pandeo lateral-torsional:
a) 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒑 No aplica el estado limite de pandeo lateral torsional
b) 𝑳𝒑 < 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒓 𝑴𝒏 = 𝑪𝒃. 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑 − 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑 − 𝑭𝑳. 𝑺𝒙𝒄 .
𝑳𝒃 − 𝑳𝒑
𝑳𝒓 − 𝑳𝒑
≤ 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑
Factor de plastificación del alma.
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Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
c) 𝑳𝒓 < 𝑳𝒃 𝑴𝒏 = 𝑭𝒄𝒓. 𝑺𝒙 ≤ 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑
2. Pandeo lateral-torsional:
𝑭𝒄𝒓 =
𝑪𝒃. 𝝅
𝟐. 𝑬
𝑳𝒃
𝒓𝒕
𝟐 . 𝟏 + 𝟎, 𝟎𝟕𝟖.
𝑱. 𝒄
𝑺𝒙𝒄. 𝒉𝟎
.
𝑳𝒃
𝒓𝒕
𝟐
Donde:
Para
𝑰𝒚𝒄
𝑰𝒚
≤ 𝟎, 𝟐𝟑, 𝑱 debe tomarse como 0
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Diseño de Miembros a Flexión
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
La tensión, 𝑭𝑳, tensión nominal a compresión por encima la
cual aplica el estado limite de pandeo inelástico:
i. Cuando
𝑺𝒙𝒕
𝑺𝒙𝒄
≥ 𝟎, 𝟕 𝑭𝑳 = 𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚
ii. Cuando
𝑺𝒙𝒕
𝑺𝒙𝒄
< 𝟎, 𝟕 𝑭𝑳 = 𝑭𝒚.
𝑺𝒙𝒕
𝑺𝒙𝒄
≥ 𝟎, 𝟓. 𝑭𝒚
Las longitudes libres no arriostradas limites, 𝑳𝒑 y 𝑳𝒓:
𝑳𝒑 = 𝟏, 𝟏. 𝒓𝒕.
𝑬
𝑭𝒚
𝑳𝒓 = 𝟏, 𝟗𝟓. 𝒓𝒕.
𝑬
𝑭𝑳
.
𝑱
𝑺𝒙𝒄. 𝒉𝟎
+
𝑱
𝑺𝒙𝒄. 𝒉𝟎
𝟐
+ 𝟔, 𝟕𝟔.
𝑭𝑳
𝑬
𝟐
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Diseño de Miembros a Flexión
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
El factor de plastificación del alma, 𝑹𝒑𝒄:
i. Cuando
𝑰𝒚𝒄
𝑰𝒚
> 𝟎, 𝟐𝟑
ii. Cuando
𝑰𝒚𝒄
𝑰𝒚
≤ 𝟎, 𝟐𝟑
a) Cuando
𝒉𝒄
𝒕𝒘
≤ λ𝒑𝒘 𝑹𝒑𝒄 =
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒄
b) Cuando
𝒉𝒄
𝒕𝒘
> λ𝒑𝒘 𝑹𝒑𝒄 =
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒄
−
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒄
− 𝟏 .
λ − λ𝒑𝒘
λ𝒓𝒘 − λ𝒑𝒘
≤
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒄
𝑹𝒑𝒄 = 𝟏 𝑴𝒑 = 𝐹𝑦 . 𝑍𝑥 ≤ 1,6. 𝐹𝑦. 𝑆𝑥
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Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
Donde:
λ =
𝒉𝒄
𝒕𝒘
Esbeltez del alma.
𝝀𝒑𝒘 = 𝝀𝒑 Esbeltez limite para alma compacta.
𝝀𝒓𝒘 = 𝝀𝒓 Esbeltez limite para alma no compacta.
𝒉𝒄
𝒉𝒄 = altura efectiva del alma
El radio de giro efectivo para pandeo lateral-torsional, 𝒓𝒕,:
i. Para perfiles H con alas a compresión rectangulares:
𝒓𝒕 =
𝒃𝒇𝒄
𝟏𝟐. 𝟏 +
𝟏
𝟔 . 𝒂𝒘
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3. Pandeo local del ala a compresión:
𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑 − 𝑹𝒑𝒄.𝑴𝒑 − 𝑭𝑳. 𝑺𝒙𝒄 .
λ − λ𝒑𝒇
λ𝒓𝒇 − λ𝒑𝒇
a) Este estado limite no aplica para secciones de alas compactas
b) Para secciones con ala no compactas:
c) Para secciones con ala esbeltas: 𝑴𝒏 =
𝟎, 𝟗. 𝑬. 𝒌𝒄. 𝑺𝒙
λ𝟐
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
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Diseño de Miembros a Flexión
4. Cedencia del ala a tracción:
a) Cuando 𝑺𝒙𝒕 ≥ 𝑺𝒙𝒄, este estado limite de cedencia no aplica.
b) Cuando 𝑺𝒙𝒕 < 𝑺𝒙𝒄: 𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒕.𝑴𝒚𝒕 = 𝑹𝒑𝒄. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙𝒕
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
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Diseño de Miembros a Flexión
El factor de plastificación del alma correspondiente a la cedencia del ala a tracción, 𝑹𝒑𝒕:
Ot ro s m i emb ro s de secc i ó n H de s i me t r í a dob l e con a lm a s compac t a s o no
compac ta s f l ec tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
i. Cuando
𝑰𝒚𝒄
𝑰𝒚
> 𝟎, 𝟐𝟑
ii. Cuando
𝑰𝒚𝒄
𝑰𝒚
≤ 𝟎, 𝟐𝟑
a) Cuando
𝒉𝒄
𝒕𝒘
≤ λ𝒑𝒘 𝑹𝒑𝒕 =
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒕
b) Cuando
𝒉𝒄
𝒕𝒘
> λ𝒑𝒘 𝑹𝒑𝒄 =
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒕
−
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒕
− 𝟏 .
λ − λ𝒑𝒘
λ𝒓𝒘 − λ𝒑𝒘
≤
𝑴𝒑
𝑴𝒚𝒕
𝑹𝒑𝒕 = 𝟏 𝑴𝒑 = 𝐹𝑦 . 𝑍𝑥 ≤ 1,6. 𝐹𝑦. 𝑆𝑥
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Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s de secc i ó n H d e s i me t r í a dob l e y s i me t r í a s i mp l e con a lm a s
e sbe l t a s f l e c tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
1. Cedencia del ala a
compresión:
𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒈.𝑴𝒚𝒄 = 𝑹𝒑𝒈. 𝑭𝒚. 𝑺𝒙𝒄
2. Pandeo lateral-torsional:
a) 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒑 No aplica el estado limite de pandeo lateral torsional
b) 𝑳𝒑 < 𝑳𝒃 ≤ 𝑳𝒓 𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒈. 𝑭𝒄𝒓. 𝑺𝒙𝒄
𝑭𝒄𝒓 = 𝑪𝒃. 𝑭𝒚 − 𝟎, 𝟑. 𝑭𝒚 .
𝑳𝒃 − 𝑳𝒑
𝑳𝒓 − 𝑳𝒑
≤ 𝑭𝒚
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2. Pandeo lateral-torsional:
c) 𝑳𝒓 < 𝑳𝒃
𝑭𝒄𝒓 =
𝑪𝒃. 𝝅
𝟐. 𝑬
𝑳𝒃
𝒓𝒕
𝟐
≤ 𝑭𝒚𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒈. 𝑭𝒄𝒓. 𝑺𝒙𝒄
Donde:
𝑳𝒓 = 𝝅. 𝒓𝒕.
𝑬
𝟎, 𝟕. 𝑭𝒚
𝑹𝒑𝒈 = 𝟏 −
𝒂𝒘
𝟏𝟐𝟎𝟎 + 𝟑𝟎𝟎. 𝒂𝒘
.
𝒉𝒄
𝒕𝒘
− 𝟓, 𝟕.
𝑬
𝑭𝒚
𝒂𝒘 ≤ 𝟏𝟎
Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s de secc i ó n H d e s i me t r í a dob l e y s i me t r í a s i mp l e con a lm a s
e sbe l t a s f l e c tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
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3. Pandeo local del ala a compresión:
𝑭𝒄𝒓 = 𝑭𝒚 − 𝟎, 𝟑. 𝑭𝒚 .
λ − λ𝒑𝒇
λ𝒓𝒇 − λ𝒑𝒇
a) Este estado limite no aplica para secciones de alas compactas
b) Para secciones con ala no compactas:
c) Para secciones con ala esbeltas: 𝑭𝒄𝒓 =
𝟎, 𝟗. 𝑬. 𝒌𝒄
λ𝟐
𝑴𝒏 = 𝑹𝒑𝒈. 𝑭𝒄𝒓. 𝑺𝒙𝒄
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Miemb ro s de secc i ó n H d e s i me t r í a dob l e y s i me t r í a s i mp l e con a lm a s
e sbe l t a s f l e c tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :
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ING. SERGIO DAVID VALLE PEÑALVER
4. Cedencia del ala a tracción:
a) Cuando 𝑺𝒙𝒕 ≥ 𝑺𝒙𝒄, este estado limite de cedencia no aplica.
b) Cuando 𝑺𝒙𝒕 < 𝑺𝒙𝒄: 𝑴𝒏 = 𝑭𝒚. 𝑺𝒙𝒕
Diseño de Miembros a Flexión
Miemb ro s de secc i ó n H d e s i me t r í a dob l e y s i me t r í a s i mp l e con a lm a s
e sbe l t a s f l e c tada s en t o r no a s u e j e mayo r :
La r e s i s t e nc i a nom i na l a f l e x i ó n , 𝑀𝑛 , d eb e se r e l meno r va l o r ob t en i do d e
acue rdo con l o s e s tado s l i m i t e s de ced enc i a de l a l a a comp r e s i ó n , pand eo
l a t e r a l - t o r s i o na l , p andeo l oca l d e l a l a a comp re s i ó n y ced enc i a d e a la a
t r acc i ó n :