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ANÁLISIS Y DISEÑO EN ACERO ESTRUCTURAL CON ANSI/AISC 360 Diseño de Planchas Bases Realizar el diseño por momento y carga axial de la siguiente plancha base ilustrada a continuación: ≡Pu ⋅50 tonnef ≔Mu ⋅20 tonnef m ≡ϕaxial 0.65 ≡ϕflexion 0.9 ≔Perfil “HEA-300” Materiales a utilizar: Resistencia cilíndrica del concreto de apoyo: ≡f'c =4 ksi 281.228 ――kgfcm2 Acero de los tornillos de anclajes será ASTM F1554 Gr36 : ≡Fu =58 ksi 4077.804 ――kgfcm2 ≔Fy_perno =⋅0.75 Fu 3058.353 ――kgfcm2 Acero de la plancha base será ASTM A36 : ≔Fy =36 ksi 2531.05 ――kgfcm2 Dimensiones propuestas de plancha base: ≔masumido 10 cm Distancia de la cara del perfil al borde de la plancha en dirección del alma. ≔nasumido 10 cm Distancia de la cara del perfil al borde de la plancha en dirección de las alas. ≔Dborde 5 cm Distancia del borde de la plancha al perno. I ng. Sergio Valle ANÁLISIS Y DISEÑO EN ACERO ESTRUCTURAL CON ANSI/AISC 360 ≔N =+h ⋅2 masumido 49 cm ≔B =+b ⋅2 nasumido 50 cm Siendo las Dimensiones de la plancha base a usar las siguentes: ≔N =Ceil ⎛⎜⎝ ,―― N cm 5 ⎞⎟⎠ cm 50 cm ≔B =⋅Ceil ⎛⎜⎝ ,―― B cm 5 ⎞⎟⎠ cm 50 cm Distancia libre entre la zona rigidizada del perfil y el borde de la plancha en dirección del alma.≔m =――――−N ⋅0.95 h2 11.225 cm Distancia libre entre la zona rigidizada del perfil y el borde de la plancha en dirección de las alas. ≔n =――――−B ⋅0.8 b2 13 cm ≔A1 =⋅N B 2500 cm2 Área de la Plancha Base. Dimensiones del pedestal o apoyo de concreto: ≔Hbase =+N 10 cm 60 cm ≔Bbase =+B 10 cm 60 cm ≔A2 =⋅Hbase Bbase 3600 cm2 Máxima área de la porción de superficiesoportada que geométricamente similar y concéntrico con el área cargada. Diseño por Carga Axial y Momento Caso de Estudio segun la Excentricidad: ≔e =――MuPu 40 cm ≔excentricidad =if ⎛⎜⎝ ,,≤e ― N 6 “Pequeña” “Grande” ⎞⎟⎠ “Grande” Calculo de tensión ejecida al concreto debido a la carga axial: ≔fpa =―PuA1 20 ―― kgf cm2 I ng. Sergio Valle ANÁLISIS Y DISEÑO EN ACERO ESTRUCTURAL CON ANSI/AISC 360 Modulo de Seccion de la plancha Base (Spl): ≔Spl =―――⋅N 2 B 6 20833.333 cm 3 Calculo de tensión ejercida al concreto debido al momento flector: ≔fpb =――MuSpl 96 ―― kgf cm2 Excentricidad Grande ≔A' =−―N2 Dborde 20 cm ≔N' =−N Dborde 45 cm ≔fp ⋅⋅⋅ϕaxial 0.85 f'c min ⎛⎜⎝ , ‾‾‾―A2A1 2 ⎞⎟⎠ ≔f' =―――⋅⋅fp B N'2 209.761 tonnef Sumatoria de fuerzas en Y =+Tu Pu ―――⋅⋅fp A B2 Sumatoria de momento en la resultante a tracción =+⋅Pu A' Mu ⋅―――⋅⋅fp A B2 ⎛⎜⎝ −N' ― A 3 ⎞⎟⎠ =fp 186.454 ―― kgf cm2 Resolucion de la Ecuacion Cuadratica ≔A = ――――――――――― +f' ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾−f'2 ⋅⋅4 ⎛⎜⎝―― ⋅fp B 6 ⎞⎟⎠ ⎛⎝ +⋅Pu A' Mu⎞⎠ ――⋅fp B3 ――――――――――― −f' ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾−f'2 ⋅⋅4 ⎛⎜⎝―― ⋅fp B 6 ⎞⎟⎠ ⎛⎝ +⋅Pu A' Mu⎞⎠ ――⋅fp B3 ⎡ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢⎣ ⎤ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥⎦ 118.739 16.261 ⎡ ⎢⎣ ⎤ ⎥⎦ cm ≔A =min ((A)) 16.261 cm I ng. Sergio Valle ANÁLISIS Y DISEÑO EN ACERO ESTRUCTURAL CON ANSI/AISC 360 Fuerza de tracción: ≔Tu =−―――⋅⋅fp B A2 Pu 25.796 tonnef =― Tu 2 12.898 tonnef Sumatoria de momentos en el ala del perfil debido a los esfuerzos de compresión por cada franja de 1cm: ≔fpm =⋅fp ―――(( −A m))A 57.741 ―― kgf cm2 ≔Mplcompresion =+⋅fpm ⎛⎜⎝―― m2 2 ⎞⎟⎠ ⋅⋅⎛⎝ −fp fpm⎞⎠ ⎛⎜⎝― m 2 ⎞⎟⎠ ⎛⎜⎝―― ⋅2 m 3 ⎞⎟⎠ 9.044 ⋅tonnef ― m m Sumatoria de momentos en el ala del perfil debido a los esfuerzos de tracción por cada franja de para el ancho critico del perno: ≔wc =2 ⎛⎝ −m Dborde⎞⎠ 12.45 cm Ancho critico. ≔Mpltraccion =―――――― ⋅―Tu2 ⎛⎝ −m Dborde⎞⎠ wc 6.449 ⋅tonnef ― m m ≔Mpl =max ⎛⎝ ,Mplcompresion Mpltraccion⎞⎠ 9.044 ⋅tonnef ―mm ≔tpreq =‾‾‾‾‾‾‾‾‾――――⋅4 Mpl⋅ϕflexion Fy 39.85 mm I ng. Sergio Valle
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