MAQUINAS HIDRAULICAS

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Resumen— Este artículo muestra los resultados obtenidos en 
una investigación realizada en el laboratorio de Pequeñas 
Centrales Hidroeléctricas de la Escuela de Ingeniería Eléctrica y 
Electrónica – EIEE (Universidad del Valle), con el fin de validar 
experimentalmente los métodos propuestos por diferentes 
escuelas y autores para seleccionar bombas para que operen 
como turbinas. 
 
Palabras clave— Bombas centrífugas, micro centrales 
hidroeléctricas, turbinas hidráulicas. 
I. INTRODUCCIÓN 
s de conocimiento general que la microgeneración 
hidroeléctrica (MicroCHE) juega un papel importante en 
el desarrollo de zonas rurales y de zonas no interconectadas al 
sistema energético nacional (ZNI). Por lo tanto satisfacer los 
requerimientos de energía eléctrica para las ZNI encuentra 
altas posibilidades en la medida en que se utilicen recursos 
hidroenergéticos en pequeña escala, los cuales se caracterizan 
por tener un impacto ambiental positivo en la medida en que 
obliga a preservar la cuenca, son compatibles con acueductos 
para agua potable y regadío, entre otros. 
Sin embargo, los equipos para MicroCHE a la vez que son 
importados, usualmente sus potencias no se ajustan a las 
condiciones de caudal y altura del lugar; esto hace que sean 
una solución costosa e ineficiente. Por esta razón una 
alternativa, en el ámbito de MicroCHE es la aplicación de las 
bombas centrífugas en modo turbina, ya que son máquinas 
hidráulicas reversibles cuya producción industrial seriada, 
permite disponer de una gran gama de equipos para diferentes 
caudales y alturas, lo cual facilita seleccionar los equipos que 
más se ajustan a cada proyecto de MicroCHE. Esta solución 
de tecnología nacional, se caracteriza porque su costo por 
kilovatio instalado es menor, con relación a una solución 
convencional. No obstante, la aplicación de máquinas 
reversibles a nivel de MicroCHE exige la selección de 
métodos, fundamentados en la teoría de máquinas hidráulicas, 
corroborados experimentalmente, los cuales culminan con 
datos que facilitan la aplicación de máquinas reversibles en 
MicroCHE. 
En este sentido una investigación realizada en el 
laboratorio de Pequeñas Centrales Hidroeléctricas (PCH´s)de 
la Escuela de Ingeniería Eléctrica y Electrónica – EIEE 
(Universidad del Valle), aplicada al uso de bombas centrífugas 
en modo turbina, permitió validar experimentalmente los 
métodos propuestos por diferentes escuelas y autores. El 
análisis de los resultados obtenidos indica que adicionalmente 
es importante tener en cuenta la relación entre los diámetros 
de succión y descarga de la bomba. Esto implica que 
adicionalmente a los parámetros cualitativos y cuantitativos de 
selección de una bomba para operar como turbina se deben 
tener en cuenta otros aspectos, los cuales se entraran a explicar 
en el presente artículo. 
II. ASPECTOS GENERALES 
Una bomba centrífuga constructivamente no se diferencia 
sustancialmente de una turbina hidráulica, prácticamente son 
máquinas que divergen en la aplicación, ya que la bomba 
transforma la energía mecánica en hidráulica y la turbina hace 
el proceso inverso. Esta divergencia hace que el diseño de 
cada una de ellas esté marcado por la eficiencia hidráulica 
para cada una de sus aplicaciones. Las cuales están 
determinadas en su proceso de conversión de energía por las 
características constructivas del rotor y de la cámara espiral o 
voluta. En este sentido se puede afirmar que una turbina 
hidráulica tendrá una mayor eficiencia para unas condiciones 
dadas de caudal y altura, que una bomba operando como 
turbina en iguales condiciones. 
Sin embargo, la producción de bombas para diferentes 
caudales y alturas es mayor que la gama de turbinas para 
MicroCHE, lo cual permite seleccionar bombas para operar en 
modo turbina con una eficiencia igual o superior al del equipo 
convencional más cercano. Es importante anotar que, las 
condiciones de altura y caudal para una bomba que va a 
operar en modo turbina cambian, debido principalmente a que 
se reducen las pérdidas hidráulicas. Por tal motivo la altura de 
presión de una bomba operando en modo turbina, a la misma 
velocidad de rotación que lo hace en el modo bomba, aumenta 
en una magnitud equivalente a las pérdidas hidráulicas. De 
este modo la altura en el modo bomba difiere de la altura en el 
modo turbina, aproximadamente en el doble de las pérdidas 
hidráulicas. 
Estas características de operación de la bomba en modo 
turbina exigen que los métodos de selección encuentren el 
punto de operación (caudal y altura), donde se encuentra la 
mayor eficiencia para la bomba operando como turbina. Sin 
embargo, para dos bombas similares la relación entre el 
rendimiento en el modo bomba y el modo turbina puede 
diferir considerablemente, debido a que las pérdidas no son 
exactamente las mismas, ya que ellas dependen de diferentes 
parámetros, como: el número de álabes del impulsor, el ángulo 
de las palas, la forma de la voluta, entre otros. 
E 
R. Ortiz Flórez, J. A. Abella Jiménez 
Máquinas Hidráulicas Reversibles Aplicadas 
a Micro Centrales Hidroeléctricas 
170 IEEE LATIN AMERICA TRANSACTIONS, VOL. 6, NO. 2, JUNE 2008
 
III. MÉTODOS DE SELECCIÓN DE UNA BOMBA COMO 
TURBINA. 
El método aplicado en la selección de una Bomba para 
operar como Turbina debe ser equivalente al método de 
selección de una bomba; sin embargo, no se cuenta con 
suficiente información respecto al trabajo de las bombas 
funcionando en el modo de turbina. En los últimos años se 
han publicado diversos métodos de aproximación para 
pronosticar su funcionamiento, en el punto de mayor 
eficiencia a partir de datos hidrodinámicos, como: altura, 
caudal, velocidad específica y adicionalmente de las 
condiciones del sitio. 
A. Funcionamiento de una bomba como turbina a partir 
de las características hidráulicas en el modo bomba. 
Sus autores indican que las condiciones de caudal, altura y 
eficiencia entre el modo bomba y modo turbina, están 
relacionados a través de coeficientes, de la siguiente forma: 
BQT QKQ = , BHT HKH = y BT K ηη η= 
Donde: TQ y BQ son los caudales en el punto de óptima 
eficiencia como turbina y como bomba. TH y BH son las 
alturas en el punto de óptima eficiencia como turbina y como 
bomba. Tη y Bη son las eficiencias hidráulicas como 
turbina y como bomba. QK , HK y ηK son los coeficientes 
de caudal, altura y eficiencia que relacionan los dos modos 
respectivamente. Tal como se indica en la Tabla I, estos 
coeficientes varían de un autor a otro. 
 
TABLA I 
COEFICIENTES PARA CAUDAL, ALTURA Y EFICIENCIA EN 
FUNCIÓN DE EFICIENCIA DE LA BOMBA. 
 
Referencia QK HK ηK 
Stephanoff 
[1] 
Bη
1
 
Bη
1
 1 
Mc. Claskey 
[1] 
Bη
1
 
Bη
1
 1 
BUTU [1] 
205,02
385,085,0
5.9
5
+
+
B
B
η
η 
385,085,0
1
5 +Bη
 
Bη
03,01− 
Sharma- 
Williams [2] 8.0
1
Bη
 2.1
1
Bη
 1 
MICI [3] 0,9 - 1,0 1,56 - 1,78 0,75-0,80 
 
B. Funcionamiento de una bomba como turbina a partir 
de la velocidad especifica en el modo bomba. 
Los investigadores Mijailov, 0. Audicio y Carvalo han 
encontrado que las condiciones de caudal, altura y eficiencia 
entre el modo bomba y modo turbina, están relacionados a 
través de la velocidad especifica qBn (ver Tabla 2). La cual 
se determinan prácticamente de igual forma, pero con 
diferentes unidades, de la siguiente forma: 
• Mijailov: 75.0
B
BB
qB H
Qn
n = ; donde Bn [rpm], BQ [m³/s] 
y BH [m]. 
• Audicio: 75.01673 B
BB
qB H
Qn
n = ; donde Bn [rpm], BQ [l/s] 
y BH [m]. 
• Carvalo: (gHB
BB=
( ) 75.0
310
B
BB
qB H
Qn
n = ; donde Bn [rps], BQ 
[m3/s] y BH [m]. 
En función del valor de la velocidad específica obtenida 
los investigadores proponen un rango de coeficientes para 
caudal y altura, tal como se indica en la Tabla II. 
 
TABLA II 
COEFICIENTES PARA CAUDAL, ALTURA Y EFICIENCIA EN 
FUNCIÓN DE LA VELOCIDAD ESPECÍFICA. 
 
Referencia Coeficiente 
QK 292,3078,0 +− qBn 
HK 112,3078,0+− qBnMijailov [5] 
ηK − 96,00014,0 +− qBn 
QK 25,021,1 −Bη 
HK ( )[ ] 3,028,0 ln6,0121,1 qBB n++−η 0. Audicio [4] 
ηK ( )[ ] 25,027,0 ln5,0195,0 −++ qBB nη 
QK 2246,10114,010*5 225 +−− qBqB nn 
HK 7688,00214,010*2
225 ++− − qBqB nn Carvalo [6] 
ηK No aplica. 
 
C. Funcionamiento de una Bomba en modo Turbina a 
partir de las condiciones del sitio. 
Este método es el producto de pruebas de laboratorio 
realizadas a más de 80 máquinas funcionando tanto en modo 
Bomba como en modo Turbina, con las cuales fue posible 
obtener varios diagramas característicos que relacionan 
parámetros que afectan el funcionamiento del modo turbina de 
una Bomba tales como: velocidad especifica, eficiencia, 
caudal y altura. 
Este método indica la Bomba que más se ajusta para 
operar en modo turbina a partir de las condiciones de caudal y 
altura del sitio; posteriormente se selecciona en cartas de 
fabricantes la bomba que más se aproxima a estos valores y 
una vez elegida la bomba, se pueden obtener las curvas de 
funcionamiento en modo turbina (este método se encuentra 
detallado en [1]). 
B) Consideraciones técnicas. 
La bomba seleccionada para operar como turbina, trabajará 
fuera de su régimen normal de operación; por ello deben 
ORTIZ FLOREZ : REVERSIBLES HYDROMAQUINES APLICATED 171
 
verificarse las siguientes condiciones de operación en modo 
turbina y elementos de diseño: 
1) Velocidad de embalamiento. 
La bomba al operar en modo turbina usualmente trabajara 
con una velocidad mayor, por ello se deberá verificar que la 
velocidad de embalamiento sea inferior a las condiciones 
limites de diseño mecánico de la bomba. 
2) Cavitación. 
La bomba en modo turbina presentara cavitación en zonas 
donde la presión llega a un punto de magnitud inferior a la 
tensión de vapor del fluido, por ello es necesario mantener una 
altura de succión en el lado de descarga, equivalente a la de 
una turbina. 
3) Requerimientos en el diseño. 
En la mayoría de los casos no se requiere cambios o 
modificaciones en el diseño para convertir una bomba a 
turbina hidráulica. No obstante, en modo de turbina la 
rotación es invertida y la altura y potencia son generalmente 
más altas que cuando opera como bomba. Por ello se debe: 
cambiar el sentido de las roscas en los componentes del eje de 
modo que no puedan aflojarse (tuerca sujeta rotor, tapa de 
cojinetes, etc.), verificar los límites de presión de la voluta, 
verificar que el eje pueda resistir el torque ejercido y que los 
cojinetes se ajustan a la nueva velocidad. 
4) Regulación de la potencia mecánica. 
Debido a que la demanda de energía eléctrica cambia 
periódicamente, se hace necesario disponer de un regulador de 
caudal, cuyo costo es muy significativo y más aun para 
pequeñas instalaciones hidráulicas. En este caso, usualmente 
se instala un regulador electrónico que mantiene al generador 
a plena carga. 
IV. APLICACIÓN Y VALIDACIÓN DE LOS 
MÉTODOS DE SELECCIÓN DE UNA BOMBA 
COMO TURBINA. 
Para las condiciones de caudal y altura disponibles, en el 
laboratorio de PCH´s de la EIEE se aplicaron los métodos 
descritos en la sección III, seguidamente se seleccionó una 
Bomba para operar como Turbina y posteriormente se 
analizaron los resultados obtenidos, con el propósito de 
validar cada uno de los métodos. Las características generales 
del laboratorio son: 45 metros de caída y 1100 litros por 
minuto disponibles en una tubería de 3 pulgadas de diámetro. 
A) Funcionamiento de una bomba como turbina a partir 
de las características hidráulicas de caudal, altura, 
eficiencia y velocidad específica. 
Aplicando los métodos referenciados a las condiciones del 
laboratorio, considerando que se instalará una bomba con una 
eficiencia de 73.0=Bη se encontraron para cada uno de 
ellos, los siguientes parámetros: caudal BQ y altura BH 
que debe tener la bomba a seleccionar, eficiencia Tη y 
potencia en el modo turbina TP , comparados con la potencia 
hidráulica entregada por el laboratorio HP . Estos datos se 
consignaron en la Tabla III. 
Como se puede observar en la Tabla III, los resultados 
varían considerablemente de un autor a otro. Esta variación 
genera incertidumbre a la hora de aplicarlos a una bomba 
determinada, por lo que se hace necesario su validación en el 
laboratorio. 
 
B) Funcionamiento de una bomba como turbina a partir 
de las condiciones de caudal y altura del lugar. 
El resultado de este método a partir de las condiciones de 
caudal y altura son curvas que permiten conocer de manera 
aproximada el comportamiento de la máquina en modo 
turbina, proporcionando un intervalo de trabajo alrededor del 
punto de mínima y máxima eficiencia, característica que no 
ofrecen los demás métodos. Las curvas que se obtienen en 
este método son las características de altura, potencia y 
eficiencia en función del caudal (ver Fig. 1). 
 
TABLA III 
CARACTERÍSTICAS DE CAUDAL Y ALTURA DE LA BOMBA A 
SELECCIONAR, EFICIENCIA Y POTENCIA EN EL MODO TURBINA 
SEGÚN DIFERENTES AUTORES. 
 
Referencia BQ 
[l/min] 
BH 
[m] 
Tη 
[%] 
TP 
[kW] 
Stephanoff [1] 940 33 0,73 5,9 
Mc. Claskey [1] 803 33 0,73 5,9 
Sharma- Williams [2] 1415 66 0,73 5,9 
BUTU [1] 568 25 0,70 5,7 
MICI [3] 1222 29 0,55 4,4 
0. Audicio [4] 840 23 0,47 3,8 
Mijailov [5] 253 11 0,71 5,8 
Carvalo [6] 1279 54 0,73 5,9 
 
De acuerdo con las condiciones del laboratorio dePCH´s, 
para las condiciones mínimas se debe escoger una bomba que 
opere en un rango de caudal y de presión de las siguientes 
características: 720 – 1020 l/min (0,012 – 0,017 m³/s) y 30 - 
45 m.c.a. (ver Fig 1). En estas condiciones la potencia 
hidráulica desarrollada por la bomba como turbina oscila entre 
3 y 5.5 Kilovatios y tendrá una máxima eficiencia del 70 %. 
Las curvas características de la potencia hidráulica 
desarrollada y la eficiencia se encuentran en la Fig. 1. 
 
172 IEEE LATIN AMERICA TRANSACTIONS, VOL. 6, NO. 2, JUNE 2008
 
 
 
Fig 1. Rango de operación de la Bomba a seleccionar, para operar como Turbina por altura, potencia y eficiencia. 
 
C) Selección de una bomba para operar en modo 
turbina y validación de los resultados. 
Para llevar a cabo las pruebas en el laboratorio, 
finalmente se escogió una bomba de la marca Worthington, 
producida por Flow Server Colombia, tipo D – 814 3*2*8 
para agua limpia, cuyas características de velocidad/caudal 
para una presión de 19 mca, son: 1750 rpm/727 l/min y 
3550 rpm/1454 l/min, con una eficiencia entre 0,73 – 0,75 
respectivamente; las dimensiones de la bomba, son las 
siguientes: 3 pulgadas en la succión, 2 en la descarga y un 
impeler de 8 pulgadas de diámetro. Esta bomba se conectó 
a la tubería de 3 pulgadas del laboratorio a través de una 
reducción de 3 a 2 pulgadas y a su vez de una transmisión 
por poleas se acoplo a un generador asincrónico (ver Fig 
2). La validación de los parámetros de potencia mecánica 
obtenidos por los métodos III–A, III-B y III-C, se hizo a 
través de medidores de caudal y altura en el ducto y 
medidores de potencia activa en el generador asíncrono 
conectado a la red con una velocidad superior a la 
sincrónica, tal como se indica en la Fig. 2. En calidad de 
generadores asíncronos se utilizaron dos motores 
asíncronos trifásicos de las siguientes características: 7,5 
HP, 220/440 Volts, 1750 rpm, FP = 0,73; y 5,5 HP, 220 
volts, 3450 rpm, FP = 0,88. 
Durante la práctica se observó que el caudal que fluye 
por la bomba es de 474 l/min, el cual es inferior al 
disponible en el laboratorio (1100 l/min), esto indica que el 
diámetro de entrada (descarga de la bomba) se esta 
comportando como una válvula. Adicionalmente, se 
corroboró que la relación entre los diámetros de las poleas 
incide en la potencia mecánica transmitida al generador. 
Como resultado final, para unas condiciones hidráulicas de 
474 l/min y 45 mca, después de conectar alternativamente 
los generadores asíncronos, la potencia activa máxima 
medida en cada unode los generadores fue de 2,4 kW. 
Esto parcialmente confirma que la voluta de la bomba tiene 
un comportamiento, similar al de una válvula reguladora. 
 
 
Fig. 2. Montaje en el laboratorio de pequeñas centrales 
hidroeléctricas. 
 
Los dos problemas anteriores indican que se debe 
escoger una bomba para un caudal equivalente a los 1100 
l/m y hacer una adecuada selección entre la relación de los 
diámetros y la sección de las correas de la transmisión. De 
esta forma el primer problema plantea la necesidad de 
investigar si la voluta (diámetro de descarga) de la bomba 
al operar en modo turbina se comporta como una válvula 
para unas condiciones de caudal y altura dadas, y el 
segundo problema se encuentra resuelto en literatura 
especializada. 
ORTIZ FLOREZ : REVERSIBLES HYDROMAQUINES APLICATED 173
 
V. ECUACIÓN FUNDAMENTAL DE LAS 
MÁQUINAS HIDRÁULICAS ROTATIVAS. 
El análisis de los resultados obtenidos indica que es 
importante tener en cuenta la relación entre los diámetros 
de succión y descarga de la bomba, para ello se recurrirá a 
la ecuación fundamental de las máquinas hidráulicas 
rotativas aplicado al rodete (impeler en una bomba), los 
cuales demostraran que en función de la velocidad 
específica la relación entre los diámetros de succión y 
descarga varía. 
El rodete de una bomba centrífuga esta conformado por 
una cadena de álabes, dispuestos en una sección 
perpendicular al eje de la bomba. En ellos el líquido fluye 
desde la entrada del rodete en dirección normal al plano de 
la Fig. 3, (dirección axial), y cambia a una dirección radial, 
recorriendo el espacio o canal delimitado entre los álabes, 
tal como se indica en la Fig. 3. El movimiento del flujo 
una vez entra al rodete, tal como se indica en la Fig. 3 
(punto 1) esta compuesto por el movimiento del flujo a lo 
largo de los álabes y el movimiento rotativo del conjunto. 
La velocidad con la que el caudal se desplaza a lo largo de 
los álabes se indica como w y la velocidad tangencial de 
rotor se representa con la letra u ; la suma vectorial de 
estas corresponde a la velocidad del caudal dentro del 
rodete c . Para indicar que los vectores de las velocidades 
corresponden a la entrada y a la salida del rodete se le 
anexa el subíndice 1 y 2, respectivamente (ver Fig.3). 
 
 
Fig. 3. Impeler de una bomba centrífuga con sus respectivas 
velocidades vectoriales. 
 
La ecuación fundamental de las máquinas hidráulicas se 
obtiene aplicando la ecuación de Bernoulli para un tubo de 
corriente. Para ello se debe considerar que el caudal que 
fluye entre los álabes desde el punto 1 al 2 de la Fig. 3 
corresponde al de un tubo de corriente, en el cual el fluido 
tiene una velocidad de w y a la vez gira con una 
velocidad de n . Con base en estas consideraciones la 
ecuación de Bernoulli es igual a: 
g
u
g
wz
g
p
g
u
g
wz
g
p
2222
2
1
2
1
1
1
2
2
2
2
2
2 −++=−++
ρρ 
La ecuación de Bernoulli indica que la energía 
específica del fluido en el trayecto 1-2 puede aumentar o 
disminuir en la medida en que varíen las velocidades 1u y 
2u . De hecho, esto ocurre en el rodete de las máquinas 
hidráulicas de reacción, en donde el caudal entre los álabes 
esta formado por tubos de corriente. Por ello la ecuación 
de Bernoulli toma la siguiente forma: 
g
uu
g
wwz
g
pz
g
p
22
2
2
2
1
2
2
2
1
1
1
2
2 −−
−
=⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
+−⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
+
ρρ 
En donde la energía del fluido a la entrada del rodete 
equivale a: 
g
cz
g
pe
2
2
1
1
1
1 ++= ρ
 y la energía del fluido a la 
salida del rodete equivale a: 
g
cz
g
pe
2
2
2
2
2
2 ++= ρ
 
La diferencia entre la energía a la entrada y la salida del 
rodete de la máquina hidráulica BRH corresponde a: 
BRHg
c
g
cz
g
pz
g
peee =−+⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
+−+=−=
22
2
1
2
2
1
1
2
2
12 ρρ 
Al llevar la ecuación anterior a la ecuación de 
Bernoulli, se obtiene que la energía específica en el rotor de 
la máquina hidráulica es: 
g
uu
g
ww
g
ccH BR 222
2
1
2
2
2
2
2
1
2
1
2
2 −+
−
+
−
= 
Considerando: HTR HH η= , la ecuación 
fundamental de las máquinas hidráulicas se puede expresar 
de la siguiente forma: 
g
uu
g
ww
g
ccH H 222
*
2
1
2
2
2
2
2
1
2
1
2
2 −+
−
+
−
=η 
Esta ecuación muestra que la forma del rodete de la 
máquina hidráulica establece una relación directa entre 
HH η* y el triangulo de velocidades a la entrada y salida 
del rodete. Es importante señalar que en máquinas 
hidráulicas de flujo axial, las velocidades 1u y 2u , son 
iguales; por consiguiente, HH η* se determina con base 
en la diferencia de las otras velocidades, la cual no debe ser 
elevada, dado que aumentan las pérdidas. Esto restringe la 
aplicación de las máquinas hidráulicas axiales a bajas 
caídas. Esta limitante no esta presente en las máquinas 
hidráulicas diagonales y radial-axiales, las cuales se pueden 
utilizar para mayores caídas. Es de anotar que en la medida 
en que aumenta la caída la diferencia entre las velocidades 
1u y 2u es mayor. Esto último explica la importancia que 
tiene la relación entre los diámetros del rodete del disco D1 
y de la corona exterior (13) D2 de la máquina hidráulica; 
tal como se ilustra en la Fig. 4. 
 
174 IEEE LATIN AMERICA TRANSACTIONS, VOL. 6, NO. 2, JUNE 2008
 
 
sn 
1
2
D
D
 
60 – 80 3,0 – 2,4 
80 - 120 2,4 – 1,8 
120 - 240 1,8 – 1,3 
240 - 350 1,3– 1,1 
400 - 800 1,0 
Fig. 4. Relación entre los diámetros de succión y descarga de una bomba 
centrífuga en función de la velocidad específica. 
 
De esta forma la ecuación fundamental de las máquinas 
hidráulicas rotativas corrobora que en función de la 
velocidad específica la relación entre los diámetros de 
succión y descarga varía. Esto indica que hay una 
incidencia directa en los diámetros de succión y descarga; 
por tal motivo es necesario para la selección de una bomba 
como turbina, determinar si el diámetro de descarga 
permite el paso flujo del caudal sin que se convierta en una 
válvula reguladora. 
 
VI. CONCLUSIONES. 
La investigación realizada en el laboratorio de PCH´s, 
aplicada al uso de Bombas en modo Turbina, además de 
que permitió validar experimentalmente los métodos 
propuestos por diferentes escuelas y autores, confirmó la 
importancia de la relación entre los diámetros de succión y 
descarga. Conjuntamente a esta demostración, los 
resultados destacan varios aspectos del uso de bombas 
como turbina y muestran líneas de investigación; las cuales 
citamos a continuación: 
A) Se mantiene vigente la necesidad de validar 
experimentalmente los métodos para la aplicación 
de Bombas como Turbinas. 
B) A nivel de MicroCHE, se debe decantar un método 
sencillo, que indique unos valores aproximados para 
utilizar las bombas como turbinas. 
C) El parámetro de eficiencia en la selección de una 
bomba como turbina, puede volverse irrelevante, en 
el momento de analizar económicamente un 
proyecto de MicroCHE. 
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Centro de pesquisas em Hidráulia e Recursos Hídricos. Disponible 
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[12] A Llamas. B Treviño. J. L. López. Plantas mini hidroeléctricas con 
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Generation Plant for Teaching Purposes", IEEE LATIN AMERICA 
TRANSACTIONS, Vol. 4, No. 3, pp. 198-211, May 2006. 
 
Ramiro Ortiz Flórez. PhD en evaluación de recursos hidroenergéticos 
del Instituto Energético de Moscú, Magister en Centrales Eléctricas y 
Subestaciones, profesor de la Escuela de Ingeniería Eléctrica y 
Electrónica de la Universidad del Valle, Cali - Colombia. Autor del libro 
“Pequeñas Centrales Hidroeléctricas” Ed MacGraw Hill - 2002, 
galardonado con el Premio “Diodoro Sanchez – 2002” otorgado por la 
Sociedad Colombiana de Ingeniería. Su campo de investigación se centra 
en las Pequeñas Centrales Hidroeléctricas, desde la evaluación de los 
recursos hidroenergéticos hasta la aplicación de máquinas reversibles. ce: 
pamupo@univalle.edu.co; ramiro@emcali.net.co. 
 
Jorge Andrés Abella Jiménez. Ing Electricista. Universidad del Valle. Su 
campo de aplicación es la aplicación de máquinas reversibles en micro 
generación de energía hidroeléctrica. ce: jabella33@hotmail.com 
 
 
ORTIZ FLOREZ : REVERSIBLES HYDROMAQUINES APLICATED 175