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BLOQUE REAL DE ESFUERZOS Y BLOQUE RECTANGULAR EQUIVALENTE Real efforts block and equivalent rectangular block Clavijo Denisse, Garcés Christian, Ojeda Nathaly, Paredes Alfredo, Chicaiza Josselin dclavijo2082@uta.edu.ec ; cgarces4601@uta.edu.ec aojeda9170@uta.edu.ec ; aparede9034@uta.edu.ec jchicaiza1206@uta.edu.ec Universidad Técnica de Ambato-Carrera de Ingeniería Civil Hormigón 1 Resumen Según el autor Charles S. Whitney, los esfuerzos tolerados por el concreto, solo serán prácticos en el extremo superior de la viga, debido a que considera el inferior agrietado. el objetivo general es determinar la influencia del empleo de vigas de concreto para calcular el comportamiento de las estructuras de manera más eficaz, además, se observó que el núcleo interior de vigas de concreto no contribuye substancialmente a la resistencia a la torsión de la pieza después de producido el agrietamiento. Las vigas de concreto simple son ineficientes como elementos sometidos a flexión debido a que la resistencia a la tensión en flexión (módulo de rotura) es una pequeña fracción de la resistencia a la compresión por ende las pruebas de vigas de concreto reforzado confirman que las deformaciones unitarias varían en proporción a las distancias del eje neutro, aun en los lados de tensión y aun en la cercanía de cargas últimas. Palabras Claves: vigas de concreto, resistencia a la tensión, concreto reforzado, bloque rectangular. Abstract According to author Charles S. Whitney, the stresses tolerated by concrete will only be practical at the upper end of the beam since it considers the lower end to be cracked. The general objective is to determine the influence of the use of concrete beams to calculate the behavior of the structures more effectively, in addition, it was observed that the inner core of concrete beams does not contribute substantially to the torsional strength of the piece after cracking has occurred. Plain concrete beams are inefficient as members subjected to bending because the tensile strength in flexure (modulus of rupture) is a small fraction of the compressive strength, therefore the tests of reinforced concrete beams confirm that the deformations Unit units vary in proportion to the distances from the neutral axis, even on the tension sides and even in the vicinity of ultimate loads. Keywords: concrete beams, tensile strength, reinforced concrete, rectangular block. mailto:dclavijo2082@uta.edu.ec mailto:cgarces4601@uta.edu.ec mailto:aojeda9170@uta.edu.ec mailto:aparede9034@uta.edu.ec mailto:jchicaiza1206@uta.edu.ec I. INTRODUCCIÓN La Ingeniería Civil abarca un sin número de estudios desde el cálculo de estructuras hasta los modelos analíticos y formas de edificaciones que hoy en día gracias a los avances tecnológicos se pueden prevenir en instantes necesarios al momento de la construcción o análisis de estructuras, es por ello por lo que en este artículo de gran importancia se da a conocer un modelo para el cálculo del comportamiento de los materiales, haciendo más eficiente su uso y mejorando su comportamiento. [1] Como breve reseña histórica cabe destacar a grandes científicos como son Thrullie y Ritter grandes calculadores que analizaron los comportamientos del concreto reforzado basados en la predicción de resistencias ultimas que se podía alcanzar en el momento de rotura y la teoría de distribución parabólica de esfuerzos. Para realizar el diseño por flexión de vigas según hipótesis básicas presentada en la sección del código de la ACI-310 que se basa en la distribución de esfuerzos en secciones parabólicas el matemático Whitney propuso remplaza este modelo asumiéndolo por un bloque rectangular hoy en día conocido como el teorema de Whitney que se aplica en materias como hormigón o cálculo de vigas. [2] El presente artículo se basa en presentar el bloque real de esfuerzo así como el bloque rectangular equivalente, abarcando temas como el comportamiento de vigas de concreto reforzado que son de vital análisis en estos modelos, como segundo tema presentaremos hipótesis básicas para el estudio de elementos sometidos a flexión según la Asociación Internacional de Concreto, como tercer punto tenemos la distribución rectangular equivalente o también conocido como el teorema de Whitney y finalmente como estos temas pueden ayudar a un análisis eficiente en el diseño de vigas. II. DESARROLLO COMPORTAMIENTO DE VIGAS DE CONCRETO REFORZADO El comportamiento de las vigas a concreto reforzado parte de las hipótesis básicas de comportamiento a flexión: Por ejemplo, el principio de Bernoulli, donde, las secciones transversales de un elemento son sometidas a flexión, por lo cual tiene una deformación que altera linealmente. [1] Fig.1 Principio de Navier Bernouli [1] Fisuras en la zona de tracción por flexión. Implica que existe un desplazamiento relativo entre el concreto y el acero cerca de la fisura, debido a que mientras el acero se encuentra solicitado a tracción, el concreto en la vecindad de la fisura se ha descargado. [1] Fig.2 Fisura en la zona de tracción por fricción [1] Esto se ha dado en vigas de poca altura siempre y cuando exista una buena adherencia entre el concreto y el acero Fig.3 Diagrama de deformaciones [1] En esta parte se desprecia la resistencia a tracción del concreto: como ya se explicó, el concreto tiene una muy baja resistencia a la tracción comparada con su resistencia a la compresión –alrededor del 10 %–, cuando los esfuerzos de tracción superan dicha resistencia el concreto se fisura y esto implica que se generen discontinuidades en la matriz de concreto. Por esta razón se asume que la resistencia aportada por el concreto es nula. [3]. Relación esfuerzo deformación del acero Normalmente se trabaja con un modelo bilineal de elastoplasticidad, en el que se asume que después de que el acero alcanza el esfuerzo de fluencia lo mantiene igual, aunque las deformaciones se incrementen. [3] La relación esfuerzo deformación del concreto El concreto en compresión presenta un comportamiento lineal solo cuando las deformaciones son pequeñas Estados de deformaciones debidas a la flexión en la sección de una viga de concreto reforzado con diferentes grados de deformación con respecto al eje neutro. [3] Fig.4 Perfiles de esfuerzos para diferentes estados de deformaciones [3] HIPÓTESIS BÁSICAS PARA EL ESTUDIO DE ELEMENTOS SOMETIDOS A FLEXIÓN SEGÚN ACI El código ACI 318 no es un documento oficial por sí mismo. Sin embargo, es un documento reconocido mundialmente para la buena práctica en el diseño y construcción de edificaciones de concreto reforzado, por lo cual es incorporado por ley en reglamentos de construcción municipales y regionales que sí tienen una connotación legal [1]. Según la hipótesis de Charles Whitney, los esfuerzos a flexión son soportados por el concreto, solo serán efectivos en el extremo superior de la viga y que el extremo inferior se considera agrietado. Para el análisis y diseño de elementos sometidos a flexión se presenta en la sección 10.2 del código y son las siguientes: Deformaciones del acero de refuerzo y el concreto Las deformaciones en el concreto y el acero de refuerzo son directamente proporcionales a su distancia al eje neutro de la sección (excepto para vigas de gran peralte). Fig.5. Proporcionalidad de deformaciones del concreto y acero. Curva esfuerzo deformación para el acero Las propiedades están bien definidas y la relación esfuerzo-deformación del concreto se considera lineal solo hasta el 50% de su resistencia es por ello que se puede definir como: Un esfuerzo constante en el concreto de 0.85 f’c que se supondrá uniformemente distribuido en una zona equivalente de compresión, limitada por los bordes de la sección transversal y una línea recta paralela al eje neutro, a una distancia a = β·c 1 de la fibra de deformación unitaria de compresión [2]. Fig.6. Curva esfuerzo-deformación del acero de refuerzo Para la deformación se calcula mediante la tabla de tensiones: Fig.7. Tensiones en el acero de refuerzo donde: La resistencia a la tensión del concreto es despreciada El esfuerzo en el acero antes de alcanzar la fluencia es igual al producto de su módulo de elasticidad por su deformación unitaria. Para deformaciones mayores a la de fluencia este será igual a fy [3]. Fig.8. Distribución de esfuerzos Condición de deformación balanceada En una sección existe la condición de deformación balanceada cuando simultáneamente el acero de refuerzo más traccionada alcanza la deformación de: y por ende el concreto en compresión alcanza la deformación: Tipos de falla de los elementos sometidos a flexión Los elementos sometidos a flexión casi siempre fallan por compresión del concreto, sin embargo, el concreto puede fallar antes o después que el acero fluya. La naturaleza de la falla es determinada por el valor del refuerzo y es de tres tipos: • Falla por Tensión: el acero fluye y el elemento exhibe una falla dúctil, se aprecian grandes deflexiones y rajaduras antes del colapso del elemento. • Falla por Compresión: el acero no tiene oportunidad de fluir y la concreta falla repentinamente, es por ello que en el diseño se evita este tipo de falla. • Falla balanceada: se produce cuando el concreto alcanza la deformación unitaria ultima de 0.003 al inicio de la fluencia del acero. [4] DISTRIBUCIÓN RECTANGULAR EQUIVALENTE DE ESFUERZOS Las pruebas de vigas de concreto reforzado confirman que las deformaciones unitarias varían en proporción a las distancias del eje neutro, aun en los lados de tensión y aun en la cercanía de cargas últimas. Los esfuerzos de compresión varían aproximadamente en forma lineal hasta que el esfuerzo máximo es igual a aproximadamente 0.50 f’c. Sin embargo, éste no es el caso cuando los esfuerzos son mayores. Cuando se alcanza la carga última, las variaciones de las deformaciones unitarias y de los esfuerzos son aproximadamente como se muestra en la Figura. [4] Fig.9 Carga última [4] Los esfuerzos de compresión varían desde cero en el eje neutro hasta un valor máximo en la fibra extrema o cerca de ella. La variación real del esfuerzo y la posición real del eje neutro varían de viga en viga dependiendo de variables tales como la magnitud y el historial de las cargas pasadas, de la contracción y el revenimiento del concreto, del tamaño y la separación de las grietas de tensión, de la rapidez de carga, etcétera. [4] Si la forma del diagrama de esfuerzos fuera la misma para todas las vigas, no sería difícil deducir un solo conjunto de fórmulas para el comportamiento a flexión. Sin embargo, debido a estas variaciones de los esfuerzos, es necesario sustentar el diseño de resistencia en una combinación de teoría y resultados experimentales. Aunque la distribución real de esfuerzos dada en la Figura 10 -b puede parecer importante, en la práctica cualquier forma supuesta (rectangular, parabólica, trapezoidal, etc.) se puede usar si las ecuaciones resultantes se comparan favorablemente con los resultados experimentales. Los perfiles más comunes propuestos son el rectángulo, la parábola y el trapecio, con el perfil rectangular usado en este texto como se muestra en la Figura 10 -c siendo el más común. [4] Si se supone que el concreto se aplasta bajo una deformación unitaria de aproximadamente 0.003 (valor un tanto conservador para la mayoría de los concretos) y que el acero cede bajo fy, es posible obtener fórmulas de flexión para vigas, sin conocer la distribución exacta de los esfuerzos. Sin embargo, es necesario conocer el valor de la compresión total y su centroide. Whitney remplazó el bloque curvo de esfuerzos por un bloque rectangular equivalente de intensidad 0.85 f’c y altura α = β1*c, como se muestra en la Figura 10- c. [4] El área de este bloque 15 rectangular debe ser igual a la del bloque curvo de esfuerzos y los centroides de los dos bloques deben coincidir. Existen suficientes resultados de pruebas en vigas de concreto como para poder obtener la altura del bloque de esfuerzos rectangular equivalente. Fig.10 Algunas formas posibles de la distribución de esfuerzos [4] ANÁLISIS DEL DISEÑO DE VIGAS Bloque Rectangular Equivalente. Según Whitney, propone que el bloque curvo de esfuerzos sea cambiado por un bloque rectangular equivalente con una intensidad de 0.85 f´c y altura α = β1*c, en donde los centroides de los bloques tienen que coincidir. [4] Whitney asume para 4000 lb/plg2 el valor de β1:0.85 y se reduce para concretos de alta resistencia debido a las curvas de esfuerzo- deformación, al aumentar 1000lb/plg2 se disminuye 0.05 hasta 0.65 para el sistema inglés, para f’c > 280 kg/cm2 se lo puede calcular con la siguiente formula: β1 = 0,85 − (𝑓´𝑐−28070 ) (0,05)≥ 0,65 En el sistema internacional β1 se debe tomar 0.85 para resistencias del concreto de hasta 30MPa, pero se debe reducir 0.05 por cada 7 MPa en exceso, pero no se tomará menor a 0.65, para concretos con f’c >30 MPa; β1 se puede determinar con la siguiente expresión: β1 = 0.85 − 0.008(f´c − 30) ≥ 0.65 Por medio de estas suposiciones relativas al bloque de esfuerzos, se puede determinar las ecuaciones de estática para la suma de las fuerzas horizontales y para el momento resistente producido por el par interno. De estas ecuaciones se puede despejarse separadamente los valores de α y del momento Mn. [4] Fig.11 Ubicación de las fuerzas C y T [4] También Whitney propone que la resistencia útil de un miembro es igual a su resistencia teórica multiplicada por el factor de reducción de resistencia, o sea ФMn. La resistencia utilizable por flexion de un miembro, ФMn al menos debe ser igual al momento factorizado calculado, Mu. Causado por las cargas factorizadas. [4] ФMn≥Mu Donde: Mu: Resistencia requerida por flexión en la sección analizada. Mn: es la resistencia nominal a la flexión de la sección. ϕ: Factor de reducción de capacidad por flexión. Para la deducción de las expresiones de la viga, se procede a igualar las fuerzas horizontales C y T, para poder despejar α, se obtiene. 0.85 𝑓 ′ 𝑐𝑎𝑏 = 𝐴𝑠 𝑓y 𝑎 = 𝐴𝑠 𝑓𝑦0,85 𝑓´𝑐 𝑏 = 𝜌 𝑓 𝑦 𝑑0,85 𝑓´𝑐 • Donde 𝜌 = 𝐴𝑠𝑏𝑑 = porcentaje de acero de tensión. • Como el acero de refuerzo está limitado a una cantidad tal que lo haga ceder antes de que el concreto alcance su resistencia última, el valor del momento nominal Mn puede escribirse como: 𝑀𝑛 = 𝑇(𝑑 − 𝑎2)= 𝐴𝑠 𝑓𝑦 (𝑑 − 𝑎2) Y la resistencia útil a flexión es: ϕ𝑀𝑛 = ϕ𝐴𝑠 𝑓𝑦 (𝑑 − 𝑎2) Si sustituimos en esta expresión el valor previamente obtenido para 𝑎 = 𝐴𝑠 𝑓𝑦0,85 𝑓´𝑐 𝑏 = 𝜌 𝑓 𝑦 𝑑0,85 𝑓´𝑐, reemplazamos As con 𝜌𝑏𝑑 e igualamos ϕ𝑀𝑛 con Mu, obtenemos la siguiente expresión: ϕ𝑀𝑛 = 𝑀𝑢 = ϕ𝑏𝑑2𝑓𝑦 𝜌 (1 − 𝜌𝑓𝑦107 𝑓´𝑐) Donde: 𝜌: Cuantía de acero. As: Área de acero. b: Ancho de la sección. d: Peralte efectivo Reemplazando As con 𝜌𝑏𝑑 y haciendo 𝑅𝑛 = 𝑀𝑢/ϕ𝑏𝑑2, podemos despejar esta expresión para obtener 𝜌, que es el porcentaje de acero requerido para una viga particular, con los siguientes resultados: 𝜌 = 0,85 𝑓´𝑐𝑓𝑦 (1 − √1 − 2𝑅𝑛0,85𝑓´𝑐) Rn: Refuerzo mínimo [4] III. CONCLUSIONES • El bloque rectangular de esfuerzos o más conocido como bloque de Whitney es una propuesta para el diseño de vigas rectangulares cuyo objetivo es presentar un diseño aproximadamente equivalente de un bloque rectangular (magnitud y posición de fuerzas similar) en el que se puedan reemplazar valores propios de hormigón, de esta manera facilita su cálculo. • La hipótesis básica del estudio de elementos sometidos a flexión según el código de la ACI concluye que la sección de viga que soportalos esfuerzos, presentes en el diseño a flexión, solo es una parte de la totalidad del área transversal del concreto, ya que por debajo del eje neutro se le considera un elemento fisurado, es decir que no soporta ningún esfuerzo. En la mayoría de los casos, los elementos de concreto armado se dimensionan para resistir las solicitaciones de flexión y posteriormente se verifica su resistencia al corte, en caso de que la sección no resista el corte aplicado, se le refuerza con acero transversal. • La ACI considera muy adecuada la propuesta del bloque de Whitney, razón por la cual está incorporada en su norma de diseño de concreto armado, buscando el área máxima de refuerzo a flexión cuando se presente una falla. • Un bloque real se encuentra sometido a variaciones de esfuerzos siendo necesario determinar su comportamiento, para ello Whitney remplazó el bloque curvo de esfuerzos por un bloque rectangular equivalente de intensidad 0.85 f´c y altura α = β1*c, el área de este bloque rectangular debe ser igual a la del bloque curvo de esfuerzos y los centroides de los dos bloques deben coincidir. IV. BIBLIOGRAFÍA [1] F. L. Baez, CONCRETO REFORZADO- Fundamentos, Bogota: ECOE, 2015. [2] J. M. o. Ruiz, Estructuras de Concreto, Ensenada,Baja California: Libro de Apuntes, 2012. [3] M. M. R, «Diseño en concreto armado,» Instituto de la construccion y gerencia , 2006. [4] J. C. Mc Cormac y R. H. Brown, Diseño de Concreto Reforzado, Mexico: Alfaomega Grupo Editor, 2011.
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