u607904

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MECANISMOS DE GELATINIZACIÓN DEL ALMIDÓN DE MAÍZ 
 
 
 
 
Proyecto de grado elaborado 
Por 
MAYRA ALEJANDRA GONZALEZ VELEZ 
 
Presentado al Departamento de Ingeniería Química 
Universidad de Los Andes 
en cumplimiento de los requisitos para el grado de 
INGENIERIA QUIMICA 
 
 
Aprobada por: 
Asesor, Oscar Álvarez 
Jurado, Mauricio González 
 
 
 
 
 
Bogotá, Colombia, Noviembre/2011 
 
 
2 
 
TABLA DE CONTENIDOS 
 
 Page 
AGRADECIMIENTOS ................................................................................................. 3 
LISA DE FIGURAS ...................................................................................................... 4 
LISTA DE TABLAS ..................................................................................................... 5 
ABSTRACT ................................................................................................................... 6 
 
CAPITULO 
 I INTRODUCCION ................................................................................... 7 
 
 II EXPERIMENTACIÓN ........................................................................... 8 
 Materiales ........................................................................................... 8 
 Metodología ....................................................................................... 8 
 Caracterización.................................................................................. 8 
III ANÁLISIS Y RESULTADOS…………………………………………… 9 
 
 Barridos de temperatura ................................................................... 9 
 Barridos de tiempo............................................................................. 11 
 
 IV CONCLUSIONES ................................................................................... 14 
 
 
REFERENCIAS ............................................................................................................. 15 
ANEXO 1 ....................................................................................................................... 16 
ANEXO 2 ....................................................................................................................... 26 
ANEXO 3 ....................................................................................................................... 35 
3 
 
AGADECIMIENTOS 
 Me gustaría agradecer a mi asesor, el profesor Oscar Álvarez, por su guía y apoyo durante 
todo el curso de esta investigación. 
Gracias también a mis amigos y colegas y los profesores del departamento y el personal por hacer 
que mi estancia en la Universidad de Los Andes fuera una gran experiencia. Finalmente, gracias a mi 
madre ya mi padre por su apoyo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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LISTA DE FIGURAS 
 
FIGURA Página 
 1 Gráfica 1.......................................................................................................... 9 
 
 2 Gráfica 2.......................................................................................................... 10 
 
 3 Gráfica 3.......................................................................................................... 11 
 
 4 Gráfica 4.......................................................................................................... 12 
 
 5 Gráfica 5.......................................................................................................... 12 
 
 6 Gráfica 6.......................................................................................................... 13 
5 
 
LISTA DE TABLAS 
 
TABLA Página 
 
 1 Tabla1. Temperatura de gelatinización ......................................................... 9 
 
 2 Tabla2. Valores de Tg a diferentes esfuerzos................................................ 10 
 
 3 Tabla3. Influencia de la temperatura en la gelatinización ........................... 13 
 4 Tabla4. G’ y G” a diferentes temperaturas ................................................... 14 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
6 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mecanismos de gelatinización del almidón de maíz 
 
M. González Vélez
a
, O. Álvarez
a
 
a
 Departamento de Ingeniería Química Universidad de Los Andes, Bogotá, Colombia, Noviembre/2011 
 
 
 
 
 
RESUMEN: La reología oscilatoria es una herramienta experimental que permite el estudio del comportamiento visco-
elástico de materiales como los polímeros y que proporciona nuevos conocimientos acerca de los mecanismos físicos 
que rigen las propiedades mecánicas de estos materiales. En este proyecto de grado se pretende estudiar los mecanismos 
involucrados en el proceso de gelatinización en estado oscilatorio del almidón de maíz termoplástico. Una buena 
comprensión del proceso de gelatinización se produce durante la plastificación del almidón. Durante la gelatinización 
un gel físico se forma como resultado de la penetración del plastificante en los gránulos de almidón a medida que se 
incrementa la temperatura. Esta penetración es responsable de la inflamación, la solubilización y de la interpenetración 
de los gránulos y a su vez de una disminución de la cantidad de plastificante libre. Los experimentos reológicos se 
llevaron a cabo en un reómetro AR G2 (TA instruments) con geometría de discos paralelos (20mm) en modo 
oscilatorio. Se determinó la influencian de la concentración de almidón en los parámetros de gelatinización por medio 
del estudio del módulo elástico (G') y el módulo de pérdida (G”) de las muestras, definiendo la temperatura a la que se 
da la gelatinización (Tg) y de este modo realizar barridos de esfuerzo y temperatura para cada muestra. También se 
determinó la influencia del esfuerzo en el tiempo de gelatinización (tg) y en G’ y G”. 
 
ABSTRACT: Oscillatory rheology is a standard tool used for studying the viscoelastic behavior of materials such as 
polymers, which provides new insights into the physical mechanisms that govern the unique properties of the materials. 
This project aims to study the mechanisms involved in the oscillatory state gelatinization of corn starch thermoplastic 
polymers. A good understanding of the gelatinization process occurs during the plasticization of starch. Rheology is a 
useful tool to improve our understanding of this process since a physical gel is formed as a result of the penetration of 
plasticizers in the starch granules as the temperature increases. This penetration is responsible for the inflammation, 
solubilization and interpenetration of the granules and a decrease in the amount of free plasticizer. The rheological 
experiments were carried out in an AR G2 (TA Instruments) rheometer with parallel disk geometry (20mm) in 
oscillating mode. The influence of the concentration of starch in the gelatinization parameters was determined by the 
study of the elastic modulus (G ') and loss modulus (G "), defining the temperature at which gelatinization occurs (Tg) 
and thus testing stress and temperature sweeps for each sample. The influence of applied stress on gelatinization time 
(tg), G’ and G” was also determined for each concentration of starch. 
7 
 
1. INTRODUCCIÓN 
 
Nuestro planeta está sufriendo serios problemas ambientales y energéticos. Esta realidad exige el 
desarrollo de nuevas tecnologías que den prioridad a la prevención de la contaminación mediante el 
uso demateriales de bajo costo y bajo impacto ambiental pero de buena calidad y resistencia. 
Además de satisfacer todos estos requisitos, las nuevas generaciones de materiales deben tener 
viabilidad para la aplicación a gran escala, es decir a un nivel industrial. 
 
Los polímeros juegan un papel central tanto en el mundo natural como en las economías industriales 
modernas. Algunos polímeros naturales, tales como los ácidos nucleicos y proteínas, llevan y 
manipulan información biológica, mientras que otros polímeros, como los polisacáridos, 
proporcionan el combustible para la actividad de las células y sirven como elementos estructurales en 
los sistemas vivos. Con los avances en la química y la ciencia de los materiales, una amplia gama de 
nuevos polímeros sintéticos se han introducido al mercado en el último siglo. Ejemplos de polímeros 
sintéticos como el nylon, polietileno, y poliuretano son de los más utilizados actualmente en un 
sinnúmero de industrias. Sin embargo la mayoría de materiales plásticos no son biodegradables y son 
derivados de recursos no renovables como el petróleo, pero sus propiedades de durabilidad, 
resistencia y factibilidad económica hacen que estos materiales sean muy útiles en la industria (U.S. 
Congress, Office of Technology Assessment 1993). 
 
En la actualidad, algunos de los biopolímeros existentes todavía están en etapa de desarrollo. Por eso 
es de gran importancia entender a fondo su comportamiento para poder generar materiales de igual o 
mejores características que los polímeros sintéticos. Muchos de los biopolímeros están ya 
empezando a ser implementados en las áreas de empaque y producción de alimentos y medicinas. 
Los biopolímeros, son el resultado de los avances en la biotecnología moderna. Son el presente y el 
futuro de los avances en materiales renovables y biodegradables, para usos industriales y de la vida 
cotidiana. 
El almidón es un material comúnmente utilizado para la fabricación de biopolímeros. El almidón 
tiene como ventaja su bajo costo, amplia disponibilidad, y degradación total sin tóxicos residuales. 
Utilizando técnicas convencionales de procesamiento como la extrusión, el almidón nativo granular 
(también conocido como almidón crudo) se puede convertir a un estado fundido, en presencia de 
bajo contenido de plastificantes, como el agua o la glicerina (Rodriguez-Gonzalez, Ramsay, & Favis, 
2004). 
 
El almidón comercial procesado está compuesto de granos o gránulos de los que se ha extraído la 
mayoría de la humedad. Los gránulos son insolubles en agua, pero si se colocan en agua fría, los 
granos pueden absorber una pequeña cantidad de líquido. De 60°C hasta 70°C la expansión es 
reversible; el grado de reversibilidad depende del almidón en particular. Con temperaturas altas 
comienza la expansión irreversible llamada gelatinización (National Starch, 2010). 
 
El almidón está compuesto de una mezcla de dos macromoléculas: amilosa y amilopectina. La 
amilosa es, en esencia, lineal, mientras que la amilopectina es ramificada (Souza & Andrade, 2001). 
En particular, las moléculas de amilosa (amorfas) contribuyen a la formación de gel. Esto es porque 
las cadenas lineales se pueden orientar paralelamente moviéndose lo suficientemente cerca como 
para enlazarse entre sí. Probablemente, dada la facilidad con que estas cadenas se deslizan después 
de que se alcanza la temperatura de gelificación evitándose unas a otras, no contribuyen de forma 
significativa a la viscosidad Por otro lado, las moléculas ramificadas de amilopectina (semi-
cristalina) contribuyen a la viscosidad del almidón plastificado. Sus cadenas laterales y forma 
abultada facilitan su proximidad y enlace, sin favorecer la formación del gel. Entonces, cuanto mayor 
es la cantidad de amilopectina, más viscoso será el almidón termoplástico, y cuanto mayor sea la 
cantidad de amilosa mayor será la firmeza del gel (National Starch, 2010). Durante la gelatinización 
8 
 
es deseable que la amilopectina se convierta en una estructura amorfa a medida que se incrementa la 
temperatura, pero debe evitarse la cristalización de la estructura amorfa del almidón. 
 
Estudios han demostrado que los polímeros de almidón se comportan, en parte, como un polímero 
sintético. Este material es a menudo referido como "almidón termoplástico (TPS)" en la literatura. A 
partir de TPS se pueden elaborar distintos productos tales como hojas/películas, espumas, y otras 
formas específicas de extrusión, moldeo por inyección, moldeo por compresión, entre otros procesos 
(Fengwei, Halley, Averous, 2011). Con el creciente uso de almidón en los procesos que implican 
condiciones bajo un esfuerzo de corte, tales como la extrusión y la producción de termoplásticos 
(Fengwei, Long, Ling, Lin, 2007), el estudio de mecanismos de gelatinización bajo un esfuerzo tiene 
tanto importancia científica como comercial. 
 
Se busca con éste trabajo obtener un mejor entendimiento de las características del proceso de 
gelatinización, en estado oscilatorio, de biopolímeros termoplásticos obtenidos a partir de almidón de 
maíz, con el fin de entender su comportamiento molecular en presencia de estímulos de temperatura 
y esfuerzos; todo lo anterior con el fin de mejorar el manejo de estos productos para su posterior 
implementación en la industria. 
 
Solo una pequeña cantidad de autores utilizan la reología dinámica para caracterizar el proceso de la 
gelatinización. La gelatinización es una fase de transición que corresponde a la destrucción de la 
estructura cristalina, inflamación de los gránulos de almidón, y solubilización molecular. La reología 
dinámica monitorea cambios en los módulos elástico (G ') y de pérdida (G”) durante rampas de 
temperatura, de tiempo, frecuencia y esfuerzo, en modo oscilatorio (Teyssandier, 2010). 
2. EXPERIMENTACIÓN 
 
2.1 Materiales 
Se utiliza almidón de maíz (contenido aproximado de amilosa de 28% w/w) suministrado por 
Industrias del Maíz S.A. Como plastificante se utiliza glicerina UPS (Químicos Campota). 
 
2.2 Metodología 
Se estudiaron tres regímenes de concentración de almidón: 12%w/w (diluida), 30%w/w (semi-
diluida) y 50% w/w (concentrada). 
 
Las mezclas diluidas se preparan en un mesclador magnético a 200 rpm por 2 horas para asegurar 
una mezcla homogénea. El régimen semi-diluido y concentrado se preparan en el Lightning L1U10F 
mixer con un agitador de ancla a 200 rpm por 2 horas. 
Para todas las preparaciones se debe adicionar gradualmente el almidón al plastificante (glicerina) 
hasta obtener una mezcla homogénea. 
 
2.3 Caracterización 
 
a. Reología Oscilatoria 
 
Los experimentos reológicos de llevan a cabo en un reómetro AR-G2 (TA instruments) con 
geometría de discos paralelos (20mm). El grosor de la muestra es de 1 mm. 
 
La región viscoelástica de las muestras se determinó mediante barridos de temperatura a incrementos 
de 5°C/min y frecuencia de 6.283 rad/s, sometidas a diferentes condiciones de esfuerzo en estado 
oscilatorio. Las dos condiciones de esfuerzo son: 
 
9 
 
1. Esfuerzo constante: se realizó a valores de 50 y/o 0.5 Pa para determinar la influencia del 
esfuerzo aplicado a la muestra en la temperatura de gelatinización (Tg). 
2. Esfuerzo variante: se realizó cambiando el esfuerzo durante el experimento desde 0.5 hasta 
50 Pa. 
 
Esta variación de esfuerzo se hace debido a que G' y G'' aumentan abruptamente cuando el proceso 
de gelatinización ocurre, como consecuencia de la inflamación de gránulos y su interpenetración, y 
por esa razón se debe aumentar durante el experimento para que, inicialmente a 0.5 Pa en estado 
líquido se detecte una respuesta del material al esfuerzo aplicado, y posteriormente a medida que el 
material se va gelificando se llegue a 50 Pa al final del experimento. 
 
3 ANÁLISIS Y RESULTADOS 
 
3.1 Barridos de temperatura 
 
Los resultados obtenidos de los barridos de temperatura para determinar la región viscoelástica para 
cadaconcentración se presentan en la Gráfica.1. A una mayor concentración la transición a la región 
de gelatinización se presenta a una menor temperatura. La gelatinización para una mayor 
concentración se da entonces a menores temperaturas. 
 
Gráfica 1. Variación de G ' y G” versus Temperatura, concentración de almidón de 12%(w/w), 30%(w/w) y 50%(w/w). 
 
Influencia de la concentración de almidón la temperatura de gelatinización (Tg). 
De los resultados obtenidos se observa que la concentración es un factor influyente en el proceso de 
gelatinización del almidón de maíz. A mayores cantidades de almidón en la muestra se obtienen 
menores temperaturas de gelatinización Tg (G’=G” Pa). La Tabla 1 muestra un resumen de los 
resultados. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Tabla 1. Temperatura de gelatinización para los tres regímenes de concentración. 
 
Temperatura de 
gelatinización (Tg) 
(°C) 
Concentración 
(%w/w) 
114 50% 
120 30% 
149 12% 
10 
 
Estos resultados son los esperados ya que la gelatinización se da a menores temperaturas si hay 
mayor posibilidad de colisiones entre los gránulos (debido a que existe una menor cantidad de 
plastificante) de la mezcla facilitando el cambio de una estructura semi-cristalina a una amorfa. 
 
 Esto se puede explicar debido a que a una mayor concentración hay un mayor número de partículas 
presentes y su interpenetración se da mucho más rápido, resultando así en una red polimérica más 
empacada a una menor temperatura. 
 
Se observa también que a una mayor concentración los valores de G’ y G” son mayores. El valor 
máximo de G’ para la concentración diluida, semi-diluida y concentrada son 2,06E
6
 Pa, 2.46E
4
 Pa y 
1.63E
3
 Pa respectivamente. 
 
La mezcla más concentrada de almidón se puede pensar como un conjunto de gránulos hinchados 
unido entre sí por una matriz de amilosa. Los gránulos hinchados ocupan casi todo el volumen, 
deformándose unos a otros, y por lo tanto son los que, en gran medida, determinar las propiedades 
mecánicas de los geles de almidón concentrados (Keetles & Villiet, 1996). 
 
A nivel molecular, a medida que la temperatura aumenta, la fuerza de los enlaces secundarios se 
debilitan (por que la movilidad molecular aumenta) y esto facilita el movimiento relativo de las 
cadenas adyacentes al aplicar un esfuerzo (Ballesteros, Álvarez, 2010). 
 
Influencia del esfuerzo aplicado en la temperatura de gelatinización (Tg). 
En cuanto a la influencia del esfuerzo aplicado en la temperatura de gelatinización, de los resultados 
obtenidos se observa que la variación en Tg es muy pequeña a cambios grandes de esfuerzo. Por 
ejemplo, para la concentración de 12% si se incrementa el esfuerzo de 0.5 a 50 Pa, Tg cambia de 
148°C a 150°C respectivamente. Este comportamiento también se observa para las otras dos 
concentraciones. La Tabla 1 muestra un resumen de los resultados que se observan en la Gráfica 2. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Gráfica 2. Variación de G ' y G” versus Temperatura, concentración de almidón de 12%(w/w) para esfuerzo de 0,5 y 50 
Pa. 
 
 
Esfuerzo Tg (°C) G' (Pa) G" (Pa) 
50Pa 150,3 1,269 1,343 
0,5Pa 148 0,5163 0,3309 
Tabla 2. Valores de Tg para dos diferentes valores de esfuerzo aplicado. 
El estudiante de maestría de la Universidad de los Andes Diego Ballesteros, realizó un estudio de la 
influencia de otra forma de esfuerzo en los mecanismos de la gelatinización. El estudio consiste en 
11 
 
determinar la influencia de la velocidad del esfuerzo de cizalla en estado estacionario. Se obtuvo 
como resultado que a un incremento de los valores de la velocidad del esfuerzo reducía el valor de T g 
ya que incrementar la velocidad del esfuerzo incrementa el número de colisiones. A su vez se 
concluyó que a medida que la concentración aumentaba este efecto era menos notable, y que para la 
concentración de 50% el aumento en la velocidad del esfuerzo no tenía ningún efecto en T g. 
 
Entre los resultados obtenidos en el estudio de los mecanismos de gelatinización en estado estable y 
los obtenidos en estado oscilatorio, existe evidentemente cierta diferencia en la influencia de los 
esfuerzos aplicados, en la temperatura de gelatinización (Tg). Aunque las formas de esfuerzo son 
diferentes, sería de gran interés estudiar en proyectos futuros las causas de estos comportamientos 
diferentes. 
 
3.2 Barridos de tiempo 
Se realizaron barridos de tiempo entre aproximadamente 20 y 25 min para cada una de las 3 
concentraciones de almidón, a temperatura constante. La temperatura definida para el experimento 
corresponde a la Tg calculada anteriormente para cada concentración de almidón y la frecuencia es 
constante (6.283 rad s-1) para poder caracterizar la influencia de la concentración en los mecanismos 
de gelatinización. 
 
A la vez se implementó la variación del esfuerzo que se aplicó a los barridos de temperatura iniciales 
(condición 1 y 2) ya mencionados. En la Gráfica 3 se observan los barridos de tiempo para la 
concentración diluida (12%). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Gráfica 3. Variación de G ' y G” versus Tiempo, concentración de almidón de 12%(w/w), diferentes esfuerzos aplicados 
(Pa), 150°C. 
 
Influencia del esfuerzo aplicado en el tiempo de gelatinización (tg). 
El tiempo al que se da la gelatinización (tg), o la aparición de la transición sol-gel, no cambia 
significativamente con el esfuerzo al que se realiza el barrido de tiempo. El plateau final del módulo 
elástico y de pérdida, en donde entran a una región donde su valor es independiente del tiempo, se 
da aproximadamente en la misma región de tiempo sin importar el esfuerzo. 
Para el caso de la concentración diluida (12%) el plateau final donde los valores de G’ y G” tienen su 
valor máximo se da entre 2 y 4 minutos. Por otro lado se puede decir que la influencia del esfuerzo 
aplicado a la muestra se observa en los valores máximos de G’ obtenidos. Esta diferencia de valores 
se aprecia más para el modulo elástico que para el módulo de pérdida. 
 
12 
 
 En la Gráfica 3 se puede observar que para el caso de la aplicación de un esfuerzo de 0.5Pa (azul) 
se observan valores mayores de G’ mientras que a un esfuerzo de 50Pa (negro) se observa una 
disminución en los valores máximos. En el caso de G” la diferencia es tan pequeña que es casi 
despreciable. Para un esfuerzo de 0.5Pa los valores máximos de G’ y G” son de 4513 y 576 Pa 
respectivamente, mientras que para un esfuerzo de 50Pa los valores máximos corresponden a 2919 y 
520 Pa. 
 
En la Gráfica 4 se muestran los resultados de los barridos de tiempo para la concentración semi-
diluida (30%). En este caso se puede observar que la variación en los valores de G’ y G” con la 
variación del esfuerzo aplicado es menos notable que para la concentración diluida. 
 
Por otro lado si para la concentración de semi-diluida (30%) se observa un cambio en tg con el 
aumento del esfuerzo. Como se puede observar el la Gráfica 4 para un menor esfuerzo (0,5Pa) tg es 
mayor que para un esfuerzo mayor (50Pa) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Gráfica 4. Variación de G ' y G” versus Tiempo, concentración de almidón de 30%(w/w), diferentes esfuerzos aplicados 
(Pa), 132°C. 
 
Finalmente para la concentración de 50% (w/w) se puede observar en la Gráfica 5 que los valores 
cambian aún menos que en las otras 2 concentraciones con el esfuerzo aplicado y eventual mente su 
diferencia es casi despreciable. En cuanto tg , en este caso también se nota que para un menor 
esfuerzo el tiempo de gelatinización es menor. 
 
 
Gráfica 5. Variación de G ' y G” versus Tiempo, concentración de almidón de 50%(w/w), diferentes esfuerzos aplicados 
(Pa), 108°C. 
13De los resultados obtenidos se puede observar que el esfuerzo aplicado tiene una influencia directa 
más que todo en los valores de que se obtienen de G’ mas no significativamente en tg. Solo para la 
concentración semi-diluida y concentrada el esfuerzo oscilatorio aplicado influencia en cierta manera 
el tiempo de gelatinización, mientras que para la diluida no se parecía un cambio significativamente 
alto en tg. 
 
Se sabe que el modulo elástico de una sustancia mide su tendencia a deformarse. Se observó a 
través de los barridos de tiempo que a menores esfuerzos (0,5Pa) se daban mayores valores finales de 
G’, mientras que para esfuerzos mayores (50Pa) los valores disminuyen notablemente. Esto se 
observa con mayor claridad en la concentración diluida, ya que para las concentraciones semi-
diluidas y concentradas este efecto va perdiendo fuerza. Esto se puede explicar ya que al aplicar un 
esfuerzo oscilatorio menor, implica que los gránulos pueden aumentar su tendencia a deformarse, 
mientras que a un esfuerzo oscilatorio mayor, los gránulos están sometidos a una presión y esto 
cambia su comportamiento. Para los regímenes semi-diluidos y concentrados, al ser sistemas con un 
mayor empacamiento de los gránulos un aumento en esfuerzo no incrementa el número 
de colisiones y por ende no varía con tanta facilidad los valores de G’. 
 
Influencia de la temperatura en los mecanismos de la gelatinización. 
Para determinar la influencia de la temperatura en la transición sol-gel, se realizaron experimentos 
isotérmicos a temperaturas entre 152 a 172 °C a una concertación constante de 12% (w/w). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Tabla 3. Rango de temperaturas para determinar su influencia en la gelatinización. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Gráfica 6. Variación de G ' y G” versus Tiempo, concentración de almidón de 12%(w/w), diferentes temperaturas (152 a 
172°C). 
 
Concentración 
Temperatura (°C) 
12% 
152 
157 
162 
167 
172 
14 
 
Como se observa en la Gráfica 6 a todas las 5 temperaturas utilizadas G’ y G” no se alcanzan valores 
finales iguales, lo que significa que el arreglo final de la estructura gelificada depende de la 
temperatura. 
 
Temperatura G' G'' 
°C Pa Pa 
152 766,3 285,7 
157 2299 500,6 
162 1499 415,5 
167 727,4 334,6 
171 470,7 256,8 
 
Tabla 4. Valores de G’ y G” (Pa) para diferentes temperaturas. 
 
Existe una temperatura a la cual se alcanza un valor máximo para G’ y G”, en este caso esa 
temperatura es de 157°C. 
 
 
 
 
 
4 CONCLUSIONES 
 
La reología dinamica en modo oscilatorio es una herramienta útil para el estudio de los mecanismos 
involucrados en la gelatinización del almidón termoplástico a partir de mezclas de glicerina y 
almidón de maíz a diferentes concentraciones. 
Determinando las temperaturas de gelatinización para cada concentración, fue posible determinar la 
influencia de otros parámetros en los valores obtenidos para G’ y G”. Se determinó que la 
concentración influye drásticamente en la temperatura de gelatinización (Tg), más no se pudo 
determinar si tiene un efecto significativo en el tiempo de gelatinización (tg). La temperatura y el 
esfuerzo que se aplica a las muestras tienen un efecto mayor en concentraciones diluidas, y a medida 
que se incrementa la concentración el efecto de estas disminuye. 
 
Se podrían realizar proyectos futuros enfocados a determinar por qué las diferentes condiciones de 
esfuerzo aplicado a las muestran tienen influencia en tg solo en las mezclas semi-diluidas y no tanto 
en los las diluidas. También determinar por qué un esfuerzo en estado oscilatorio no tiene mayor 
influencia en Tg mientras que un esfuerzo en estado estacionario si la tiene. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
15 
 
Referencias 
Fengwei X, Long Y, Ling C, Lin L. 2007. A new study of starch gelatinization under shear stress using dynamic 
mechanical analysis. Carbohydrate Polymers 72 (2008) 229–234 
 
Fegnwei, X., Halley, P., Averous, L. 2011. Rheology to understand and optimize processibility, structures and properties 
of starch polymeric materials. Prog Poli Sci. 
 
Keetles C.J.A.M., Villiet, T.van., Walstra, P. 1996. Gelation and retrogradation of concentrated starch systems: 3. Effect 
of concentration and heating temperature. Food Hydrocolloids, pp.363-368. 
 
National Starch Food Innovation. 2010. National Starch , New Jersey, USA 
 
Rodriguez-Gonzalez, F. J., Ramsay, B. A., & Favis, B. D. (2004). Rheological and thermal properties of thermoplastic 
starch with high glycerol content. Carbohydrate Polymers, 58, 139–147. 
 
Souza, R. C. R., & Andrade, C. T. (2001). Processing and properties of thermoplastic starch and its blends with sodium 
alginate. J. Appl. Polym. Sci., 81, 412–420. 
 
Teyssandier, F., Cassagnau, P., Gérard, J.F & Mignard, N. 2010. Sol-gel transition amd geltinization kinetics of wheat 
strach. Carbohydrate Polymers, 83, 400-406. 
 
U.S. Congress, Office of Technology Assessment 1993. Biopolymers: Making Materials Nature’s Way-Background 
Paper, OTA-BP-E-102. Washington, DC: U.S. Government Printing Office. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
16 
 
 
 
ANEXO 1. Tabla de resultados concentración 50% 
 
 0.5 Pa 
ang. 
frequency 
temperature time osc. 
stress 
strain delta G' G'' ang. 
frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
6,283 108 6,375 0,5 0,01005 57,28 7,644 11,9 6,283 
6,283 108 14,969 0,5 0,01043 53,61 9,955 13,51 6,283 
6,283 108 23,578 0,5 0,011187 48,27 14,18 15,89 6,283 
6,283 108 32,313 0,5 0,012361 43,37 20,38 19,25 6,283 
6,283 108 40,969 0,5 0,014025 38,35 28,05 22,19 6,283 
6,283 108 49,672 0,5 0,01598 33,96 39,64 26,7 6,283 
6,283 108 58,359 0,5 0,014628 30,33 58,29 34,1 6,283 
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17 
 
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18 
 
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1,19E+05 
6,283 
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19 
 
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 50 Pa 
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temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. 
frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
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6,283 108 23,703 50 0,31359 47,07 130,9 140,7 6,283 
6,283 108 32,344 50 0,26948 43,87 159,9 153,7 6,283 
6,283 108 41,188 50 0,22008 40,16 204,1 172,2 6,283 
6,283 108 49,891 50 0,16761 36,47 274,6 202,9 6,283 
6,283 108 58,75 50 0,11599 33,51 397,4 263,1 6,283 
6,283 108 67,453 50 0,073168 32,01 619,2 387 6,283 
6,283 108 76,328 50 0,042858 31,36 1037 631,9 6,283 
6,283 108 85,063 50 0,026028 30,63 1694 1003 6,283 
6,283 108 93,86 50 0,016823 29,29 2635 1478 6,283 
6,283 108 102,53 50 0,01184 27,57 3788 1978 6,283 
6,283 108 111,39 50 8,52E-03 25,08 5363 2510 6,283 
6,283 108 120,02 50 6,48E-03 23,67 7114 3119 6,283 
6,283 108 128,92 50 5,02E-03 21,1 9348 3608 6,283 
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6,283 108 163,84 50 2,38E-03 18,68 19970 6754 6,283 
6,283 108 172,47 50 2,05E-03 18,12 23260 7614 6,283 
6,283 108 181,25 50 1,78E-03 18,13 26710 8746 6,283 
6,283 108 189,91 50 1,56E-03 17,37 30750 9622 6,283 
20 
 
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6,283 108 233,72 50 8,70E-04 16,56 55220 16420 6,283 
6,283 108 242,3 50 7,89E-04 16,62 60890 18170 6,283 
6,283 108 251,05 50 7,19E-04 16,33 66870 19590 6,283 
6,283 108 259,8 50 6,60E-04 15,85 73090 20750 6,283 
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6,283 108 573,95 50 1,68E-04 11,97 2,94E+05 62200 6,283 
21 
 
6,283 108 582,64 50 1,66E-04 12,28 2,97E+05 64530 6,283 
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6,283 108 730,7 50 1,34E-04 11,13 3,69E+05 72480 6,283 
6,283 108 739,39 50 1,33E-04 11,55 3,72E+05 76080 6,283 
6,283 108,1 748,08 50 1,31E-04 11,18 3,77E+05 74540 6,283 
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22 
 
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 0.5 a 50 Pa 
ang. 
frequency 
temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. 
frequency 
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23 
 
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24 
 
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25 
 
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6,283 108 819,16 50 9,53E-05 10,66 5,22E+05 98350 6,283 
6,283 108 827,86 50 9,56E-05 11,02 5,20E+05 1,01E+05 6,283 
6,283 108 836,45 50 9,50E-05 11,32 5,23E+05 1,05E+05 6,283 
6,283 108 845,27 50 9,43E-05 11,34 5,27E+05 1,06E+05 6,283 
 
26 
 
ANEXO 2. Tabla de resultados concentración 30% 
 50 Pa 
 
ang. frequency temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
6,283 132 6,484 50 0,88341 118,7 -0,6353 1,162 6,283 
6,283 132 15,219 50 0,90035 74,29 0,4398 1,564 6,283 
6,283 132 24 50 0,90114 76,86 0,5094 2,183 6,283 
6,283 132 32,781 50 0,90144 78,05 0,5446 2,574 6,283 
6,283 132 41,562 50 0,89821 83,05 0,367 3,01 6,283 
6,283 132 50,484 50 0,896 85,8 0,2647 3,602 6,283 
6,283 132 60,359 50 0,89526 86,4 0,2798 4,448 6,283 
6,283 132 70,391 50 0,89839 84,08 0,545 5,254 6,283 
6,283 132 80,437 50 0,90204 81,94 0,8413 5,941 6,283 
6,283 132 90,406 50 0,90641 79,87 1,198 6,701 6,283 
6,283 132 100,45 50 0,90991 78,59 1,52 7,531 6,283 
6,283 132,1 110,45 50 0,91556 76,8 2,032 8,665 6,283 
6,283 132 120,47 50 0,92068 75,61 2,591 10,1 6,283 
6,283 132 130,44 50 0,92688 74,38 3,373 12,06 6,283 
6,283 132 140,34 50 0,93513 72,84 4,589 14,86 6,283 
6,283 132 150,5 50 0,94176 71,46 6,347 18,92 6,283 
6,283 132 160,38 50 0,94478 69,72 9,088 24,59 6,283 
6,283 132 170,39 50 0,93287 68,03 12,85 31,86 6,283 
6,283 132 180,45 50 0,90061 66,89 16,79 39,35 6,283 
6,283 132 190,39 50 0,86111 65,6 21,05 46,4 6,283 
6,283 132 200,47 50 0,80945 64,74 25,3 53,63 6,283 
6,283 132 210,39 50 0,74963 64,14 29,72 61,32 6,283 
6,283 132 220,38 50 0,6831 63,25 35,41 70,25 6,283 
6,283 132 230,39 50 0,60284 62,78 42,06 81,77 6,283 
6,283 132 240,41 50 0,51904 61,86 51,46 96,23 6,283 
6,283 132 250,47 50 0,42111 61,29 64,86 118,4 6,283 
6,283 132 260,38 50 0,31517 61,04 86,19 155,7 6,283 
6,283 132 270,42 50 0,20473 60,19 132,8 231,8 6,283 
6,283 132 280,39 50 0,11825 58,12 237,5 381,9 6,283 
6,283 132 290,41 50 0,065774 52,8 479,3 631,4 6,283 
6,283 132 300,34 50 0,040228 45,94 890,9 920,7 6,283 
6,283 132 310,42 50 0,026552 38,49 1508 1199 6,283 
6,283 132 320,34 50 0,019 31,54 2283 1401 6,283 
6,283 132 330,36 50 0,014526 27,01 3111 1586 6,283 
6,283 132 340,38 50 0,011725 23,93 3945 1751 6,283 
6,283 132 350,38 50 9,78E-03 22,9 4757 2010 6,283 
6,283 132,1 360,36 50 8,47E-03 21,39 5543 2171 6,283 
6,283 132 370,41 50 7,27E-03 20,34 6495 2409 6,283 
6,283 132,1 380,44 50 6,53E-03 19,49 7267 2572 6,283 
27 
 
6,283 132 390,34 50 5,82E-03 19,03 8175 2820 6,283 
6,283 132400,38 50 5,29E-03 18,22 9034 2974 6,283 
6,283 132 410,39 50 4,84E-03 18,37 9863 3276 6,283 
6,283 132 420,38 50 4,43E-03 16,84 10850 3284 6,283 
6,283 132 430,39 50 4,13E-03 17,06 11630 3570 6,283 
6,283 132 440,39 50 3,87E-03 16,33 12460 3650 6,283 
6,283 132 450,34 50 3,62E-03 16,66 13290 3977 6,283 
6,283 132 460,39 50 3,41E-03 15,42 14210 3921 6,283 
6,283 132 470,36 50 3,21E-03 15,47 15070 4171 6,283 
6,283 132 480,36 50 3,05E-03 14,79 15910 4202 6,283 
6,283 132 490,34 50 2,91E-03 14,71 16700 4385 6,283 
6,283 132 500,39 50 2,76E-03 14,3 17590 4486 6,283 
6,283 132 510,34 50 2,65E-03 14,18 18330 4633 6,283 
6,283 132 520,39 50 2,54E-03 13,77 19140 4693 6,283 
6,283 132 530,36 50 2,45E-03 13,37 19950 4743 6,283 
6,283 132 540,36 50 2,35E-03 13,19 20750 4861 6,283 
6,283 132,1 550,36 50 2,29E-03 13,25 21300 5014 6,283 
6,283 132 560,38 50 2,21E-03 12,94 22150 5090 6,283 
6,283 132 570,41 50 2,14E-03 12,57 22840 5093 6,283 
6,283 132 580,36 50 2,07E-03 12,53 23620 5247 6,283 
6,283 132 590,34 50 2,03E-03 12,55 24090 5365 6,283 
6,283 132 600,38 50 1,96E-03 11,92 25090 5296 6,283 
6,283 132 610,39 50 1,91E-03 12,14 25600 5508 6,283 
6,283 132 620,42 50 1,87E-03 11,72 26280 5450 6,283 
6,283 132 630,3 50 1,82E-03 11,81 26900 5625 6,283 
6,283 132 640,33 50 1,78E-03 11,44 27660 5596 6,283 
6,283 132 650,42 50 1,74E-03 11,32 28190 5643 6,283 
6,283 132 660,36 50 1,70E-03 11,35 28830 5788 6,283 
6,283 132 670,39 50 1,67E-03 11,12 29540 5807 6,283 
6,283 132 680,38 50 1,64E-03 11 30040 5840 6,283 
6,283 131,9 690,39 50 1,60E-03 10,84 30830 5902 6,283 
6,283 132 700,38 50 1,57E-03 10,88 31260 6006 6,283 
6,283 132 710,36 50 1,55E-03 10,63 31870 5983 6,283 
6,283 132 720,45 50 1,52E-03 10,48 32490 6010 6,283 
6,283 132 730,38 50 1,50E-03 10,54 32940 6126 6,283 
6,283 132 740,36 50 1,46E-03 10,33 33710 6146 6,283 
6,283 132 750,36 50 1,45E-03 10,24 34120 6167 6,283 
6,283 132 760,41 50 1,42E-03 10,29 34680 6294 6,283 
6,283 132 770,31 50 1,40E-03 10,08 35240 6264 6,283 
6,283 132 780,34 50 1,38E-03 10,02 35750 6317 6,283 
6,283 132 790,36 50 1,36E-03 10,05 36270 6430 6,283 
6,283 132 800,41 50 1,34E-03 9,781 36720 6331 6,283 
6,283 132 810,34 50 1,33E-03 9,885 37220 6485 6,283 
6,283 132 820,33 50 1,31E-03 9,723 37740 6466 6,283 
28 
 
6,283 132 830,38 50 1,29E-03 9,707 38320 6554 6,283 
6,283 132 840,34 50 1,27E-03 9,682 38750 6612 6,283 
6,283 132 850,36 50 1,26E-03 9,628 39200 6650 6,283 
6,283 132 860,38 50 1,24E-03 9,375 39810 6572 6,283 
6,283 132 870,38 50 1,23E-03 9,476 40310 6728 6,283 
6,283 132 880,39 50 1,21E-03 9,517 40710 6825 6,283 
6,283 132 890,34 50 1,20E-03 9,277 41300 6747 6,283 
6,283 132 900,34 50 1,19E-03 9,303 41640 6822 6,283 
6,283 132 910,39 50 1,17E-03 9,234 42180 6857 6,283 
6,283 132 920,36 50 1,16E-03 9,207 42700 6921 6,283 
6,283 132 930,36 50 1,15E-03 9,18 43140 6971 6,283 
6,283 132 940,34 50 1,14E-03 9,089 43570 6970 6,283 
6,283 132 950,31 50 1,13E-03 9,174 43970 7102 6,283 
6,283 132 960,33 50 1,11E-03 9,053 44480 7087 6,283 
6,283 132 970,39 50 1,10E-03 8,977 44930 7097 6,283 
6,283 132 980,38 50 1,09E-03 8,857 45410 7076 6,283 
6,283 132 990,39 50 1,08E-03 8,835 45870 7129 6,283 
6,283 132 1000,3 50 1,07E-03 8,896 46270 7242 6,283 
6,283 132 1010,4 50 1,06E-03 8,852 46780 7286 6,283 
6,283 132 1020,4 50 1,05E-03 8,794 47160 7296 6,283 
6,283 132 1030,3 50 1,04E-03 8,733 47510 7297 6,283 
6,283 132 1040,4 50 1,03E-03 8,719 47980 7359 6,283 
6,283 132 1050,3 50 1,02E-03 8,69 48390 7396 6,283 
6,283 132 1060,3 50 1,01E-03 8,575 48870 7368 6,283 
6,283 132 1070,4 50 1,01E-03 8,597 49240 7444 6,283 
6,283 132 1080,3 50 9,99E-04 8,51 49600 7422 6,283 
6,283 132 1090,4 50 9,93E-04 8,607 49920 7556 6,283 
6,283 132 1100,4 50 9,83E-04 8,505 50410 7538 6,283 
6,283 132 1110,3 50 9,76E-04 8,47 50810 7566 6,283 
6,283 132 1120,4 50 9,68E-04 8,443 51190 7598 6,283 
6,283 132 1130,3 50 9,63E-04 8,35 51510 7561 6,283 
6,283 132 1140,4 50 9,55E-04 8,377 51900 7642 6,283 
6,283 132 1150,3 50 9,49E-04 8,357 52260 7677 6,283 
6,283 132 1160,3 50 9,42E-04 8,403 52630 7774 6,283 
6,283 132 1170,4 50 9,35E-04 8,261 53040 7701 6,283 
6,283 132 1180,3 50 9,29E-04 8,278 53370 7765 6,283 
6,283 132 1190,4 50 9,22E-04 8,232 53770 7779 6,283 
6,283 132 1200,4 50 9,16E-04 8,304 54120 7899 6,283 
 
 
 
 
 
 
 
29 
 
 0.5 Pa 
ang. frequency temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
6,283 135 6,375 0,5 0,011613 47,28 17,06 18,48 6,283 
6,283 135 15,156 0,5 0,012885 43,91 28,73 27,66 6,283 
6,283 135 23,813 0,5 0,012803 37,88 49,51 38,52 6,283 
6,283 135 32,594 0,5 7,02E-03 29,82 98,96 56,72 6,283 
6,283 135 41,313 0,5 3,63E-03 26,05 167 81,66 6,283 
6,283 135,1 50,422 0,5 2,34E-03 25,81 236,8 114,5 6,283 
6,283 135 60,344 0,5 1,62E-03 19,89 339,7 122,9 6,283 
6,283 135 70,391 0,5 1,29E-03 18,01 417,7 135,8 6,283 
6,283 135,1 80,453 0,5 1,09E-03 18,92 485,1 166,3 6,283 
6,283 135 90,453 0,5 8,47E-04 22,67 591,8 247,2 6,283 
6,283 135 100,36 0,5 6,36E-04 22,49 773,7 320,3 6,283 
6,283 135 110,39 0,5 5,15E-04 18,56 971,1 326,1 6,283 
6,283 135 120,44 0,5 4,39E-04 18,41 1132 376,7 6,283 
6,283 135 130,36 0,5 3,66E-04 21,69 1316 523,6 6,283 
6,283 135 140,34 0,5 2,96E-04 19,89 1636 592 6,283 
6,283 135 150,44 0,5 2,56E-04 21,12 1871 722,7 6,283 
6,283 135 160,42 0,5 2,09E-04 20,03 2302 839,1 6,283 
6,283 135 170,36 0,5 1,78E-04 19,59 2697 959,9 6,283 
6,283 135 180,39 0,5 1,54E-04 17,76 3143 1007 6,283 
6,283 135 190,31 0,5 1,35E-04 18,22 3576 1177 6,283 
6,283 135 200,38 0,5 1,17E-04 18,82 4088 1393 6,283 
6,283 135 210,38 0,5 1,01E-04 19,58 4700 1672 6,283 
6,283 135 220,36 0,5 8,67E-05 18,3 5529 1828 6,283 
6,283 135 230,36 0,5 7,73E-05 17,16 6235 1926 6,283 
6,283 135 240,34 0,5 7,07E-05 17,62 6792 2158 6,283 
6,283 135 250,34 0,5 6,27E-05 18,56 7612 2556 6,283 
6,283 135,1 260,34 0,5 5,65E-05 16,39 8544 2513 6,283 
6,283 135 270,31 0,5 5,20E-05 16,65 9273 2773 6,283 
6,283 135 280,36 0,5 4,64E-05 15,26 10450 2853 6,283 
6,283 135 290,33 0,5 4,40E-05 16,45 10960 3235 6,283 
6,283 135 300,36 0,5 4,03E-05 16,1 11960 3452 6,283 
6,283 135 310,34 0,5 3,76E-05 14,92 12900 3437 6,283 
6,283 135 320,36 0,5 3,55E-05 14,85 13680 3628 6,283 
6,283 135 330,31 0,5 3,32E-05 15,24 14600 3977 6,283 
6,283 135,1 340,33 0,5 3,15E-05 15,3 15350 4199 6,283 
6,283 135 350,31 0,5 2,91E-05 13,57 16760 4045 6,283 
6,283 135 360,31 0,5 2,87E-05 14,19 16950 4286 6,283 
6,283 135 370,42 0,5 2,70E-05 13,01 18080 4175 6,283 
6,283 134,9 380,31 0,5 2,65E-05 15,12 18300 4945 6,283 
6,283 135 390,3 0,5 2,45E-05 12,4 20030 4404 6,283 
6,283 135 400,44 0,5 2,35E-05 11,91 20850 4400 6,283 
30 
 
6,283 135 410,34 0,5 2,33E-05 16,25 20700 6033 6,283 
6,283 135,1 420,39 0,5 2,20E-05 11,93 22330 4720 6,283 
6,283 135 430,45 0,5 2,17E-05 10,97 22700 4401 6,283 
6,283 135 440,34 0,5 2,04E-05 10,49 24150 4471 6,283 
6,283 135,1 450,33 0,5 2,10E-05 14,52 23110 5986 6,283 
6,283 134,9 460,33 0,5 1,99E-05 13,25 24490 5767 6,283 
6,283 135,1 470,34 0,5 1,96E-05 12,17 24940 5380 6,283 
6,283 135 480,27 0,5 1,86E-05 9,519 26580 4457 6,283 
6,283 135 490,44 0,5 1,84E-05 14,48 26370 6808 6,283 
6,283 135 500,36 0,5 1,71E-05 9,278 28960 4730 6,283 
6,283 135 510,34 0,5 1,70E-05 11,86 28910 6071 6,283 
6,283 135 520,33 0,5 1,69E-05 13,88 28790 7116 6,283 
6,283 134,9 530,34 0,5 1,62E-05 8,822 30660 4759 6,283 
6,283 135,1 540,34 0,5 1,64E-05 12,65 29880 6706 6,283 
6,283 135 550,33 0,5 1,60E-05 8,382 30950 4561 6,283 
6,283 135 560,34 0,5 1,52E-05 6,345 32720 3639 6,283 
6,283 135 570,38 0,5 1,53E-05 7,87 32440 4484 6,283 
6,283 135 580,41 0,5 1,48E-05 11,16 33220 6551 6,283 
6,283 135,1 590,44 0,5 1,48E-05 8,485 33610 5014 6,283 
6,283 135 600,38 0,5 1,47E-05 12,44 33370 7358 6,283 
6,283 135 610,33 0,5 1,42E-05 9,009 34950 5541 6,283 
6,283 135 620,34 0,5 1,37E-05 7,599 36350 4850 6,283 
6,283 135 630,33 0,5 1,40E-05 9,63435210 5976 6,283 
6,283 135 640,38 0,5 1,42E-05 8,369 34990 5148 6,283 
6,283 135,1 650,36 0,5 1,34E-05 8,453 36910 5485 6,283 
6,283 135 660,39 0,5 1,29E-05 4,762 38690 3223 6,283 
6,283 135 670,38 0,5 1,30E-05 8,807 38020 5890 6,283 
6,283 135 680,36 0,5 1,31E-05 12,25 37470 8134 6,283 
6,283 135 690,38 0,5 1,27E-05 7,904 38950 5408 6,283 
6,283 135 700,36 0,5 1,33E-05 8,644 37170 5651 6,283 
6,283 135 710,3 0,5 1,29E-05 13,4 37880 9023 6,283 
6,283 135 720,33 0,5 1,20E-05 7,529 41440 5477 6,283 
6,283 135 730,36 0,5 1,20E-05 7,084 41520 5160 6,283 
6,283 135 740,33 0,5 1,23E-05 7,654 40460 5438 6,283 
6,283 135 750,36 0,5 1,21E-05 12,01 40530 8621 6,283 
6,283 135 760,31 0,5 1,19E-05 11,95 41100 8699 6,283 
6,283 135 770,34 0,5 1,12E-05 8,088 44320 6298 6,283 
6,283 135 780,34 0,5 1,18E-05 7,699 41930 5668 6,283 
6,283 135 790,38 0,5 1,09E-05 7,484 45400 5964 6,283 
6,283 135 800,34 0,5 1,16E-05 7,345 42960 5537 6,283 
6,283 135 810,38 0,5 1,11E-05 11,63 44410 9140 6,283 
6,283 135 820,36 0,5 1,11E-05 7,21 44650 5649 6,283 
6,283 135 830,3 0,5 1,07E-05 4,98 46630 4063 6,283 
6,283 135 840,39 0,5 1,08E-05 7,823 46060 6329 6,283 
31 
 
6,283 135 850,38 0,5 1,07E-05 5,107 46840 4186 6,283 
6,283 135,1 860,44 0,5 1,09E-05 11,18 44980 8893 6,283 
6,283 135 870,31 0,5 1,06E-05 4,537 47170 3743 6,283 
6,283 135 880,3 0,5 1,04E-05 5,553 47760 4643 6,283 
6,283 135 890,38 0,5 1,01E-05 3,434 49780 2987 6,283 
6,283 135 900,33 0,5 1,04E-05 8,812 47820 7414 6,283 
6,283 135 910,34 0,5 1,02E-05 3,355 49280 2889 6,283 
6,283 135 920,34 0,5 1,02E-05 6,526 48670 5567 6,283 
6,283 135 930,41 0,5 9,66E-06 6,146 51560 5552 6,283 
6,283 135 940,36 0,5 9,50E-06 5,248 52550 4827 6,283 
6,283 135 950,39 0,5 9,89E-06 5,861 50430 5176 6,283 
6,283 135 960,34 0,5 9,98E-06 10,01 49440 8729 6,283 
6,283 135 970,31 0,5 9,93E-06 2,233 50430 1966 6,283 
6,283 135 980,38 0,5 9,09E-06 3,528 55040 3393 6,283 
6,283 135 990,34 0,5 1,00E-05 4,303 49790 3746 6,283 
6,283 135 1000,4 0,5 9,51E-06 8,972 52030 8215 6,283 
6,283 135 1010,4 0,5 9,55E-06 7,346 52070 6712 6,283 
6,283 135 1020,4 0,5 9,81E-06 8,38 50530 7444 6,283 
6,283 135 1030,3 0,5 9,40E-06 6,945 52950 6450 6,283 
6,283 135 1040,3 0,5 9,22E-06 10,26 53460 9674 6,283 
6,283 135 1050,3 0,5 9,82E-06 10,86 50140 9622 6,283 
6,283 135 1060,3 0,5 9,17E-06 9,291 53950 8827 6,283 
6,283 135 1070,3 0,5 9,44E-06 6,072 52810 5618 6,283 
6,283 135 1080,3 0,5 9,59E-06 8,499 51690 7725 6,283 
6,283 135 1090,3 0,5 8,83E-06 5,087 56570 5035 6,283 
6,283 135 1100,4 0,5 9,20E-06 0,9759 54470 927,9 6,283 
6,283 135 1110,4 0,5 9,27E-06 11,65 52930 10920 6,283 
6,283 135 1120,3 0,5 9,43E-06 6,195 52810 5733 6,283 
6,283 135 1130,4 0,5 9,67E-06 10,24 50980 9208 6,283 
6,283 135 1140,3 0,5 8,72E-06 12,74 56060 12680 6,283 
6,283 135 1150,4 0,5 8,54E-06 3,808 58580 3900 6,283 
6,283 135 1160,4 0,5 8,62E-06 12,42 56750 12500 6,283 
6,283 135 1170,3 0,5 9,39E-06 13,1 52000 12100 6,283 
6,283 135 1180,3 0,5 8,90E-06 6,59 55940 6462 6,283 
6,283 135 1190,4 0,5 8,82E-06 15,73 54690 15400 6,283 
6,283 135 1200,3 0,5 8,63E-06 3,841 57910 3888 6,283 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
32 
 
 0.5 a 50 Pa 
ang. frequency temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
 
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6,283 132 15,141 0,5 8,95E-03 81,91 0,1011 0,711 6,283 
6,283 132 23,813 0,5 9,16E-03 30,01 1,393 0,8044 6,283 
6,283 132 32,547 0,5 9,10E-03 39,99 1,017 0,8533 6,283 
6,283 132 41,203 0,5 8,99E-03 71,81 0,3178 0,9672 6,283 
6,283 132 49,953 0,5 8,91E-03 97,51 -0,1745 1,324 6,283 
6,283 132 58,688 0,5 8,96E-03 83,34 0,1625 1,393 6,283 
6,283 132 67,422 0,5 8,80E-03 119,2 -0,8477 1,518 6,283 
6,283 132,1 76,156 0,5 8,82E-03 111,9 -0,7084 1,766 6,283 
6,283 132,1 84,844 0,5 8,91E-03 93,24 -0,1301 2,298 6,283 
6,283 132 93,625 0,5 9,18E-03 63,18 1,576 3,118 6,283 
6,283 132 102,27 0,5 9,45E-03 53,52 3,211 4,342 6,283 
6,283 132 110,89 0,5 9,82E-03 49,47 5,431 6,351 6,283 
6,283 132,1 119,66 0,5 0,010338 45,81 8,353 8,591 6,283 
6,283 132 128,38 0,5 0,01098 43,45 11,81 11,19 6,283 
6,283 132,1 6,407 1 0,020965 50,94 9,809 12,09 6,283 
6,283 132 15,188 1 0,022114 48,19 13,21 14,77 6,283 
6,283 132 23,922 1 0,02371 44,69 17,49 17,3 6,283 
6,283 132,1 32,719 1 0,025678 42,07 23,01 20,77 6,283 
6,283 132 41,453 1 0,027337 39,99 27,7 23,23 6,283 
6,283 132 50,25 1 0,029836 36,8 36,1 27 6,283 
6,283 132 59 1 0,030035 34,67 45,89 31,74 6,283 
6,283 132 67,766 1 0,026378 33,11 58,05 37,85 6,283 
6,283 132 6,453 5 0,11698 47,56 18,03 19,72 6,283 
6,283 132 15,11 5 0,11367 50,72 17,57 21,48 6,283 
6,283 132 23,766 5 0,11389 51,6 20,26 25,56 6,283 
6,283 132 32,485 5 0,11165 52,53 24,23 31,61 6,283 
6,283 132 41,125 5 0,10627 52,88 29,4 38,85 6,283 
6,283 132 49,86 5 0,094066 53,94 35,83 49,2 6,283 
6,283 132 58,578 5 0,074473 53,76 48,93 66,77 6,283 
6,283 132,1 67,391 5 0,050086 51,1 78,48 97,25 6,283 
6,283 132 6,407 10 0,1074 57,21 59,93 93,02 6,283 
6,283 132 15,25 10 0,096397 57,54 65,7 103,3 6,283 
6,283 132 24 10 0,06757 56,06 95,89 142,5 6,283 
6,283 132 32,719 10 0,042695 51,54 164,7 207,4 6,283 
6,283 132 41,422 10 0,028471 47,11 263,3 283,5 6,283 
6,283 132 50,219 10 0,021175 42,39 378,2 345,3 6,283 
6,283 132 59 10 0,015728 37,75 536,9 415,8 6,283 
6,283 132 67,813 10 0,012463 32,05 719,8 450,7 6,283 
6,283 132 76,61 10 0,010442 29,57 874,9 496,4 6,283 
33 
 
6,283 132 85,203 10 9,15E-03 27,54 1013 527,9 6,283 
6,283 132,1 93,969 10 7,77E-03 26,28 1198 591,8 6,283 
6,283 132 102,74 10 6,93E-03 25,08 1353 633,1 6,283 
6,283 132 111,56 10 6,13E-03 21,74 1564 623,7 6,283 
6,283 132 120,36 10 5,66E-03 23,57 1668 727,6 6,283 
6,283 132 129,14 10 5,00E-03 21,69 1907 758,5 6,283 
6,283 132 137,95 10 4,50E-03 23,73 2083 915,6 6,283 
6,283 132 146,84 10 4,00E-03 22,36 2359 970,2 6,283 
6,283 132 155,59 10 3,49E-03 21,23 2719 1056 6,283 
6,283 132 164,42 10 3,06E-03 21,12 3101 1198 6,283 
6,283 132,1 173,16 10 2,74E-03 19,07 3496 1209 6,283 
6,283 132 181,97 10 2,51E-03 19,88 3791 1371 6,283 
6,283 132,1 6,344 50 0,01651 28,36 2708 1462 6,283 
6,283 132 15,172 50 0,014809 26,62 3063 1535 6,283 
6,283 132 23,906 50 0,013036 25,99 3493 1703 6,283 
6,283 132 32,672 50 0,011838 25,54 3857 1843 6,283 
6,283 132 41,391 50 0,010445 23,62 4433 1938 6,283 
6,283 132 50,172 50 9,36E-03 22,9 4971 2100 6,283 
6,283 132 58,953 50 8,74E-03 22,54 5332 2213 6,283 
6,283 131,9 67,672 50 7,92E-03 21,57 5922 2341 6,283 
6,283 132,1 76,422 50 7,32E-03 21,33 6417 2505 6,283 
6,283 132 85,11 50 6,95E-03 21,55 6742 2663 6,283 
6,283 132 93,86 50 6,34E-03 20,07 7456 2724 6,283 
6,283 132 102,67 50 5,95E-03 19,98 7945 2889 6,283 
6,283 132 111,5 50 5,65E-03 19,93 8376 3037 6,283 
6,283 131,9 120,34 50 5,39E-03 19,93 8776 3182 6,283 
6,283 132,1 129,22 50 5,01E-03 19,59 9457 3366 6,283 
6,283 132 137,92 50 4,84E-03 18,6 9845 3312 6,283 
6,283 132 146,69 50 4,64E-03 18,88 10240 3502 6,283 
6,283 132 155,44 50 4,37E-03 18,65 10890 3673 6,283 
6,283 132 164,25 50 4,21E-03 17,55 11380 3599 6,283 
6,283 132 172,99 50 4,10E-03 18,24 11630 3833 6,283 
6,283 132 181,72 50 3,93E-03 18,14 12160 3983 6,283 
6,283 132 190,49 50 3,71E-03 16,41 13000 3829 6,283 
6,283 132 199,14 50 3,63E-03 17,05 13210 4052 6,283 
6,283 132 207,89 50 3,51E-03 17,63 13620 4329 6,283 
6,283 132 216,66 50 3,40E-03 16,83 14150 4279 6,283 
6,283 132 225,39 50 3,28E-03 15,99 14720 4220 6,283 
6,283 132,1 234,08 50 3,18E-03 16,2 15150 4403 6,283 
6,283 132 242,83 50 3,08E-03 16,02 15640 4490 6,283 
6,283 131,9 251,55 50 3,02E-03 16,12 15990 4620 6,283 
6,283 132 260,28 50 2,91E-03 15,29 16650 4551 6,283 
6,283 132,1 269,13 50 2,84E-03 14,97 17090 4567 6,283 
6,283 132 277,89 50 2,76E-03 14,68 17570 4604 6,283 
34 
 
6,283 132 286,66 50 2,69E-03 15,27 17980 4910 6,283 
6,283 132 295,39 50 2,62E-03 14,7 18550 4866 6,283 
6,283 132,1 304,06 502,58E-03 14,07 18870 4729 6,283 
6,283 132 312,83 50 2,51E-03 14,55 19330 5018 6,283 
6,283 132 321,61 50 2,43E-03 13,99 20040 4992 6,283 
6,283 132 330,38 50 2,39E-03 13,56 20390 4919 6,283 
6,283 132 339,23 50 2,35E-03 13,55 20720 4996 6,283 
6,283 132 347,97 50 2,29E-03 13,86 21270 5249 6,283 
6,283 132 356,83 50 2,24E-03 13,8 21740 5340 6,283 
6,283 132 365,45 50 2,20E-03 13,12 22160 5166 6,283 
6,283 132 374,3 50 2,16E-03 12,63 22610 5065 6,283 
6,283 132 382,94 50 2,11E-03 12,44 23240 5129 6,283 
6,283 132 391,77 50 2,08E-03 12,52 23550 5230 6,283 
6,283 132 400,48 50 2,04E-03 12,7 23930 5395 6,283 
6,283 132,1 409,23 50 2,01E-03 12,06 24400 5215 6,283 
6,283 132 417,97 50 1,98E-03 12,23 24760 5369 6,283 
6,283 132 426,72 50 1,94E-03 12,26 25200 5475 6,283 
6,283 132 435,47 50 1,91E-03 11,74 25760 5353 6,283 
6,283 132 444,27 50 1,88E-03 12,06 26030 5563 6,283 
6,283 132 452,98 50 1,85E-03 11,54 26490 5409 6,283 
6,283 132 461,83 50 1,82E-03 11,49 27000 5489 6,283 
6,283 132 470,55 50 1,79E-03 11,52 27370 5580 6,283 
6,283 132 479,42 50 1,77E-03 11,49 27720 5635 6,283 
6,283 132 488,06 50 1,75E-03 11,47 28040 5688 6,283 
6,283 132 496,81 50 1,72E-03 11,24 28520 5668 6,283 
6,283 132 505,55 50 1,70E-03 11,09 28990 5684 6,283 
6,283 132 514,27 50 1,68E-03 11,09 29360 5755 6,283 
6,283 132 523,06 50 1,65E-03 10,78 29780 5672 6,283 
6,283 132,1 531,84 50 1,64E-03 10,57 29990 5595 6,283 
6,283 132 540,56 50 1,62E-03 10,52 30350 5636 6,283 
6,283 132 549,25 50 1,60E-03 10,56 30810 5742 6,283 
6,283 132 557,97 50 1,58E-03 10,7 31210 5899 6,283 
6,283 132 566,75 50 1,57E-03 10,25 31500 5697 6,283 
6,283 132 575,48 50 1,55E-03 10,3 31790 5778 6,283 
6,283 132 584,19 50 1,54E-03 10,24 32070 5791 6,283 
6,283 132 592,95 50 1,52E-03 10,36 32480 5941 6,283 
6,283 132 601,72 50 1,50E-03 10,35 32820 5991 6,283 
6,283 132 610,44 50 1,49E-03 10,13 33160 5926 6,283 
6,283 132 619,16 50 1,48E-03 9,848 33450 5808 6,283 
6,283 132 627,91 50 1,46E-03 10,1 33730 6012 6,283 
6,283 132 636,66 50 1,45E-03 10 34010 5998 6,283 
6,283 132 645,34 50 1,43E-03 10,19 34390 6180 6,283 
6,283 132 654,08 50 1,42E-03 9,947 34720 6089 6,283 
6,283 132 662,75 50 1,41E-03 9,77 34960 6020 6,283 
35 
 
6,283 132 671,55 50 1,40E-03 9,968 35270 6199 6,283 
6,283 132 680,28 50 1,38E-03 9,949 35690 6260 6,283 
6,283 132 689,05 50 1,37E-03 9,816 36020 6232 6,283 
6,283 132 697,81 50 1,36E-03 9,841 36240 6285 6,283 
6,283 132 706,5 50 1,36E-03 9,667 36440 6208 6,283 
6,283 132 715,3 50 1,35E-03 9,66 36700 6247 6,283 
6,283 132 724,14 50 1,33E-03 9,627 37080 6289 6,283 
6,283 132 732,81 50 1,32E-03 9,737 37390 6416 6,283 
6,283 132 741,67 50 1,31E-03 9,682 37690 6431 6,283 
6,283 132 750,3 50 1,31E-03 9,311 37890 6212 6,283 
6,283 132 759,19 50 1,30E-03 9,494 38140 6377 6,283 
6,283 132 767,91 50 1,29E-03 9,648 38380 6524 6,283 
6,283 132 776,78 50 1,28E-03 9,698 38580 6593 6,283 
6,283 132 785,56 50 1,27E-03 9,607 38840 6575 6,283 
6,283 132 794,34 50 1,26E-03 9,524 39160 6570 6,283 
6,283 132 803 50 1,25E-03 9,211 39490 6404 6,283 
6,283 132 811,88 50 1,24E-03 9,186 39760 6429 6,283 
6,283 132 820,64 50 1,24E-03 9,34 40040 6585 6,283 
6,283 132 829,44 50 1,23E-03 9,251 40350 6572 6,283 
6,283 132 838,08 50 1,22E-03 9,268 40580 6622 6,283 
6,283 132 846,98 50 1,21E-03 9,272 40760 6655 6,283 
6,283 132 855,75 50 1,20E-03 9,18 41110 6643 6,283 
6,283 132 864,45 50 1,20E-03 9,109 41350 6629 6,283 
6,283 132 873,25 50 1,19E-03 9,022 41720 6624 6,283 
6,283 132 882,09 50 1,18E-03 9,073 41830 6680 6,283 
6,283 132 890,86 50 1,18E-03 9,22 42060 6827 6,283 
6,283 132 899,7 50 1,17E-03 9,089 42250 6759 6,283 
6,283 132 908,5 50 1,16E-03 9,06 42610 6794 6,283 
 
 
ANEXO 3. Tabla de resultados concentración 12% 
 50 Pa 
ang. frequency temperature time osc. stress strain delta G' G'' ang. frequency 
rad/s °C s Pa degrees Pa Pa rad/s 
6,283 152 6,515 50 0,88548 143,6 -0,5135 0,3792 6,283 
6,283 151,9 15,281 50 0,89101 108,2 -0,162 0,4915 6,283 
6,283 152,1 23,984 50 0,89911 61,89 0,3452 0,6464 6,283 
6,283 152 32,734 50 0,90811 44,96 0,8996 0,8983 6,283 
6,283 152 41,515 50 0,91568 42,87 1,362 1,265 6,283 
6,283 152,1 50,281 50 0,91361 52,18 1,248 1,607 6,283 
6,283 152 59,14 50 0,90847 63,86 0,9481 1,932 6,283 
6,283 152 67,796 50 0,90391 74,24 0,6909 2,448 6,283 
6,283 152 76,531 50 0,90218 79 0,6235 3,209 6,283 
36 
 
6,283 152 85,312 50 0,90334 80,37 0,8057 4,747 6,283 
6,283 152,1 93,984 50 0,91369 76,97 1,759 7,598 6,283 
6,283 152 102,72 50 0,93026 73,47 3,556 11,98 6,283 
6,283 152 111,47 50 0,94448 71,1 6,06 17,7 6,283 
6,283 152 120,23 50 0,95135 69,11 9,048 23,71 6,283 
6,283 151,9 128,89 50 0,94054 68,44 11,55 29,23 6,283 
6,283 152 137,66 50 0,9187 67,21 15,12 35,99 6,283 
6,283 152 146,36 50 0,88392 65,51 19,83 43,53 6,283 
6,283 152 155,13 50 0,83156 63,37 26,2 52,25 6,283 
6,283 151,9 163,86 50 0,76275 60,84 34,58 61,97 6,283 
6,283 152,1 172,56 50 0,68173 57,62 46,08 72,67 6,283 
6,283 152 181,3 50 0,59836 54,11 60,38 83,44 6,283 
6,283 152 190,01 50 0,51752 50,37 77,93 94,08 6,283 
6,283 152 198,73 50 0,44658 46,68 97,9 103,8 6,283 
6,283 152,1 207,51 50 0,38529 43,32 119,8 113 6,283 
6,283 152 216,2 50 0,33934 40,62 140,6 120,6 6,283 
6,283 152 225,03 50 0,30176 38,28 161,7 127,6 6,283 
6,283 152 233,97 50 0,26959 36,26 183,5 134,6 6,283 
6,283 152 242,75 50 0,24565 34,61 203,3 140,4 6,283 
6,283 152 251,5 50 0,22773 33,31 220,8 145,1 6,283 
6,283 152,1 260,5 50 0,21221 32,08 238,2 149,3 6,283 
6,283 152 269,27 50 0,20202 31,36 250,7 152,8 6,283 
6,283 152 278,06 50 0,19331 30,6 262,7 155,4 6,283 
6,283 152 286,83 50 0,18591 30,11 273,3 158,4 6,283 
6,283 152,1 295,58 50 0,18042 29,72 281,7 160,8 6,283 
6,283 152 304,38 50 0,17643 29,41 288,2 162,4 6,283 
6,283 152 313,08 50 0,17316 29,25 293,4 164,3 6,283 
6,283 152 321,84 50 0,17163 29,31 295,4 165,9 6,283 
6,283 152 330,61 50 0,16944 29,19 299,2 167,1 6,283 
6,283 152 339,45 50 0,16766 29,27 301,6 169,1 6,283 
6,283 152 348,11 50 0,16731 29,44 301,6 170,2 6,283 
6,283 152 356,98 50 0,16683 29,41 302,4 170,5 6,283 
6,283 152 365,73 50 0,16596 29,59 303,2 172,2 6,283 
6,283 151,9 374,53 50 0,16547 29,83 303,1 173,8 6,283 
6,283 152 383,2 50 0,16601 29,89 302,1 173,6 6,283 
6,283 152,1 392,08 50 0,16558 29,97 302,5 174,4 6,283 
6,283 151,9 400,78 50 0,16491 30,27 302,4 176,5 6,283 
6,283 152 409,64 50 0,16608 30,37 300,2 176 6,283 
6,283 152 418,42 50 0,16607 30,42 300,1 176,2 6,283 
6,283 152 427,25 50 0,1649 30,72 300,8 178,8 6,283 
6,283 152 435,92 50 0,16475 30,94 300,3 180 6,283 
6,283 152 444,78 50 0,16486 30,93 300,1 179,9 6,283 
6,283 152 453,59 50 0,16492 31,01 299,8 180,2 6,283 
6,283 152 462,41 50 0,16387 31,1 301,1 181,6 6,283 
37 
 
6,283 152 471,09 50 0,16355 31,24 301,1 182,6 6,283 
6,283 152 479,98 50 0,16317 31,6 300,4 184,8 6,283 
6,283 152 488,78 50 0,16384 31,6 299,3 184,1 6,283 
6,283 152 497,53 50 0,16449 31,77 297,6 184,3 6,283 
6,283 152 506,3 50 0,1628 32,14 298,9 187,8 6,283 
6,283 152 515,11 50 0,16329 32,25 297,7 187,9 6,283 
6,283 152 523,8 50 0,16304 32,19 298,4 187,8 6,283 
6,283 152 532,7 50 0,16171 32,32 300 189,8 6,283 
6,283 152 541,41 50 0,16209 32,48 298,8 190,2 6,283 
6,283 152 550,2 50 0,1618 32,62 298,7 191,2 6,283 
6,283 152 558,98 50 0,16026 32,64 301,2 192,9 6,283 
6,283 152 567,83 50 0,15872 32,7 303,5 194,8 6,283 
6,283 152 576,52 50 0,1587 32,85 302,9 195,6 6,283 
6,283 152 585,27 50 0,15846 32,93 303 196,3 6,283 
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6,283 151,9 620,22 50 0,15318 33,12 311,4 203,2 6,283 
6,283 152 628,97 50 0,15289 33,2 311,6 203,9 6,283 
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