Conexiones en Edificios de Acero

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XIV CONGRESO NACIONAL DE INGENIERIA CIVIL - IQUITOS 2003 
Capítulo de Ingeniería Civil del Consejo Departamental de Loreto del Colegio de Ingenieros del Perú 
 
 
 
CONEXIONES EN EDIFICIOS DE ACERO Y SU AUTOMATIZACIÓN PARA EL DISEÑO 
ESTRUCTURAL 
 
 ** Luis F. Zapata Baglietto 
 * Karina Carbajal Valdivia 
 
RESUMEN 
 
Este estudio presenta el conocimiento actual que se tiene del diseño de conexiones típicas en 
edificios de acero. Cuando se diseña una edificación para resistir las fuerzas, uno de los 
factores más importantes que tiene que tomarse en cuenta, ya que afecta el costo y la 
seguridad, es el diseño de sus conexiones 
Se definen los tipos de conexiones para los nudos de los pórticos. Se clasifican las 
conexiones para determinar sus características y las condiciones de su diseño, según las 
Especificaciones AISC 1999 y las Provisiones AISC 2002 para condiciones de sismos. 
Se determinan las formas y los materiales que deben emplearse para generar disipación de 
energía contra las acciones dinámicas de los sismos. 
El tratamiento por el diseñador de las conexiones conduce a una sistematización del cálculo 
de las conexiones lo que permite hacer uso de hojas de cálculo para el diseño automatizado 
de las mismas. 
 
 
CONEXIONES EN EDIFICIOS 
 
Un edificación de acero convencional consta de elementos como columnas, trabes (vigas 
principales, o de pórticos), vigas de piso y arrostramientos; también se integran elementos como 
las losas de pisos, las cimentaciones y sistemas de protección contra los incendios (no tratado en 
este estudio). 
En la Fig. 1 se presenta la estructura de una edificio de cuatro pisos con el objeto de definir los 
tipos de conexiones más comunes y que deberán siempre estar a cargo del ingeniero diseñador y 
que, como veremos, están de acuerdo al tipo de estructura que integran. 
En las direcciones principales vemos pórticos ortogonales conformados por vigas y columnas. 
En una dirección existe un sistema de arrostramiento vertical (arrostramientos denominados tipo 
Chevron) conformando los llamados pórticos arrostrados, (pórticos 1 y 4), los cuales por su 
rigidez toman la mayor parte del cortante que se genera ya sea por viento o sismo en su 
dirección; en esa misma dirección hay pórticos sin arriostres (pórticos 2 y 3), paralelos, que se 
denominan pórticos soportados, porque ceden su participación para las acciones horizontales a 
los pórticos arrostrados En la otra dirección, los pórticos A, B, C y D, por la falta de de 
arrostramientos verticales, deben tomar las acciones horizontales confiando en la rigidez de sus 
conexiones para absorber los momentos que se generan alrededor de sus nudos. Es por ello que 
estos pórticos se denominan pórticos de momentos. 
Para los pisos, se usan planchas colaborantes con losa de concreto formando un diafragma 
rígido, concepto aceptado para edificios de no mas 10 pisos, otros refuerzos se requerirán para 
edificios de mayores alturas y cargas al desconfiar en la capacidad de estos pisos para trasmitir 
las cargas a las crujías arrostradas. 
 
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--------------------------------------------------------------- 
** Profesor Emérito, Universidad Nacional de Ingeniería, Lima-Perú. lzapata@terra.com.pe 
* Ing. Civil URP, Escuela de Graduados UNI 
 . 
Gerencia XIV CONIC: ICG Instituto de la Construcción y Gerencia 
Calle Nueve 1056 Urb. Corpac San Isidro, LIMA – PERU / (51 – 1) 225-9066 / www.construccion.org.pe / icg@icg.org.pe 
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Edificio de acero 
Fig. 1 
 
 
Las conexiones entre vigas y columnas se definen como Completamente Restringidas (FR, Fully 
Restrained), Conexiones Parcialmente Restringidas (PR, Partially Restrained) y Conexiones 
Simples o “articuladas”. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Fig. 2 
 
 
 
 
 
Comportamiento de las conexiones M vs Θ 
Fig. 2 
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Para determinar el comportamiento de las conexiones, en la Fig.2, especimenes como el 
mostrado se someten a la acción de las cargas P y se miden los ángulos de rotación Θ. Los 
resultados se grafican en las curvas M vs Θ y se observan tres tipos de comportamiento: FR, 
conexión rígida; PR, parcialmente restringida y PR ”articulada”. Se traza una recta que une el 
valor de momento de empotramiento de una viga Mfa =(wl
2
/12), y la rotación del extremo de una 
viga simplemente apoyada Θ = (wL
3
/24EI) y las intersecciones de esta recta con las curvas 
sirven para definir los momentos que se pueden aplicar en las conexiones en condiciones de 
servicio; otra recta trazada a una distancia de 1.7 veces la carga de servicio indica la máxima 
resistencia que se puede esperar en la práctica cuando se usa el método de diseño LRFD. Las 
conexiones rígidas tienen una capacidad de momento que se acerca a la máxima que se puede 
aplicar al caso de una viga, en cambio la rotación es casi libre para las conexiones “articuladas” 
con poca capacidad de momento. 
 
En la Fig. 3 se presentan tres conexiones típicas que se usan frecuentemente en la práctica 
aplicables a nudos formados trabes y columnas en edificios de acero. 
 
Conexión Simple “articulada” Conexión Semi-rígida PR Conexión Rígida FR 
 
Fig. 3 
 
Ciertamente en el caso de pórticos de momentos la conexión restringida o Rígida FR es la 
adecuada para asegurar un comportamiento del pórtico capaz de asimilar los momentos que 
imponen, en especial, las acciones horizontales. Las conexiones PR “articuladas” se emplean 
generalmente en los pórticos soportados y en los pórticos arrostrados aunque en este caso se debe 
contemplar también los arriostres inclinados como se muestra en la Fig. 4 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Conexión Viga-columna con arriostre diagonal 
Fig. 4 
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El concepto con que se diseñan los conectores, pernos o soldaduras así como los elementos 
conectantes se basa en aceptar que la transmisión del cortante V se realiza en el alma de la viga 
y que las fuerzas provenientes de la flexión: F = M/d se transmiten a través de las alas de las 
trabes. Como la conexión “articulada” está destinada a trasmitir el corte los elementos 
conectantes y los conectores se escogen para soportar el corte, se espera que la ductilidad de la 
misma permita una rotación adecuada para que se pueda considerar como una especie de rótula. 
En el caso de las conexiones rígidas, adicionalmente a la transmisión del corte indicada 
anteriormente, se deberá considerar que las fuerzas generadas por el momento flector sean 
adecuadamente llevadas de la alas de las vigas a las alas de las columnas, ello se consigue 
uniendo las alas de vigas y columnas; por otro lado, para evitar que se dañe el alma de la 
columna porestas fuerzas se colocan frecuentemente planchas opuestas a las alas de las vigas, 
denominadas “atiesadores opuestos a las alas”; finalmente, el alma de la columna deberá ser 
capaz también de soportar los esfuerzos cortantes radiales que se generan por el momento y, en 
muchos casos, se deberá reforzar mediante “planchas dobladoras” o “atiesadores diagonales”. 
Las conexiones semi-rígidas son intermedias entre ambos de tipos ya tratados y que por los 
elementos conectantes usados no se puede asegurar una rotación simultánea al requerimiento de 
la flexión entre viga y columna. Para su diseño se requiere un conocimiento especial de la 
cantidad de flexión a transmitir y las curvas M vs Θ del caso. 
Las conexiones en pórticos arrostrados como la que se muestra en la Fig. 4 generalmente se 
hacen del tipo “articulada” pero para tomar las acciones axiales de los arriostres diagonales es 
necesario colocar planchas denominadas cartelas de nudo. 
Todas estas conexiones han sido ya sometidas a sismos reales siendo su comportamiento bueno, excepto 
en el caso de las conexiones rígidas viga- columna que tuvieron muchos problemas en el terremoto de 
Northridge, California, USA, 1994. Este tipo de falla ya había sido debidamente detectada en ensayos de 
Laboratorios (Ref. 2) A continuación, se presenta un breve resumen de los daños encontrados y 
adicionalmente el resultado de un programa de ensayos llevado a cabo en la Universidad de 
Texas, Austin, en 1994 y 1995, para evitar futuras fallas en este tipo en estructuras sometidas a 
sismos. 
Observación de daños: 
En la Fig.5 se observa una conexión rígida tal como se acostumbraba a diseñar. Se ve, asimismo, 
las fallas encontradas, las que se pueden resumir en las siguientes: 
1. Rajadura en las soldaduras de unión de las alas de las vigas a las alas de la columna. Esto 
ocurrió especialmente en el ala inferior de las vigas por inversión de momentos, se debe a 
falla frágil en las soldaduras. 
2. En otros casos, se produjeron rajaduras en las alas de las columnas, penetrando éstas también 
en las almas de las columnas; esta falla se denomina falla lamelar. 
3. También se produjeron rajaduras en el ángulo a lo largo de la línea de los pernos. 
 
1
2
3
 
Conexión Viga-Columna en Pórticos de momentos 
Fig. 5 
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Programa de ensayos y propuestas para futuras conexiones rígidas en pórticos dúctiles: 
El programa urgente de ensayos demostró que las conexiones rígidas que se conocían eran 
insuficientes para un buen comportamiento a cargas dinámicas con inversión de momentos. La 
razón es la formación de rótulas plásticas en la zona de unión de la viga a la columna, donde la 
soldadura es un elemento frágil, por lo cual la solución que se impone es tratar de alejar la rótula a 
una zona cercana al nudo, lo que se consigue con las dos alternativas que se muestran en las Fig. 6 
y 7. 
 
 
Conexión Viga-Columna con cartelas verticales 
Fig. 6 
 
Conexión Viga-Columna con cartelas horizontales 
Fig. 7 
 
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En la Fig. 6 al colocar las cartelas verticales se disminuyen los esfuerzos en la soldadura que 
conecta el ala de la viga al ala de la columna, que parece ser la zona frágil, y mas bien los 
mayores esfuerzos se concentran en el perfil donde la ductilidad es mayor y es posible 
desarrollar una rótula plástica. Lo mismo ocurre en la solución mostrada en la Fig. 7 al 
aumentarse el área de las alas y el tamaño de la soldadura, los esfuerzos mayores se concentran 
en el perfil. Hay otras soluciones, como por ejemplo, la disminución de las alas en las cercanías 
del nudo, llamada “hueso de perro” propuesto por el Prof. Engelhardt como se muestra en la 
Fig. 8. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Fig. 8. 
 
Luego de una serie de ensayos y muchas discusiones sobre los sismos y la seguridad de las 
estructuras, en las que el material acero es el más importante, pero especialmente debido a la 
influencia del FEMA (Federal Emergency Management Agency), AISC ha venido, desde 1986, 
dando recomendaciones para el diseño y construcción de las estructuras de acero para edificios. 
Están en vigencia las Provisiones Sísmicas AISC de 2002. 
 Para el diseño de edificios de acero se han establecido varias categorías de acuerdo a los 
cuidados que se tomen para el diseño de sus elementos: 
Para construcciones con pórticos de momentos: • Pórticos ordinarios de momentos (OMF, siglas en inglés): construcción en zonas no 
sísmicas, R = 3.5 • Pórticos especiales de momentos (SMF): construcción en zonas sísmicas donde se 
procura obtener la mejor ductilidad posible mediante cuidados en las conexiones, R = 8 • Pórticos intermedios de momentos (IMF): construcción en zonas sísmicas donde se 
procura solamente cumplir con algunos requisitos del buen diseño de elementos, R = 4.5 
Para construcciones arrostradas verticalmente: • Pórticos ordinarios arrostrados con conexiones concéntricas (OCBF): construcciones en 
zonas no sísmicas, R = 5 • Pórticos especiales arrostrados con conexiones concéntricas (SCBF): construcciones en 
zonas sísmicas, R = 6 
También figura el caso de pórticos con arrostramientos excéntricos, idea del Prof. Popov, para 
zonas símicas, R = 7 u 8 
El tratamiento de que se da a estas categorías en el diseño está reflejado en el valor que se 
considera al tratar las fuerzas sísmicas y sus factores de reducción R, siendo mayores para los 
pórticos especiales pero al mismo tiempo se incluyen cuidados en la selección de elementos 
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(relación ancho-espesor mas bajas por ejemplo) y consideraciones especiales en sus conexiones 
mediante un factor denominado de sobre-resistencia Ωο aplicable a las fuerzas sísmicas. 
Asimismo, según ASCE-2002, las combinaciones de cargas que incluyen sismo y las cargas 
sísmicas a considerar en un diseño estructural se dan en la Tabla C-I-4.1 según el extracto 
siguiente: 
Por efectos aditivos a la gravedad: 
 
Combinación de cargas Definición de E 
Definición de E con respecto 
a Ωο 
1. 2D + 1.0E +0.5L +0.2S 
 
E = ρQE + 0.2SDSD 
 
E = ΩοQE +0.2SDSD 
 
Para efectos contrarios a la gravedad: 
 
Combinación de cargas Definición de E 
Definición de E con respecto 
a Ωο 
0.9D +1.0E +1.6H 
 
E = ρQE - 0.2SDSD 
 
E =ΩοQE - 0.2SDSD 
 
 
D: carga muerta, L: carga viva, E: carga de sismo, S: carga de nieve, si la hay, H: presión lateral 
de agua u otro material, si la hay, SDS: aceleración de respuesta espectral del terremoto de diseño 
en períodos cortos, QE: efecto de la fuerza horizontal del sismo, ρ: coeficiente de confiabilidad, Ωο : factor de sobre-resistencia. 
 
Se concluye entonces que ahora el diseño estructural de edificios de acero es tratado en forma 
muy especial conforme se muestra en el resumen dado anteriormente. 
 
Diseño de conexiones en edificios de acero: 
Encuentros: 
Volviendo a la Fig. 1 donde se presentó la estructura de un edificio de acero, el encuentrode 
todos sus elementos origina conexiones que el diseñador debe tomar en consideración. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Encuentros que originan conexiones en edificios de acero 
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Fig. 9 
Como conectores se usan pernos o soldaduras. En edificios se prefieren que las conexiones 
empernadas sean del tipo de uniones sin deslizamientos. 
Una descripción breve de las conexiones se detalla a continuación. 
Columna-trabe-arriostre: Son uniones típicas en pórticos arrostrados, se deberá considerar 
elementos y conectores preparados para corte y acciones axiales, si los ejes concurren a un solo 
punto se denominan conexiones concéntricas, en otro caso se denominan excéntricas y se deberá 
considerar también el momento que se produce por la excentricidad. 
Trabe-columna: pueden ser preparadas para trasmitir solo corte en uniones simples o para corte 
y flexión como unión rígida o semi-rígida. 
Arriostre-trabe-arriostre: Los arriostres transmiten acciones axiales y los elementos de la 
conexión serán preparados para tracción o compresión. Según AISC se deberá asimismo suponer 
que uno se los arriostres ha fallado y el otro deberá tomar todo el efecto del sismo, en ese caso la 
viga deberá soportar los efectos de la falta de un arriostre. 
Viga-trabe: Llamada también “conexión de piso” y se preparan para soportar solamente corte, 
con el ala superior “copada”. 
Columna-plancha de apoyo: Destinada a trasmitir las acciones de la estructura a la 
cimentación, debe estar preparada también para efectos de sismo en especial en las crujías 
arrostradas, se prefieren “llaves de corte” para las acciones horizontales de viento o sismo; puede 
haber efectos de levantamiento que serán tomados por pernos de anclaje. 
 
Metodología del diseño: 
 Todas las conexiones que se emplean en la práctica han sido ensayadas para acciones estáticas 
y/o dinámicas y de acuerdo a sus resultados se ha establecido la forma de verificar sus diversos 
elementos para que cumplan su función. Se presenta, a manera de ejemplo, los pasos a seguir 
para la verificación de dos tipos de conexiones: 
 
Viga-trabe: Conexión por corte 
 
 
Detalle de conexión 
Fig.10 
 
Pasos: 
1. Definir los elementos: Perfiles, pernos, soldaduras y ángulos clip, y dimensiones del 
copado. 
2. Plantear una solución, número de pernos, tamaño de ángulo clip, tipo de soldadura, y 
verificar distancias libres entre pernos y bordes. 
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3. Teniendo el corte V aplicado (definir si es corte de servicio, ASD o corte último, LRFD), 
proceder entonces de acuerdo al método de diseño correspondiente. Verificar la 
capacidad de los pernos al corte y aplastamiento; soldaduras, tamaños máximos y 
mínimos, seleccionar el tamaño y encontrar su capacidad. 
4. Chequear la capacidad de la viga al corte, resistencia del alma de la viga al pandeo por 
copado y verificar su resistencia a la flexión por haber sido copada. 
5. Verificar la capacidad al corte de los ángulos clip. 
6. Dibujar el esquema respectivo. 
 
 
Trabe-columna: Diseño por Corte y Flexión 
 
 
 
Detalle de conexión 
Fig.11 
 
Pasos: 
1. Definir los elementos: perfiles, pernos, soldaduras, planchas de alas y ángulos clip. 
2. Plantear una solución, número de pernos, tamaño de ángulos clip, tipo de soldadura, y 
planchas de alas, verificar distancias libres entre pernos y bordes. 
3. Teniendo los cortes V y momentos M aplicados (definir si son de servicio, ASD, o 
acciones últimas, LRFD), proceder entonces de acuerdo al método de diseño 
correspondiente. En zonas sísmicas aplicar los factores de sobre-resistencia 
4. Diseño por corte: 
 a.-Verificar la capacidad de los pernos al corte y aplastamiento; soldaduras, tamaños 
máximos y mínimos, seleccionar el tamaño y encontrar su capacidad. 
 b.- Chequear la capacidad de la viga al corte. 
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 c.-Verificar la capacidad al corte de los ángulos clip. 
 
5. Conexión de Momentos usando planchas de alas: 
 a.- Determinación de fuerzas en las alas por momentos, F = M/d 
 b.- Ala superior: en tracción, determinar tamaño de ala y soldaduras acanaladas y de filete 
 c.- Ala inferior: en compresión, determinar tamaño, verificar pandeo, soldaduras 
acanaladas, de filete. 
 
6. Alma de la columna: 
a- Selección de planchas para los atiesadores opuestos a las alas, ala en tracción, ala en 
compresión. 
b- Determinación de refuerzo del alma dentro de los linderos de la conexión, plancha 
dobladora o atiesador diagonal 
c- Diseño de soldaduras de filete para unir los atiesadores al alma 
d- Diseño de soldaduras de la plancha dobladora a atiesadores y alas 
 7. Dibujar el esquema respectivo 
 
Automatización de los cálculos en el diseño de las conexiones para edificios: 
 
Se ha visto que en los pasos que se siguen para el diseño de todos los elementos de una 
conexión, como se muestra en los ejemplos presentados, hay una serie de cálculos que pueden 
ser automatizados mediante programas aliviando así la tarea de efectuarlos. Es parte entonces de 
este estudio la presentación de hojas de cálculo para este procedimiento automatizado aplicables 
a algunos tipos de conexiones. Se adjunta hojas de cálculos donde se muestra la aplicación de la 
automatización. 
 
Conclusiones: 
 
Se ha presentado en forma breve el conocimiento que se tiene de las conexiones que se emplean 
en estructuras de acero para edificios haciendo notar aspectos del diseño sísmico y 
procedimientos, basado en las Especificaciones AISC, FEMA y ASCE últimas, para que las 
conexiones presenten un buen comportamiento y sean confiables. Se han mostrado los diversos y 
más comunes tipos de conexiones y se ha establecido una metodología para su diseño. También 
se plantea la automatización de los cálculos para aliviar el trabajo del diseñador. 
 
Agradecimiento: Al Ing. Edgardo Tong por su colaboración 
 
Referencias: 
 
1- Diseño Estructural en Acero, 1977. Luis F. Zapata 
2- An Investigation of Steel Welded Pipe Connections, L. Zapata 
3- Recommended Seismic Design Criteria for New Steel Moment Frames Buildings, 
FEMA- 350 
4- ASCE 2002. Minimum Loads for Buildings and other Structures. 
5- AISC 2002, Seismic Provisions 
6- Design of Reduced Beam Sections (RBS) Moment Frame Connections, Kevin S. Moore, 
James O. Malley, Michael D. Engelhardt 
 
 
 
 
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