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UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO FACULTAD DE ESTUDIOS SUPERIORES IZTACALA DIVISIÓN DE INVESTIGACIÓN Y POSGRADO ESPECIALIZACIÓN EN ORTODONCIA “TRATAMIENTO DE CLASE III CON ARCO MULTIBUCLES (MEAW)” TESIS PARA OBTENER EL GRADO DE ESPECIALISTA EN ORTODONCIA PRESENTA: C.D. LUCILA STEPHANIE JAIME TAMAYO TUTOR: MTRO. RENÉ GUILLERMO RIVERA NOTHOLT LOS REYES IZTACALA, TLALNEPANTLA, EDO. DE MÉXICO 2016. UNAM – Dirección General de Bibliotecas Tesis Digitales Restricciones de uso DERECHOS RESERVADOS © PROHIBIDA SU REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL Todo el material contenido en esta tesis esta protegido por la Ley Federal del Derecho de Autor (LFDA) de los Estados Unidos Mexicanos (México). El uso de imágenes, fragmentos de videos, y demás material que sea objeto de protección de los derechos de autor, será exclusivamente para fines educativos e informativos y deberá citar la fuente donde la obtuvo mencionando el autor o autores. Cualquier uso distinto como el lucro, reproducción, edición o modificación, será perseguido y sancionado por el respectivo titular de los Derechos de Autor. RESUMEN INTRODUCCIÓN. METALES…………………………………………………………………………………1 Aleaciones ALAMBRES…………………………………………………………………...................2 Proceso de manufactura………………………………………………………… Características del alambre……………………………………………………..4 Alambres en ortodoncia…………………………………………………...…….7 Clasificación…………………………………………………………………....... Aleaciones de acero inoxidable………………………………………………...8 Aleaciones cromo/cobalto……………………………………………………....9 BUCLES…………………………………………………………………………………15 Propiedades mecánicas………………………………………………………. Módulo de carga/deflexión…………………………………………………….16 Control de fuerzas…………………………………………………………...…17 Arcos multibucles…………………………………………………………...….18 El Arco de Canto Multibucles MEAW..……………………………………….19 CONSIDERACIONES BIOMECÁNICAS. ACTIVACIÓN DEL TURN-OVER LOCAL-SISTÉMICO………….………………………………………………………..23 El Fenómeno de Aceleración Regional RAP……………………………......24 El Fenómeno de Aceleración Sistémica SAP……………………………….25 Efectos colaterales…………………………………………………………...... PRESENTACIÓN DEL CASO CLÍNICO Ficha de identificación…………………………………………………………26 Fotografías extraorales……………………………………………………...... Fotografías intraorales…………………………………………………………29 Radiografía lateral de cráneo………………………………………………....33 Análisis cefalométrico………………………………………………….………34 Radiografía Panorámica……………………………………………………….38 Análisis de modelos……………………………………………………………39 Diagnóstico……………………………………………………………………...41 VTO Objetivo visual de tratamiento…………………………………………..42 Carta de visualización del proyecto terapéutico…………………………….43 STO Objetivo quirúrgico terapéutico…………………………………………45 Secuencia de mecánica……………………………………………………….46 Avances clínicos………………………………………………………………..47 Radiografía lateral de cráneo final……………………………………………55 Comparación de análisis cefalométricos iniciales y finales………………..56 Superposiciones.……………………………………………………………….58 Galería de secuencia de arcos MEAW………………………………………61 CONCLUSIONES………………………………………………………………………62 REFERENCIAS…………………………………………………………………..…….63 AGRADECIMIENTOS A mi padre Victor Jaime por ser un hombre justo, distinguido por su vocación de educar, a mis hermanos, y a mi abuelita; quienes sin su apoyo no hubiera sido posible la culminación de mi meta. Al Doctor Eduardo Llamosas Hernández por su interés mostrado a mejorar la formación de los alumnos de la Especialización de Ortodoncia de la Clínica Naucalpan FESI UNAM. Al Maestro René G. Rivera Notholt, y a mis profesores por sus enseñanzas en el Posgrado y a mis compañeros de la generación 2014-2016 por su amistad brindada. . RESUMEN El presente trabajo describe el caso clínico de una paciente de 22 años de edad, que se presenta al servicio de Ortodoncia de la Clínica de Especialidades Naucalpan de FESI UNAM, con una maloclusión de tendencia a Clase III, con mordida borde a borde. El análisis facial frontal sugiere un tipo de cara euriprosópico con tercios faciales desproporcionados. El estudio lateral muestra un perfil recto con bi-retrusión labial. El análisis esquelético sugiere una Clase III esquelética grave con patrón de crecedor horizontal severo. Paradójicamente, el Análisis de la Estructura Interna (Campo VII de Ricketts) sugiere que la mandíbula es algo pequeña con respecto de la relación cráneo-facial. La línea media dental inferior ostenta una desviación leve hacia el lado izquierdo, en relación del arco superior; Clase III canina y molar de Angle, diente 38 retenido, mordida borde a borde y problema de Bolton (discrepancia de diámetros mesio-distales) tanto anterior como posterior. Para el tratamiento, se prescribe un protocolo de arcos multibucles. Éste conforma una opción menos invasiva que la cirugía, dado que la paciente se encuentra en un rango límite para ser candidata a tratamiento quirúrgico; adicionalmente, la paciente prefirió un tratamiento convencional para la corrección de su problema. Palabras clave: Arco multibucles, clase III limítrofe, arco MEAW. ABSTRACT This paper describes a clinical case report of a 22 years old patient from the Orthodontics service in the Clínica de Especialidades Naucalpan of FESI UNAM Mexico, with an edge to edge anterior bite Class III tendency malocclusion. Facial analyses suggest an europrosopic face, out of proportional face. The lateral analysis shows a straight profile with lip retrusion. Cephalometric analyses suggest a severe Class III as well as a strong forward growth tendency. Oddly enough, the Internal Structure (Field VII of Ricketts) analysis suggests that lower jaw appears to be smaller than craniofacial composite. The lower middle dental line shows a mild deviation to left side relative to superior arch, canine and molar Class III Angle relationship, retained lower left third molar teeth, and a Bolton anterior and posterior teeth size discrepancy. Because of the patient was a border line candidate to surgical treatment, a multiloop arches protocol was prescribed; additionally, the patient preferred a conventional treatment for the correction of the problem. Key Words: Multiloop arch, limit class III, MEAW arch INTRODUCCIÓN La utilización del sistema multibucles tiene sus orígenes en los años 50 constituyendo a la sazón una herramienta de gran utilidad en el tratamiento ortodóncico. Sin embargo en la actualidad, debido probablemente a la mercadotecnia y a la popularidad de las técnicas de arco recto, ha decaído la utilización de los bucles en el arsenal ortodóncico. No obstante, en la corrección de algunos apiñamientos dentarios o ante la necesidad de movimientos en masa, cambios de inclinación del plano oclusal, y en el detallado de la oclusión final, se requiere de corrección individual de cada uno de los dientes. Esto, finalmente, se logra mediante dobleces adecuados en los arcos. Por lo tanto, el uso de arcos multibucles sigue siendo una opción perfecta para un tratamiento de ortodoncia, en ciertos tipos de maloclusión. Estos arcos se pueden utilizar desde la fase de alineación y nivelación, trabajo y en el detallado final. Además de que, con la ayuda de elásticos se pueden corregir maloclusiones de diversos tipos. Los arcos multiblucles presentados por el Dr. Young Kim, son útiles para controlar la inclinación del plano oclusal, entre otras ventajas. Utilizados como herramienta en un tratamiento de ortodoncia, inducen una aceleración sistémica en el recambio óseo, lo que genera mayor plasticidad del hueso y con ello mayor movimiento dental. Sin embargo, se debe tener un buen controlde estos protocolos, ya que la deformación del arco o la falta de cooperación en el uso de los elásticos o del aparato extraoral, puede derivar en efectos nocivos. 1 METALES Un metal se define como un elemento formado por uniones de átomos mediante un enlace metálico. Los átomos de este enlace son más electropositivos, porque ceden sus electrones de valencia y pasan a formar un mar o nube de electrones. Así, los núcleos con carga positiva quedan enlazados por atracción mutua hacia los electrones con carga negativa. Debido a su carácter electropositivo, muchos metales como el hierro tienden a sufrir oxidación y corrosión. Los enlaces metálicos son relativamente fuertes, esto les confiere un módulo de Young o módulo de elasticidad relativamente alto. Como los enlaces no son direccionales, los metales tienen buena ductibilidad. Otras características de los metales son los puntos de fusión relativamente altos, buenos reflectores de la radiación visible, buenos conductores de calor, resistencia y conductividad eléctrica.1 Por lo general, los metales en estado sólido presentan estructuras cristalinas; de las cuales dependen sus propiedades físicas y mecánicas, entre otras cosas. El mayor número de metales utilizado en Odontología es el sistema cúbico. Aleación Es un material metálico que se obtiene mediante combinaciones químicas (fusión) de distintos elementos. Comúnmente, tienen mejores propiedades mecánicas que los metales puros. Las propiedades difieren por sus componentes; por lo tanto, entre más elementos compongan una aleación, más compleja será su estructura interna, sus propiedades físicas y mecánicas tendrán mayor amplitud. 2 ALAMBRES Un alambre es un metal en forma de hilo que ha sufrido estiramiento por fuerzas traccionales. Las propiedades físicas de los alambres tienen íntima relación con: los componentes, el proceso mecánico y térmico de elaboración. Proceso de manufactura La manufactura del alambre involucra cuatro etapas: Fusión, formación del lingote, rolado y moldeado. Fusión: Se seleccionan los componentes y se funden formando la aleación. Esto influye en las propiedades de los metales. Formación del lingote: Del molde donde se vertió la aleación, se forma una barra. Este paso es muy crítico. Algunas de las propiedades del material resultante son la maleabilidad, la capacidad para soportar deformación permanente sin romperse bajo compresión (laminado); y la ductibilidad, cualidad de soportar la deformación permanente sin romperse bajo tracción (alambres). La temperatura influye en el comportamiento de las propiedades de la aleación. Así, la maleabilidad es directamente proporcional a la temperatura, y la ductibilidad es inversamente proporcional. A altas temperaturas, 750°-800° C en el caso de alambre de acero inoxidable se presenta la fase austenítica, que proporciona características de suavidad y ductibilidad a la aleación. Mientras que a temperaturas bajas, 225°-90° C en caso de alambre de acero inoxidable, se maneja la fase martensítica, que brindará propiedades físicas de dureza pero puede ser quebradizo. Entre la fase austenítica y martensítica, se presentan diversas etapas. Las propiedades finales de la aleación dependerán de la totalidad de la temperatura, tiempo y velocidad de enfriamiento, hasta alcanzar la temperatura del medio ambiente. Rolado: Este es el primer paso mecánico donde el lingote se procesa bajo presión de distintos rodillos hasta obtener laminillas. Moldeado: Es el proceso de precisión, en donde se aproxima a su tamaño y forma (sección transversal) final mediante rolado (maquinado por rodillos). La conclusión 3 se alcanza mediante procesos de estiramiento, donde el alambre alcanza sus proporciones ideales al ser pasado por una matriz en forma de orificio. Los rodillos comprimen el lingote. El comprimido se vuelve barra. Se coloca la barra en ácido sulfúrico y agua. Se enrolla en un tambor hasta adelgazar a un alambre. Imagen 1 Adaptada de Share Orthodontic Wires Indian dental Academy. El rolado y el moldeado provocan modificaciones en la estructura granular al comprimir y llenar los espacios vacíos de la matriz del alambre. Un metal que es rolado en frío, significa que es calentado para maquinarlo más no se vuelve a fundir; el trabajo totalmente en frío reduce la ductibilidad, aumenta su endurecimiento, y deforma los gránulos de la aleación. Estos cambios se pueden revertir mediante tratamiento térmico por ablandamiento, el cual consiste en tres periodos: 1) Recuperación: Modificación de la resistencia a la tracción y la ductibilidad. 2) Recristalización: Aumenta la ductibilidad disminuyendo su resistencia a la tracción. 3) Crecimiento granular: Presenta pocos cambios en resistencia a la tracción como en ductibilidad.2 4 Características de un alambre Esfuerzo: Es la carga o fuerza que actúa por unidad de área en la que se aplica. Se expresa en Pa (pascales) o en psi (libras por pulgadas cuadradas). Su fórmula es: Esfuerzo= Fuerza (F)/ Área A. Los cuatro tipos de esfuerzo más comunes son: 1) Tensión: Resistencia interna a una fuerza al jalar un cuerpo para separarlo. 2) Compresión: Resistencia interna a una fuerza al tratar de reducir un cuerpo. 3) Torsión: Resistencia interna a una fuerza al deslizar una parte sobre otra. 4) Flexión: Resistencia a un alargado perpendicular a su eje longitudinal. Deformación unitaria: Representa el cambio de dimensión como resultado de la aplicación de un esfuerzo. No tiene dimensiones y se expresa en pulg/pulg o en cm/cm. Por lo tanto, el esfuerzo es la causa y la deformación unitaria es el efecto. Módulo de Young o módulo de elasticidad (E): Es la medida de rigidez de un material, siendo la pendiente de la curva esfuerzo-deformación unitaria en la región elástica. La Ley de Hook establece: “La deformación de un cuerpo es directamente proporcional a la magnitud de la fuerza aplicada.” Sus fórmulas son: E=δ/ ε y F=ks, donde F es la fuerza aplicada, k es la constante de proporcionalidad del material, s es la deformación producida. Se mide en Pa (pascales), libras por pulgada cuadrada(psi) o N/mm2. El módulo de Young es constante en materiales elásticos; pero para materiales no lineales se usa la pendiente de una tangente como variable que reemplaza al módulo de Young, que es constante; se llama flexibilidad o capacidad elástica de deformación. F F Tensión FFlexión FF Compresión F F Torsión 5 Imagen 2 Gráficas adaptadas de Ciencia e Ingeniería de los materiales. En la segunda gráfica, LP es el límite proporcional que indica que ante una determinada tensión existe una determinada deformación; LE es Límite elástico proporcional, es el punto donde finaliza la elasticidad antes de producir una deformación permanente; entre LE Y RF existe una pequeña elasticidad a nivel molecular sin recuperación; y RF es la auténtica deformación física. El límite elástico proporcional en los materiales metálicos es una propiedad sensible a la microestructura; pero entre este límite y la resistencia a la tensión, el módulo de elasticidad no depende en su mayoría de ella. El tamaño del grano no tiene gran efecto sobre el módulo de Young, pero el módulo de elasticidad si guarda una estrecha relación con la fuerza de los enlaces atómicos. En una gráfica fuerza-distancia, una pendiente pronunciada a la distancia de equilibrio (o interatómica) indica mayor energía de enlace y mayor punto de fusión; esto significa que el material consta de un módulo de elasticidad grande, se requiere de una mayor fuerza para estirar el enlace y separar sus átomos. Uncomponente rígido con un módulo de elasticidad grande, presenta menores cambios dimensionales cuando el esfuerzo que se aplica es relativamente pequeño y por lo tanto, sólo causará una deformación elástica. En consecuencia, un material es más rígido cuando su E es alta señalando una recta más vertical en el gráfico; y cuando la línea es más horizontal será más flexible siendo su E más bajo. 3 Material elástico Material no lineal 6 Constatando todo la anterior, tenemos que tener en cuenta los siguientes puntos: 1) Deformación elástica: Es reversible, la estructura molecular del material no se modifica y desaparece la deformación una vez que se elimina la tensión. 2) Deformación plástica: Representa el desplazamiento permanente molecular del material y presenta una deformación aunque se retire la tensión. 3) Relación esfuerzo/deformación: es el grado de deformación de un material al aplicarle una fuerza que aumenta permanentemente. Imagen 3 Tabla adaptada de Alternativas Mecánicas en Ortodoncia. Otras características de los alambres: Tenacidad: Resistencia del metal a la ruptura. Rigidez: Resistencia de un alambre al ser deformado. Dureza: Un cuerpo tiene menos dureza que otro, si puede ser rayado por éste. Resiliencia: Cantidad de energía absorbida por una estructura al ser sometida a una tensión sin exceder su límite proporcional. Moldeabilidad o formabilidad: Capacidad que tiene un alambre antes de llegar a su punto de fractura. Resistencia: Capacidad de resistir una carga deformante sin exceder los límites de la deformación plástica. Afiabilidad: Permite se puedan soldar. Deflexión: Distancia a la que se desplaza cualquier punto del alambre al aplicarle una fuerza. Rango o amplitud de trabajo: Distancia en línea recta a la que puede ser deformado un alambre sin que esta deformación sea permanente. 4 Aplicación de una fuerza= Esfuerzo Deformación elástica Deformación plástica Trabajo (fuerza x distancia) Deformación o fractura Movimiento dental esperado Sin movimiento o movimiento no deseado 7 Alambres en ortodoncia En la época de Angle en 1930, se utilizaban arcos con aleaciones áuricas con platino, cobre, níquel y paladio. Con la recesión económica, se buscaron otros materiales para sustituir dichos elementos. En 1950 se empezó a utilizar el SS (acero inoxidable). Más adelante se buscó un material que tuviera las propiedades del oro y mejorara las desventajas del acero inoxidable, y de ello, surgieron los alambres Elgiloy. Después surgió el alambre australiano Wildcat® que tenía mayor resiliencia. Posteriormente, las aleaciones de níquel titanio como Nitinol, aleaciones beta-titanio TMA, y Nitinol termoactivado, se empezaron a utilizar. Las propiedades ideales de un alambre son: 1) Gran elasticidad (poca rigidez) 2) Gran resistencia a la fractura. 3) Gran deflexión. 4) Permitir sea soldado. 5) Económico. 6) Resistencia a la corrosión. 7) Ser bioinerte y no permitir la adhesión de la placa bacteriana. 8) Estético. Clasificación de los alambres: Por su sección transversal: Determinada por la forma y dimensión del alambre. Con mayor frecuencia se utilizan en Ortodoncia: - Redondos. Se presentan en diferentes diámetros que van desde 0.008 hasta 0.060 pulgadas. - Cuadrados. Con ancho y grosor de 0.016 x 0.016, entre otros. - Trenzados. De 0.015 - 0.021. 8 - Rectangulares. Brackets con ranura 0.018”: 0.016” x 0.022, 0.018” x 0.022”. Brackets con ranura 0.022”: 0.017”, 0.022” x 0.025”, 0.028”. Por su diámetro: En E.U.A. se miden en pulgadas; mientras que en Europa en mm. Aleaciones de acero inoxidable: En 1929 la compañía Renfert Company empezó a producir la aleación de acero inoxidable. En 1933 la American Society of Orthodontists en la ciudad de Oklahoma, lo presentó como material ortodóncico. Lo aceros pertenecen al grupo austenítico de tipo AISI 302 Y 304. Su composición común contiene: hierro, 17-19% de cromo, un 8-10% de níquel, 0.015% de carbono, 1% de silicio y cantidades pequeñas de azufre y fósforo. Los aceros inoxidables ferríticos y martensíticos son conocidos como aceros al cromo, debido a que contienen muy poco o nada de níquel; y su uso en ortodoncia es muy limitado. La composición de los tres tipos de alambre de acero inoxidable es: 5 Grupo ferrítico: Grupo martensítico: Grupo austenítico. Cr: 11.5-27% Cr: 11.5-17% Cr: 16-26% Ni: 0% Ni: 0-2.5% Ni: 7-22% C: 0.2% máx C: 0.25% máx C: 0.08-1.20%máx Fe: 88.3-78.3% Fe: 88.3-80.2% Fe: 76.95- 50.8% Imagen 4 Tabla adaptada de Alternativas Mecánicas en Ortodoncia. 9 Aleaciones cromo/cobalto En 1954 The Elgin National Watch Company, de Elgin Illinois, se dedicaba a fabricar relojes de bolsillo y después relojes de muñeca. Pero su gran descubrimiento fue crear Dura Balance, que utilizaba brazos espirales de equilibrio para mejorar el funcionamiento de los relojes con una aleación que patentaron como Cr-Co Elgiloy. 6 El Cr-Co Elgiloy es una aleación austenítica, su fuerza tensil puede alcanzar los 2500 N/mm2, su comportamiento suave se debe a que se le expone a una alta temperatura (1000-1200°C) seguida de un rápido enfriamiento. Su límite de fuerza de tensión puede alcanzar los 900 n/mm2, pero la fuerza mecánica incrementa cuando su proceso de rolado es en frío y su límite puede alcanzar los 1900N/mmm2. Se puede obtener fuerza adicional por endurecimiento a 520° durante 3hrs. Es un material no magnético, extremadamente resistente a la corrosión, y biocompatible. Su módulo de Young es de 210 kN/mm2, alta deformación plástica (> 2200 N/mm2) y presenta buena resistencia a la fatiga. Tiene asimismo propiedades elásticas excepcionales. 7 Posee propiedades elásticas bastante semejantes a las que tiene el acero, por lo tanto, el diseño de los arcos y las magnitudes de activación se encuentran dentro de los mismos márgenes. De igual manera, poseen una fuerza similar liberada, características similares de unión, alta biocompatibilidad y contiene una cantidad de níquel comparable con el SS. Presentan un bajo módulo de elasticidad, lo que significa mayor rigidez; bajo módulo de resiliencia, aunque un poco más alto que el del acero inoxidable; alta tenacidad, también un poco más grande que la de SS. Esta aleación de Cr-Co, es popular debido a que puede ser manipulada fácilmente en distintas formas y ser tratado térmicamente, incrementando su resiliencia y fuerza, por medio de precipitación en un horno dental a 900°F por 7-12 minutos. 10 Entre las desventajas de la aleación encontramos que presentan un mayor grado de dureza al trabajo, y el cambio de altas temperaturas (arriba de 1200 F°) a su enfriamiento, causan que el material posea ductibilidad, pero pierde dureza. Dentro de sus ventajas encontramos mayor resistencia a la fatiga y a la distorsión, mayor duración como resorte resiliente y alto módulo de elasticidad que puede ser alterable con tratamientos térmicos, buena maleabilidad, baja fricción, funcionan por tiempo prolongado, posibilidad de ser soldados, templados producen F muy altas y su costo es intermedio. Composición nominal: Cobalto 40% Cromo 20% Hierro 15,8% Níquel 15% Molibdeno 7% Magnesio 2% Berilio 0.04% Carbón 0,15% Imagen 5 Tabla adaptada de Ortodoncia Teoría y Práctica. Efectos de los metales que componen la aleación: 8 Cobalto Aumenta la resistencia, dureza, módulo de elasticidad y disminuye la ductibilidad. Cromo Resistencia a la corrosión y pigmentación. Hierro Favorece el endurecimiento. Níquel Disminuye la resistencia, dureza, módulo de elasticidad, y aumenta la ductibilidad. Molibdeno Reduce la ductibilidad y aumentala elasticidad. Carbón Aumenta la dureza y provee resistencia. Imagen 6 Tabla adaptada de Alternativas Mecánicas en Ortodoncia. 11 Otras características: Imagen 7 Tablas adaptada de MAT Web Material Property Data Api Kolon Propiedades físicas Densidad 8.30 g/cc 8.3 °C Propiedades mecánicas Dureza, Brinell 224 Dureza, Knoop 262 Dureza, Rockwell A 60 Dureza, Rockwell B 97 Dureza, Rockwell C 19.0 Dureza, Vickers 230 Fuerza de tensión límite UTS 970 MPa Límite deformación plástica 480 MPa Módulo de elasticidad 189.6 GPa 215(suave), 190(duro), 225(suave endurecido), 210(duro endurecido) Coeficiente de Poisson 0.226 Esfuerzo de cizalladura 77.4 GPa Trabajo en frío Fuerza de tensión límite UTS (psi) Enlongación 0 150,000 55 20 205, 000 9 37 245,000 5 50 275,000 3.9 60 295,000 3.8 68 321,000 3.8 75 325,000 3.9 12 Propiedades eléctricas Resistencia eléctrica 95 μΩcm Conductividad eléctrica 1.1 MS/m Permeabilidad magnética No magnético Propiedades térmicas Coeficiente de expansión térmica 15.17 μm/m-C° Capacidad térmica específica 0.430 J/g-C° Conductividad térmica 12.5 W/m-K Punto de fusión 1427 C° Imagen 8 Tablas adaptada de MAT Web Material Property Data Api Kolon. Imagen 9 FWM 1508 Alloy. Elgiloy. Condiciones de superficie Apariencia altamente pulida. La superficie áspera puede ser menos de 5 medias cuadráticas. Diámetros arriba de 0.040” no tendrán un acabado liso y los mayores a 0.100” tendrán una superficie más áspera. No obstante, la superficie puede ser mejorada con tratamientos finales adicionales. La resistencia a la corrosión es resultado de una capa fina pasiva de óxido de cromo en su superficie. Usos: Resortes de relojes. Médico: Implantes quirúrgicos, clips quirúrgicos, agujas, filtros de vena cava, cables ortopédicos, y aditamentos de ortodoncia. Otros: partes de armas. ISO 9 ISO 5832-7 13 Elgiloy®. Es la marca registrada de Rocky Mountain Orthodontics, se desarrolló en los años sesenta para la fabricación de arcos y aditamentos de la técnica Bioprogresiva de Ricketts®. Actualmente se utiliza en la técnica de Arco de Canto Multibucles (MEAW). Temples diferentes del elgiloy El templado cambia las propiedades físicas de un metal y lo transforma en otro con condiciones clínicas más favorables, como aumentando la dureza del alambre. El fabricante mediante un código de 4 colores clasifica los alambres, todos presentan la misma composición y las diferencias en sus propiedades mecánicas se deben a las variaciones en su procesamiento. Azul: Es blando y de elasticidad normal; es el más comercial debido a que es el que con mayor frecuencia se utiliza en clínica. Se dispone en: tiras, arcos preformados y aparatos Quad-hélix. Es indicado en las fases intermedias y finales del tratamiento de ortodoncia, es útil cuando se necesite realizar dobleces, soldar aditamentos, confeccionar arcos multibucles, arcos utilitarios y arcos de intrusión. Si se somete a tratamiento térmico con calor, se incrementa su templado y resistencia. Sin tratamiento tiene el 60% menos de rigidez del acero y con tratamiento llega a 120%, superando al acero. El tratamiento térmico se realiza con un aparato de resistencia eléctrica soldadora, y generalmente el fabricante provee una pasta especial para indicar las condiciones apropiadas de temperatura y tiempo. También se puede utilizar un horno de tratamiento térmico durante 10 minutos. Al realizar bucles al alambre y darle tratamiento térmico, se disminuye la LDR (módulo carga-deflexión), y se incrementa la rigidez; ya que dicho tratamiento térmico causa una precipitación compleja que sustancialmente incrementa la fuerza del alambre. 14 Amarillo: Presenta una aleación más elástica, dúctil y resiliente que la tesitura azul. Se puede doblar con gran facilidad y se debe soldar con precaución. Para obtener sus máximas capacidades, se le debe dar tratamiento con calor. Verde: Es más resiliente que la tesitura amarilla. Se incrementan las características de su templado por medio de tratamiento térmico. Rojo: Es el temple con mayor dureza, el más resiliente e hiperelástico. Se debe manipular con excesivo cuidado, y el tratamiento térmico lo vuelve demasiado elástico siendo susceptible a la fractura. Es útil como arco pre-operatorio en el tratamiento ortodóncico-quirúrgico. El tratamiento térmico no produce liberación de tensiones, sino cambios en la elasticidad en las aleaciones de Elgiloy. Las tesituras blandas azul y amarilla son comparables con el alambre de acero inoxidable, mientras que las verdes y rojas son más templadas y rígidas. Tanto las tesituras amarilla, verde y roja, tienen propiedades mecánicas similares a otros alambres que resultan ser más económicos. 10 Otras marcas comerciales son: Azura® (Ormco Corporation), Multiphase® (American Orthodontics), Phynox® (Lamineries Matthey), entre otros. Cuadro comparativo de los alambres más utilizados en Ortodoncia 11 Alambre ideal Acero Inoxidabl e Cromo- Cobalto Níquel- Titanio Titanio- Molibdeno Límite elástico ALTO ALTO ALTO BAJO MEDIO Módulo de elasticidad Bajo, inicio Alto, final BAJO BAJO ALTO MEDIO Módulo de resilencia ALTO BAJO BAJO ALTO MEDIO Tenacidad ALTA ALTA ALTA BAJA ALTA Biocompatibilidad ALTA ALTA ALTA MEDIA ALTA Imagen 10 Tabla adaptada de Alternativas Mecánicas en Ortodoncia. 15 BUCLES Conocido también como loop, consiste en un plegado específico que puede incluir dobleces verticales, horizontales y/o circulares; se confecciona en el alambre, en el espacio inter-bracket, para obtener determinados movimientos de los dientes. Esta sobre-extensión constituye un mecanismo rompe-fuerzas tridimensional, que distribuye las tensiones entre los dientes en los ejes X, Y y Z, a lo largo del segmento de alambre. En contraste, un segmento recto de alambre, genera una tensión elevada, debido a que no se puede estirar ni comprimir en el espacio inter-bracket. La realización de bucles en un arco ortodóncico ayuda a reducir las tensiones en los espacios entre cada diente, liberando gradualmente la energía potencial de los dobleces y distribuyendo un esfuerzo uniforme hacia los tejidos de soporte. La activación debe ceder una vez que se encuentra realineado el bucle. Los bucles se utilizaban originalmente durante las fases de nivelación del tratamiento, sin embargo comenzaron a entrar en desuso con la mercadotecnia de una ortodoncia “fácil” mediante la utilización pura de alambres rectos. En la actualidad persisten protocolos que utilizan bucles en alambres cuadrados o rectangulares, ocupando una porción importante de la ranura del bracket, con el objeto de asegurar mayor control de las fuerzas de 1º, 2º y 3er orden. Propiedades mecánicas de los bucles Éstas son principalmente condicionadas por los siguientes factores que interactúan con las propiedades del alambre: a) momento de fuerza (razón M/F), b) radio de carga y deflexión, y c) la fuerza vertical generada. Dependiendo a su vez de componentes relacionados con la forma del bucle, como a) altura, b) anchura, c) forma y posición; además del material del alambre y del corte seccional, entre otras características. 16 Altura del bucle: Afecta de manera particular la razón M/F; mientras más altura tenga el bucle, esta M/F incrementa. Ningún bucle puede alcanzar una razón de M/F mayor a su altura. Burstone y Koenig reportan que un bucle vertical de 6 mm de altura tiene una razón de 2 M/F; en tanto que, uno de 10 mm, tiene un 4 M/F de 7 mm horizontal. Para un bucle en forma de “T”, toda vez que se incrementa la longitud horizontal gingival, el radio M/F aumenta alcanzado un límite superior y luego decae. Tanto la longitud delbucle, como el hélix, tienen menos efectos en el radio M/F. Forma del bucle: El bucle en “T” tiene una razón M/F mayor que el de los bucles verticales. Siatkowski introdujo el bucle Opus que tiene un bucle con forma en “L” con un hélix en la porción apical de la para aumentar la razón M/F. El bucle Opus a 70° tiene una razón M/F de 8.7 mm, más alto que el que se obtiene con bucles verticales o con bucles en forma de “T” con similares dimensiones. No obstante, los bucles con forma en “L” con dimensiones similares a las que posee el bucle Opus, tiene la mayor razón M/F. Posición del bucle: Puede ser capaz de modificar la razón M/F. Es el mecanismo mediante el cual los momentos diferenciales se crean para el cierre de espacios. Se crea un momento más alto en el bracket que se encuentre más cercano al bucle.12 Módulo de carga/deflexión. LDR (Load Deflection Rate) El módulo de carga/deflexión, es la tensión generada sobre el alambre, bracket, tejidos de soporte y el diente. La inercia de una fuerza es distribuida en todas las partes del mecanismo. El módulo LDR analiza específicamente las fuerzas generadas en los espacios inter-bracket. Éste varía de acuerdo con: 1. Composición del alambre, rigidez del material representada por el módulo de Young: es el cociente de la unidad esfuerzo/tensión. Describe las 17 propiedades elásticas del material del alambre, sin tomar en cuenta la longitud y geometría del corte seccional. 2. Geometría del corte seccional, rigidez y momento de inercia: describe la rigidez a la flexión en función del área del corte seccional, la forma y el material, independientemente de la longitud y el diseño del alambre. Depende del módulo de elasticidad y del momento de la inercia. 3. Diseño del alambre, rigidez del dispositivo: es determinado por la longitud, diseño del bucle y material de alambre; cuantifica la carga requerida para la unidad de longitud o de deflexión. La fórmula del módulo carga/deflexión es: LDR= rigidez del alambre x rigidez del diseño. Rigidez del alambre= rigidez del material x rigidez del corte seccional. Los alambres con alto LDR, aplican fuerza excesiva en los dientes, y su fuerza decae rápido; en cambio, los alambres con bajo LDR, generan una fuerza ligera y continua. En la técnica de Arco de Canto Multibucles (MEAW), se utilizan múltiples bucles con forma de “L” para disminuir el LDR inter-bracket; esto ayuda a cambiar la inclinación del plano oclusal, realizar enderezamiento de dientes posteriores, y corregir relaciones sagitales de la oclusión en un tiempo más corto.13 Control de fuerzas El monto de fuerza que se aplica a un alambre antes de producir una deformación permanente, es el límite elástico proporcional. Thurow indica que una deformación de 3 mm en un alambre de alambre de acero inoxidable 0.018” en un espacio de ½ pulgada (13 mm) necesita una fuerza de 650 g. La fuerza de deflexión requerida es equivalente a la fuerza potencial contenida en el segmento de alambre; por ejemplo, en un segmento recto de Elgiloy® azul de 0.016”x0.016”, una flexión de 20 mm genera una reacción de 100g. 18 A mayor longitud del alambre, menor fuerza de deflexión, pero presenta más inconvenientes. Imagen 11 Forces Used in Bioprogressive Therapy. Arcos multibucles Con la introducción de la técnica de Jarabak en los años 50 se inició el uso de arcos multibucles, realizando bucles verticales en alambre de acero inoxidable 0.016-0.018.14 Begg en 1956 introdujo la técnica de fuerzas diferenciales con arcos ligeros, que contenían una serie de bucles verticales utilizando un alambre redondo australiano Wilcock de calibre 0.016”. Se utiliza en fases iniciales o de nivelación y para la sobrecorrección de dientes con giroversiones.15 Young Kim en el año 1967, incorporó la técnica de Arco de Canto Multiansas MEAW. Se utilizaba en sus inicios un alambre de acero inoxidable estándar de 0.016” x 0.022”, que más tarde cambia a el uso de Blue Elgiloy® en 0.016” x 0.022”. El arco se conforma por una serie de bucles en forma de “L” en los espacios inter- bracket de canino a segundo molar (5 bucles de cada lado). Cada uno de los bucles en “L”, posee 4 ángulos rectos y un semicírculo, con unas medidas de 5x8 mm en tramos de 20 a 26 mm.16 Sato S. de Kanagawa publica casos clínicos sobre el sistema MEAW, especialmente en el su utilización en tratamientos de pacientes clase III. Slavicek R. de Vien, igualmente publica trabajos y adiciona la técnica MEAW al currículo de sus cursos. 19 En 1960 Ricketts introduce la Serie de “Tes” en la técnica Bioprogresiva con la utilización de alambre Cr-Co Elgiloy en combinación con el arco utilitario, para producir movimientos en masa de los dientes mediante manipulación del plano oclusal y nivelar segmentos laterales. El bucle de “T” en alambre CrCo de calibre 0.016”x 0.016”, mide 8 x 8 en tramos de 20 a 25 mm, posee 4 ángulos rectos y dos semicírculos. Como es más rígido que el bucle en forma de “L”, utiliza un calibre de alambre más delgado. 17 Arco de Canto Multiansas (MEAW) Se utilizaba primariamente para tratar mordidas abiertas. El autor y proponente de MEAW, el Dr. Young Kim, nos aclara que el arco es sólo una herramienta para el tratamiento. El alambre utilizado para confeccionar un arco ideal MEAW debe ser de 2.5- 3x de la longitud de un arco común. Las partes que componen el bucle en “L” son: 1) Porción horizontal: Constituye la mayor parte del bucle, es donde reduce la fuerza vertical y regula el movimiento vertical del diente. 2) Barra vertical (breaker): Regula el movimiento horizontal del diente y brinda el detallado de cada diente. 3) Base del bucle: Gradúa los dobleces de tip back y controla el torque. 4) Porción horizontal del arco: Es la parte que se inserta en la ranura del bracket transmitiendo la fuerza del alambre al diente. Imagen 12 Adaptado de Manual for the Clinical Application of MEAW Technique. 20 Los bucles disminuyen el módulo carga/deflexión proveyendo una fuerza continua y lenta en los dientes (reducen la fuerza en 1/5 parte), permiten un control individual de los dientes, facilitan la alineación e intrusión de dientes sobre- erupcionados y a dar torque; con ayuda de los elásticos se puede reconstruir el plano oclusal con movimiento de la dentición completa.18 El módulo de carga/deflexión del bucle en “L” 0,016” x0.022” genera: 320 (g/mm)a en 3A-4A, hasta 108 (g/mm)a en 6A-7A. 351 (g/mm)a en 3B-4B, hasta 90 (g/mm)a en 6B-7B. En el arco MEAW los bucles posteriores son de mayor tamaño (aceleración de 1 mm/1 min y una deflexión de 1 mm). En la imagen podemos observar los tamaños recomendados de los bucles: Imagen 13 Adaptado de A study of the Regional Load Deflection Rate of Multiloop Edgewise Arch Wire. 21 El radio entre la suma de los slots de los brackets y la longitud del alambre: Imagen 14 Adaptado de A study of the Regional Load Deflection Rate of Multiloop Edgewise Arch Wire. La rigidez del arco MEAW en el espacio inter-bracket en relación con el arco completo: Imagen 15 Adaptado de A study of the Regional Load Deflection Rate of Multiloop Edgewise Arch Wire. 22 Los arcos MEAW consisten en dobleces de tip back, éstos cambiarán dependiendo del tratamiento requerido al plano oclusal. Normalmente el tip back en cada diente es de 2°-3° y para la dentición completa de: 15°-20°. Los elásticos se pueden utilizar de manera vertical, cortos clase II, cortos clase III, triangular, en caja y cruzados. Imagen 16 Adaptado de A study of the Regional Load Deflection Rate of Multiloop Edgewise Arch Wire. El efecto sinérgico de los elásticos y el arco MEAW, nos permiten alinear la dentición, controlar el plano oclusal mesio-distalmente, controlarla dimensión vertical, establecer una buena intercuspidación y controlar los ejes de los dientes especialmente los que tienen movimiento mesial. El arco entero MEAW es más rígido comparado con algunos alambres ayudando a la transmisión de fuerzas de los segmentos anteriores a los posteriores por medio de la fuerza elástica; sin embargo, es menos rígido en las regiones inter- bracket donde se adicionan los bucles, para permitir al diente moverse en la dirección requerida. El arco MEAW es un arco versátil que puede ser utilizado en diferentes maloclusiones, y se le pueden realizar ajustes de acuerdo a lo que se requiera. 23 CONSIDERACIONES BIOMECÁNICAS. ACTIVACIÓN DEL TURN-OVER LOCAL-SISTÉMICO El turn over o recambio óseo, es la serie de cambios presentados en el hueso, la iniciación de la morfodiferenciación y el desempeño histológico en general. En el movimiento dentario fisiológico e inducido se necesita de dos factores desencadenantes: un mediador bioquímico, que son las hormonas como la paratohormona (PTH), sin embargo, en ausencia del estímulo mecánico no es capaz de desencadenar cambios importantes; y un estímulo mecánico, ya sea de deformación, presión, impacto, entre otros factores. Harold Frost explica mediante la teoría mecanostática, la capacidad de respuesta o corrección biológica del tejido óseo en respuesta al esfuerzo mecánico. Según Martin y Burr, el esquema de Frost, propone 5 fases diferentes de las células óseas medidas ante el grado de deformación de una porción determinada de hueso; donde el tratamiento de ortodoncia se realiza en fases 3 y 4. με es el porcentaje de deformación x 10-6 (.000001 % de la longitud de un segmento lineal dado), es la unidad de microesfuerzo desarrollada por cada célula ósea en las diferentes fases de estrés. 1. <200 unidades de με produce atrofia por desuso, donde R>F (la resorción es mayor que la formación). 2. 200 a 2500 unidades de με mantienen al hueso sano, donde R=F (la resorción es igual a la formación). 3. 2500 a 4000 unidades de με producen hipertrofia fisiológica, donde R<F (la resorción es menor que la formación). 4. > 4000 unidades de με generan una sobrecarga patológica capaz de inducir fatiga o falla estructural, donde R>F (la resorción comienza a superar a la formación). 5. Alrededor de 25 000 unidades de με inducirán la fractura espontánea del hueso. 24 A través de la relación de la membrana celular con el medio circundante que es la matriz extracelular (MEC), se percibe el estímulo mecánico o los cambios bioquímicos exteriores que deforman la pared celular iniciando la señalización molecular. Ésta se traduce mediante canales-ión llamados mecanotransductores de la membrana; el relajamiento de dichos canales puede funcionar como iniciador de los procesos de respuesta de la célula mecánicamente activada. 19 Fenómeno de Aceleración Regional RAP Es la respuesta local a un estímulo nocivo o injuria que da lugar a una aceleración en el recambio celular óseo durante un proceso de regeneración o remodelación regional, con el propósito de acelerar la reparación de injurias. La respuesta varía en función de la duración, extensión y magnitud del daño. En las áreas circundantes a las injurias se presenta una respuesta intensificada del hueso, incremento de la actividad osteoclástica, osteoblástica y aumento de los niveles locales y sistémicos de la inflamación. Se produce un callo de reparación óseo sometido a aceleración metabólica; es un tejido de reparación blando, reticulado, o “hueso de primera mano”. El RAP depende del tipo de tejido, puede alcanzar los 4 meses en el hueso humano, siendo entre 10 a 50 veces más rápido de lo normal. En un período de 3 a 4 semanas, el hueso alveolar es en mayor medida plástico, y se presenta una aceleración del movimiento dentario. 20 El alambre recto en calibres gruesos induce áreas discontinuas, reducidas y aisladas de activación metabólica del hueso con presencia de lagunas de Howship. En cambio, un alambre recto delgado puede generar áreas homogéneas de activación metabólica, pero con un control deficiente del diente. 25 La realización de un bucle en un alambre cuadrado o rectangular proporcionará mayor control de torque y fricción, induciendo áreas de hueso metabólicamente más activo y extenso durante un gran lapso de tiempo. 21 Por lo tanto, el diseño del arco MEAW almacena la energía dosificando la distribución de fuerzas, y la activación del turn-over genera un RAP local moderado y uniforme. Fenómeno de Aceleración Sistémica SAP Es la suma de los RAP producidos de modo local por cada uno de los bucles del arco multiansas. Dicho arco es capaz de inducir un SAP extenso especialmente activo, sólo superable por la serie de corticotomías alveolares. El SAP tiene mayor actividad en hueso esponjoso que en el estrato cortical, facilita el desplazamiento dentario en masa, demanda la necesidad de un control efectivo de los dientes debido a la plasticidad del hueso en reparación.22 Efectos colaterales La activación del turn-over óseo se acompaña de productos metabólicos, especialmente de tipo inflamatorios. Tanto en los fenómenos de RAP Y SAP, los niveles de metabolitos pueden afectar la integridad de ciertos tejidos, reportado casos de reabsorción radicular, excesiva movilidad y pérdida dentaria, así como daño periodontal irreversible. Asimismo la falta de cooperación con el uso de elásticos y/o fuerzas extraorales, junto con la deformación de los arcos en boca, puede derivar en resultados nocivos.23 26 PRESENTACIÓN DEL CASO CLÍNICO Frente NÚM. EXPEDIENTE: 7254 PACIENTE: Angélica Sarai Trujillo Minero SEXO: Femenino. EDAD: 22 años. FECHA DE NACIMIENTO: 03/08/1992. MOTIVO DE LA CONSULTA: “No me gusta mi mordida borde a borde.” OCUPACIÓN: Estudiante. FECHA DE TOMA DE ESTUDIOS: 06/10/ 2014. Ficha de identificación - Cara ovalada. - Braquifacial. - Tercios desproporcionales. - Línea media simétrica. - Labios delgados y competentes. 27 Sonrisa Perfil ‐ Línea media facial corresponde con línea media dental superior. ‐ Se muestra 30% de las coronas clínicas de dientes superiores e inferiores. - Perfil recto. - Línea Estética de Ricketts: Labio superior: -10 mm. Labio inferior: - 9 mm. - Ángulo nasolabial: 81°. 28 Galería extraoral 29 Frontal Lateral derecha - Línea media inferior desviada 0.5 mm a la derecha, con respecto a la superior. - Bordes gingivales de cuellos nivelados. - Buena salud periodontal. - Clase III molar de Angle. - Clase III canina de Angle. - Mordida abierta posterior, sólo contactan los molares. - Presencia de manchas blancas en cuellos de los dientes. 30 Lateral izquierda Oclusal superior - Clase III molar de Angle. - Clase III canina de Angle. - Mordida abierta de dientes 22, 25. - Presencia de manchas blancas en cuellos de los dientes. - Arco cuadrado y asimétrico. - Apiñamiento ligero. - Giroversiones. - Múltiples lesiones cariosas. 31 Oclusal superior Sobremordida - Arco cuadrado y asimétrico. - Giroversiones. - Lesión cariosa. ‐ Horizontal: 0 mm ‐ Vertical: 0 mm 32 Galería intraoral33 Lateral de cráneo 34 Análisis cefalométrico DIMENSION SAGITAL SAGITAL C FACTOR CUADRO DE DATOS 1 AnQulo Goníaco. Gn - Go - Ar 108.0 2 Angulo Facial Posterior. Go - Ar - S 148.0 3 AnQulo de la Base Craneal. Ar - S - Na 132.0 A Anchura de la Rama. R3-R4 31 .0 B Altura de la Rama Co-Go Inl. 69.0 C Anchura de la Sínfisis. PQ-Symph 15.5 D Altura de la Sínfisis. Id-Me 29.0 E LonQitud del Cuerpo Mndibular. Go-Me 80.0 F Longitud de la Base Craneal. S-Na 64.0 35 36 • factor Dosapioo , ... ""~ rn COMPAEHENSM LATERALANALYSIS DENTAL RELA TIONS , M"", A""" ... , (" , ,,) -2.~ -3.0 " ; Coo:U RM o, (mm) -2.5 -2.0 " , InciSO! Ove<;e<: (mm) " " " , InciSO! Ove<bite (mm) -1.5 " -20 ; M~ InciSO! Extrus"" (mm) "' U " " Inte<ncis'¡ /wje (,,-) 1331 12(0 " DENTAL TO SKE LET ON " AS M""" PodO, lo PTV (mm) 18.8 18.0 o; ~ 81 loA-Po PIane (mm) -0.7 " -U " Al toA-Po PIane (mm) " " -20 " 81 Inclrnloo lo A-Po (,,-) ., ., " • All nclrnloo toA-Po(,,-) ~; "' -2.3 " Occ" ,oI PIane lo)(j (mm) U -12 "' " Inclrnloo 01 Occ" ,oI PIane (,,-) 18_ ~ 22.7 -11 " 81 Inclrnloo lo Frrllort(,,-) O; 65.0 " ESTHET ICS " L"",", Lip lo Esthe<:c PIane (mm) 10.8 -U -(8 " Uppe< Lip L«4h (mm) 2H 27.1 " " Lip Embros"e lo Occ" ,oI PIane (mm) -35 -JO " • N"oLobiaI /wje (,,-) 76.7 1120 -7.1 NASO PHARYN GEAL AlfiV./AY e, N-S-B, (,,-) 140.' 1296 " ;; 8,-S-PNS (,,-) W; 6JO -11 ffi Air"i>'! Pe<cm (\) "' ., ffi Lnde<-Arc",oo AD1(mm) "' 27.8 " Lrrle<-Arc",oo AD21mm) "' 236 ~ Disli>Xe PTV lo Adenoid (mm) "' 16.2 oH, U, I AL HtoLA IIU NS n Ccmexl:y (mm) -H n -2 4 " L"",", Foc'-l HeOjJ (,,-) 425 470 -11 • Present Potien!: HeOjJ (cm) "' " Posl« Or loee heqJ (mm) ffie " Ant«Or loee heqJ (mm) 120.1 ;; Posl« OrIAnt«Or r.bo (\) 72.1 • SoddelwJe (,,-) 132.8 1230 ;; • C~-A poirl (mm) 79.8 . , -2.1 ;; C~-GMlhioo (mm) 119.5 116.8 " 37 38 Panorámica - Diente retenido: 38. - Relación corona: raíz 1:2, excepto dientes 11 y 21 con relación 1:1. - Aparentemente vías aéreas permeables. 39 Análisis de modelos 40 Análisis de discrepancias dentales Análisis de proporciones áureas 24 41 Diagnóstico Facial: Braquifacial. Tercios desproporcionados. Perfil recto. Bi-retrusión labial. Esquelético: Clase III esquelética grave Crecedor horizontal severo. Mandíbula ligeramente pequeña con la relación cráneo-facial. Dental: Línea media inferior desviada. Clase III canina y molar de Angle bilateral. Diente retenido: 38. Mordida borde a borde. Problema de Bolton anterior y posterior. 42 VTO Objetivo Visual de Tratamiento Inicio VTO 43 Carta de Visualización del Proyecto Terapéutico PRESENTACIÓN DE PLAN DE TRABAJO Arco Superior: SIN EXTRACCIIONES Arco Inferior: SIN EXTRACCIONES AUSENCIA DE DIENTES COMENTARIOS CAMBIOS EN DIENTES INFERIORES INCISIVO INFERIOR BWD(LT) 2 MM MOLAR INFERIOR FWD 2 MM I D DISEÑO DE TRATAMIENTO DE NO EXTRACCIÓN EXT. Original Objetivos Terapéuticos 44 45 STO Objetivo Quirúrgico Terapéutico - Le Fort I con elevación posterior maxilar y avance maxilar. (BSSO LFI) - Reducción mandibular. 46 Secuencia de mecánica 1° Fase: Alineación y nivelación Brackets Standard Edgewise 0.018” superiores e inferiores. Bandas hasta 6´s. Cirugía de tercer molar inferior izquierdo. 2° FASE: Trabajo Bandas en 7´s superiores e inferiores. Arcos MEAW. Distalizar Arcos de finalización 3° FASE: Finalización Retención ABC (Aparato funcional) Recuperación (Tweed) 47 Avances INICIO 15/ Enero /201 5 . • Se cementaron brackets superiores Edgewise Standard 0.018" . • Bandas con tubos triples superiores y dobles inferiores, con aditamentos linguales . • Arco Niti 0.016" 48 22/ Enero /2015. • Se cementaron brackets inferiores Edgewise Standard 0.018" . • Arco Niti 0.016" 23/ Abril /2015. • Recolocaci6n brackets 14 Y 15. • Resorte NiTi entre 14 y 15. • Barril de rotación en diente 33. • Ligaduras individuales. 49 06/ Agosto 12015. • Arcos MEAW sup e inf. • Lig. individual. • E. Clase 1116 mm (1/4") medium 2.7 oz. (eteat sup a tercera media T inferior) . ~li.~ • . ....... -J , (~~ ~J .. "".1 " - 17/ Septiembre 12015 . • Se volvió a soldar tubo banda 17 . • Elásticos clase 111 (Cuarta media T superior a segunda T inferior. ) 50 051 Noviembre 12015 . • Se aproximaron ligaduras metálicas . • E. clase 111 'i clase 11 1 doble delta (Tercera media T sl4>9fior doble a seglIlda media T irterior] 26/Noviembre 12015 . • Contro l. • Se recibe panorámica. ó!l~~ ~~.~ . - - .' _-:..~ 51 11/ Febrero /2016. • Arcos final superior. • Stripp ing dientes 31, 32, Y 33. • Cadena de 33-32. • Arco inferior: Blue Elg iloy con topes. 52 12/ Mayo /2016. • Barril de rotac ión en diente 42. • Cadena de 41 a 44. • Cadena de 23-26. 4/Agosto/2016. • Se tomaron dobles impresiones y se colocaron retenedores de acetato 40". 53 30fAgosto/2016 . • Se le entregan retenedores ABe. 54 Galería fotográfica 55 Radiografía lateral de cráneo final OI)CIC 12A11111: 10:11:51. 0rtgInII6 -...oo.no:o ... _ .. 56 Comparación de análisis cefalométricos iniciales y finales IniI: '-I ,M • f actOl Oosaptim "~ """ W "~ """ W CüMPAEHENSM LATERALANALYSIS OENT AL RELA TIO NS MoI.or RMo, (mm) -5,2 -JO " -32 -JO " ; C,.-u RMo, (mm) -2.7 -2,0 " U -20 , ~ , lneisor Ove<;e<: (mm) U " " U " O; , lneisor Ove<bite (mm) -0.7 " -U U " " ~ M~ lneisor Ext,uso, (mm) U U U C< U " n Inte<ncisol lwje (,,-) ln ( 12(0 "" 1289 12(0 "' OENTAL TO SKELETO N " A6 MoI.or PodO, lo PTV (mm) 21.4 18,0 U ~~ 18,0 U ~ 81 loA-Po PIane (mm) ,~ ;0 -17 U ;c " " Al loA-Po PIane (mm) U " -2,0 " " " " 81 lnelrnlo, lo A-Po (,,-) ", .0 ce 27.1 .0 O; • All nelrnlo, loA-Po(,,-) 22 ( "' -19 2(0 "' -15 " Occ" sol PIane lo Xi (mm) " -12 " C< -12 " " lnelrnlo, 01 Occlusol PIane (,,-) 12.6 22.7 -25 ~, 22.7 " " 81 lnelrnlo, lo F ,riIOlI(,,-) 72.5 65,0 " 70 ( 65,0 U ESTHET ICS " Lowe< Lip lo Eslhe<:c PIane (mm) -130 -U -59 -99 -U -O " Uppe< Lip L..-qh (mm) ", ,~ " .0 " O~ " Lip Embros"e lo Occ" sol PIane (mm) -H -JO -32 -15 -JO O; • NosoLobiaIlwje (,,-) 82,3 1120 -59 816 1120 -6,1 NASO PHARYNGEAL AlFMAY " N-S-8, (,,-) 1(1,5 1296 " 1(2.6 1296 n ;; 8,-S-PNS (,,-) 51.1 630 -(8 629 630 00 ffi Air"i>'! Pe<cm (\) "' ., "' ., ffi Lnde<-ArcmOl1 A01(mm) "' 27.8 "' 27.8 " Lnde<-ArOl1sOl1 A02(mm) "' 236 "' 236 ~ Disli>Xe PTV lo Adenoid (mm) "' 16,2 "' 16,2 HASOPHARYNG EAL AlR'WAY ~ N·S·S.(dg) U 15 "" " " 1(2,6 129,6 " " ~ B ... S-PNS (e>;¡) 51,1 ~. " 62,9 63 0 00 ~ Air_ ~c"" (%) ' A "" "A ., ~ lindoo-Áf«lOOnAD1 lmm) " V. , '- 27,8 ~ l indoo-As<:o:"r.onAD2 Irnm) ' A no "A 23.6 00 DOs!....,., PTV toAdeooid (...,) 'A '" "A 16 2 SKELE TAI. RELATI ONS " ~(...,) " " ." " ·47 " ·2,5 " L"""" F..mI Heiojt (,,-) ( 13 ". " H 8 n o " • Pr ... nt Potienl Heq,t (cm] " "A • POOl""'" foc. heottI l...,) 113.2 113,0 ~ Anteoor foce heVt (mm] ,." 11>0, 8 ~ Po;leriorlAnterior ratio (l() n, 70,3 • SodcIoAngie (dgJ "" m. " '" 132,( 123.,0 " -~ C~~(mm) 10'-6 ,., " 1~, 2 ., ;C W C~r.othon (mm) "'" 116.8 " 159 1 11 6,8 ,. ~ M""",,,and OiH .. entioI lmmJ ". ~. 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'" '" '" 0.,,> '" '" """ o 58 Superposición Inicio. Progreso Inicio. Progreso . 59 60 61 Galería de secuencia de los arcos MEAW 62 CONCLUSIONES Debido la inhabilidad de corregir maloclusiones severas con métodos convencionales, se recurre directamente a la cirugía; opción que en casos limítrofes no es la mejor camino para solucionarlas, ya que el riesgo/beneficio no se encuentra inclinado hacia lo mejor, sino que implica exponer al paciente a complicaciones innecesarias. Por lo tanto, la elección del arco multibucles más el uso de elásticos, sigue siendo una herramienta versátil que permite resolver gran cantidad de estos casos ambiguos, siempre y cuando se realice un certero diagnóstico y plan de tratamiento en casos indicados. El arco multibucles se puede utilizar en casi cualquier maloclusión, como en casos de mordida abierta, mordida profunda, desviaciones de la línea media, y casos de Clase II y Clase III, donde no exista una deformidad facial desfigurante. La terapia con el arco multibucles reduce la duración del tratamiento, ya que acelera el recambio óseo y con ello acelera el movimiento dental; además, se debe ser preciso en la información que se le da al alambre, ya que cada doblez realizará un movimiento detallado en cada uno de los dientes. 63 REFERENCIAS 1 Askeland Donald R., Phulé Pradeep P., Ciencia e Ingeniería de los materiales, Ed. Cenage Learning, México, 4° ed., 2004, pp 11, 44-46, 55-57, 234-236. 2 Ito Jaime, Alternativas mecánicas en Ortodoncia, Ed. Manual Moderno, México, 2012, pp131-136. 3 Ibídem. Referencia 1, pp 234-235, 247-248. 4 Ibídem. Referencia 2, p 135. 5 Rodríguez Esequiel, Arcos en Ortodoncia. Consultado: 10/04/2016. http://www.geodental.net/modules.php?op=modload&name=Autores&file=index &do=showpic&pid=140 6 Brief History: Elgin Watch Company, Elgin, Illinois, 1864-1964. Consultado: 23/05/2016. http://www.pocketwatchrepair.com/histories/elgin.html 7 Lamineries Matthey SA, Elgiloy. Phynox, 2007. 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Portada Índice Resumen Introducción Metales Alambres Bucles Consideraciones Biomecánicas. Activación del Turn-Over Local-Sistémico Presentación del Caso Clínico Conclusiones Referencias
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