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24/5/2017 1 Unidad IV INTERCAMBIADORES DE CALOR DE CASCO Y TUBOS II Parte Tecnología de la Energía Térmica – 2017 24/5/2017 2 24/5/2017 3 PROYECTO �TÉRMICO �MECÁNICO �HIDRÁULICO �INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL 24/5/2017 4 Proyecto térmico � Balance de masa y energía � Carga térmica a transferir � Cálculo de la DMLT � Cálculo de los coeficientes individuales de transferencia de calor � Cálculo de coeficiente global de transferencia � Determinación de factor de ensuciamiento � Cálculo de la superficie de calefacción � Selección de tubos (medidas, Número, longitud, materiales) � Determinación de numero de pasos y disposición de tubos � Dimensiones principales Proyecto mecánico �Selección de materiales (Códigos/Normas) �Cálculo de coraza �Cálculo de placas �Cálculo de espesor de tubos / método de fijación �Cálculo de tapas �Diseño y disposición de deflectores �Selección de bridas para conexiones �Cálculo de tensiones por dilatación �Análisis de fenómenos vibratorios �Cálculo y selección de dispositivos de seguridad �Tratamientos térmicos 24/5/2017 5 Proyecto hidráulico �Cálculo de diámetro y espesores cañerías �Selección de cañerías de conexión �Pérdida de carga lado tubos y lado carcasa �Análisis de distribución de flujo lado carcasa �Selección de válvulas. Proyecto de Instrumentación y control � Definición de variables a medir y/o controlar � Selección de instrumentos. � Tipo de controlador 24/5/2017 6 DISEÑO ASIGNACION DE FLUJOS 1. El fluido a mayor presión va en los tubos 2. El fluido más corrosivo va en los tubos 3. Los fluidos más sucios van en los tubos 4. El fluido con menor pérdida de carga va en la carcasa 5. El fluido a condensar va en la carcasa Perfiles de temperaturas 24/5/2017 7 24/5/2017 8 Transferencia de calor aplicada al diseño de intercambiadores 24/5/2017 9 COEFICIENTE GLOBAL DE TRANSFERENCIA DE CALOR La determinación de este parámetro es parte importante en el análisis de los intercambiadores Parámetros importantes • Balance de energía aplicado a cada corriente • Si el fluido se encuentra cambiando de fase: • Balance de energía aplicado a la superficie del intercambiador de calor 24/5/2017 10 ( ) ( ) bpeepaii ttAhttAhQ −=−= .. ( )pa ii tt Ah Q −= ( )bp ee tt Ah Q −= ei AA = ( )ba ei tt hhA Q −= + 11 0 0 1 R U = ( )ba ttAUtAUQ −=∆= 00 0=t ei ei hh RRR 11 0 +=+= 0〉t ctd RRRR ++= 0 f d R U U + = 0 1 1 0 0 0 11 UU UU UU R d d d f −=−= ( )badd ttAUtAUQ −=∆= 24/5/2017 11 24/5/2017 12 METODO DE LA DIFERENCIA MEDIA DE TEMPERATURA LOGARITMICA FLUJO PARALELO FLUJO A CONTRACORRIENTE 24/5/2017 13 24/5/2017 14 24/5/2017 15 24/5/2017 16 INTERCAMBIADORES MULTIPASOS Ó DE FLUJO CRUZADO � � � 24/5/2017 17 FACTOR DE CORRECCION F Si hay cambio de fase en el casco R→0. Si hay cambio de fase en los tubos R→ ∞ En ambos casos F = 0 24/5/2017 18 24/5/2017 19 METODO DE LA LMTD Con el método de la diferencia media de temperaura logarítmica lo que se espera es seleccionar el tamaño del intercambiador de calor que satisfaga las condiciones del proceso, El proceso de selección está dado por: • Selección del tipo de intercambiador de acuerdo a la aplicación • Determinar las temperaturas de entrada y salida, así cómo la tasa de transferencia de calor, con el uso de las ecuaciones de balance de energía • Calcular la diferencia media de temperatura logarítmica y el factor de corrección (si fuese necesario) • Obtener el valor del coeficiente global de transferencia de calor (U) • Calcular la superficie de transferencia necesaria (A) • Seleccionar un intercambiador de calor que satisfaga esta área de transferencia METODO NTU Utilizado para determinar flujos de transferencia de calor y temperaturas de salida de los fluidos caliente y frío para caudales másicos y temperaturas de entrada conocidos para un intercambiador de calor específico en términos de tamaño y tipo Qmáx se refiere al calor transferido en un intercambiador de doble tubo a cc, que posea un área infinita de intercambio depende de sus capacidades caloríficas 24/5/2017 20 1) Cc = Ch 2) Cc ≠ Ch ∆��� ∆�� 24/5/2017 21 24/5/2017 22 24/5/2017 23 24/5/2017 24 24/5/2017 25 Coeficientes individuales de transferencia de calor Petukhov, 1970 Chilton y Colburn Colburn Dittus & Boelter, 1930 Sieder & Tate, 1930 24/5/2017 26 Exigencias: • resistencia mecánica • elevada conductividad térmica Materiales usuales: •Aleaciones de Cu: Latones: Cu + Zn – Ej: 90-10, 70-30, ambas con la posibilidad de incluir otros elementos de aleación: Bronce Almirantazgo Hidrurax Special: 15 % Ni, 3 % Al, resto Cu: DIN 2.1504 Marinel: Cu-Ni-Mn-Al-Nb Metal Monel: 65 a 70 % Ni, 35 a 30 % Cu Los materiales Aceros Inoxidables: El acero está constituido por Fe y C como elemento de aleación (0 a 1,6 %). Los aceros inoxidables son aleaciones en las que participan elementos como Cr y Ni principalmente. Se clasifican en ferríticos (magnéticos) y austeníticos (no magnéticos) Autenísticos: AISI 304 – 304 L: 18%Cr-8 % Ni . Rango de temperaturas -180 a 800°C. AISI 309 S: 25% Cr, 12 % Ni. Temperaturas de hasta 1100°C. AISI 316- 316 L: 17 % Cr, 13 % Ni, 2,5 % Mo. Para tuberías y recipientes. AISI 321: 18-10 idem 304 pero con Ti. Mayor termorresisitencia. Ferríticos: AISI 410: 12 % Cr. El más económico de los aceros inoxidables. Elástico. AISI 446: 27 % Cr, soporta hasta 1100°C. Construcción de hornos. 24/5/2017 27 Bibliografía: �Çengel, Junus- Transferencia de Calor y Masa – México - McGraw Hill- 2007- �Kern, Donald - Procesos de Transferencia de Calor –México – CIA Editorial Continental – 1997 �Levenspiel, Octave – Flujo de Fluidos –Intercambio de Calor – Barcelona – Ed. Reverté- 1993- �McCabe Smith Harriot – Operaciones básicas de Ingeniería Química – Madrid- McGraw Hill- 1991 �Molanes, C. – Compendio de Vapor y Máquinas Térmicas – ABRN Green D, Perry R. �Perry´s Chemical Engineers Handbook 8th Ed –New York - McGraw Hill- 2008.
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