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UNIVERSIDAD NORORIENTAL PRIVADA GRAN MARISCAL DE AYACUCHO FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA EN SISTEMAS NÚCLEO BARCELONA UNIDAD IV ACTIVIDAD 1 Docente: Realizado por: Ing. Vicenzo Mascia Ismael Párica, V- 27.652.264 Noviembre de 2021 ÍNDICE INTRODUCCIÓN ............................................................................................................ 3 CONTENIDO ................................................................................................................... 4 Criterio de estabilidad de Bode ...................................................................................... 4 Factores básicos de G(jω)H(jω) ........................................................................... 5 Criterio de Nyquist ....................................................................................................... 21 CONCLUSIÓN ................................................................................................................ 28 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ............................................................................ 29 INTRODUCCIÓN Los sistemas de control necesitan operar a largo plazo de manera confiable, razón por la cual se hacen estudios de la estabilidad de los sistemas dadas diferentes condiciones. No es posible predecir cada condición del ambiente que encontrará el sistema, a pesar de esto se puede evaluar el grado de robustez del sistema de control dadas condiciones que los dejen libres de perturbaciones extremas. Entre los métodos considerados se encuentran el diagrama de Bode y el criterio de estabilidad de Nyquist, de los cuales ambos evalúan la estabilidad del sistema de control dada su función de transferencia. CONTENIDO Criterio de estabilidad de Bode Un diagrama de Bode está formado por dos gráficas: una es la gráfica del logaritmo de la magnitud de la función de transferencia sinusoidal, y la otra es la gráfica del ángulo de fase; ambas se dibujan contra la frecuencia en escala logarítmica. La representación común de la magnitud logarítmica de es Donde la base del logaritmo es 10. La unidad utilizada en esta representación para la magnitud es el decibelio, por lo general abreviado dB. En la representación logarítmica, se dibujan las curvas sobre papel semi-logarítmico, con la escala logarítmica para la frecuencia y la escala lineal para cualquier magnitud (en decibelios) o el ángulo de fase (en grados). El rango de frecuencia de interés determina el número de ciclos logarítmicos que se requieren en la abscisa. La ventaja principal de utilizar el diagrama de Bode es que la multiplicación de magnitudes se convierte en suma. Además, cuenta con un método simple para dibujar una curva aproximada de magnitud logarítmica. Se basa en aproximaciones asintóticas. Esta aproximación, mediante asíntotas (líneas rectas), es suficiente si sólo se necesita información general sobre la característica de la respuesta en frecuencia. Si se desea obtener curvas exactas, es fácil corregir las curvas asintóticas. Es muy útil ampliar el rango de bajas frecuencias mediante el uso de una escala logarítmica, debido a que las características de las bajas frecuencias son las más importantes en los sistemas prácticos. Factores básicos de G(jω)H(jω) 1. La ganancia K Un número mayor que la unidad tiene un valor positivo en decibelios, mientras que un número menor que la unidad tiene un valor negativo. La curva de magnitud logarítmica para una ganancia constante K es una recta horizontal cuya magnitud es de Decibelios. El ángulo de fase de la ganancia K es cero. El efecto de variar la ganancia K en la función de transferencia es que sube o baja la curva de magnitud logarítmica de la función de transferencia en la cantidad constante correspondiente, pero no afecta a la curva de fase. La siguiente figura contiene una línea de conversión de números a decibelios: El valor en decibelios de cualquier número se obtiene a partir de esta línea. A medida que un número aumenta en un factor de 10, el valor correspondiente en decibelios aumenta en un factor de 20. Esto se observa a partir de lo siguiente: Análogamente, Cuando se expresa en decibelios, el recíproco de un número difiere de su valor sólo en el signo; es decir, para el número K, 2. Factores integrales y derivativos (jω)^±1 La magnitud logarítmica de 1/jω en decibelios es: El ángulo de fase de 1/jω es constante e igual a -90°. En los diagramas de Bode, las razones de frecuencia se expresan en términos de octavas o décadas. Una octava es una banda de frecuencia de ω1 a 2ω1, donde ω1 es cualquier frecuencia. Una década es una banda de frecuencia de ω1 a 10 ω1, donde ω1 es cualquier frecuencia. En la escala logarítmica del papel semi-logarítmico, cualquier razón de frecuencia determinada se representa mediante la misma distancia horizontal. Si se dibuja la magnitud logarítmica de Con respecto a ω en una escala logarítmica, se obtiene una recta. Para trazar esta recta, se necesita localizar un punto (0 dB, ω=1) en ella. Como La pendiente de la recta es De la misma manera, la magnitud logarítmica de jω en decibelios es El ángulo de fase jω es constante e igual a 90°. La curva de magnitud logarítmica es una recta con una pendiente de 20 dB/década. Véase la siguiente figura con curvas de respuesta en frecuencia para 1/jω y jω respectivamente: Las diferencias en las respuestas de frecuencias se encuentran en los signos de las pendientes de las curvas de magnitud logarítmica y en los signos de los ángulos de fase. Ambas magnitudes llegan a ser iguales a 0 dB en ω=1. Si la función de transferencia contiene el factor (1/jω)^n o (jω)^n, la magnitud logarítmica se convierte, respectivamente, en: O bien Por tanto, las pendientes de las curvas de magnitud logarítmica para los factores (1/jω)^n y (jω)^n son Respectivamente. El ángulo de fase de (1/jω)^n es igual a -90° * n durante todo el rango de frecuencia, mientras que el de (jω)^n es igual a 90° * n en todo el rango de frecuencia. Las curvas de magnitud pasarán por el punto (0 dB, ω=1). 3. Factores de primer orden (1+ jωT)^±1 La magnitud logarítmica del factor de primer orden 1/(1+ jωT) es: Para bajas frecuencias, tales que ω ≤ 1/T la magnitud logarítmica se aproxima mediante Por tanto, la curva de magnitud logarítmica para bajas frecuencias es la línea 0 dB constante. Para altas frecuencias, tales que ω ≥ 1/T Esta es una expresión aproximada para el rango de altas frecuencias. En ω= 1/T, la magnitud logarítmica es igual a 0 dB; en ω=10/T, la magnitud es de -20 dB. Por tanto, el valor de Disminuye en 20 dB para todas las décadas de ω. Para ω ≥ 1/T. La curva de magnitud logarítmica es una línea recta con pendiente de -20 dB/década. Este análisis muestra que la representación logarítmica de la curva de respuesta en frecuencia del factor 1/ (1+jωT) se aproxima mediante dos asíntotas (líneas rectas), una de las cuales es una recta de 0 dB para el rango de frecuencia Y la otra es una recta con pendiente de -20 dB/década para el rango La frecuencia en la que las dos asíntotas se encuentran se denomina frecuencia esquina. Esta divide la curva de respuesta en frecuencia de dos regiones, una curva para la región de baja frecuencia y una curva para la región de alta frecuencia. La frecuencia esquina es muy importante cuando se dibujan curvas logarítmicas de frecuencia en respuesta. El ángulo de fase exacto del factor 1/ (1+jωT) es En una frecuencia cero, el ángulo de fase es 0°. En la frecuencia esquina, el ángulo de fase es En el infinito, el ángulo de fase se convierte en 90°. Debido a que elángulo de fase se obtiene mediante una función de tangente inversa, el ángulo de fase tiene una pendiente simétrica con respecto al punto de inflexión en θ = -45°. La curva de magnitud logarítmica exacta, las asíntotas y la curva de ángulo de fase exacta se muestran en la siguiente figura: 4. Factores cuadráticos Los sistemas de control suelen tener factores cuadráticos de la forma: Si ζ >1, este factor cuadrático se expresa como un producto de dos factores de primer orden con polos reales. Si 0 < ζ < 1, el factor el producto de dos factores complejos conjugados. Las aproximaciones asintóticas para las curvas de respuesta en frecuencia no son precisas para un factor con valores bajos de ζ. Esto se debe a que la magnitud y la fase del factor cuadrático dependen de la frecuencia esquina y del factor de amortiguamiento relativo. La curva asintótica de respuesta en frecuencia se obtiene del modo siguiente. Como: Para bajas frecuencias, la magnitud resulta Por tanto, la asíntota de baja frecuencia es una recta horizontal en 0 dB. Para altas frecuencias, la magnitud es La ecuación para la asíntota de alta frecuencia es una recta con pendiente de - 40 dB/década. La asíntota de alta frecuencia corta a la de baja frecuencia en ω = ωn debido a que en esta frecuencia Esta frecuencia, ωn, es la frecuencia esquina del factor cuadrático considerado. El ángulo de fase del factor cuadrático es: El cual es una función de ω y ζ. En ω=0, el ángulo de fase es igual a cero. En la frecuencia esquina ω=ωn, el ángulo de fase es -90° sin considerar ζ, debido que En ω=∞, el ángulo de fase se convierte en -180°. La curva del ángulo de fase tiene una pendiente simétrica respecto del punto de inflexión, punto en el que θ=- 90°. La siguiente figura muestra las curvas exactas de magnitud logarítmica junto con las asíntotas y curvas de ángulos de fase para el factor cuadrático, dados varios valores de ζ. 5. Frecuencia de resonancia ωr y pico de resonancia Mr. La magnitud de Es Si |G(jω)| tiene un valor pico en alguna frecuencia, esta se denomina frecuencia de resonancia. Como el numerador de |G(jω)| es constante, se tendrá un valor pico de |G(jω)| cuando Sea mínima. Esta ecuación se reescribe como El valor mínimo de g(ω) ocurre cuando Por tanto, la frecuencia de resonancia ωr es A medida que ζ tiende a cero, la frecuencia de resonancia tiende a ωn. Para 0 ≤ ζ ≤ 0.707, ωr es menor que la frecuencia natural amortiguada Lo cual se observa en la respuesta transitoria. La magnitud |G(jω)| disminuye de forma monotónica cuando ω aumenta. Para 0 ≤ ζ ≤ 0.707, la magnitud del pico de resonancia Mr es Para ζ > 0.707 A medida que ζ tiende a cero, Mr tiende a infinito. Esto significa que, si el sistema no amortiguado se excita en su frecuencia natural, la magnitud de G(jω) llega a ser infinito. La relación entre ζ y Mr se ve en la siguiente figura: Ejemplo Considere el sistema de la siguiente figura: Dibuje el diagrama de Bode usando MATLAB. Solución MATLAB determina automáticamente el rango de frecuencia del gráfico resultante entre 0.1 y 10 rad/seg. Aplicamos, entonces, los siguientes comandos en MATLAB: Vemos la gráfica resultante: Criterio de Nyquist Este representa un método para determinar la localización de las raíces de la ecuación característica con respecto a los semiplanos izquierdo y derecho del plano s. A diferencia del método del lugar de las raíces, el criterio de Nyquist no da la localización exacta de las raíces de la ecuación característica. Considere que la función de transferencia en lazo cerrado de un sistema es En donde G(s)H(s) puede tomar la siguiente forma: En donde las Ts son coeficientes reales o complejos conjugados y Td es un tiempo de retardo real. Ya que la ecuación característica se obtiene al hacer que el polinomio denominador de M(s) sea cero, las raíces de la ecuación característica son también los ceros de 1 +G(s)H(s). O, las raíces de la ecuación característica deben satisfacer En general, para un sistema con lazo múltiples, el denominador de M(s) se puede escribir como En donde L(s) es la función de transferencia de lazo. Encierro: Un punto o una región en un plan de una función compleja se dice encerrado por una trayectoria cerrada si está dentro de la trayectoria. Inclusión: Un punto o región se dice incluido por una trayectoria cerrada si está encerrado en la dirección SCMR (sentido contrario a manecillas del reloj), o en el punto o región que está a la izquierda de la trayectoria cuando ésta se recorre en la dirección prescrita. Cuando un punto está encerrado por una trayectoria cerrada T, un número N se puede asignar al número de veces que está encerrado. La magnitud de N se puede determinar al dibujar una flecha desde un punto a cualquier punto arbitrario s1 sobre la trayectoria cerrada T y entonces hacer que s1 siga la trayectoria en la dirección prescrita hasta que regrese al punto inicial. El número neto de vueltas atravesadas por esta flecha es N, o el ángulo neto es 2πN radianes. Por definición. N es positivo para encierros en el SCMR y negativo para rodeos en el SMR. Sea ∆(s), tenga una función univaluada que tiene un número finito de polo en el plano s. Suponga que una trayectoria arbitraria cerrada Ts, se escoge en el plano s, de tal forma que la trayectoria no atraviese ninguno de los polos o ceros de ∆(s); el lugar geométrico correspondiente de T∆ mapeado en el plano ∆(s) encerrará al origen tantas veces como la diferencia entre el número de ceros y polos de ∆(s) que están rodeados por el lugar geométrico Ts en el plano s. Como una ecuación, el argumento se enuncia como Donde: N = número de encierros del origen hechos por el lugar geométrico T∆ en el plano ∆(s). Z = número de ceros de ∆(s) encerrados por el lugar geométrico Ts en el plano s. P = número de polos de ∆(s) encerrados por el lugar geométrico Ts en el plano s. A su vez, se tienen los siguientes casos: 1. N>0 (Z>P). Si el lugar geométrico en el plano s encierra más ceros que polos de ∆(s) en cierta dirección prescrita, N es un entero positivo. En este caso el lugar T∆ en el plano ∆(s) encerrará al origen del plano ∆(s) N veces en la misma dirección que Ts. 2. N = 0 (Z = P). Si el lugar geométrico en el plano s encierra tantos polos como ceros, o ningún polo o cero de ∆(s), el lugar geométrico T∆ en el plano ∆(s) no rodeará al origen del plano ∆(s). 3. N < 0 (Z < P).Si el lugar geométrico en el plano s encierra más polos que ceros de ∆(s) en cierta dirección, N es un entero negativo. En este caso, el lugar geométrico T∆ en el plano ∆(s) encerrará al origen N veces en la dirección opuesta a la de Ts. Para la estabilidad de un sistema en lazo cerrado, Z debe ser igual a cero. Por otro lado, la estabilidad de un sistema de lazo abierto, P debe ser igual a cero. Por tanto, la condición de estabilidad de acuerdo al criterio de Nyquist se establece como: Esto es, “Para que un sistema en lazo cerrado sea estable, la traza de L(s) debe encerrar al punto (-1,j0) un número de veces igual al número de polos de L(s) que están en el semiplano derecho del plano s, y los encierros, si los hay, deben ser hechos en dirección siguiendo las manecillas del reloj (si Ts está definido en sentido SCMR).” Análisis de estabilidad usando el criterio de Nyquist Para los siguientes casos, el criterio establece las siguientes condiciones de estabilidad: 1. El punto -1 +j0 no está rodeado, lo que implica que el sistema es estable si no hay polos en el semiplano derecho de s. En caso contrario el sistema es inestable. 2. El punto -1 + j0 es rodeado una ovarias veces en sentido contrario a las agujas del reloj. El sistema es estable si el número de rodeos es igual a número de polos en el semiplano derecho de s; en caso contrario el sistema es inestable. 3. El punto −1 + 0J queda rodeado en una o varias veces en sentido de las agujas del reloj. Se dice que el sistema es inestable. Ejemplo Dada la siguiente función de transferencia Determine el diagrama de Nyquist mediante MATLAB. Solución Ingresamos los siguientes comandos en MATLAB: Vemos la gráfica resultante: CONCLUSIÓN Los diagramas de Bode y criterios de Nyquist son empleados constantemente para determinar la estabilidad de las funciones de transferencia de los sistemas de control. La presencia del dibujo asistido por computadora es de gran utilidad para obtener las gráficas de cada diagrama e interpretar la información con rapidez. Particularmente se refiere a MATLAB y a Simulink como alternativas modernas, las cuales reciben soporte continuo, facilitando el estudio de los varios parámetros de los sistemas de control. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS [31-10-2021; 10:40 a.m.] Hernández, R (2010). Introducción a los sistemas de control [Archivo PDF]. Recuperado de: https://drive.google.com/file/d/1jq- Bbx84Pm3mjDNfH4f3LYl6wey5XWwU/view?usp=drive_web&authuser=0 [31-10-2021; 11:01 a.m.] Ogata, K (2010). Ingeniería de control moderna [Archivo PDF]. Recuperado de: https://drive.google.com/file/d/17jOukc8uwfgSTbcXimRCrT06ABm44rnQ/vie w?usp=drive_web&authuser=0 [31-10-2021; 9:50 a.m.] Kuo, B. Sistemas de control automáticos [Archivo PDF]. Recuperado de: https://dademuchconnection.files.wordpress.com/2017/07/sistemas-de- control-automatico-benjamin-c-kuo.pdf [31-10-2021, 1:21 p.m.] Carillo, A (2011). Sistemas Automáticos de Control Fundamentos Básicos de Análisis y Modelado. [Archivo PDF]. 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