INFORME-HIDROLOGICO-HIDRAULICO-E53-R9N

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RED DE ACCESOS A CÓRDOBA 
 
 
 
 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
 
 
 
INFORME DE PROYECTO 
ANEXO 4.1 - INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
 
 
AGOSTO 2018 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
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ANEXO 4.1. INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO ................................................................................ 3 
1 INTRODUCCIÓN .............................................................................................................................. 3 
2 ANTECEDENTES Y DATOS DISPONIBLES ......................................................................................... 4 
3 CARACTERIZACIÓN DE LAS CUENCAS ............................................................................................. 5 
3.1 Delimitación de las Subcuencas ........................................................................................... 10 
4 ESTUDIO HIDROLÓGICO ............................................................................................................... 10 
4.1 LLUVIA DE DISEÑO ................................................................................................................ 10 
4.2 PROCESO DE TRANSFORMACIÓN LLUVIA-CAUDAL .............................................................. 17 
4.3 MODELO HIDROLÓGICO Y CAUDALES DE DISEÑO ............................................................... 26 
5 ESTUDIO HIDRÁULICO .................................................................................................................. 33 
5.1 ALCANTARILLAS .................................................................................................................... 33 
5.2 CUNETAS Y CANTERO CENTRAL ........................................................................................... 34 
6 CONCLUSIONES ............................................................................................................................ 38 
 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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ANEXO 4.1. INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
1 INTRODUCCIÓN 
El presente informe describe los trabajos realizados con el objetivo de analizar el sistema de drenaje 
general de las cuencas de aporte a la obra de Conexión Vial Ruta E 53 - Ruta 9 (N) - Ruta A 174 en el 
tramo comprendido entre la ruta provincial N°E-53 y la ruta nacional N°9 (N). 
Previo al diseño hidráulico se realiza una presentación del análisis hidrológico incluyendo la descripción 
del funcionamiento del sistema en general, la delimitación de cuencas, la caracterización de las mismas, 
recurrencias, lluvias utilizadas y caudales obtenidos. Posteriormente se desarrollará la verificación 
hidráulica de los distintos elementos que componen el sistema. 
 
Figura 1.1. Ubicación tramo bajo estudio 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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2 ANTECEDENTES Y DATOS DISPONIBLES 
Para la elaboración del presente estudio se consultaron antecedentes de datos disponibles y estudios 
previos realizados en la región. Entre ellos puede mencionarse: 
 Cartas del Instituto Geográfico Nacional 
 Imágenes satelitales de la región 
 INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO – OBRA: DUPLICACIÓN Y REHABILITACIÓN DE CALZADA 
VARIANTE JUÁREZ CELMAN. Tramo: AV. CIRCUNVALACIÓN- DISTRIBUIDOR EMPALME RNN°9 NORTE 
(Km 724). 
 ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE RETARDO DEL FLUJO EN LA CUENCA 
AEROPUERTO - GUIÑAZÚ (AUTOPISTA JUAREZ CELMAN) de la Red de Accesos a Córdoba, elaborado 
por Consultoría Oscar G. Grimaux y Asociados S.A.T, SETEC S.RL. y ATEC. 
 ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE RETARDO DEL FLUJO ALEDAÑAS A LA AV. 
CIRCUNV (TRAMO CV1)de la Red de Accesos a Córdoba, elaborado por Consultoría Oscar G. Grimaux 
y Asociados S.A.T, SETEC S.RL. y ATEC. 
 Informe de Ingeniería de Desagües Pluviales del Arco Noreste de la Av. De Circunvalación – Red de 
Accesos a Córdoba. Febrero 1999 
 ESTUDIOS HIDRÁULICOS RUTA PROVINCIAL Nº E-53 TRAMO A-019-RIO CEBALLOS – OBRAS DE 
DRENAJE EN ZONA URBANA 
 Estudio Hidrológico – Obra Av. Circunvalación tramo Distribuidor El Tropezón – Av. Spilimbergo. 
Sección B desde pr. 44+380 hasta pr. 46+650. 
 Cuencas de aportes sector norte del área metropolitana de Córdoba – Análisis del estado de situación 
actual. Estudios hidrológicos, hidráulicos, proyectos y plan de obras. Vanoli y Asociados. Mayo 2010. 
 Evaluación Hidrológica del estado actual del sistema norte de desagües pluviales – sistema 
Aeropuerto, Guiñazú y Chachapoyas, realizado por Vanolli y Asociados. Mayo 2001 
 Autopista Juárez Celman (Primera etapa) – Memoria de Ingeniería. Red de Accesos a Córdoba. 
 ESTUDIOS DE DRENAJES PLUVIALES AVENIDA JAPÓN TRAMO RP E-53 - RN N°9 NORTE. Mayo 2014 
 ESTUDIO HIDROLÓGICO e hidráulico proyecto licitatorio proyecto duplicación Variante Juárez 
Celman realizado por Ecoing. Julio 2016 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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3 CARACTERIZACIÓN DE LAS CUENCAS 
La zona de estudio presenta un sistema de escurrimiento superficial de sentido noroeste-sureste que 
desemboca en el Río Suquía. Se encuentra dentro del área de la cuenca del Sistema Aeropuerto–Guiñazú 
y de la cuenca Juárez Celman, las cuales pueden observase en la siguiente imagen. 
 
Figura 3.1. Cuencas 
INTERCONEXION VIAL 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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Cuenca Sistema Aeropuerto-Guiñazú 
Esta cuenca abarca un área de 54km² y se encuentra limitada al norte por la cuenca del Río Salsipuedes, 
al oeste por la Ruta Provincial Nº E-53, al este el ferrocarril General Belgrano y al sur por el Canal Maestro 
Norte. El área que aporta al tramo bajo es estudio es de 33.6Km². 
 
Figura 3.2. Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
INTERCONEXION VIAL 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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El escurrimiento superficial es interceptado por los caminos rurales existentes provocando 
concentraciones y desvío localizados. Los excedentes generados al oeste de la Autopista Variante Juárez 
Celman (AJC) son recolectados en distintos puntos por su cuneta oeste y derivados a la cuneta externa 
de la Av. Circunvalación de la Ciudad de Córdoba. Los aportes ubicados al este de dicha vía son 
interceptados por la cuneta oeste del ferrocarril y conducidos hacia el sur hasta el cruce existente en las 
cercanías de la localidad de Guiñazú. 
El proyecto de Autopista de la Variante a Juárez Celman prevé la regulación de los caudales por medio 
de las lagunas de retardo LB y LC mostradas en la siguiente imagen. Estas lagunas fueron diseñadas para 
la lluvia de 3 horas de duración y 100 años de recurrencia. El desborde sobre los vertederos se diseñó 
para la lluvia de 6 horas de la misma recurrencia. 
 
Figura 3.3. Subcuencas Aeropuerto-Guiñazú 
El escurrimiento de la cuenca alta es conducido por un canal en dirección oeste – este hacia la laguna 
LB. El caudal regulado por la misma es derivado a la cuneta oeste de la AJC, la cual recibe los aportes del 
área sombreada en línea de trazos. El excedente del vertedero de esta laguna es conducido hasta el Río 
Salsipuedes. 
Los excedentes de las cuencas A1, A2, A3, A4 y A5 son interceptados por la cuneta norte de la conexión 
Vial Ruta E 53 - Ruta 9 (N) - Ruta A 174 y conducidos hacia la laguna LC. El caudal regulado por esta 
laguna se une a la conducción dela cuneta de la autopista antes mencionada y cruzan la calzada principal 
INTERCONEXION VIAL 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
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de la interconexión vial por medio de una alcantarilla X-372 de 2 luces de 1.50m de ancho por 1.50m de 
altura para seguir con rumbo sur. Cuando se produce el desborde del vertedero de la laguna LC, el 
excedente es derivado hacia el este por la cuneta sur de la interconexión vial. Esto se logra por medio 
de un cuenco partidor de caudales ubicado inmediatamente al sur del distribuidor de la AJC y el SAC. 
 
Figura 3.4. Derivación al este para caudales correspondientes a la lluvias de 6hs TR100 años 
El aporte de la cuenca A6 es captado por la cuneta norte de la interconexión vial hasta su intersección 
con el ferrocarril General Belgrano, donde se une a los generados por las cuencas A7 y A8 (figura 3.3). 
Estos caudales son superiores a la capacidad de conducción de la cuneta del ferrocarril produciéndose 
el desborde sobre los campos aledaños. Como consecuencia de la obra proyectada, se producirá una 
acumulación de los mismos por el efecto barrera que producirán los terraplenes. Se propone derivar los 
excedentes primero hacia el sur por una alcantarilla bajo el SAC y luego hacia el este por medio de una 
alcantarilla bajo el ferrocarril y la Ruta Nacional Nº9 norte, la cual también dará paso al caudal derivado 
de la laguna LC. Con esta obra se evita la inundación de los campos aguas arriba de la traza y no se altera 
el funcionamiento de la cuneta del ferrocarril. 
 
Figura 3.5. Derivación al este bajo ferrocarril y Ruta Nacional Nº9 norte 
INTERCONEXION VIAL 
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Cuenca Juárez Celman 
La cuenca tiene una superficie de 10.20km². Se encuentra limita al oeste por el ferrocarril General 
Belgrano y al sureste por el Canal Maestro Norte. El 20% de la cuenca se encuentra urbanizada. 
 
Figura 3.6. Cuenca Juárez Celman 
El área de aporte al tramo bajo estudio es de 1.50Km² y corresponde en gran parte al barrio Los Llanos 
de la localidad de Juárez Celman. Se prevé la conducción de este caudal por la cuneta norte. 
 
Figura 3.7. Subcuenca Juárez Celman 
INTERCONEXION 
VIAL 
INTERCONEXION VIAL 
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3.1 Delimitación de las Subcuencas 
La tarea de delimitación de las cuencas de aporte se efectuó mediante el análisis de diversos 
elementos, como: 
 Cartas digitales del Instituto Geográfico Nacional 
 Imágenes satelitales encontradas en la base de datos del servidor vinculado al programa Google 
Earth 
 Modelos digitales de elevación obtenidos a partir de imágenes de radar SRTM 
 Análisis de proyectos antecedentes 
 Recorrido de la zona en estudio y consultas con los habitantes de región. 
En la siguiente tabla se detalla cada una de las subcuencas identificadas, su descripción y características 
físicas. 
Tabla 3.1.Subcuencas 
 
4 ESTUDIO HIDROLÓGICO 
4.1 LLUVIA DE DISEÑO 
Para determinar la lluvia de diseño se utilizó el Modelo DIT desarrollado por Caamano Nelli y García 
(1999). Este modelo se basa en un algoritmo conceptual que permite encontrar la relación intensidad-
duración-recurrencia a partir de series de lluvias máximas diarias. Fue calibrado utilizando información 
de más de 150 estaciones de lluvia de la Provincia de Córdoba. 
Nombre Descarga
Area 
[km²]
Long 
[km]
Cota 
Sup
Cota Inf i %
A1 Cuneta 2.00 2.54 540.0 505.0 1.38%
A2 Pr. 2+100 5.23 4.98 570.0 505.0 1.30%
A3 Cuneta 1.61 2.65 525.0 500.0 0.95%
A4 Pr. 3+400 6.08 4.39 550.0 500.0 1.14%
A5 Cuneta 0.30 0.97 508.5 496.5 1.24%
A6 Cuneta 1.23 1.86 502.5 482.5 1.07%
A7 FFCC 2.58 2.50 510.0 483.0 1.08%
A8 FFCC 2.21 2.11 510.0 493.0 0.80%
A9 Cuneta 1.47 2.02 490.0 474.0 0.79%
CLB1 Laguna LB 4.23 3.98 610.0 555.0 1.38%
CLB2 Laguna LB 1.87 2.21 570.0 545.0 1.13%
CLB3 Laguna LB 1.21 1.74 554.0 536.0 1.03%
CLB4 Laguna LB 0.51 1.23 530.0 518.0 0.98%
C5a2 Cuneta AJC 2.07 2.03 525.0 510.0 0.74%
C5a3 Laguna LC 0.92 1.64 510.0 493.0 1.04%
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El modelo plantea el logaritmo de la intensidad como una función lineal del factor de frecuencia Φ 
(Chow, 1951) y de un factor de persistencia δ (Caamaño Nelli y García, 1998), vinculados mediante dos 
parámetros locales, propios de la estación de medición, A y C, y uno zonal, B. 
 
Con base en la hipótesis de distribución probabilística lognormal de los máximos de lluvia anual, el factor 
de frecuencia tiene una relación biunívoca con el período de retorno, T[años]. 
 
El factor de Persistencia δ, en tanto, depende de la duración de la lluvia, d [minutos]. 
 
Se utilizaron lluvias de 3 y 6 horas de duración de 25 años de recurrencia para el diseño hidráulico y de 
100 años para la verificación. 
Para la determinación de las lluvias de diseño se utilizaron los parámetros locales de la estación 
Observatorio de la Ciudad de Córdoba. 
Tabla 4.1.Parámetros locales 
 
Los factores de frecuencia para las recurrencias establecidas son los siguientes: 
Tabla 4.2. Factores de frecuencia 
 
A continuación se muestran los valores de intensidad y lámina precipitada para distintas duraciones y 
las curvas IDF obtenidas para las recurrencias definidas. 
Tabla 4.3.Valores de Intensidad y Lámina Precipitada de la Estación Observatorio 
 
A B C
0.3370 0.1591 5.1932
25 100
1.75 2.33Factor de Frecuencia
Tiempo de Recurrencia [años]
60 61.38 74.53 61.38 74.53
120 37.36 45.36 74.72 90.73
180 27.29 33.14 81.88 99.42
240 21.62 26.25 86.49 105.01
300 17.94 21.79 89.72 108.94
360 15.35 18.64 92.12 111.85
420 13.42 16.30 93.96 114.08
480 11.92 14.48 95.40 115.83
540 10.73 13.03 96.55 117.23
TR 100TR 25Duración 
[min]
TR 25 TR 100
Intensidad [mm/h] Lámina [mm]
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Figura 4.1. Curvas IDF de la Estación Observatorio 
La distribución temporal de la lluvia se realizó en sextiles, ubicando la máxima intensidad en el segundo 
sextil, de acuerdo a la distribución temporal que caracteriza a las lluvias de Córdoba (Caamaño en et al 
2003). A continuación se detallan los factores de peso recomendados para cada sextil. 
Tabla 4.4.Distribución temporal de las lluvias de Córdoba 
 
Debido al tamaño de las cuencas es recomendable realizar un abatimiento areal de la lluvia, ya que la 
lámina obtenida de la función IDF es representativa de un área en torno al pluviómetro que varía entre 
2.5 y 25 Km²según características climáticas y topográficas de la región. Para ello se utilizó el algoritmo 
de atenuación espacial denominado CoDA desarrollado y calibrado por García, Catalini y Caamano Nelli 
para una cuenca serrana de la Provincia de Córdoba, relacionando el decaimiento areal, con el área 
A[Km²] y la duración de la lluvia d [minutos]. El modelo de atenuación es una función potencial del área 
y responde a la expresión: 
 
La superficie de aporte de la cuenca Aeropuerto-Guiñazú es de 33.6km², por lo que es necesario realizar 
un abatimiento areal de la lluvia. No ocurre lo mismo con la cuenca Juárez Celman, ya que no supera los 
25km². 
Tabla 4.5. Coeficientes de reducción areal para la cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
 
Sextil %
1 12%
2 49%
3 23%
4 9%
5 4%
6 3%
A [Km²] Durac. [hs] -k CDA
3 0.18 0.95
6 0.13 0.96
33.6
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A continuación se muestran las lluvias utilizadaspara el diseño y verificación de las obras hidráulicas del 
proyecto: 
Cuenca Sistema Aeropuerto-Guiñazú 
Lluvias de 3hs de duración y 25 años de recurrencia 
Tabla 4.6.Lluvia de 3hs– TR25– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú
 
 
Figura 4.2. Hietograma lluvia de 3hs– TR25– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
Lluvias de 6hs de duración y 25 años de recurrencia 
Tabla 4.7.Lluvia de 6hs– TR25– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
 
 
Figura 4.3. Hietograma lluvia de 6hs– TR25– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 30 9.32 9.32
2 49% 60 38.05 47.37
3 23% 90 17.86 65.23
4 9% 120 6.99 72.22
5 4% 150 3.11 75.32
6 3% 180 2.33 77.65
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 60 10.64 10.64
2 49% 120 43.45 54.09
3 23% 180 20.40 74.49
4 9% 240 7.98 82.47
5 4% 300 3.55 86.01
6 3% 360 2.66 88.67
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
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Lluvias de 3hs de duración y 100 años de recurrencia 
Tabla 4.8.Lluvia de 3hs– TR100– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú
 
 
Figura 4.4. Hietograma lluviade 3hs– TR100– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
Lluvias de 6hs de duración y 100años de recurrencia 
Tabla 4.9.Lluvia de 6hs– TR100– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
 
 
 
Figura 4.5. Hietograma lluvia de 6hs– TR100– Cuenca Aeropuerto-Guiñazú 
 
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 30 11.31 11.31
2 49% 60 46.20 57.51
3 23% 90 21.69 79.20
4 9% 120 8.49 87.68
5 4% 150 3.77 91.46
6 3% 180 2.83 94.28
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 60 12.92 12.92
2 49% 120 52.76 65.68
3 23% 180 24.76 90.44
4 9% 240 9.69 100.13
5 4% 300 4.31 104.44
6 3% 360 3.23 107.67
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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Cuenca Juárez Celman 
Lluvias de 3hs de duración y 25 años de recurrencia 
Tabla 4.10. Lluvia de 3hs– TR25– Cuenca Juárez Celman
 
 
Figura 4.6. Hietograma lluvia de 3hs– TR25– Cuenca Juárez Celman 
Lluvias de 6hs de duración y 25 años de recurrencia 
Tabla 4.11. Lluvia de 6hs– TR25– Cuenca Juárez Celman
 
 
Figura 4.7. Hietograma lluvia de 6hs– TR25– Cuenca Juárez Celman 
 
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 30 9.83 9.83
2 49% 60 40.12 49.95
3 23% 90 18.83 68.78
4 9% 120 7.37 76.15
5 4% 150 3.28 79.43
6 3% 180 2.46 81.88
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 60 11.05 11.05
2 49% 120 45.14 56.19
3 23% 180 21.19 77.38
4 9% 240 8.29 85.67
5 4% 300 3.68 89.36
6 3% 360 2.76 92.12
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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Lluvias de 3hs de duración y 100 años de recurrencia 
Tabla 4.12. Lluvia de 3hs– TR100– Cuenca Juárez Celman 
 
 
Figura 4.8. Hietograma lluviade 3hs– TR100– Cuenca Juárez Celman 
 
Lluvias de 6hs de duración y 100años de recurrencia 
Tabla 4.13. Lluvia de 6hs– TR100– Cuenca Juárez Celman 
 
 
Figura 4.9. Hietograma lluvia de 6hs– TR100– Cuenca Juárez Celman 
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 30 11.93 11.93
2 49% 60 48.72 60.65
3 23% 90 22.87 83.51
4 9% 120 8.95 92.46
5 4% 150 3.98 96.44
6 3% 180 2.98 99.42
Sextil %
T Acum 
[min]
Lámina 
P [mm]
P Acum 
[mm]
1 12% 60 13.42 13.42
2 49% 120 54.81 68.23
3 23% 180 25.73 93.95
4 9% 240 10.07 104.02
5 4% 300 4.47 108.49
6 3% 360 3.36 111.85
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
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4.2 PROCESO DE TRANSFORMACIÓN LLUVIA-CAUDAL 
El proceso mediante el cual la precipitación ocurrida sobre una cuenca deviene en escurrimiento 
superficial se denomina Transformación Lluvia-Caudal. El mismo consta de una combinación de dos 
funciones, una Función de Producción y una Función de Transferencia. 
La Función de Producción define qué porcentaje del total de la precipitación escurre superficialmente, 
es decir, determina la precipitación efectiva. Existen diversos métodos para determinar esta 
precipitación efectiva, por ejemplo, el método del Índice Φ, Horton, Green y Ampt, CN – SCS etc. 
La Función de Transferencia define cómo se transporta ese volumen (la precipitación efectiva) a través 
de la cuenca, es decir, determina el hidrograma a la salida de la cuenca provocado por una precipitación 
efectiva. La determinación de caudales se obtiene usualmente mediante la implementación de modelos 
hidrológicos. 
Ante la inexistencia de registros históricos de caudales para cuencas de características similares a la 
analizada, resulta habitual relacionar las escorrentías con registros de precipitación, mediante la 
transformación lluvia – caudal, asumiendo que las tormentas de proyecto y los picos de caudales que 
éstas generan, poseen la misma recurrencia. 
La determinación de la tormenta de diseño tiene como finalidad el cálculo de los hidrogramas de 
proyecto, que permiten obtener los picos de caudal y establecer la forma del mismo. En ese orden, los 
valores máximos permiten el cálculo o verificación de las obras de captación y conducción, mientras que 
los hidrogramas sirven al dimensionado de los almacenamientos (embalses o lagunas) y sus obras de 
descarga. 
Estos análisis tienden a definir la Descarga Máxima (caudal asociado a un cierto riesgo de ser igualado o 
superado, utilizado para el cálculo de canales, alcantarillas, etc.) y el Hidrograma de Proyecto (secuencia 
de caudales, caracterizada por su volumen, distribución temporal y caudal pico, requerido para definir 
tiempos de inundación, alturas de reservorios y diseño de obras hidráulicas). 
Función de Producción 
Para poder determinar la lámina efectiva, en este estudio se utilizó el método desarrollado por el Soil 
Conservation Service (SCS). 
La hipótesis del método del SCS consiste en que la relación entre la lámina de lluvia efectiva (Pe) y la 
lámina precipitada total (P-Ia) es igual a la relación entre la lámina total retenida por la cuenca (Fa) y la 
máxima retención potencial (S), es decir: 
a
ea
IP
P
S
F


 
Suponiendo relaciones entre los términos de la misma, se llega a la siguiente ecuación: 
 
SIP
IP
P
a
a
e 


2
 
Ésta es la ecuación básica para el cálculo de escorrentía directa de una tormenta utilizando el método 
del SCS. 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
18 
 
La relación entre P y Pe está representada por curvas para las cuales se define un número adimensional 
CN, tal que 0≤CN≤100. Para superficies impermeables y superficies de agua, CN = 100; para superficies 
naturales, CN < 100. 
El número de curva y S se relacionan por: 
10
1000

CN
S 
Los números de curva han sido tabulados por el SCS con base en el grupo hidrológico del suelo y el uso 
de la tierra. Se definen cuatro grupos hidrológicos de suelo: 
• Grupo A: Arena profunda, suelos profundos depositados por el viento, limos agregados. 
• Grupo B: Suelos poco profundos depositados por el viento, marga arenosa. 
• Grupo C: Margas arcillosas, margas arenosas pocos profundas, suelos con bajo contenido orgánico y 
suelos con altos contenidos de arcilla. 
• Grupo D: Suelos que se expanden significativamente cuando se mojan, arcillas altamente plásticas y 
ciertos suelos salinos. 
Para el análisis realizado se consideró un grado de humedad del suelo del tipo II. Para ésta condición el 
SCS ha tabulado los valores de CN con base en tipo de suelo y el uso de la tierra, lo cual puede observarse 
en la siguiente tabla: 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO19 
 
Tabla 4.14.Valores CN 
 
Los Suelos típicos del lugar son suelos profundos depositados por el viento, limos y limos arenosos. Estos 
suelos pertenecen al grupo hidrológico situado entre los tipos A o B. Asimismo se trata de terrenos 
cultivados con algún tratamiento de conservación. 
Las cuencas del sistema Aeropuerto-Guiñazú presentan un uso de la tierra rural con tendencia a 
urbanizarse. Considerando que las futuras urbanizaciones deben regular los excedentes de caudales 
generados por el cambio de uso de tierra, se consideró un valor de CN de 65. Para el caso de la cuenca 
de Juárez Celman se tomó un CN de 83 ya que se encuentra con un alto nivel de urbanización. 
Función de Transferencia – Modelos Hidrológicos 
Como se mencionara anteriormente, la función de transferencia y la determinación de caudales se 
realizan mediante la implementación de modelos hidrológicos computacionales. Estos modelos 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
20 
 
obtienen, a partir de la aplicación de hidrogramas unitarios, los hidrogramas de respuesta de la cuenca 
ante diferentes láminas precipitadas 
Para la implementación de un modelo computacional se debe tener una correcta interpretación de la 
dinámica hidrológica – hídrica del funcionamiento del sistema. Todas las obras de infraestructura 
mencionadas han alterado el ambiente natural, generando un sistema hidrológico – hidráulico 
altamente complejo que, para lograr una modelación ajustada, fue necesario realizar un detallado 
relevamiento y análisis de las influencias que cada una de estas intervenciones ejercen sobre los 
escurrimientos. 
Con esta premisa se ha empleado el modelo HEC-HMS para la modelación de la transformación lluvia – 
caudal, en tanto que para el análisis hidráulico se empleó el modelo EPA-SWMM v.5 en su módulo de 
transporte. A continuación, se describen estos modelos. 
4.2.1 DESCRIPCIÓN DEL MODELO HEC-HMS 
La obtención de los hidrogramas de escorrentía para lluvias de distintas recurrencias se obtuvo a través 
del Modelo HEC-HMS. Este modelo permite simular la transformación de lluvias históricas o hipotéticas 
en escurrimiento, a través de un sistema que integra diferentes métodos hidrológicos para encontrar la 
lluvia en exceso, transformarla en caudal y transitarla por los cauces. Las siglas HEC significan Hidrologic 
Engineering Center (Centro de Ingeniería Hidrológica), del Centro de Investigación del U. S. Army Corps 
of Engineers en Davis, California, donde fue desarrollado. 
El planteamiento del modelo consiste en esquematizar conceptualmente el sistema hidrológico en 
estudio, poniendo de manifiesto los procesos involucrados en el fenómeno de transformación lluvia-
caudal mediante la simplificación de la realidad. 
La ejecución de una simulación con el programa operativo HEC-HMS (Versión 4.0) requiere de las 
siguientes especificaciones: 
 El primer conjunto, llamado Modelo de Cuenca (Basin Model), contiene parámetros y datos 
conectados para elementos hidrológicos. 
 El segundo conjunto, llamado Modelo Meteorológico, consiste en datos meteorológicos, en 
especial precipitación y de la información requerida para procesarlos. 
 El tercer conjunto, llamado Especificaciones de Control, con el cual se especifica información 
para efectuar la simulación. 
Modelo de Cuenca 
Con objeto de poder representar adecuadamente el comportamiento hidrológico de una determinada 
cuenca, es preciso, en primer lugar, llevar a cabo una representación esquemática de la misma que 
refleje de la mejor manera posible su morfología y las características de su red de drenaje. En dicha 
representación esquemática se utilizan generalmente diversos tipos de elementos, dentro de los cuales 
se desarrollan los procesos hidrológicos. En este sentido, el programa HEC-HMS incluye los siguientes 
elementos: 
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21 
 
 Subcuenca: Este tipo de elemento se caracteriza porque no recibe ningún flujo entrante y da 
lugar a un único flujo saliente, que es el que se genera en la subcuenca a partir de los datos 
meteorológicos, una vez descontadas las pérdidas de agua, transformado el exceso de 
precipitación en escorrentía superficial y añadido el flujo base. Se utiliza para representar 
cuencas vertientes de muy variado tamaño. 
 Tramo de cauce: Se caracteriza porque recibe uno o varios flujos entrantes y da lugar a un solo 
flujo saliente. Los flujos entrantes, que provienen de otros elementos de la cuenca, tales como 
subcuencas u otros tramos de cauce, se suman antes de abordar el cálculo del flujo saliente. 
Este tipo de elementos se suele utilizar para representar tramos de ríos o arroyos en los que se 
produce el tránsito de un determinado hidrograma. 
 Embalse: Es un tipo de elemento que recibe uno o varios flujos entrantes, procedentes de otros 
elementos, y proporciona como resultado del cálculo un único flujo saliente. Se utiliza para 
poder representar fenómenos de laminación de avenidas en lagos y embalses. 
 Confluencia: Se caracteriza porque recibe uno o varios flujos entrantes y da lugar a un solo flujo 
saliente, con la particularidad de que el flujo saliente se obtiene directamente como suma de 
los flujos entrantes, considerando nula la variación del volumen almacenado en la misma. 
Permite representar la confluencia propiamente dicha de ríos o arroyos, aunque ello no es 
imprescindible, ya que los flujos entrantes pueden proceder también de subcuencas parciales. 
 Derivación: Este tipo de elemento se caracteriza porque da lugar a dos flujos salientes, principal 
y derivado, procedentes de uno o más flujos entrantes. Se puede utilizar para representar la 
existencia de vertederos laterales que derivan el agua hacia canales o zonas de almacenamiento 
separadas del cauce propiamente dicho. 
 Fuente: Junto con la subcuenca, es una de las dos maneras de generar caudal en el modelo de 
cuenca. Se suele utilizar para representar condiciones de contorno en el extremo de aguas 
arriba, y el caudal considerado puede proceder del resultado del cálculo efectuado en otras 
cuencas. 
 Sumidero: Recibe uno o varios flujos entrantes y no da lugar a ningún flujo saliente. Este tipo de 
elemento puede ser utilizado para representar el punto más bajo de una cuenca endorreica o el 
punto de desagüe final de la cuenca en cuestión. 
La combinación de estos tipos de elementos, con las adecuadas conexiones entre ellos, constituye 
finalmente la representación esquemática de la cuenca total. 
Modelo Meteorológico 
Precipitación: por lo general la entrada a un sistema de cálculo es la precipitación ya sea de un evento 
histórico o uno hipotético con una probabilidad asociada. 
Cuantificación de las pérdidas de agua: contempla diferentes alternativas: 
 Establecimiento de un umbral de precipitación, por debajo del cual no se produce escorrentía 
superficial, y una tasa constante de pérdidas por encima del citado umbral. 
 Utilización del concepto de número de curva (CN), desarrollado por el U.S. Soil Conservation 
Service (SCS), teniendo en cuenta los usos del suelo, el tipo de suelo y el contenido de humedad 
previo al episodio lluvioso que se considera. 
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22 
 
 Método de Green y Ampt, que tiene en cuenta, entre otros, aspectos tales como la 
permeabilidad del suelo y el déficit inicial de humedad del mismo. 
 Modelo SMA (Soil Moisture Accounting), que permite simular el movimiento del agua a través 
del suelo y del subsuelo, su intercepción y almacenamiento en diferentes zonas, y el 
escurrimiento superficial del exceso. 
En cuanto a la evapotranspiración no se requiere de informacióncuando se simula eventos ya que este 
proceso se considera despreciable mientras ocurre una precipitación. Como se mencionara en el 
apartado anterior se utilizará el método CN del SCS. 
Determinación del hidrograma Unitario: El programa HEC-HMS contempla dos posibles alternativas, 
basadas en modelos de tipo empírico o conceptual, respectivamente. Entre los modelos de tipo 
empírico, basados todos ellos, en mayor o menor medida, en el concepto de hidrograma unitario, 
propuesto originalmente por Sherman en 1932, el programa permite seleccionar uno de los siguientes: 
 Hidrograma unitario definido por el usuario. 
 Hidrograma sintético de Snyder. 
 Hidrograma del Soil Conservation Service. 
 Hidrograma de Clark (original y modificado). 
En el presente trabajo se adoptó el método del Hidrograma Unitario del SCS, para lo cual es necesario 
definir el tiempo de retardo para cada cuenca, Tlag. Éste se determinó a partir del tiempo de 
concentración calculado con el mismo método: 
Tlag = 0.6 * Tc 
 
Donde L es la longitud del cauce principal [km], i la pendiente de la cuenca [%] y CN el número de la 
curva SCS. 
Tránsito del hidrograma por el cauce: La agrupación de caudales de agua de diversa procedencia 
(superficial, etc.) en un punto de un cauce y su variación a lo largo del tiempo constituye un hidrograma. 
El discurrir de estos caudales hacia aguas abajo, a lo largo de un determinado tramo de cauce, da lugar 
a un nuevo hidrograma en el extremo de aguas abajo del mismo. El programa permite escoger entre los 
siguientes modelos a la hora de tratar de representar la transformación que experimenta la onda de 
crecida entre el inicio y final de un tramo de cauce: 
 Lag. 
 Puls modificado. 
 Muskingum. 
 Muskingum-Cunge. 
 Onda cinemática 
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23 
 
Para el tránsito de los caudales se utilizó el método de Muskingum-Cunge, el cual obliga definir la sección 
transversal del canal, su longitud, pendiente y coeficiente de rugosidad. 
En la siguiente tabla se resumen las características físicas de cada una de las subcuencas introducidas en 
el modelo y sus tiempos de concentración y de retardo. 
Tabla 4.15.Valores CN y Tiempos de concentración y Retardo de cada subcuenca
 
Control del Modelo 
Además de establecer un modelo de cuenca y un modelo meteorológico, es preciso definir, previamente 
a la ejecución del programa un conjunto de variables de control: 
 Fecha y hora del comienzo del período de tiempo que se pretende analizar. 
 Fecha y hora del final del período de tiempo que se pretende analizar. 
 Incremento de tiempo de cálculo. 
Es importante resaltar que esta estructuración del programa en tres bloques independientes es muy 
versátil, ya que permite representar diferentes situaciones de manera muy sencilla, sin más que realizar 
modificaciones en alguno de los bloques. Así, por ejemplo, se pueden tener diferentes modelos de 
cuenca, con distintos valores de parámetros, o modelos meteorológicos, correspondientes a distintas 
lluvias, o bien conjuntos de variables de control, con distintos períodos de tiempo o incrementos de 
tiempo de cálculo, todos susceptibles de ser combinados entre sí. Con respecto al tiempo de cálculo, su 
valor está definido por el usuario y determina la resolución del modelo, es decir, el intervalo de tiempo 
en el que se proporcionan los resultados correspondientes a una determinada ejecución. Aunque el 
rango de valores posibles se sitúa, en principio, entre 1 minuto y 24 horas, pueden existir restricciones 
directas o indirectas, en función del modelo concreto que se considere en la representación de algunos 
de los procesos. La utilización del modelo de Muskingum para representar el tránsito de hidrogramas a 
lo largo de tramos de cauce introduce una restricción de tipo indirecto, en relación con el incremento 
de tiempo de cálculo. En este caso, con objeto de garantizar la precisión y la estabilidad de la solución, 
se recomienda dividir la longitud total del tramo de cauce considerado en una serie de subtramos, de 
Nombre Descarga
Area 
[km²]
Long 
[km]
Cota 
Sup
Cota Inf ∆H [m] i % CN
Coef 
Escorr
Tc [hs] Tlag [min]
A1 Cuneta 2.00 2.54 540 505 35.00 1.38% 65 0.30 3.7 135
A2 Pr. 2+100 5.23 4.98 570 505 65.00 1.30% 65 0.30 6.6 238
A3 Cuneta 1.61 2.65 525 500 25.00 0.95% 65 0.30 4.7 168
A4 Pr. 3+400 6.08 4.39 550 500 50.00 1.14% 65 0.30 6.4 230
A5 Cuneta 0.30 0.97 508.5 496.5 12.00 1.24% 65 0.30 1.8 66
A6 Cuneta 1.23 1.86 502.5 482.5 20.00 1.07% 65 0.30 3.3 119
A7 FFCC 2.58 2.50 510 483 27.00 1.08% 65 0.30 4.2 151
A8 FFCC 2.21 2.11 510 493 17.00 0.80% 65 0.30 4.2 152
A9 Cuneta 1.47 2.02 490 474 16.00 0.79% 83 0.70 2.5 88
CLB1 Laguna LB 4.23 4.0 610 555 55.00 1.38% 65 0.30 5.4 193
CLB2 Laguna LB 1.87 2.2 570 545 25.00 1.13% 65 0.30 3.7 133
CLB3 Laguna LB 1.21 1.7 554 536 18.00 1.03% 65 0.30 3.2 115
CLB4 Laguna LB 0.51 1.23 530 518 12.00 0.98% 65 0.30 2.5 89
C5a2 Cuneta AJC 2.07 2.03 525 510 15.00 0.74% 65 0.30 4.3 154
C5a3 Laguna LC 0.92 1.64 510 493 17.00 1.04% 65 0.30 3.0 110
SCS-Lag Fórmula
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24 
 
manera que la longitud de cada uno coincida aproximadamente con la distancia recorrida por el flujo 
durante el incremento de tiempo de cálculo. 
4.2.2 DESCRIPCIÓN DEL MODELO EPA SWMM V.5 
El software Storm Water Management Model (SWMM) fue elaborado por la Environmental Protection 
Agency (EPA) de los Estados Unidos. Este modelo ha sido especialmente desarrollado para la simulación 
de sistemas de desagües pluviales y cloacales en forma combinada o separada. 
Fue concebido en 1969-1970 y actualizado constantemente desde ese momento. Entre todos los 
profesionales que contribuyeron a su creación y actualización pueden citarse a Richard Field, Harry 
Torno, Chiu-Yuan Fan, Doug Ammon, Tom Barnwell, Brett A. Cunningham, VictorGagliardo, James 
P.Heaney. 
Es un modelo de simulación dinámico de la precipitación, principalmente, pero no exclusivamente, para 
áreas urbanas. Permite la simulación de eventos simples, así como una modelación continua. Posee la 
capacidad de representar diversos tipos de estructuras hidráulicas (caños, canales, unidades de 
almacenamiento y tratamiento, vertederos, bombas, orificios) así como de simular el flujo de 
contaminantes a través del sistema. 
Este modelo permite interpretar el comportamiento hidrológico de las cuencas de aportes y la respuesta 
hidrodinámica del sistema de desagüe. Esta es la principal diferencia respecto de los modelos 
hidrológicos – hidráulicos estándares, los cuales no consideran las perturbaciones de aguas abajo hacia 
aguas arriba. SWMM utiliza para el tránsito de los hidrogramas métodos hidrológicos e hidráulicos, estos 
últimos consideran las ecuaciones de Saint-Venant en su forma completa. La posibilidad de modelar el 
tránsito hidráulico resulta fundamental en la simulación de desagües donde las condiciones de aguas 
abajo influyan sobre el escurrimiento en el sistema, como por ejemplo en tramos de baja pendiente o 
aguas arriba de conductos de escasa capacidad. SWMM representa el comportamiento de un sistema 
de drenaje mediante una serie de flujos de agua y materia entre los principales módulos que componen 
un análisis medioambiental. Estos módulos y sus correspondientes objetos de SWMM son los siguientes: 
 El Módulo Atmosférico, desde la cual se analiza la lluvia caída y los contaminantes depositados 
sobre la superficie del suelo, que se analiza en el Módulo de Superficie del Suelo. SWMM utiliza 
el objeto Pluviómetro para representar las entradas de lluvia en el sistema. 
 El Módulo de Superficie del Suelo, que se representa a través de uno o más objetos cuenca. 
Estos objetos reciben la precipitación del Módulo Atmosférico en forma de lluviao nieve; y 
generan flujos de salida en forma de infiltración para el Módulo de Aguas Subterráneas y 
también como escorrentía superficial y cargas de contaminantes para el Módulo de Transporte. 
 El Módulo de Aguas Subterráneas recibe la infiltración del Módulo de Superficie del Suelo y 
transfiere una parte de la misma como flujo de entrada para el Módulo de Transporte. Este 
módulo permite la simulación utilizando los objetos Acuíferos. 
 El Módulo de Transporte contiene una red con elementos de transporte (canales, tuberías, 
bombas y elementos de regulación), unidades de almacenamiento y tratamiento que 
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25 
 
transportan el agua hacia los Nudos de Vertido o salidas del sistema. Los flujos de entrada de 
este Módulo pueden provenir de la escorrentía superficial, de la interacción con el flujo 
subterráneo, de los caudales sanitarios correspondientes a periodos sin lluvia, o de hidrogramas 
de entrada definidos por el usuario. Los componentes del Módulo de Transporte se modelan 
con los objetos Nudos y Conducciones. 
De los distintos módulos que componen el modelo SWMM fue empleado en el presente estudio el 
denominado Transporte, que se describe a continuación. 
Módulo de Transporte 
Las conexiones son nudos del sistema de drenaje donde se conectan diferentes líneas entre sí. 
Físicamente pueden representar la confluencia de canales superficiales naturales, pozos de registro del 
sistema de drenaje, o elementos de conexión de tuberías. Los aportes externos de caudal entran en el 
sistema a través de las conexiones. El exceso de agua en un nudo se traduce en un flujo parcialmente 
presurizado mientras las conducciones conectadas se encuentren en carga. Este exceso de agua puede 
perderse completamente del sistema o por el contrario estancarse en la parte superior para 
posteriormente volver a entrar de nuevo en la conexión. 
Los conductos son tuberías o canales por los que se desplaza el agua desde un nudo a otro del sistema 
de transporte. Es posible seleccionar la sección transversal las distintas variedades de geometrías 
abiertas y cerradas definidas en el programa. Asimismo, el programa permite también definir áreas de 
sección transversal irregular permitiendo representar con ello cauces naturales. La siguiente imagen 
muestra un sistema de desagüe idealizado como una serie de arcos o conductos conectados a nodos o 
uniones. 
 
Figura 4.10Representación conceptual del módulo TRANSPORTE 
SWMM emplea la ecuación de Manning para establecer la relación entre el caudal que circula por el 
conducto (Q), la sección del mismo (A), su radio hidráulico (Rh) y la pendiente (S) tanto para canales 
abiertos como para conductos cerrados parcialmente llenos. Para el caso del Flujo Uniforme y para el 
caso del Análisis mediante la Onda Cinemática se interpreta como la pendiente de la conducción. En el 
caso de emplear el Modelo de la Onda Dinámica se interpreta como la pendiente hidráulica del flujo (es 
decir, la pérdida por unidad de longitud). 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
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26 
 
4.3 MODELO HIDROLÓGICO Y CAUDALES DE DISEÑO 
El sistema se modeló considerando que las obras de regulación e hidráulicas del proyecto de Autopista 
de la Variante a Juárez Celman serán ejecutadas en su totalidad. 
A continuación se muestra el esquema del modelo hidrológico realizado con el programa HEC-HMS y los 
resultados obtenidos. 
 
Figura 4.11. Modelo hidrológico de las cuencas de aporte al oeste de la AJC 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
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27 
 
 
Figura 4.12. Modelo hidrológico de las cuencas de aporte al este de la AJC 
 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
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28 
 
Tabla 4.16.Resultados modelo hidrológico TR25
 
Se adoptan como caudales de diseño los obtenidos para la lluvia de 6 horas de duración, salvo las obras 
afectadas por los excedentes de la cuenca A9, ya que la misma presenta un pico mayor para la lluvia de 
3 horas. 
Elemento
Área 
[km²]
Caudal Pico 
[m³/s]
Tiempo del Pico
Volumen 
[x1000m³]
Caudal Pico 
[m³/s]
Tiempo del Pico
Volumen 
[x1000m³]
A2 5.23 3.40 01ene2000, 05:30 70.80 4.30 01ene2000, 07:00 99.30
Camino 5.23 3.40 01ene2000, 06:00 70.80 4.30 01ene2000, 07:30 99.30
A1 2.00 2.00 01ene2000, 04:00 27.10 2.40 01ene2000, 05:00 38.00
Cun1 2.00 2.00 01ene2000, 04:00 27.10 2.30 01ene2000, 05:30 38.00
A3 1.61 1.40 01ene2000, 04:30 21.80 1.70 01ene2000, 05:30 30.60
Pr.2+100 8.84 6.10 01ene2000, 05:00 119.80 7.50 01ene2000, 06:30 167.90
Cun2 8.84 6.00 01ene2000, 05:00 119.80 7.40 01ene2000, 06:30 167.90
A4 6.08 4.00 01ene2000, 05:30 82.20 5.10 01ene2000, 07:00 115.40
Canal 6.08 4.00 01ene2000, 06:00 82.30 5.10 01ene2000, 07:30 115.50
A5 0.30 0.50 01ene2000, 02:30 4.10 0.50 01ene2000, 03:30 5.70
Pr.3+400 15.22 9.90 01ene2000, 05:30 206.10 12.50 01ene2000, 07:00 289.10
Cun3 15.22 9.80 01ene2000, 05:30 206.20 12.50 01ene2000, 07:00 289.20
C5a3 0.92 1.10 01ene2000, 03:30 12.40 1.20 01ene2000, 04:30 17.50
LC entrada 16.14 10.20 01ene2000, 05:30 218.70 13.00 01ene2000, 07:00 306.70
LC 16.14 2.60 01ene2000, 10:30 218.40 3.00 01ene2000, 12:30 306.50
CLB 1 4.23 3.20 01ene2000, 05:00 57.20 4.00 01ene2000, 06:00 80.30
CAN2 4.23 3.20 01ene2000, 05:00 57.20 4.00 01ene2000, 06:30 80.30
CLB 2 1.87 1.90 01ene2000, 04:00 25.30 2.20 01ene2000, 05:00 35.50
Junction-1 6.10 4.80 01ene2000, 04:30 82.50 5.80 01ene2000, 06:00 115.80
CAN3 6.10 4.80 01ene2000, 05:00 82.60 5.80 01ene2000, 06:30 115.90
CLB 3 1.21 1.40 01ene2000, 03:30 16.40 1.50 01ene2000, 04:30 23.00
Junction-3 7.31 5.60 01ene2000, 04:30 99.00 6.90 01ene2000, 06:00 138.80
CAN4 7.31 5.50 01ene2000, 05:00 99.10 6.80 01ene2000, 06:00 138.90
CLB4 0.51 0.70 01ene2000, 03:00 6.90 0.70 01ene2000, 04:00 9.70
LB1 entrada 7.82 5.80 01ene2000, 04:30 106.00 7.20 01ene2000, 06:00 148.60
LB1 7.82 1.90 01ene2000, 08:30 105.70 2.10 01ene2000, 10:30 148.30
LB-LC 7.82 1.90 01ene2000, 09:00 105.90 2.10 01ene2000, 11:00 148.50
C5a2 2.07 1.90 01ene2000, 04:00 28.00 2.30 01ene2000, 05:30 39.30
Unión LB y LC 26.03 4.90 01ene2000, 05:00 352.30 5.70 01ene2000, 07:00 494.20
LBC-LD 26.03 4.90 01ene2000, 05:30 352.30 5.70 01ene2000, 07:30 494.20
Deriv Este 26.03 0.80 01ene2000, 05:30 16.80 1.40 01ene2000, 07:30 43.30
CunSurZF 26.03 0.80 01ene2000, 06:00 16.80 1.40 01ene2000, 08:00 43.20
A7 2.58 2.40 01ene2000, 04:00 34.90 2.80 01ene2000, 05:30 49.00
A8 2.21 2.10 01ene2000, 04:00 29.90 2.40 01ene2000, 05:30 41.90
CunOesteFFCC 2.21 2.00 01ene2000, 04:30 29.90 2.40 01ene2000, 06:00 42.00
FFCCnorte 4.79 4.40 01ene2000, 04:30 64.80 5.20 01ene2000, 05:30 90.90
A6 1.23 1.40 01ene2000, 03:30 16.60 1.50 01ene2000, 04:30 23.30
CunNorteZF 1.23 1.30 01ene2000, 04:00 16.60 1.50 01ene2000, 05:00 23.30
ALC SAC 6.02 5.70 01ene2000, 04:00 81.40 6.70 01ene2000, 05:30 114.30
FFCCsur 32.05 5.70 01ene2000, 04:00 98.20 7.10 01ene2000, 06:00 157.50
A9 1.47 6.00 01ene2000, 02:30 60.80 5.80 01ene2000, 03:30 73.40
al sur 0.00 4.10 01ene2000, 04:30 335.50 4.30 01ene2000, 05:00 450.90
Lluvia de 3hs TR25 años Lluvia de 6hs TR25 años
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
29 
 
Tabla 4.17. Resultados modelo hidrológico TR100
 
Para la verificación a 100 años de recurrencia se utiliza la lluvia de 3 horas de duración. 
Para el diseño de aquellas obras afectadas por la derivación de caudales extraordinarios se utiliza la 
lluvia de 6 horas de duración. 
 
Elemento
Área 
[km²]
Caudal Pico 
[m³/s]
Tiempo del Pico
Volumen 
[x1000m³]
Caudal Pico 
[m³/s]
Tiempodel Pico
Volumen 
[x1000m³]
A2 5.23 5.50 01ene2000, 05:30 115.00 6.70 01ene2000, 07:00 155.40
Camino 5.23 5.40 01ene2000, 06:00 115.00 6.70 01ene2000, 07:30 155.40
A1 2.00 3.30 01ene2000, 03:30 44.00 3.70 01ene2000, 05:00 59.40
Cun1 2.00 3.30 01ene2000, 04:00 43.90 3.60 01ene2000, 05:30 59.30
A3 1.61 2.20 01ene2000, 04:30 35.40 2.60 01ene2000, 05:30 47.80
Pr.2+100 8.84 9.80 01ene2000, 05:00 194.40 11.70 01ene2000, 06:00 262.60
Cun2 8.84 9.80 01ene2000, 05:00 194.40 11.70 01ene2000, 06:30 262.70
A4 6.08 6.50 01ene2000, 05:30 133.70 8.00 01ene2000, 06:30 180.60
Canal 6.08 6.50 01ene2000, 06:00 133.90 7.90 01ene2000, 07:30 180.80
A5 0.30 0.80 01ene2000, 02:30 6.60 0.80 01ene2000, 03:30 8.90
Pr.3+400 15.22 16.00 01ene2000, 05:30 334.90 19.50 01ene2000, 06:30 452.40
Cun3 15.22 16.00 01ene2000, 05:30 335.00 19.50 01ene2000, 07:00 452.60
C5a3 0.92 1.70 01ene2000, 03:30 20.20 1.90 01ene2000, 04:30 27.30
LC entrada 16.14 16.50 01ene2000, 05:30 355.30 20.40 01ene2000, 06:30 479.90
LC 16.14 5.00 01ene2000, 09:30 355.10 11.50 01ene2000, 10:00 480.50
CLB 1 4.23 5.30 01ene2000, 04:30 93.00 6.30 01ene2000, 06:00 125.70
CAN2 4.23 5.20 01ene2000, 05:00 93.00 6.20 01ene2000, 06:00 125.70
CLB 2 1.87 3.10 01ene2000, 03:30 41.10 3.50 01ene2000, 05:00 55.60
Junction-1 6.10 7.80 01ene2000, 04:30 134.10 9.10 01ene2000, 05:30 181.20
CAN3 6.10 7.70 01ene2000, 05:00 134.20 9.10 01ene2000, 06:00 181.30
CLB 3 1.21 2.20 01ene2000, 03:30 26.60 2.40 01ene2000, 04:30 35.90
Junction-3 7.31 9.20 01ene2000, 04:30 160.80 10.80 01ene2000, 06:00 217.30
CAN4 7.31 9.10 01ene2000, 04:30 160.90 10.80 01ene2000, 06:00 217.40
CLB4 0.51 1.10 01ene2000, 03:00 11.20 1.20 01ene2000, 04:00 15.20
LB1 entrada 7.82 9.60 01ene2000, 04:30 172.10 11.40 01ene2000, 06:00 232.50
LB1 7.82 2.20 01ene2000, 09:00 171.60 2.30 01ene2000, 09:00 191.30
LB-LC 7.82 2.20 01ene2000, 09:30 171.70 2.30 01ene2000, 09:30 191.50
C5a2 2.07 3.10 01ene2000, 04:00 45.50 3.50 01ene2000, 05:30 61.50
Unión LB y LC 26.03 7.50 01ene2000, 09:30 572.30 14.60 01ene2000, 09:30 733.40
LBC-LD 26.03 7.40 01ene2000, 10:00 572.50 14.50 01ene2000, 10:00 733.50
Deriv Este 26.03 2.60 01ene2000, 10:00 60.20 8.40 01ene2000, 10:00 129.30
CunSurZF 26.03 2.60 01ene2000, 10:00 60.20 8.30 01ene2000, 10:00 129.40
A7 2.58 3.90 01ene2000, 04:00 56.70 4.40 01ene2000, 05:00 76.60
A8 2.21 3.30 01ene2000, 04:00 48.60 3.80 01ene2000, 05:30 65.70
CunOesteFFCC 2.21 3.30 01ene2000, 04:30 48.50 3.80 01ene2000, 05:30 65.60
FFCCnorte 4.79 7.10 01ene2000, 04:00 105.30 8.20 01ene2000, 05:30 142.30
A6 1.23 2.20 01ene2000, 03:30 27.00 2.40 01ene2000, 04:30 36.50
CunNorteZF 1.23 2.20 01ene2000, 03:30 27.00 2.40 01ene2000, 05:00 36.50
ALC SAC 6.02 9.30 01ene2000, 04:00 132.30 10.40 01ene2000, 05:30 178.80
FFCCsur 32.05 10.00 01ene2000, 04:30 192.50 10.80 01ene2000, 05:30 308.20
A9 1.47 8.30 01ene2000, 02:30 82.60 7.80 01ene2000, 03:30 98.60
al sur 0.00 4.80 01ene2000, 04:00 512.30 6.10 01ene2000, 05:00 604.10
Lluvia de 3hs TR100 años Lluvia de 6hs TR100 años
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
30 
 
Derivación al Este bajo Autopista Variante Juárez Celman 
Para obtener los excedentes derivados al este en el partidor de caudales ubicado al sur del distribuidor 
con la AJC se utilizó el programa EPA-SWMM. La descarga al sur se logra con una alcantarilla rectangular 
de dos bocas de 1.50m de ancho y 0.75m de altura en la cuneta izquierda de la autopista. La alcantarilla 
que deriva el caudal al este se ubica bajo la calzada principal y tiene una sección rectangular de 3 bocas 
de 2.00m de ancho por 1.25m de altura. Su cota de entrada se encuentra a 0.80m del fondo del cuenco. 
A continuación se muestran los resultados obtenidos para la lluvia de 6hs y 100 años de recurrencia. 
 
Figura 4.13. Partidor de Caudales al Sur de la Zona Franca – Lluvia de 6Hs TR 100 años 
Tabla 4.18. Nivel de agua y caudal en Nodos para lluvia de 6 horas y 100 años de recurrencia 
 
Tabla 4.19. Caudales en Conductos para lluvia de 6 horas y 100 años de recurrencia 
 
 
Nodo
Caudal Máx. 
[m³/s]
Tirante Máx. 
[m]
Máx. Nivel 
de agua [m]
Cuneta_RamaOS 14.60 0.94 492.53
Cuenco 14.57 1.61 487.41
Entrada_Cuenco 14.57 1.64 487.44
Salida_al_Sur 6.14 0.74 486.51
Cuneta_Sur 6.14 0.47 483.59
Salida_al_Este 8.43 0.59 486.98
Conducto
Caudal Máx. 
[m³/s]
Velocidad 
Máx. [m/s]
Cuneta_RamaOS 14.57 2.22
Cuenco 14.57 0.75
Derivador_Sur 6.14 1.00
Cuneta_Sur 6.14 1.63
Derivador_Este 8.43 2.02
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
31 
 
Derivación al Este bajo Ferrocarril General Belgrano y Ruta Nacional Nº9 Norte 
El análisis de la derivación de caudales hacia este y su paso bajo el ferrocarril y la Ruta Nacional Nº9 
norte se realizó con el programa EPA-SWMM. Se modeló la cuneta derecha desde el distribuidor de la 
Zona Franca hasta el final del tramo, la cuneta existente del ferrocarril y las obras propuestas. 
Las alcantarillas y cunetas de proyecto se diseñaron para conducir los excedentes de la cuenca 
Aeropuerto-Guiñazú correspondientes a la lluvia de 6hs y 100 años de recurrencia hacia el Este evitando 
desbordes de la cuneta hacia la ciudad. 
Aguas arriba de la intersección de la interconexión vial y el ferrocarril se propone una alcantarilla bajo 
la calzada principal de dos bocas de 1.50m de longitud por 1.50m de altura, cuya capacidad permite la 
erogación del caudal que no puede ser conducido por la cuneta del ferrocarril. La alcantarilla descarga 
a un cuenco de hormigón de 2.40m de profundidad que también recibe los caudales de la cuneta 
derecha provenientes del desborde del vertedero de la laguna LC. Este cuenco tiene salida por medio 
de una alcantarilla prefabricada de tres módulos tipo pórticos ferroviarios de 1.50mx1.20m bajo el 
ferrocarril General Belgrano que continua con una alcantarilla hormigonada en situ de tres luces de 
1.50mx1.25m bajo la RNNº9 norte. Debajo de la rama sur del distribuidor Nº5 es necesaria una 
alcantarilla de 2 luces de 2.00m de ancho por 1.25m de altura, igual sección que la alcantarilla ubicada 
bajo el acceso a colectora del último retorno del tramo. 
En las siguientes imágenes puede se muestran los caudales en conductos y tirantes en nodos para los 
momentos de máximo caudal aguas arriba y aguas abajo del ferrocarril. 
 
Figura 4.14. Caudales en conductos y tirantes en los nodos para el momento del pico en la cuneta 
derecha aguas arriba del ferrocarril 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
32 
 
 
Figura 4.15. Caudales en conductos y tirantes en los nodos para el momento del pico en la cuneta 
derecha aguas abajo del ferrocarril 
A continuación, se detallan los caudales de llegada a la intersección de la interconexión vial y el 
ferrocarril y los caudales derivados hacia el este y hacia el sur para el escenario planteado. 
Tabla 4.20. Caudales para lluvia de 6 horas y 100 años de recurrencia 
 
Como puede observarse los picos de los caudales que llegan al ferrocarril tienen un desfasaje de 4 horas 
y media. 
Elemento Descripción
Caudal Máx. 
[m³/s]
Tiempo del 
Pico
AlcSAC Alc bajo SAC aguas arriba del ferrocarril 9.37 5:42
CunDer_5 Cuneta Derecha aguas arriba del ferrocarril 8.35 10:10
Cuenco Cuenco aguas arriba del ferrocarril 10.18 5:56
AlcRN9 Alc bajo Ferrocarril y RNN9 10.18 5:57
CunDer_10 Cuneta Derecha al final del tramo 10.17 6:13
FFCCdesb Desborde de la cuneta del ferrocarril 7.31 5:45
CunSurFFCC Cuneta del ferrocarril hacia el sur 0.75 5:45
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
33 
 
 
Figura 4.16. Hidrogramas dellegada y Tirante en Cuenco de la intersección SAC y FFCC 
Debido a la reducida capacidad de la cuneta del ferrocarril se produce el desborde de la misma para 
lluvias menores a la analizada, derivándose parte del caudal de las cuencas A6, A7 y A8 a la cuneta 
derecha del proyecto. En las siguiente tabla se resumen los caudales derivados hacia el este para todos 
los escenarios planteados. 
Tabla 4.21. Caudales derivados al Este para los distintos escenarios 
 
5 ESTUDIO HIDRÁULICO 
En función de los caudales estimados se verificaron las obras de arte existentes y se diseñaron las obras 
hidráulicas necesarias para el correcto funcionamiento del sistema. 
5.1 ALCANTARILLAS 
Para la verificación y diseño de alcantarillas se utilizó el programa computacional HY-8, el cual 
automatiza los métodos de diseño de alcantarillas desarrollado bajo las normas establecidas por la 
“Federal Highway Administration” de los Estados Unidos (FHWA), las cuales también han sido adoptadas 
en nuestro medio. 
Escenario
Caudal Máx. 
[m³/s]
Tiempo del 
Pico
3hsTR25 4.97 día 0, 05:20
6hsTR25 6.58 día 0, 06:29
3hsTR100 6.19 día 1, 00:25
6hsTR100 10.17 día 0, 06:12
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
34 
 
Como criterio general de diseño se estableció que el tirante generado a la entrada no supere su altura 
libre para caudales de 25 años. Aquellas alcantarillas que se encuetran bajo la calzada principal y ramas 
de acceso a la misma, también fueron verificadas para caudales de 100 años de recurrencia, 
garantizando que el tirante generado a la entrada no supere el hombro de talud de la calzada. 
En la siguiente planilla se describen las alcantarillas que permiten el paso de caudales externos a la zona 
de camino, y los caudales de diseño y verificación y tirantes alcanzados. 
Tabla 5.1. Alcantarillas afectadas por caudales externos a la zona de camino
 
Las alcantarillas que permiten la derivación de caudales al este fueron diseñadas con el programa EPA-
SWMM para una lluvia de 6hs y 100 años de recurrencia. A continuación se describen sus características 
y los niveles de agua admisibles y alcanzados. 
Tabla 5.2. Alcantarillas afectadas por la derivación de caudales extraordinarios
 
5.2 CUNETAS Y CANTERO CENTRAL 
El trazado de la vía es acompañado por cunetas a ambos lados de las calzadas principales y un cantero 
central, los cuales fueron verificados utilizando la ecucación de Manning para canales abiertos: 
2
1
3
21
SR
n
V  
V es la velocidad media del flujo, n es el coeficiente de Manning que representa la rugosidad 
dependiendo del material, S es la pendiente del canal y R el radio hidráulico definido en función del área 
hidráulica y el perímetro mojado, ambos dependientes de la geometría del canal y del tirante alcanzado. 
La misma puede escribirse en función del caudal de diseño a través de la ecuación de continuidad: 
2
1
3
21
 SAR
n
QVAQ 
 
Acomodando los valores, se obtiene de un lado de la ecuación (miembro izquierdo) aquellos que son 
datos y del otro los que definen la geometría del canal que debemos dimensionar: 
Progr. Situac. Ubicación
Nº 
Bocas
Ancho 
L [m]
Alto 
H [m] 
Long 
J [m]
Cota 
Entr 
[m]
 Pend 
i%
Caudal Q 
[m³/s]
Yent 
[m]
Cpa 
[m]
Cpa 
Adm
Caudal Q 
[m³/s]
Yent 
[m]
Cpa 
[m]
CHt 
[m]
Rev.
2+085.90 Nueva Longitudinal en Cun. Izq. 1 2.00 1.00 17.75 504.59 0.54% 2.40 0.81 505.40 505.59 3.70 1.11 505.70 506.36 0.66
2+102.39 Nueva Bajo Colectora Izquierda 2 1.50 1.00 19.65 504.50 0.50% 4.30 0.92 505.42 505.50 - - - - -
3+411.42 Nueva Bajo Colectora Izquierda 2 1.50 1.25 13.65 497.58 1.00% 5.10 1.02 498.60 498.83 - - - - -
4+051.94 Prolong Bajo Calzada Principal 2 1.50 1.50 68.00 491.74 0.23% 5.70 1.11 492.85 493.24 7.50 1.45 493.19 494.00 0.81
6+850.76 Nueva Longitudinal en Cun. Izq. 1 1.50 1.25 19.50 473.58 0.49% 2.47 1.00 474.58 474.83 3.42 1.26 474.84 475.45 0.61
Características de la Alcantarilla Verificación 3hsTR100Diseño TR25
Elemento Progr.
Nº 
Bocas
Ancho 
L [m]
Alto 
H [m] 
Long 
J [m]
Cota Entr 
[m]
 Pend 
i%
Caudal 
Q [m³/s]
Tirante 
Entrada
Nivel 
Agua
Nivel 
Admisib
AlcR4 5+231.16 3 2.00 1.00 21.50 482.10 0.88% 8.36 1.23 483.33 483.50
AlcSAC 5+975.00 2 1.50 1.50 73.90 477.90 1.03% 9.37 1.05 478.95 479.10
AlcRN9 5+994.48 3 1.50 1.20 49.60 476.14 0.42% 10.18 1.30 477.44 477.44
AlcRama 6+088.65 2 2.00 1.25 15.35 475.74 0.24% 10.18 1.26 477.00 477.50
AlcR6 6+851.40 2 2.00 1.50 19.60 472.84 0.33% 10.17 1.12 474.07 474.30
Ubicación
Características de la Alcantarilla Diseño 6hs TR100
Alc Longitudinal existente Cun Der
Alc bajo Calzada Principal
Alc bajo Ferrocarril y RNN9
Alc bajo Rama SE Distribuidor 5
Alc Longitudinal en Cun Der
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
35 
 
3
2
2
1
.
AR
S
nQ

 
El procedimiento es iterativo y consiste en proponer un tirante con el cual calcular el área, perímetro y 
radio hidráulicos de la sección propuesta y comparar los valores de ambos miembros de la ecuación 
hasta obtener la igualdad. 
Las cunetas desarrolladas entre la calzada principal y las colectoras tienen una sección trapezoidal 
empastada, con taludes 1:4 respecto a la calzada principal y 1:2 respecto a las colectoras. El ancho de su 
base se determina para cada tramo en función de la pendiente y el caudal que debe conducir, de modo 
de garantizar un tirante inferior a 0.60m y una velocidad que no supere los 1.50m/s para caudales de 25 
años de recurrencia. En aquellos casos en los que es necesario forzar el talud de calzapa principal, se 
coloca una protección con flex beam y se admite un tirante mayor. La velocidad máxima admisible se 
fijó para un recubrimiento de pasto comunes (o tipo bermuda) en suelos erosionables, según puede 
observarse en la siguiente imagen. 
 
Figura 5.1 Velocidades permisibles para canales recubiertos con pasto 
La cuneta izquierda recepta y conduce los caudales externos. En la siguiente tabla se muestranlas 
características de cada tramo y su verificación para una recurrencia de 25 años. 
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
36 
 
Tabla 5.3. Verificación Cuneta Izquierda para 25 años de recurrencia
 
Para caudales de 100 años de recurrencia se verificó que la revancha entre el hombro de talud de la 
calzada principal y el pelo de agua en la cuneta no sea menor a 0.60m. Esto se traduce en un tirante de 
0.80m en los puntos donde la cuneta presenta menor profundidad. 
Tabla 5.4. Verificación Cuneta Izquierda para 100 años de recurrencia
 
El tramo de cuneta derecha que recibe aporte externo es el afectado por la derivación de caudales al 
este. Para su diseño se utilizó el programa EPA-SWMM y la lluvia de 6hs de duración y 100 años de 
recurrencia. En la siguiente tabla se muestran las características de cada tramo y los tirantes alcanzados. 
Se verifica que estos sean menores a la profundidad de la cuneta respecto al terreno natural, es decir 
que no se produzcan desbordes hacia el sur. 
Inicio Fin Long Pend
Coef 
Manning
Ancho 
Solera
Talud
Contra 
talud
Q 
[m³/s]
Tirante 
y [m]
Área 
hidr. 
Perím 
hidr. 
Radio 
hidr. 
Qn/S^1/2 AR^2/3
Veloc 
[m/s]
0+280.00 0+642.07 362 -0.50% 0.035 10.00 4.00 2.00 2.40 0.27 2.97 11.75 0.25 1.19 1.19 0.81
0+642.07 1+750.00 1107 -0.76% 0.035 10.00 4.00 2.00 2.40 0.24 2.60 11.54 0.23 0.96 0.96 0.92
1+750.00 2+083.44 333 -0.54% 0.035 8.00 4.00 2.00 2.40 0.30 2.71 9.94 0.27 1.14 1.14 0.88
2+083.44 2+200.00 116 -0.54% 0.035 8.00 4.00 2.00 7.50 0.59 5.75 11.74 0.49 3.57 3.57 1.30
2+200.00 2+647.86 447 -0.69% 0.035 8.00 4.00 2.00 7.50 0.55 5.30 11.49 0.46 3.16 3.16 1.42
2+647.86 3+415.94 768 -0.46% 0.035 10.004.00 2.00 7.50 0.55 6.38 13.48 0.47 3.87 3.87 1.18
3+415.94 3+824.10 408 -0.55% 0.035 14.00 4.00 2.00 12.50 0.58 9.15 17.70 0.52 5.90 5.90 1.37
4+650.82 5+216.03 565 -0.83% 0.035 10.00 4.00 2.00 1.50 0.18 1.88 11.14 0.17 0.58 0.58 0.80
5+216.03 5+767.05 551 -0.66% 0.035 7.00 4.00 2.00 1.50 0.24 1.81 8.49 0.21 0.65 0.65 0.83
5+767.05 5+980.00 212 -0.61% 0.035 3.00 4.00 2.00 1.50 0.37 1.54 5.38 0.29 0.67 0.67 0.97
6+054.39 6+621.35 566 -0.33% 0.035 13.00 4.00 2.00 6.00 0.46 6.58 15.91 0.41 3.66 3.66 0.91
6+621.35 6+819.33 197 -0.73% 0.035 13.00 4.00 2.00 6.00 0.36 5.11 15.31 0.33 2.46 2.46 1.17
6+819.33 7+360.00 540 -0.50% 0.035 13.00 4.00 2.00 6.00 0.41 5.76 15.58 0.37 2.97 2.97 1.04
Caracterísitcas de la Cuneta Verificación TR25
Inicio Fin Long Pend
Coef 
Manning
Ancho 
Solera
Talud
Contra 
talud
Q 
[m³/s]
Tirante 
y [m]
Área 
hidr. 
Perím 
hidr. 
Radio 
hidr. 
Qn/S^1/2 AR^2/3
Veloc 
[m/s]
0+280.00 0+642.07 362 -0.50% 0.035 10.00 4.00 2.00 3.30 0.33 3.64 12.11 0.30 1.63 1.63 0.91
0+642.07 1+750.00 1107 -0.76% 0.035 10.00 4.00 2.00 3.30 0.29 3.18 11.86 0.27 1.32 1.32 1.04
1+750.00 2+083.44 333 -0.54% 0.035 8.00 4.00 2.00 3.30 0.37 3.34 10.33 0.32 1.57 1.57 0.99
2+083.44 2+200.00 116 -0.54% 0.035 8.00 4.00 2.00 9.80 0.69 6.89 12.36 0.56 4.67 4.67 1.42
2+200.00 2+647.86 447 -0.69% 0.035 8.00 4.00 2.00 9.80 0.64 6.34 12.07 0.53 4.13 4.13 1.55
2+647.86 3+415.94 768 -0.46% 0.035 10.00 4.00 2.00 9.80 0.64 7.61 14.06 0.54 5.06 5.06 1.29
3+415.94 3+824.10 408 -0.55% 0.035 14.00 4.00 2.00 16.00 0.67 10.75 18.27 0.59 7.55 7.55 1.49
4+650.82 5+216.03 565 -0.83% 0.035 10.00 4.00 2.00 2.20 0.22 2.40 11.43 0.21 0.85 0.85 0.92
5+216.03 5+767.05 551 -0.66% 0.035 7.00 4.00 2.00 2.20 0.29 2.32 8.87 0.26 0.95 0.95 0.95
5+767.05 5+980.00 212 -0.61% 0.035 3.00 4.00 2.00 2.20 0.46 2.02 5.93 0.34 0.99 0.99 1.09
6+054.39 6+621.35 566 -0.33% 0.035 13.00 4.00 2.00 8.30 0.55 8.12 16.52 0.49 5.06 5.06 1.02
6+621.35 6+819.33 197 -0.73% 0.035 13.00 4.00 2.00 8.30 0.44 6.28 15.79 0.40 3.40 3.40 1.32
6+819.33 7+360.00 540 -0.50% 0.035 13.00 4.00 2.00 8.30 0.49 7.10 16.12 0.44 4.11 4.11 1.17
Caracterísitcas de la Cuneta Verificación TR100
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
37 
 
Tabla 5.5. Verificación Cuneta Derecha para lluvia de 6 horas y 100 años de recurrencia
 
El cantero central presenta una sección triangular de taludes 1:6. El caudal de aporte al mismo es aquel 
que recibe de la calzada. Se ha considerado el aporte del ancho total de una calzada en los sectores con 
curvas peraltadas, así como los distintos coeficientes de escorrentía para el sector pavimentado y no 
pavimentado. La capacidad de conducción de cada tramo se calculó utilizando la ecuación de Manning 
para canales abiertos. Como criterio de verificación se estableció que el tirante generado no supere los 
0.60m para la lluvia de 25 años de recurrencia. 
Elemento Pr. Inicio Pr. Fin Long Pend
n 
Manning
Base Talud
Contra 
talud
Caudal 
Diseño
Tirante 
Máximo
Tirante 
Admisi
bCunDer_1 4+732.14 5+216.03 484 0.74% 0.035 5.00 4 2 8.39 0.97 1.30
CunDer_2 5+216.03 5+475.00 259 0.70% 0.035 5.00 4 2 8.36 0.67 0.90
CunDer_3 5+475.00 5+755.51 281 0.70% 0.035 10.00 2 2 8.35 0.57 0.75
CunDer_4 5+755.51 5+938.40 183 0.41% 0.035 10.00 2 2 8.35 0.75 0.75
CunDer_5 5+938.40 5+968.40 15 0.41% 0.016 4.00 2 2 8.35 0.78 0.90
CunDer_6 6+025.00 6+080.00 55 0.24% 0.035 5.00 2 2 10.18 1.24 0.00
CunDer_7 6+080.00 6+300.00 220 0.24% 0.035 13.00 2 2 10.18 0.71 1.30
CunDer_8 6+300.00 6+621.84 322 0.32% 0.035 13.00 4 2 10.19 0.62 1.10
CunDer_9 6+621.84 6+819.08 197 0.63% 0.035 13.00 4 2 10.18 0.82 0.90
CunDer_10 6+819.08 7+360.00 541 0.49% 0.035 13.00 4 2 10.17 0.53 1.00
Características de la Cuneta Diseño 6hs TR100
OBRA: CONEXIÓN VIAL RUTA E 53 - RUTA 9 (N) - RUTA A 174 
Tramo: RUTA PROVINCIAL N°E-53 – RUTA NACIONAL N°9 NORTE 
INFORME HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO 
38 
 
Tabla 5.6. Verificación Cantero Central para 25 años de recurrencia
 
Como consecuencia del estudio, se han incorporado alcantarillas para desaguar el cantero central. 
Tabla 5.7. Alcantarillas Cantero Central 
 
6 CONCLUSIONES 
En el presente informe se realizó una caracterización de la zona donde se desarrolla la traza desde el 
punto de vista hidrológico, determinando las cuencas de aporte y los caudales de diseño. Se 
determinaron las obras necesarias para garantizar el correcto funcionamiento hidráulico del sistema y 
se propusieron soluciones para los excedentes extraordinarios. 
Inicio Fin Long Pend
Coef 
Manning
Ancho 
Solera
Talud
Contra 
talud
Q 
[m³/s]
Tirante 
y [m]
Área 
hidr. 
[m²]
Perím. 
hidr. 
[m]
Radio 
hidr. 
[m]
Qn/S^1/2 AR^2/3
Veloc. 
[m/s]
0+075.00 0+175.00 100 -0.30% 0.035 0.00 6 6 0.03 0.14 0.11 1.68 0.07 0.02 0.02 0.26
0+175.00 0+362.50 187 0.21% 0.035 0.00 6 6 0.12 0.25 0.37 3.03 0.12 0.09 0.09 0.32
0+362.50 0+658.25 295 -0.42% 0.035 0.00 6 6 0.19 0.26 0.40 3.16 0.13 0.10 0.10 0.47
0+658.25 1+356.14 697 -0.70% 0.035 0.00 6 6 0.66 0.38 0.85 4.58 0.19 0.28 0.28 0.78
1+356.14 1+800.00 443 -1.04% 0.035 0.00 6 6 0.79 0.37 0.84 4.54 0.18 0.27 0.27 0.94
1+800.00 1+842.97 42 0.16% 0.035 0.00 6 6 0.01 0.10 0.06 1.25 0.05 0.01 0.01 0.16
1+842.97 2+224.97 382 -0.57% 0.035 0.00 6 6 0.11 0.20 0.24 2.43 0.10 0.05 0.05 0.46
2+224.97 2+518.16 293 -0.55% 0.035 0.00 6 6 0.30 0.29 0.51 3.56 0.14 0.14 0.14 0.58
2+518.16 2+756.66 238 -0.75% 0.035 0.00 6 6 0.37 0.30 0.54 3.64 0.15 0.15 0.15 0.69
2+756.66 3+100.03 343 -0.28% 0.035 0.00 6 6 0.47 0.39 0.93 4.78 0.19 0.31 0.31 0.51
3+100.03 3+300.00 199 -0.54% 0.035 0.00 6 6 0.60 0.38 0.87 4.64 0.19 0.29 0.29 0.69
3+300.00 3+340.02 40 0.88% 0.035 0.00 6 6 0.02 0.10 0.06 1.18 0.05 0.01 0.01 0.35
3+340.02 3+422.79 82 -1.23% 0.035 0.00 6 6 0.05 0.13 0.10 1.56 0.06 0.02 0.02 0.50
3+422.79 3+653.24 230 -0.54% 0.035 0.00 6 6 0.20 0.25 0.38 3.07 0.12 0.10 0.10 0.52
3+653.24 3+920.00 266 -0.67% 0.035 0.00 6 6 0.27 0.27 0.44 3.30 0.13 0.12 0.12 0.61
3+920.00 4+013.49 93 1.10% 0.035 0.00 6 6 0.11 0.18 0.19 2.15 0.09 0.04 0.04 0.59
4+013.49 4+143.08 129 1.62% 0.035 0.00 6 6 0.09 0.15 0.14 1.85 0.08 0.02 0.02 0.65
4+143.08 4+359.00 215 0.45% 0.035 0.00 6 6 0.06 0.17 0.17 2.02 0.08 0.03 0.03 0.36
4+414.97 4+640.60 225 -2.25% 0.035 0.00 6 6 0.06 0.12 0.09 1.50 0.06 0.01 0.01 0.66
4+640.60 4+799.52 158 -3.46% 0.035 0.00 6 6 0.16 0.16 0.16 1.99 0.08 0.03 0.03 0.99
4+799.52 4+883.96 84 -2.22% 0.035 0.00 6 6 0.21 0.20 0.23 2.40 0.10 0.05 0.05 0.90
4+883.96 5+081.00 197 -1.07% 0.035 0.00 6 6 0.34 0.27 0.44 3.30 0.13 0.12 0.12 0.77
5+081.00 5+400.00 319 -0.75% 0.035 0.00 6 6 0.55 0.35 0.72 4.22 0.17 0.22 0.22 0.76
5+400.00 5+475.00 75 -0.23% 0.035 0.00 6 6 0.60 0.45 1.20 5.44 0.22 0.44 0.44 0.50
5+475.00 5+577.40 102 1.72% 0.035 0.00 6 6 0.17 0.19 0.22 2.32 0.09 0.05 0.05 0.78
5+577.40 5+659.19 81 2.53% 0.035 0.00 6 6 0.11 0.15 0.14 1.84 0.07 0.02 0.02 0.80
5+659.19 5+740.74 81 1.71% 0.035 0.00 6 6 0.09 0.15 0.14 1.83 0.07 0.02 0.02 0.66
5+740.74 5+990.74 250 0.11% 0.035 0.00 6 6 0.07 0.23 0.32 2.79 0.11 0.07 0.07 0.22
6+040.83 6+147.50 106 -3.42% 0.035 0.00 6 6 0.03 0.09 0.05 1.07 0.04 0.01 0.01 0.65
6+147.50 6+239.49 91 -3.03% 0.035 0.00 6 6 0.05 0.11 0.07 1.32 0.05 0.01 0.01 0.71
6+239.49 6+318.16 78 -1.66% 0.035 0.00 6 6 0.07 0.14 0.11 1.68 0.07 0.02 0.02 0.61
6+318.16 6+622.70 304 -0.46% 0.035 0.00 6 6 0.16 0.24 0.34 2.91 0.12 0.08 0.08 0.47
6+702.39 7+003.60 301 -0.56% 0.035 0.00 6 6 0.27 0.28 0.47 3.41 0.14 0.13 0.13 0.57
7+003.60 7+360.00 356 -0.45% 0.035 0.00 6 6 0.37 0.33 0.65 4.00 0.16 0.19 0.19 0.57
Caracterísitcas de la Cuneta Verificación TR25 
Progresiva Descarga
Nº de 
Bocas
Ancho 
L [m]
Alto 
H [m]
Cota 
Descarga
Cota de 
Sumidero
1+800.00 Cuneta Derecha 1 1.00 1.50 504.36 506.30
3+300.00 Cuneta Derecha 1 1.00 1.50 496.38 498.75
3+920.00 Cuneta Izquierda 1 1.00 1.50 493.34 495.03
5+475.00 Cuneta Derecha 1 1.00 1.00 480.31 481.50