Residuos de desmote de algodón aglomerados su producción y aplicación en la construcción de viviendas

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ARGENTO, R. S.; FERREYRA, J.; ANDERSON, A. M.; CARRASCO, M. F.; GONZÁLEZ, A.; GRETHER, R. M. Residuos de 
desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas. Ambiente Construído, 
Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
ISSN 1678-8621 Associação Nacional de Tecnologia do Ambiente Construído. 
http://dx.doi.org/10.1590/s1678-86212019000300329 
127 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: 
su producción y aplicación en la construcción 
de viviendas 
Agglomerated cotton gin waste: its production and 
application in housing construction 
 
Romina Soledad Argento 
João Ferreyra 
Alan Murdoch Anderson 
Maria Fernanda Carrasco 
Ariel González 
Ruben Marcos Grether 
Resumen 
a factibilidad de producir bloques y placas mediante la aglomeración de 
residuos de desmote del algodón (cascarilla) con ligantes cálcicos se ha 
comprobado en trabajos previos. Estos residuos representan un serio 
inconveniente para las plantas desmotadoras, que anualmente generan 
gran cantidad de desechos sin destino final identificado en Argentina. La 
variabilidad de la producción anual de algodón, la dispersión geográfica de las 
desmotadoras y los costos de transporte, dificultan proponer alternativas de 
reutilización de alta complejidad. Se propone emplearlo como materia prima para 
elaborar aglomerados de cascarilla con cemento portland utilizando tecnologías 
sencillas, fácilmente apropiables y transferibles. Este trabajo analiza las 
características de los aglomerados obtenidos y la influencia que ejercen diversos 
parámetros de producción sobre ellas y sobre la productividad del proceso. Los 
resultados alcanzados muestran la mejora de la productividad del proceso 
mediante el empleo de aditivos de calidad industrial, así como un mejor 
comportamiento higrotérmico de envolventes de viviendas por la incorporación de 
estos aglomerados, reemplazando materiales de elevado costo y tecnologías 
constructivas complejas. 
Palabras clave: Algodón. Desmote. Aglomerados. Mampostería. Cielorraso. 
Abstract 
The feasibility of producing blocks and boards through the agglomeration of 
cotton ginnig process waste with calcium binders was proven in previous 
studies. This waste represents a serious problem for ginning plants, which 
annually produce a high amount of waste without final destination, as is the 
case in Argentina. The variability of the annual cotton production, 
geographical dispersion of ginners and transportation costs make it difficult 
to propose high-complexity recycling alternatives. This study proposes that 
that waste is used as a raw material to manufacture composites made of 
cotton gin waste and portland cement, using simple, easily appropriable and 
transferable technologies. This paper analyses the characteristics of the 
composites obtained and the influence that different production parameters 
have on them and on the productivity of the process. The results achieved 
show an improvement of the process productivity by using industrial grade 
additives, as well as better hygrothermal behavior of housing envelopes due to 
the incorporation of these composites, replacing high cost materials and 
complex construction technologies. 
Keywords: Cotton. Ginning process. Composites. Masonry. Ceiling. 
L 
¹Romina Soledad Argento 
¹Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
²João Ferreyra 
²Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
³Alan Murdoch Anderson 
³Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
4María Fernanda Carrasco 
4Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
5Ariel González 
5Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
6Ruben Marcos Grether 
6Universidad Tecnológica Nacional 
Santa Fe – Argentina 
 
 
Recebido em 07/11/17 
Aceito em 28/08/18 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Argento, R. S.; Ferreyra, J.; Anderson, A. M.; Carrasco, M. F.; González, A.; Grether, R. M. 128 
Introducción 
En su primera estimación de la cosecha de 
2017/18, el Comité Consultivo Internacional del 
Algodón (CCIA) pronostica que la producción 
mundial de algodón aumentará en un 2%, respecto 
de la temporada 2016/17, para llegar a 23,4 
millones de toneladas. Esta expansión es el 
resultado de un incremento en la superficie 
sembrada, para la cual se prevé un crecimiento de 
un 5% hasta alcanzar 30,6 millones de hectáreas 
(REVISTA..., 2017). 
En la República Argentina la producción 
algodonera se desarrolla principalmente en las 
provincias de Santa Fe, Chaco, Formosa, Santiago 
del Estero y Corrientes (CONSEJO..., 2013), 
incluyendo las tareas relacionadas con la siembra, 
cosecha y desmote del algodón en bruto. En las 
últimas décadas se registraron campañas que han 
alcanzado cosechas de aproximadamente 
1.000.000 t de algodón en bruto, dejando atrás 
alrededor del 30% de su peso constituido por 
residuos del proceso de desmote denominados 
“cascarilla”, compuestos por fibrilla, cárpelos, 
materias extrañas, etc., sin destino previsto. 
El proceso de desmote separa la fibra, que tiene el 
principal interés comercial, de las semillas y 
materias extrañas presentes en el algodón en bruto. 
Luego de esta separación, se seca y compacta la 
fibra para entregarla a la industria textil. Un 
análisis de los equipos desmotadores instalados en 
el país, indica la existencia de 164 plantas en 
condiciones de funcionamiento utilizando sólo el 
80% de la capacidad instalada, con una capacidad 
nominal de desmote de 2.400.000 t de algodón en 
bruto, considerando 100 días de trabajo por 
campaña (J.J. HINRICHSEN S.A., 1999). 
Debido a que se produce una gran acumulación de 
estos residuos en las plantas desmotadoras, que 
pueden alcanzar más de un millón de metros 
cúbicos distribuidos en la región, en muchos casos 
se opta por calcinarlos originando serios problemas 
de polución, malestares y posibilidad de afección 
respiratoria, debido a que muchas desmotadoras se 
encuentran dentro del radio urbano 
(NACIONES..., 2005; EL LIBERAL, 2009). 
En Argentina se afirma que el déficit habitacional 
ronda los 3,5 millones de hogares y, según la 
Fundación de Estudios para Desarrollos 
Inmobiliarios (FEDI), la cifra crece a un ritmo de 
36 mil viviendas por año, y afecta tanto a las clases 
medias como a las de más bajos recursos. Según la 
Subsecretaría de Desarrollo Urbano y Vivienda de 
la Nación, se estima un déficit habitacional del 
25,4% de las viviendas existentes a nivel nacional, 
que puede desagregarse en 2 millones de viviendas 
que presentan inconvenientes en la calidad de la 
misma, de las cuales 1,3 millones tienen 
situaciones de hacinamiento, y los restantes 1,5 
millones son las viviendas que se necesita 
construir (MARTÍN, 2017). 
Considerando este importante déficit habitacional 
que afecta a nuestro país, las deficiencias en la 
aislación térmica de muchas viviendas existentes 
(GOBIERNO..., 2001; INSTITUTO..., 2010; 
UNO, 1993), y a la disponibilidad de un 
importante volumen de estos residuos, la 
posibilidad de desarrollar elementos constructivos 
innovadores mediante la utilización de residuos de 
desmote del algodón, aparece como una 
contribución parcial a la problemática ambiental de 
este sector agroindustrial, al déficit habitacional de 
la región algodonera y a la escasez de empleo para 
personas sin calificación especial (PICCIONI et 
al., 2013). 
Esta iniciativa toma en cuenta, asimismo, que el 
empleo de residuos agroindustriales 
lignocelulósicos como materia prima para la 
industria de la construcción, aparece como una 
alternativa al uso intensivo de la madera y otros 
recursos naturales no renovables en todo el mundo. 
Los científicos han obtenido buenos resultados en 
estas experiencias, fundamentalmente con el 
objetivo de dar una disposición efectiva para los 
desechos y reducir los impactos ambientales 
consecuentes. Existen antecedentes de empleo de 
residuos agroindustriales (trigo,azúcar, bagazo de 
caña, cereales, cáscaras de maíz y arroz, cáscaras 
de maní, fibras de coco, entre otros) en compuestos 
con diferentes matrices tanto cementicias como 
poliméricas (BARBIRATO et al., 2014; GATANI 
et al., 2013; GRANERO et al., 2013; JOSÉ; 
BERALDO, 2013; PIRAYESH; 
KHANJANZADEH; SALARI, 2013; 
VARANDAA et al., 2013; FIORELLI et al., 2012; 
PIRAYESH; KHAZAEIAN, 2012; PIRAYESH; 
KHAZAEIAN; TABARSA, 2012; MONTEIRO et 
al., 2011; PANYAKAEW; FOTIOS, 2011; 
MENDEZ; SOTELO, 2006). 
De acuerdo a trabajos previos realizados 
(PICCIONI et al., 2013a), en los cuales las 
variables de análisis fueron la razón cemento/agua 
(C/W) y la presión de moldeo, se demostró que la 
variable de mayor influencia sobre las propiedades 
físicas y mecánicas de los materiales compuestos 
basados en residuos de desmote era la presión de 
moldeo. Además, puesto que la función del 
cemento (material aglomerante) es formar enlaces 
entre las partículas del residuo, se supone que 
habrá un contenido mínimo que no resultará 
suficiente para cubrir la superficie de estas 
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partículas (y por lo tanto no permitirá que se 
formen enlaces fuertes entre ellas) y un máximo 
contenido a partir del cual la adición de más 
aglomerante no contribuirá a aumentar la 
resistencia de estas uniones, sino que formará un 
exceso de pasta distribuido en los aglomerados 
(PICCIONI et al., 2013a). Por otra parte, puede 
suponerse que existirá un volumen límite de vacíos 
entre las partículas que permitirá alojar la pasta de 
cemento, y que se reducirá al incrementar las 
presiones de moldeo. 
El proceso productivo diseñado y las estimaciones 
de costos realizadas (PICCIONI et al., 2013b), 
muestran que la composición porcentual del precio 
de bloques para mampostería de 13 x 25 x 50 cm, 
elaborados con los aglomerados desarrollados, está 
integrada por un 44% de materiales, 0,12% de 
energía, 2,3% de amortización de equipamiento, 
36% de mano de obra y 17,6% de beneficio. Estos 
valores revelan que el costo de este elemento 
constructivo depende fundamentalmente del 
consumo de ligante utilizado (cemento) y de la 
eficiencia del proceso, debido a que, a mayor 
productividad, la influencia de las erogaciones por 
mano de obra y amortización de equipamiento se 
reducirían significativamente. 
En este sentido, se presentan las evaluaciones 
realizadas con el objetivo de lograr un adecuado 
comportamiento mecánico y térmico del material, 
a través de procesos sencillos de producción, que 
no requieran calificación especial de operarios ni 
impliquen consumos energéticos significativos, y 
se evalúa la relación entre el contenido de 
aglomerante y las presiones de moldeo aplicadas 
en la fabricación. 
Asimismo, se analizan alternativas para lograr 
mejoras en el proceso productivo de bloques que 
incrementen la posibilidad de transferencia del 
desarrollo a los sectores productivos de la región. 
Materiales y métodos 
Residuo de desmote (cascarilla) 
Para el desarrollo del trabajo se utilizó residuo de 
desmote de algodón (CA) (Figura 1) proveniente 
de la localidad de Villa Minetti, ubicada en la 
provincia de Santa Fe, Argentina. El desmote se 
realizó mediante la utilización del equipo Murray 
de 121 sierras. 
La composición química del residuo de desmote, 
determinada de acuerdo a los métodos E 1690 
(AMERICAN..., 2001), T 222 om-88, UM 250 y 
Wise, se resume en la Tabla 1. 
Granulometría 
La granulometría de estos residuos depende no 
solamente de las características del algodón 
cosechado, sino también del equipamiento de 
desmote. En la Tabla 2, se presentan los resultados 
del análisis granulométrico efectuado y en la 
Figura 2, se presenta la curva granulométrica 
correspondiente. A partir de los valores medios 
obtenidos se puede observar que existe 
preponderancia de partículas mayores a 4,75 mm, 
respecto al resto de los tamaños analizados, siendo 
lo retenido en dicho tamiz superior al 90% y 
presentando un contenido de finos (pasante tamiz 
Nro. 80) de sólo 1,18%. 
Peso por Unidad de Volumen (PUV) 
Una de las características de este residuo es su bajo 
peso por unidad de volumen (PUV), motivo por el 
cual su disposición resulta compleja y afecta 
grandes extensiones en los predios de las 
desmotadoras. Para el residuo empleado en el 
presente trabajo, el PUV en condición suelta 
alcanzó un valor de 98,87 kg/m3. 
Tabla 1 – Composición química del residuo de desmote 
 CONTENIDO (%) 
Cenizas a 575 ºC 10,70 
Extractivos 5,68 
Lignina Total 25,53 
Holocelulosa 54,53 
SUMATIVO 96,24 
Tabla 2 - Análisis Granulométrico 
 PROMEDIO (%) 
RETENIDO T. N°4 95,85 
RETENIDO T. N°20 1,92 
RETENIDO T. N°80 1,04 
PASANTE T. N°80 1,18 
MUESTRA FINAL 100,00 
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Figura 1 - Residuo de desmote de algodón en estado natural 
 
Figura 2 - Granulometría 
 
 
Cemento Portland 
El aglomerante utilizado es cemento portland 
compuesto (C), con categoría resistente 40 (CPC s/ 
(INSTITUTO..., 2017); I (SM) s/ (AMERICAN... 
2017); CPII-E s/ (ABNT, 2017)). 
La composición química del cemento utilizado se 
describe en la Tabla 3. 
Aditivo acelerante de 
endurecimiento 
Se emplea como aditivo acelerante de 
endurecimiento cloruro de calcio (CaCl2.2H2O) 
(Cc) de calidad industrial, en hojuelas con un 
contenido de CaCl2 del 77%. 
Elaboración de aglomerados 
Se elaboraron aglomerados de cascarilla de 
desmote de algodón (CA), agua (W), cemento 
portland (C) y cloruro de calcio de calidad 
industrial (Cc). En todas las dosificaciones se 
utilizó una razón W/CA de 1,3 g/g, razón C/W de 
1,3 g/g y razón Cc/C de 0,01 g/g. 
Las muestras se mantuvieron durante 24 hs en los 
moldes sometidas a presiones de moldeo variables 
entre 0.15 y 0.40 MPa, y luego se desmoldaron y 
mantuvieron al aire en ambiente de laboratorio 
(Tabla 4). 
Porcentaje de vacíos en el residuo 
compactado 
A fin de determinar la existencia de un límite 
superior para el nivel de presión de moldeo 
aplicable en la elaboración de aglomerados, se 
realizaron ensayos destinados a medir el contenido 
de vacíos presentes en el residuo a medida que se 
incrementa la presión a la que se lo somete. 
Para esto se dispuso una masa de 90 g del residuo 
en un molde cilíndrico de 10 cm de diámetro, cuya 
tapa superior descendía a medida que se 
incrementaba la presión aplicada y que permitía 
medir la altura de la muestra y determinar el 
volumen ocupado resultante. En base a la masa 
conocida y al volumen medido, se determinó la 
densidad aparente de la muestra (Dap) para cada 
nivel de presión. 
Paralelamente, se realizó la determinación de la 
densidad absoluta de las partículas que componen 
la cascarilla (carpelos, fibras y ramas) mediante la 
utilización del volumenómetro de Breuil y el 
procedimiento de inmersión en mercurio. Se 
determinaron también los porcentajes en que está 
presente cada fracción en el residuo, obteniendo 
por ponderación una densidad absoluta del residuo 
(Dab). 
 
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Tabla 3 - Composición química del cemento 
COMPUESTO PROPORCIÓN (% EN MASA) 
SiO2 21,44 
Al2O3 4,65 
Fe2O3 3,10 
CaO 57,4 
MgO 1,30 
SO3 2,00 
K2O 0,96 
Na2O 0,16 
BaO 0,14 
Cr2O3 <0,01 
MnO 0,14 
P2O5 0,10 
TiO2 0,24 
Tabla 4 – Dosificaciones – condiciones de estudio 
Dosificación Razón W/CA 
g/g 
Razón C/W 
g/g 
Razón CaCl2/C 
g/g 
Presión de 
moldeo MPa 
DA 1,3 1,30 0,01 0,15 
DB 1,3 1,30 0,01 0,24 
DC 1,3 1,30 0,01 0,32 
DE 1,3 1,30 0,01 0,40 
 
Finalmente, se determinó el porcentaje de vacíos 
presente en la muestra(V), mediante la Ecuación 
1, donde V es el porcentaje de vacíos en %, Dab es 
la densidad absoluta del residuo en g/cm3 y Dap es 
la densidad aparente del residuo en g/cm3. 
𝑉𝑉(%) = 1 − 𝐷𝐷𝑎𝑎𝑎𝑎
𝐷𝐷𝑎𝑎𝑎𝑎
 Ec. 1 
Los resultados se obtuvieron como promedio de 4 
muestras analizadas. 
Caracterización de los aglomerados 
Las propiedades evaluadas para los aglomerados 
obtenidos fueron la densidad al momento del 
desmolde y para la estabilización de la masa 
(INSTITUTO..., 2001), la resistencia a compresión 
simple y el coeficiente de conductividad térmica 
determinado mediante el método de Less y 
Chorlton (MIRETTI; CITRONI; DE PAULA, 
1984). 
Para la determinación de la densidad se cortaron 
probetas prismáticas y se efectuaron medidas de 
largo, ancho y alto, a partir de las cuales se 
determinó el volumen aparente y se realizaron las 
determinaciones de la masa. La masa para la 
determinación de la densidad en el momento del 
desmolde fue medida inmediatamente después de 
retirar las muestras de los moldes, en tanto que la 
masa para la determinación de la densidad en 
estabilización se midió en el momento en que la 
misma registró variaciones menores al 2%. 
Dado que se trata de materiales no convencionales 
que son más deformables que los bloques de 
hormigón o ladrillos cerámicos tradicionales, se 
adoptó para la determinación de la resistencia a 
compresión el valor de carga correspondiente a 
una deformación del 10% de la altura original del 
bloque. Las determinaciones se efectuaron sobre 
probetas prismáticas. 
En el método de Less y Chorlton (MIRETTI; 
CITRONI; DE PAULA, 1984), para la 
determinación de la conductividad térmica, se 
coloca la muestra a ensayar entre dos placas 
metálicas con una aislación perimetral que evita la 
pérdida de calor por los laterales. Sólo la placa 
superior contiene una resistencia calefactora, y se 
determina el flujo de calor que llega a la placa 
inferior y el calor que esta aporta al ambiente, 
cuando se alcanza el estado estacionario en el 
sistema. 
Eficiencia del proceso de 
producción 
La posibilidad de incrementar la eficiencia de la 
fabricación de los aglomerados se ve condicionada 
fundamentalmente por el tiempo mínimo requerido 
de permanencia en los moldes, dado que la pasta 
de cemento que aglomera las partículas debe 
alcanzar un mínimo nivel de resistencia. Se estima 
que la resistencia a tracción de la pasta de cemento 
en el momento del desmolde debe ser igual o 
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Argento, R. S.; Ferreyra, J.; Anderson, A. M.; Carrasco, M. F.; González, A.; Grether, R. M. 132 
mayor a la presión de conformación del 
aglomerado para permitir su desmolde sin que se 
produzca la falla del material (Figura 3). 
Una alternativa para lograr una mayor velocidad 
de adquisición de resistencia de la pasta de 
cemento es el empleo de aditivos acelerantes. El 
CaCl2 es uno de los aditivos más conocidos, 
acelera primariamente el desarrollo de la 
resistencia inicial del cemento debido a que actúa 
como un catalizador en la hidratación de las fases 
silicato del clinker portland (NEVILLE; 
BROOKS, 1998). Algunos autores indican que la 
incorporación de 1 a 2% de CaCl2 suele resultar 
suficiente para incrementar la resistencia en forma 
significativa a cortas edades (METHA; 
MONTEIRO, 1993; NEVILLE; BROOKS, 1998; 
SOROKA, 1979). Comercialmente se encuentra 
disponible, a costos muy accesibles y sin requerir 
medidas especiales de protección para su 
manipuleo, el CaCl2.2H2O que contiene entre 75 y 
77% de CaCl2. 
Para seleccionar las dosis CaCl2.2H2O a incorporar 
así como los tiempos de permanencia en molde y 
con el fin de evaluar a los aglomerados como un 
sistema de variables interrelacionadas, se adoptó 
un diseño de experimentos central compuesto 
centrado (MONTGOMERY; RUNGER, 1996) que 
permitió evaluar la resistencia mecánica de la pasta 
de cemento y la estabilidad de los aglomerados 
mediante el análisis de superficies de respuesta en 
todo el dominio determinado (Figura 4). 
La ecuación del modelo está dada por la Ecuación 
2 (SPIEGEL; ABELLANAS, 1988): 
𝑌𝑌 = 𝛽𝛽0 + 𝛽𝛽1 ∙ 𝑋𝑋1 + 𝛽𝛽2 ∙ 𝑋𝑋2 + 𝛽𝛽3 ∙ 𝑋𝑋12 + 𝛽𝛽4 ∙
𝑋𝑋22 + 𝛽𝛽5 ∙ 𝑋𝑋1 ∙ 𝑋𝑋2 Ec. 2 
Donde: 
Y: propiedad estudiada (resistencia a flexión de 
pastas o expansión de aglomerados); 
X1: porcentaje de CaCl2.2H2O, variable entre 1 a 
4,5% en peso de cemento (variable experimental); 
X2: tiempo de permanencia en molde, variable 
entre 4 y 24 hs (variable experimental); y 
β0-β5: coeficientes estimados utilizando el método 
de mínimos cuadrados. 
Figura 3 - Esquema de comportamiento de aglomerados 
 
Figura 4 - Diseño experimental 
 
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Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 133 
Para evaluar la estabilidad de los aglomerados se 
confeccionaron bloques prismáticos con la 
dosificación identificada como DE (Tabla 4) 
(PICCIONI et al., 2013a), a partir de la cual se fue 
modificando el contenido de aditivo acelerante 
incorporado. Se midió la altura de los bloques en 
el centro de las 4 caras laterales inmediatamente 
después del desmolde y luego de transcurridas 24 
hs del retiro de los moldes. En base a estas 
mediciones se calculó la expansión experimentada 
por los elementos como porcentaje de la altura 
registrada en el desmolde. 
La adquisición de resistencia de la pasta de 
cemento se midió sobre pastas con razón 
agua/cemento de 0,77 en peso, equivalente a 
aquella que compone los bloques de aglomerados. 
Se moldearon probetas de 25 x 25 x 140 mm que 
se ensayaron a flexión con una carga centrada en la 
luz, inmediatamente después del desmolde. Para el 
ensayo a flexión se utilizó una luz de 100 ± 1 mm. 
Los resultados se obtuvieron como promedio de 4 
ensayos. A pesar de que el valor de interés para la 
evaluación del fenómeno era la resistencia a 
tracción simple, se seleccionó el ensayo de 
resistencia a flexión debido a que el primero es 
muy difícil de llevar a cabo debido a las tensiones 
secundarias que suelen producirse en esas pruebas. 
Tanto para los bloques como para las pastas, la 
dosis de CaCl2.2H2O utilizada fue variable entre 1 
a 4,5% en peso de cemento y el tiempo de 
permanencia en molde de 4 a 24 hs, de acuerdo a 
lo establecido en el diseño de experimentos. 
Finalmente, sobre los bloques correspondientes a 
los puntos experimentales identificados como A, E 
e I, se realizaron ensayos de resistencia a 
compresión. 
Evaluación del 
comportamiento higrotérmico 
de envolventes 
En Argentina se establecen los valores límites de 
transmitancia térmica correspondientes a las 
condiciones de verano e invierno para muros 
envolventes tomando en cuenta la clasificación 
bioambiental del país establecida en la norma 
IRAM 11603 (INSTITUTO..., 2012). 
Para analizar las propiedades térmicas de estos 
componentes constructivos se recurrió a los 
métodos de cálculo establecidos en la norma 
IRAM 11601 (INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN, 2002) 
y para evaluar el riesgo de condensación 
superficial e intersticial se empleó la metodología 
indicada en la norma IRAM 11625 
(INSTITUTO..., 2000). 
Las comparaciones se realizan para mampostería 
de ladrillos comunes de 15 y 30 cm de espesor, 
mampostería de bloques de hormigón celular 
curado en autoclave (HCCA) de 15 cm y 
mampostería de bloques intertrabados de cascarilla 
de 13 cm de espesor. En todos los casos se 
consideran revoques en ambas caras de acuerdo a 
lo recomendado por los fabricantes o por las 
técnicas habituales de construcción, tal como se 
indica en las Figuras 5a) a 5d). 
En dichas figuras, las capas consideradas en la 
constitución de los muros son: 
(a) revoque fino exterior de 0.003 m de espesor 
que consiste en un morterocalcáreo; 
(b) revoque grueso exterior de 0.015 m que 
consiste en un mortero calcáreo reforzado con 
cemento; 
(c) azotado hidrófugo de 0.006 m que consiste en 
un mortero cementicio con hidrófugo; 
(d) mampostería de ladrillos cerámicos comunes; 
(e) mampostería de bloques de cascarilla; 
(f) mampostería de bloques de hormigón celular 
curado en autoclave; 
(g) revoque grueso interior de 0.015 m que 
consiste en un mortero calcáreo reforzado con 
cemento; 
(h) revoque fino interior de 0.003 m de espesor 
que consiste en un mortero calcáreo; y 
(i) pintura látex interior. 
Los valores de conductividad térmica y de 
permeabilidad al vapor de agua fueron adoptados 
de acuerdo a lo indicado en la norma IRAM 11601 
(INSTITUTO..., 2002), a excepción de los bloques 
de mampostería de cascarilla para los cuales se 
realizaron determinaciones experimentales 
(PICCIONI et al., 2013a) obteniendo valores de 
conductividad térmica de 0,138 W/mºK y los 
bloques de hormigón celular curado en autoclave 
(HCCA) para los cuales se adopta el valor de 0,120 
W/mºK publicado por el fabricante. 
Con un objetivo similar al descripto previamente 
para muros, se realizaron cálculos de transmitancia 
térmica de acuerdo a la norma IRAM 11601 
(INSTITUTO..., 2002) para diferentes estructuras 
de cubiertas livianas, a fin de comparar la 
capacidad de aislamiento térmico para condición 
de invierno (en la cual el flujo de calor es 
ascendente), y para condición de verano (en la cual 
el flujo de calor es descendente). 
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Argento, R. S.; Ferreyra, J.; Anderson, A. M.; Carrasco, M. F.; González, A.; Grether, R. M. 134 
Figura 5 – (a) mampostería de ladrillos cerámicos comunes de 15 cm de espesor; (b) mampostería de 
ladrillos cerámicos comunes de 30 cm de espesor; (c) mampostería de bloques de cascarilla de 13 cm 
de espesor; y (d) mampostería de bloques de hormigón celular curado en autoclave de 15 cm de 
espesor 
 
(a) 
 
(b) 
 
(c) 
 
(d) 
 
En primer lugar se llevó a cabo una tarea de 
relevamiento de datos para identificar las 
tipologías constructivas más arraigadas en la 
región, a fin de poder utilizarlas como parámetro 
para la comparación. Luego se diseñaron y 
modelaron los distintos paquetes constructivos y se 
realizaron los cálculos pertinentes. 
Las estructuras de cubierta consideradas en el 
análisis son: 
(a) cubierta de chapa sin cielorraso (Tipo A); 
(b) cubierta de chapa con cielorraso sujeto a la 
tirantería: madera con aislante de espuma de 
polietileno de 10 mm (Tipo B), madera con 
aislante de lana de vidrio de 25 mm (Tipo C), 
madera con aislante de espuma de poliuretano de 
25 mm (Tipo D), placa de cascarilla de 30 mm 
(Tipo E), placa de cascarilla de 20 mm (Tipo F); y 
(c) cubierta de chapa con cielorraso suspendido 
desmontable sobre estructura metálica: placa de 
yeso de 15 mm (Tipo G), placa de poliestireno 
expandido recubierta con yeso de 20 mm (Tipo H), 
placa de cascarilla de 20 mm (Tipo I), placa de 
cascarilla de 30 mm (Tipo J). 
Por otra parte, la verificación de condensación se 
realiza, según los procedimientos descriptos en la 
norma IRAM 11625 (INSTITUTO..., 2000), para 
determinar el riesgo de producción de 
condensación superficial (se produce sobre la 
superficie interna de la pared o techo cuando la 
temperatura de dicha superficie es menor que la 
temperatura de rocío del recinto) o condensación 
intersticial (se produce en el interior de las capas 
del muro -intersticios- o techo, debido a la 
disminución de su temperatura por debajo del 
punto de rocío). La temperatura de rocío o punto 
de rocío, es aquella temperatura por debajo de la 
cual se produce condensación para una 
determinada presión de vapor de agua en el 
ambiente o en el interior de la pared o techo. En 
consecuencia, la verificación consiste en 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 135 
determinar las temperaturas en la superficie y en el 
interior del muro y compararlas con las 
temperaturas de rocío en los mismos lugares. 
Para efectuar estos cálculos se deben establecer 
como parámetros la temperatura exterior de diseño 
(según IRAM 11603); la humedad relativa 
exterior; la temperatura interior de diseño; la 
humedad relativa interior de diseño; la resistencia 
térmica superficial; los valores de permeabilidad o 
permeancia de los materiales; la conductividad 
térmica de estos materiales y los espesores 
considerados. 
Los cálculos de las normas IRAM 11601 
(INSTITUTO..., 2002) e IRAM 11625 
(INSTITUTO..., 2000) están establecidos por los 
entes de control como indispensables para verificar 
las condiciones necesarias que tiene que cumplir 
una vivienda para alcanzar un adecuado nivel de 
acondicionamiento higrotérmico. Para este 
análisis, la norma IRAM 11605 (INSTITUTO..., 
1996) fija 3 condiciones de confort: “A – 
Recomendado”, “B – Medio” y “C – Mínimo”, 
para las cuales corresponden transmitancias 
térmicas máximas admisibles para cada zona 
bioambiental. 
Para las zonas bioambientales Ia y Ib que 
corresponden a la región algodonera argentina, la 
norma IRAM 11605 (INSTITUTO..., 1996) 
establece los valores máximos admisibles de 
transmitancia térmica informados en la Tabla 5 
para cerramientos verticales y en la Tabla 6 para 
cerramientos horizontales. 
Resultados y discusión 
Elaboración y caracterización de los 
aglomerados 
Los resultados obtenidos en los ensayos de los 
aglomerados moldeados con las dosificaciones y 
presiones informados en la Tabla 4, se resumen en 
la Tabla 7, de acuerdo a los cuales se puede 
observar que la densidad se reduce desde el 
desmolde hasta que se alcanza la estabilización de 
la masa aproximadamente 20% (18 a 22%), 
variando entre 726 a 852 kg/m3, resultando menor 
que la correspondiente a ladrillos cerámicos 
comunes (1400 a 1600 kg/m3) que se emplean en 
la zona para la construcción de muros. En las 
figuras 6 y 7 se pueden observar los bloques objeto 
de los ensayos. 
Tabla 5 - Transmitancias térmicas máximas admisibles para zona bioambiental I para cerramientos 
verticales (W/m2 K) 
Condición Nivel de confort 
A B C 
Verano 0,45 1,10 1,80 
Invierno 0,38 1,00 1,85 
Tabla 6 - Transmitancias térmicas máximas admisibles según el nivel de confort para cerramientos 
horizontales (W/m2 K) 
Nivel de confort Condición de Verano Condición de Invierno 
A 0,18 0,32 
B 0,45 0,83 
C 0,72 1,00 
Tabla 7 - Comportamiento de las dosificaciones evaluadas 
D
os
ifi
ca
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ón
 
R
az
ón
 W
/C
A
 
R
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R
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D
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C
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ct
iv
id
ad
 
té
rm
ic
a 
 
g/g g/g g/g MPa kg/m3 kg/m3 kg/m3 MPa W/m°K 
DA 1,30 1,30 0,01 0,15 363 902 726 1,03 0,133 
DB 1,30 1,30 0,01 0,24 400 924 801 1,01 - - - - 
DC 1,30 1,30 0,01 0,32 444 1034 827 1,31 - - - - 
DE 1,30 1,30 0,01 0,40 468 1036 852 1,55 0,132 
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Argento, R. S.; Ferreyra, J.; Anderson, A. M.; Carrasco, M. F.; González, A.; Grether, R. M. 136 
Figura 6 – Corte de bloques para ensayo a compresión 
 
Figura 7 – Ensayo a compresión de bloques 
 
 
En las Figuras 8 y 9 se puede observar que a 
medida que se incrementa la presión de moldeo, 
tanto la densidad como la resistencia a compresión 
crecen. 
Por otra parte, en la Tabla 8 se resumen los 
rendimientos volumétricos para cada una de las 
dosificaciones. 
De acuerdo a la evolución de la resistencia a 
compresión para niveles de presión de moldeo 
variable, puede suponerse que al continuar 
incrementando la presión, la resistencia continuaría 
incrementándose. No obstante, se ha verificado en 
lapráctica que existe un límite alrededor de los 
0,40 MPa, a partir del cual se produce la pérdida 
de la lechada de cemento de los aglomerados 
imposibilitando su fabricación. 
Este comportamiento puede explicarse a partir de 
la estimación del volumen que requiere la pasta de 
cemento y su comparación con el volumen de 
vacíos disponibles en el residuo a medida que se lo 
comprime. 
La densidad aparente y los porcentajes de vacíos 
medidos para el residuo cuando se lo somete a 
niveles crecientes de presión y los volúmenes de 
pasta estimados para los aglomerados, se resume 
en la Tabla 9. 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 137 
Figura 8 - Densidad en función de la presión de moldeo 
 
Figura 9 - Resistencia a compresión en función de la presión de moldeo 
 
Tabla 8 - Rendimientos volumétricos para las dosificaciones evaluadas 
Dosificación Cascarilla Cemento Agua CaCl2 
kg/m3 kg/m3 kg/m3 kg/m3 
DA 215,13 363,57 279,65 3,71 
DB 236,44 399,68 307,37 4,09 
DC 262,61 443,68 341,35 4,44 
DE 276,80 467,66 359,79 4,68 
Tabla 9 - Porcentaje de vacíos según nivel de presión 
Presión 
aplicada Dap V Volumen de vacíos en 1000 
cm3 de aglomerado 
Volumen ocupado 
por pasta 
MPa g/cm3 % cm3 cm3 
0,153 0,15 74,05 740,50 409,57 
0,239 0,17 71,76 717,60 450,21 
0,320 0,19 68,45 684,50 499,81 
0,407 0,22 63,88 638,80 526,81 
0,458 0,23 62,19 621,90 559,67 
0,530 0,25 59,44 594,40 594,52 
0,649 0,27 55,23 552,30 652,12 
0,779 0,29 51,62 516,20 715,04 
0,899 0,31 48,59 485,90 773,12 
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Puede observarse, a partir de los resultados de la 
Tabla 9, que al superarse un nivel de presión de 
moldeo de 0,458 MPa, el volumen de vacíos 
disponibles en el residuo prensado no resulta 
suficiente para alojar la cantidad de pasta requerida 
para su conformación. Esta situación provoca una 
pérdida gradual y no uniforme de pasta desde el 
aglomerado, estableciendo un límite superior a los 
niveles de prensado utilizables. 
Evaluación de la eficiencia del 
proceso de producción 
En la Figura 10 se muestra la superficie de 
respuesta obtenida para la expansión de los 
bloques en función del contenido de CaCl2.2H2O 
(abscisas) y del tiempo de permanencia en molde 
(ordenadas), medida 24 hs luego del desmolde. 
Los valores de expansión registrados variaron 
entre 0,85% (punto experimental F) y 16,90% 
(punto experimental D). El coeficiente de 
correlación obtenido para el modelo de expansión 
fue de 0,95. Puede apreciarse que, a medida que se 
incrementa el contenido de CaCl2.2H2O y el 
tiempo de permanencia en molde, la expansión 
tiende a reducirse. La superficie de isorrespuesta 
obtenida presenta una mínima curvatura, 
aproximándose a un plano inclinado cuya 
pendiente depende principalmente del contenido 
de CaCl2.2H2O incorporado. Este comportamiento 
sugiere que a medida que se incrementa el 
contenido de CaCl2.2H2O y el tiempo de 
permanencia en molde se alcanzan mayores 
niveles de resistencia en el aglomerante que 
permiten una mayor estabilidad de los 
aglomerados. 
Los resultados de la Figura 11 permiten confirmar 
esta hipótesis ya que a medida que se incrementa 
el contenido de CaCl2.2H2O y el tiempo de 
permanencia en molde (equivalente a la edad de 
ensayo), la resistencia a flexión de la pasta de 
cemento tiende a aumentar. En este caso también 
se observa que la superficie de isorrespuesta 
muestra una pendiente que obedece principalmente 
al contenido de CaCl2.2H2O incorporado. La 
resistencia a flexión determinada en los ensayos 
varió entre 0,10 MPa (punto experimental B) y 
1,05 MPa (punto experimental F), con un 
coeficiente de correlación para el modelo de 
resistencia a flexión de pastas de 0,98. 
Al comparar las superficies de respuesta descriptas 
puede observarse que presentan pendientes 
opuestas, evidenciándose que el incremento de la 
resistencia permite controlar la deformación del 
aglomerado producido. No obstante, debe tenerse 
en cuenta que los ensayos de resistencia a flexión 
de pastas, morteros y hormigones tienden a 
sobrestimar el valor de resistencia a tracción del 
material ensayado en aproximadamente un 50%, 
principalmente porque en los cálculos 
correspondientes se asume que la tensión varía en 
forma lineal a través de la sección transversal de la 
probeta, hecho que no es real debido a que estos 
materiales presentan un comportamiento tensión-
deformación no lineal (METHA; MONTEIRO, 
1993; SOROKA, 1979) . 
Tomando en cuenta estas consideraciones y los 
coeficientes estimados mediante mínimos 
cuadrados para la resistencia de las pastas, puede 
calcularse cuál será el menor contenido de 
CaCl2.2H2O que permita efectuar el desmolde con 
seguridad a más tardar a las 8 hs del prensado. 
Para ello, en la fórmula correspondiente a la 
superficie de isorrespuesta deberá reemplazarse el 
valor de X2 por 8 hs e igualar la inecuación para 
un valor de resistencia a flexión de 0,8 MPa, que 
corresponde al doble de la presión de moldeo 
empleada, obteniéndose como resultado una 
incorporación mínima de CaCl2.2H2O de 4,14%. 
Asimismo, se observa que aún para tiempos 
prolongados de permanencia en molde, los 
menores contenidos de CaCl2.2H2O no permiten 
alcanzar un valor seguro de resistencia en la pasta, 
por lo cual los resultados obtenidos sugieren que la 
mayor incorporación de CaCl2.2H2O no sólo 
permite acelerar los procesos de adquisición de 
resistencia sino que incrementa los niveles 
resistentes de los aglomerados (Figura 11). 
Finalmente, en la Figura 12 se evalúa la influencia 
de la expansión de los aglomerados sobre su 
resistencia a compresión. Se observa que el 
incremento de la expansión provocado por una 
insuficiente resistencia de la pasta de cemento en 
el momento del desmolde, afecta 
significativamente la resistencia a compresión de 
los bloques. Como consecuencia de la 
inestabilidad de los aglomerados se produce una 
reducción de resistencia del orden de 0,15 MPa por 
cada 1% de aumento de la expansión. 
En función de lo desarrollado se puede estimar que 
con una incorporación del orden de 4% es posible, 
simultáneamente, reducir el tiempo requerido de 
moldeo de 24 a 8 hs y mejorar el comportamiento 
mecánico de los aglomerados, sin modificaciones 
en el proceso de fabricación, sin incremento 
significativo del costo debido a materiales (ya que 
se trata de un acelerante de calidad industrial) y 
con una reducción significativa de la incidencia del 
costo de la mano de obra y de amortización de 
equipos. 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 139 
Figura 10 - Superficie de respuesta para expansión de bloques (%) 
 
Figura 11 - Superficie de respuesta para resistencia a flexión de pastas de cemento (MPa) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Figura 12 - Variación de resistencia de bloques debido a la expansión 
 
 
Evaluación del comportamiento 
higrotérmico de envolventes 
En la Tabla 10 se presentan los resultados 
obtenidos en los cálculos de transmitancia térmica 
para las estructuras y materiales considerados para 
la construcción de muros y se comparan con los 
requisitos establecidos por los entes de control y la 
normativa para las zonas bioambientales Ia y Ib 
(Tabla 5). 
Puede observarse, a partir de los resultados 
indicados en la Tabla 10, que la mampostería de 
ladrillos comunes de 15 cm de espesor no es capaz 
de brindar una resistencia térmica adecuada, por lo 
cual no alcanza a cumplirlas exigencias 
establecidas para el mínimo nivel de confort 
ambiental. En el caso de incrementar el espesor 
hasta 30 cm, puede alcanzarse el nivel de confort C 
solamente para la situación de verano. 
Contrariamente, se observa que para la 
mampostería de bloques de hormigón celular 
curado en autoclave y de bloques de cascarilla, se 
cumple con las exigencias establecidas para los 
niveles C y B de la norma IRAM 11605 
(INSTITUTO..., 1996). 
En las Figuras 13(a) a 13(d) se muestran las 
gráficas correspondientes a la variación en las 
distintas capas constituyentes de los muros de la 
presión de vapor, la temperatura de rocío y la 
temperatura del muro. Puede observarse que 
cuando la temperatura del muro resulte menor o 
igual que la temperatura de rocío, se producirá 
condensación. En la figura 13a), puede observarse 
que para los muros de ladrillos comunes de 15 cm 
de espesor se verifica la producción de 
condensación superficial en la estación fría. La 
mampostería de ladrillos comunes de 30 cm de 
espesor, los muros de bloques de hormigón celular 
curado en autoclave y de bloques de cascarilla no 
presentan riesgo de condensación. 
Luego de comparar los distintos paquetes 
tradicionales propuestos con aquellos similares que 
emplean placas de cielorraso de cascarilla (Tabla 
11), y con los valores establecidos por los entes de 
control como mínimos necesarios para alcanzar el 
acondicionamiento térmico apropiado de una 
vivienda (Tabla 6), se puede observar que todos 
estos superan los valores máximos admisibles, no 
cumpliendo con los parámetros recomendados. Por 
otro lado, si bien la solución que ofrece el paquete 
Tipo D se acerca a los valores mínimos 
estipulados, su costo es muy elevado y su 
aplicación compleja, lo que dificulta su utilización 
en viviendas económicas. Dado que la situación 
Tipo A es una de las que más se repite en la zona 
algodonera, y siendo también la más desfavorable, 
se calculó el porcentaje en que se puede mejorar el 
aislamiento higrotérmico mediante la 
implementación de los distintos paquetes 
constructivos considerados. 
 
 
 
 
 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 141 
Tabla 10 - Transmitancias térmicas calculadas (W/m2 ºK) 
Estructura 
Transmitancia 
máxima 
calculada 
W/m2 ºK 
¿Cumple 
Nivel C? 
¿Cumple 
Nivel B? 
¿Cumple 
Nivel A? 
In
vi
er
no
 
V
er
an
o 
In
vi
er
no
 
V
er
an
o 
In
vi
er
no
 
V
er
an
o 
Mampostería de ladrillos comunes de 15 
cm de espesor 2,743 NO NO NO NO NO NO 
Mampostería de ladrillos comunes de 30 
cm de espesor 1,799 NO SI NO NO NO NO 
 Mampostería de bloques HCCA de 15 
cm de espesor 0,693 SI SI SI SI NO NO 
Mampostería de bloques de cascarilla de 
13 cm de espesor 0,853 SI SI SI SI NO NO 
Figura 13 - Variación de la presión de vapor, temperatura de punto de rocío y temperatura en el muro 
 
(a) Mampostería de ladrillos cerámicos 
comunes de 15 cm de espesor 
 
(b) Mampostería de ladrillos cerámicos comunes de 30 cm 
de espesor 
 
(c) Mampostería de bloques de cascarilla de 
13 cm de espesor 
 
(d) Mampostería de bloques de hormigón celular curado en 
autoclave de 15 cm de espesor 
 
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Tabla 11 - Transmitancia térmica calculada para cada paquete estructural propuesto 
Tipo Estructura 
Condición de Verano Condición de Invierno 
K Mejora el 
aislamiento 
respecto al 
paquete A 
K Mejora el 
aislamiento 
respecto al 
paquete A 
W/m2K W/m2K 
A 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera sin 
cielorraso. 
4,762 - 7,142 - 
B 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso de madera y 
aislación TBA10. 
2,003 58% 2,330 67% 
C 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso de madera y 
aislación lana de vidrio 25 
mm. 
1,165 76% 1,268 82% 
D 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso de madera y 
aislación poliuretano 25 mm. 
0,758 84% 0,801 89% 
E 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso de cascarilla 30 
mm. 
1,563 67% 2,001 72% 
F 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso de cascarilla 20 
mm. 
1,763 62% 2,340 67% 
G 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso desmontable de 
yeso. 
2,441 49% 3,443 52% 
H 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso desmontable 
Horpac®. 
1,069 78% 1,225 83% 
I 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso desmontable placa 
cascarilla 20 mm. 
1,896 60% 2,449 66% 
J 
Cubierta de chapa s/tirantería 
metálica o de madera con 
cielorraso desmontable placa 
cascarilla 30 mm. 
1,667 65% 2,080 71% 
 
Conclusión 
A partir de los resultados obtenidos, hasta el 
presente estado de avance de la investigación, se 
puede concluir que: 
(a) es posible conformar elementos constructivos, 
mediante el empleo de tecnologías sencillas, a 
partir de la aglomeración del residuo de desmote 
de algodón con el cemento portland, con 
propiedades físicas y tecnológicas adecuadas; 
(b) se pueden reducir los tiempos de moldeo 
requeridos para la conformación de aglomerados 
de residuos de desmote de algodón mediante la 
incorporación de contenidos variables de 
CaCl2.2H2O. Los estudios realizados permiten 
afirmar que la inestabilidad de estos aglomerados 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 143 
para tiempos cortos de moldeo se debe a una 
insuficiente resistencia de la pasta de cemento que 
se utiliza como ligante y que no es capaz de 
soportar las tensiones de tracción que se producen 
entre las partículas del residuo al ser liberados de 
la contención del molde. Con una incorporación 
del orden de 4% es posible reducir el tiempo 
requerido de moldeo de 24 a 8 hs, sin 
modificaciones en el proceso de fabricación ni 
incremento significativo del costo debido a 
materiales (ya que se trata de un acelerante de 
calidad industrial) y con una reducción 
significativa de la incidencia del costo de la mano 
de obra y de amortización de equipos; 
(c) la incorporación de elementos elaborados con 
residuos de desmote de algodón permite mejorar el 
comportamiento higrotérmico de cerramientos 
verticales y horizontales en viviendas sin 
necesidad de recurrir a materiales de elevado costo 
ni complejizar las tipologías constructivas 
habitualmente empleadas en la región; y 
(d) el empleo de residuos de desmote en la 
producción de elementos constructivos podría 
contribuir a paliar la problemática ambiental de 
este sector agroindustrial y al déficit habitacional 
de esta región, a la vez que podría generar 
alternativas laborales para la población del noreste 
argentino. 
Referencias 
AMERICAN SOCIETY FOR TESTING AND 
MATERIALS. ASTM E 1690: standard test 
method for determination of ethanol extractives in 
biomass. West Conshohocken, 2001. 
AMERICAN SOCIETY FOR TESTING AND 
MATERIALS. ASTM C 595: standard 
specification for blended hydraulic cements. West 
Conshohocken, 2017. 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS 
TÉCNICAS. NBR 16697: cimento portland: 
requisitos. Rio de Janeiro, 2017. 
BARBIRATO, G. et al. Painel Aglomerado 
Híbrido de Casca de Amendoim Reforçado Com 
Partículas de Madeira Itaúba. Ciência Florestal, 
Santa Maria, v. 24, n. 3, p. 685-697, jul./set. 2014. 
CONSEJO ARGENTINO PARA LA 
INFORMACIÓN Y EL DESARROLLO DE LA 
BIOTECNOLOGÍA. Cuaderno N° 44: los 
cultivos transgénicos en Argentina y sus derivados. 
2013. Disponible en: 
<http://www.porquebiotecnologia.com.ar/index.ph
p?action=cuaderno&opt=5&tipo=1&note=44>. 
Acceso en: 18de mayo 2011. 
EL LIBERAL. Santiago del Estero: El Liberal 
S.A. 2009. 
FIORELLI, J. et al. Particulate Composite Based 
on Coconut Fiber and Castor Oil Polyurethane 
Adhesive: an eco-efficient product. Industrial 
Crops and Products. Netherlands, v. 40, p. 69–75, 
feb. 2012. 
GATANI, M. P. et al. Viabilidade Técnica de 
Produção e Propriedades de Painéis de Partículas 
de Casca de Amendoim. Revista Matéria, Rio de 
Janeiro, v. 18, n. 2, p. 1286-1293, jun. 2013. 
GOBIERNO DE LA PROVINCIA DE SANTA 
FE. Censo Nacional de Población, Hogares y 
Vivienda. 2001. Disponible en: 
<http://www.santafe.gov.ar/index.php/web/content
/view/full/22838>. Acceso en: 15 abr. 2011. 
GRANERO, V. et al. Determinación de la 
Influencia del Tamaño y Forma de Partículas de 
Cáscaras de Maní en Paneles Aglomerados. 
Quebracho, Santiago del Estero, v. 21, n. 2, p. 67-
80, dic. 2013. 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 11601: thermal insulation of building: 
calculation method: thermical properties of 
construction components and elements in steady-
state. Buenos Aires, 2002. 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 11603: thermal conditioning of buildings: 
bioenvironmental classification of Republic 
Argentina. Buenos Aires, 2012. 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 11605: thermal insulation of buildings: 
comfort conditions in buildings: maximum values 
of thermal transmittance for opaque enclosures. 
Buenos Aires, 1996. 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 11625: thermal isolation of building: 
verification of their hygrothermical conditions: 
verification of condensation risk of superficial and 
interstitial water vapor in the central cloths of 
external walls, floors and roofs of building in 
general. Buenos Aires, 2000. 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 9705: wood based panels: determination of 
density. Buenos Aires, 2001. 
 
 
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Argento, R. S.; Ferreyra, J.; Anderson, A. M.; Carrasco, M. F.; González, A.; Grether, R. M. 144 
INSTITUTO ARGENTINO DE 
NORMALIZACIÓN Y CERTIFICACIÓN. 
IRAM 50000: cementos: cementos para uso 
general: composición y requisitos. Buenos Aires, 
2017. 
INSTITUTO NACIONAL DE ESTADÍSTICA Y 
CENSOS DE LA REPÚBLICA ARGENTINA. 
Cuadro V3: total de país: viviendas particulares 
por material predominante de los pisos, según 
material predominante de la cubierta exterior del 
techo y presencia de cielorraso. 2010. Disponible 
en: 
<https://www.indec.gov.ar/censos_total_pais.asp?i
d_tema_1=2&id_tema_2=41&id_tema_3=135&t=
0&s=0&c=2010>. Acceso en: 01 de mayo 2014. 
J.J. HINRICHSEN S.A. Argentina: Cotton 
Ginners, Installed Capacity. Buenos Aires, 1999. 
JOSÉ, F. J.; BERALDO, A. L. Tableros de 
Partículas de Bambú (Bambusa vulgaris Schrad) y 
Resina Poliuretana a Base de Aceite de Rícino 
(Ricinus communis L.). Ambiente Construido, 
Porto Alegre, v. 10, n. 4, p. 259-266, out./dez. 
2010. 
MARTÍN, C. La Problemática Habitacional en 
Argentina. 2017. Disponible en: 
<http://www.unidiversidad.com.ar/central-la-
problematica-habitacional-en-argentina>. Acceso 
en: 21 sep. 2017. 
MENDEZ, L. I.; SOTELO, R. M. Reciclo del 
Marlo de Maíz: reciclado de Residuos de 
Construcción y Demolición (RCD) y de Residuos 
de Procesos (RP). In: ENCUENTRO PROCQMA, 
4., San Rafael, 2006. Proceedings… San Rafael, 
2006. 
METHA, P. K.; MONTEIRO, P. J. M. Concrete 
Structure, Properties and Materials. 2nd. ed. 
Englewood Cliffs: Prentice Hall, Inc., 1993. 
MIRETTI, R.; CITRONI, J.; DE PAULA, H. 
Diseño y Puesta a Punto de Un Equipo para 
Determinar la Conductibilidad Térmica de un 
Material Por el Método de Lees y Chorlton. In: 
REUNIÓN TÉCNICA DE LA ASOCIACIÓN 
ARGENTINA DE TECNOLOGÍA DEL 
HORMIGÓN, 6., Bahía Blanca, 1984. 
Proceedings... Bahía Blanca, 1984. 
MONTEIRO, R. de B. F. et al. Hybrid Chipboard 
Panels Based on Sugarcane Bagasse, Urea 
Formaldehyde and Melamine Formaldehyde 
Resin. Industrial Crops and Products, v. 33, n. 
2, p. 369–373, mar. 2011. 
MONTGOMERY, D. C.; RUNGER, G. C. 
Probabilidad y Estadística Aplicadas a la 
Ingeniería. Ciudad de México D.F.: Mc Graw 
Hill, 1996. 
NACIONES UNIDAS. Programa de las Naciones 
Unidas Para el Medio Ambiente. Emisiones de 
Dioxinas y Furanos por Quema Incontrolada de 
Biomasa. 2005. Disponible en: 
<http://webcache.googleusercontent.com/search?q
=cache:hcGYTzNDHDAJ:chm.pops.int/Portals/0/
download.aspx%3Fd%3DUNEP-POPS-
TOOLKIT.1-
5.Spanish.PDF+&cd=1&hl=es&ct=clnk&gl=ar>. 
Acceso en: 10 abr. 2011. 
NEVILLE, A. M.; BROOKS, J. J. Tecnología del 
Concreto. Ciudade de México D.F.: Trillas, 1998. 
PANYAKAEW, S.; FOTIOS, S. New Thermal 
Insulation Boards Made From Coconut Husk and 
Bagasse. Energy and Buildings, v. 43, n. 7, p. 
1732–1739, jul. 2011. 
PICCIONI, J. et al. Composites Based on Cotton 
Gin Waste and Cement for Housing Construction. 
In: INTERNATIONAL CONFERENCE ON 
NON-CONVENTIONAL MATERIALS AND 
TECHNOLOGIES, 14., João Pessoa, 2013. 
Proceedings… João Pessoa, 2013. 
PICCIONI, J. et al. Masonry Blocks Produced 
From Cotton Gin Trash. In: CONGRESO 
INTERNACIONAL DE CIENCIA Y 
TECNOLOGÍA DE METALURGIA Y 
MATERIALES; SIMPOSIO INTERNACIONAL 
SOBRE MATERIALES LIGNOCELULÓSICOS, 
13., Puerto Iguazú, 2013. Proceedings... Puerto 
Iguazú, 2013a. 
PICCIONI, J. et al. Propuesta de Cielorraso 
Constituido Por Aglomerados de Cascarilla de 
Algodón. In: PATOLOGÍA, CONTROL DE 
CALIDAD Y REHABILITACIÓN EN LA 
CONSTRUCCIÓN, 1., Mendoza, 2013. 
Proceedings... Mendoza, 2013b. 
PIRAYESH, H.; KHANJANZADEH, H.; 
SALARI, A. Effect of Using Walnut/Almond 
Shells on the Physical, Mechanical Properties and 
Formaldehyde Emission of Particleboard. 
Composites: Part B, v. 45, n. 1, p. 858-863, feb. 
2013. 
PIRAYESH, H.; KHAZAEIAN, A. Using Almond 
(Prunus amygdalus L.) Shell as a Bio-Waste 
Resource in Wood Based Composite. Composites: 
Part B, v. 43, n. 3, p. 1475–1479, apr. 2012. 
PIRAYESH, H.; KHAZAEIAN, A.; TABARSA, 
T. The Potential for Using Walnut (Juglans regia 
L.) Shell as a Raw Material for Wood-Based 
Particleboard Manufacturing. Composites: Part B, 
v. 43, n. 8, p. 3276-3280, dec. 2012. 
 
 
https://www.indec.gov.ar/censos_total_pais.asp?id_tema_1=2&id_tema_2=41&id_tema_3=135&t=0&s=0&c=2010
https://www.indec.gov.ar/censos_total_pais.asp?id_tema_1=2&id_tema_2=41&id_tema_3=135&t=0&s=0&c=2010
https://www.indec.gov.ar/censos_total_pais.asp?id_tema_1=2&id_tema_2=41&id_tema_3=135&t=0&s=0&c=2010
Ambiente Construído, Porto Alegre, v. 19, n. 3, p. 127-145, jul./set. 2019. 
 
Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas 145 
REVISTA PARA EL SECTOR ALGODONERO. 
2017. Disponible en: 
<http://www.agroindustria.gob.ar/sitio/areas/algod
on/informes/_archivo//830000_2017/831200_Ener
o/831201_Revista%20para%20el%20Sector%20A
lgodonero%20N%C2%BA%201%20-
%202017.pdf>. Acceso en: 15 de agosto. 2017, p. 
20. 
SOROKA, I. Portland Cement Paste and 
Concrete. London: MacMillan Press Ltd., 1979. 
SPIEGEL, M.; ABELLANAS, L. Fórmulas y 
Tablas de Matemática Aplicada. Madrid: Mc Graw 
Hill, 1988. 
UNO. Santa Fe: Grupo América. 1993. 
VARANDAA, L. et al. Oat Hulls as Addition to 
High Density Panels Production. Materials 
Research, São Carlos, v. 16, n. 6, p. 1355-1361, 
nov./dec. 2013. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Romina Soledad Argento 
Centro de Investigación y Desarrollo para la Construcción y la Vivienda, Facultad Regional Santa Fe | Universidad Tecnológica Nacional | 
Lavaisse 610 - Santa Fe – Argentina | S3004EWB | Tel.: (54) 9 342 4601579 | E-mail: romina_argento@hotmail.com 
 
João Ferreyra 
Centro de Investigación y Desarrollo para la Construcción y la Vivienda, Facultad Regional Santa Fe | Universidad Tecnológica Nacional | 
E-mail: joaoferreyra7@gmail.com 
 
Alan Murdoch Anderson 
Centro de Investigación y Desarrollo para la Construcción y la Vivienda, Facultad Regional Santa Fe| Universidad Tecnológica Nacional | 
E-mail: alanma2590@gmail.com 
 
María Fernanda Carrasco 
Centro de Investigación y Desarrollo para la Construcción y la Vivienda, Facultad Regional Santa Fe | Universidad Tecnológica Nacional | 
E-mail: mcarrasc@frsf.utn.edu.ar 
 
Ariel González 
Departamento de Ingeniería Civil, Facultad Regional Santa Fe | Universidad Tecnológica Nacional | E-mail: aagonzal@frsf.utn.edu.ar 
 
Ruben Marcos Grether 
Centro de Investigación y Desarrollo para la Construcción y la Vivienda, Facultad Regional Santa Fe | Universidad Tecnológica Nacional | 
E-mail: rubengrether@yahoo.com.ar 
 
 
 
Revista Ambiente Construído 
Associação Nacional de Tecnologia do Ambiente Construído 
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Porto Alegre – RS - Brasil 
CEP 90035-190 
Telefone: +55 (51) 3308-4084 
Fax: +55 (51) 3308-4054 
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	Residuos de desmote de algodón aglomerados: su producción y aplicación en la construcción de viviendas
	Agglomerated cotton gin waste: its production and application in housing construction
	Introducción
	Materiales y métodos
	Residuo de desmote (cascarilla)
	Granulometría
	Peso por Unidad de Volumen (PUV)
	Cemento Portland
	Aditivo acelerante de endurecimiento
	Elaboración de aglomerados
	Porcentaje de vacíos en el residuo compactado
	Caracterización de los aglomerados
	Eficiencia del proceso de producción
	Evaluación del comportamiento higrotérmico de envolventes
	Resultados y discusión
	Elaboración y caracterización de los aglomerados
	Evaluación de la eficiencia del proceso de producción
	Evaluación del comportamiento higrotérmico de envolventes
	Conclusión
	Referencias