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Evaporación En este proceso se elimina el vapor formado por ebullición de una solución liquida de la que se obtiene una solución mas concentrada. Generalmente consiste en la eliminación de agua de una solución acuosa. Aplicaciones del proceso de evaporación: • Concentración de soluciones acuosas de azúcar, cloruro de sodio, glicerina, gomas, leche y jugo de naranja. • Obtención de agua potable por evaporación de agua de mar. Tipos de Evaporadores Los principales tipos de evaporadores tubulares calentados con vapor de agua utilizados actualmente son: • Evaporadores de tubos horizontales con vapor en el interior de los tubos y circulación natural. Son los mas clásicos y utilizados en el pasado. • Evaporadores de tubos verticales cortos con vapor por el exterior de los tubos y circulación natural. Son muy útiles para evaporaciones a gran escala. • Evaporadores de tubos largos verticales con vapor por el exterior de los tubos y circulación natural. La velocidad de circulación y el caudal de calor transmitido aumentan rápidamente alcanzándose coeficientes de transmisión de calor elevados • Evaporadores de tubos verticales, horizontales o inclinados con vapor por el exterior de los tubos y circulación forzada. La convección forzada incrementa el coeficiente de transmisión de calor. Se utilizan en evaporaciones muy variadas. • Evaporadores de película ascendente o descendente. Por su alto coeficiente de transmisión de calor están indicados para la evaporación de líquidos sensibles al calor y de viscosidad elevada. (a) (b) Fig. 1. Tipos de evaporadores: a) Evaporador de tubo vertical corto; b) Evaporador de tubo vertical con cambiador de calor Fuente: Martínez de la Cuesta, P. y Rus M., E. (2004) Fig. 1. Tipos de evaporadores: c) Evaporador con circulación forzada y superficie de calentamiento horizontal; d) Evaporador con sección de precalentamiento y película ascendente-descendente. (Cont.) Fuente: Martínez de la Cuesta, P. y Rus M., E. (2004) (d) (c) Coeficiente de transmisión de calor, U El coeficiente de transferencia de calor U en un evaporador esta constituido por: Coeficiente del lado del vapor que se condensa cuyo valor aproximado es 5700 W/m2.ºK (1000 Btu/h.pie2.ºF) Por la pared metálica, que tiene una conductividad térmica alta y casi siempre una resistencia despreciable. Coeficiente de la película liquida. El coeficiente global esta influenciado por el diseño y la forma de operación del evaporador. Coeficiente de la película de vapor El coeficiente de la película de vapor de agua es elevado, aun para la condensación en película. La presencia de gases no condensables reduce sustancialmente el coeficiente del película del vapor. Coeficiente de película del lado del liquido En la mayoría de los evaporadores, especialmente en los que tratan materiales viscosos, la resistencia del lado del liquido controla la velocidad global de transmisión de calor hacia el liquido en ebullición. Este coeficiente para soluciones diluidas, en los evaporadores de circulación natural, esta comprendido entre 200 y 600 BTU/pie2.h.ºF La condensación forzada conduce a coeficientes elevados del lado del liquido aun cuando la ebullición dentro de los tubos es suprimida por la elevación de la carga estática y, puede calcularse a partir de la ecuación: ( ) 2,0 14,0 3 2 028,0 µµ µµ DGk C GC h wP P i =⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ En la practica se determina experimentalmente, se dispone de graficas que permiten determinar el valor de este coeficiente para distintas condiciones de operación. Tabla 1. Coeficientes típicos de transferencia de calor para diversos evaporadores* (Fuente: Geankoplis, 1998) U Tipo de evaporador W/m2.ºK Btu/h.pie2.ºF Tubo vertical corto, circulación natural 1100 - 2800 200 . 500 Tubo horizontal, circulación natural 1100 - 2800 200 – 500 Tubo vertical largo, circulación natural 1100 - 4000 200 – 700 Tubo vertical largo, circulación forzada 2300 - 11000 400 - 2000 Película con agitación 680 - 2300 120 - 400 * Por lo general, los líquidos no viscosos tienen los coeficientes mas altos y los líquidos viscosos, los mas bajos en los intervalos dados Superficie de evaporación. Generalmente, este valor es fijo e independiente de las condiciones de operación en evaporadores ya construidos. Diferencia de temperaturas. La diferencia de temperatura entre el vapor condensante y el liquido hirviente es función de los siguientes factores: Las condiciones del vapor de calefacción La presión de la cámara de evaporación La concentración de la disolución Altura de liquido sobre la superficie de calefacción Condiciones del vapor de calefacción. El vapor de calefacción en los procesos de evaporación no se encuentra a presión elevada. Al ser mayor la presión ====> es mayor la temperatura de condensación Aumenta el gradiente de temperatura entre la cámara de condensación y la de ebullición y con ello la cantidad de calor y el costo del equipo. La entalpía del vapor a presión alta es mayor que a presión baja, su calor de condensación disminuye al aumentar la presión, disminuyendo así la cantidad de calor suministrado por kilo de vapor condensado La mayor parte de los evaporadores trabajan con vapor entre 3,5 y 1,75 kg/cm2 ind., aunque también existen algunos que lo hacen con vapor entre 3,5 y 4,5 kg/cm2 ind. Presión en la cámara de evaporación. Al disminuir la presión en esta cámara disminuye la temperatura de ebullición y con ello aumenta el gradiente de temperatura entre el vapor condensante y el liquido hirviente, disminuyendo así la superficie de calefacción para las mismas condiciones de operación. La cámara debe operar en vacío para aumentar la economía del proceso. Concentración de la disolución. Para disolventes puros, su temperatura de ebullición seria la correspondiente a la presión que se mantuviera en la cámara de evaporación. Para disoluciones, la presión de vapor de la disolución es menor que la del disolvente puro; por tanto la temperatura de ebullición de la disolución será mayor que la del disolvente puro. La diferencia entre ambas se denomina Elevación en el punto de ebullición o Incremento del punto de ebullición. En la practica para el calculo del incremento del punto de ebullición se hace uso del Diagrama de Dϋhring. Efecto de la carga de liquido y de la fricción sobre la diferencia de temperatura Se supone que alimentación entra en el evaporador a la temperatura de ebullición del liquido para la presión del espacio de vapor, T. A elevadas velocidades, el fluido permanece prácticamente liquido hasta el final del tubo y en las ultimas pulgadas del mismo se escinde en una mezcla de liquido y vapor. La máxima temperatura del liquido corresponde al punto b’ en la Figura 2 Para bajas velocidades, la escisión del liquido se produce cerca del centro del tubo y alcanza la máxima temperatura en el punto b de la Figura 2. El punto b divide el tubo endos secciones, una sección sin ebullición por debajo del punto b y una sección con ebullición por encima de este punto. Si el liquido tiene una elevación apreciable del punto de ebullición, la temperatura T es mayor que T’, el punto de ebullición del agua pura a la presión del espacio de vapor. La diferencia entre T y T’ es la elevación del punto de ebullición (IPE). Fig. 2 Historia de la temperatura del liquido en los tubos y caídas de temperatura en un evaporador de tubos verticales largos. Fuente: McCabe-Smith-Harriott, 1998. Funcionamiento de los evaporadores tubulares Las principales características de funcionamiento de un evaporador tubular calentado con vapor de agua son la capacidad y la economía. Capacidad: es el numero de libras de agua evaporada por hora Economía: es el numero de libras vaporizadas por libra de vapor vivo que entra en la unidad Consumo de vapor: capacidad/Economía = Libras de vapor vivo por hora Capacidad de un evaporador • Si la alimentación que entra al evaporador esta a la temperatura de ebullición correspondiente a la presión existente en el espacio de vapor, todo el calor transmitido a través de la superficie de calefacción es utilizado en la evaporación y la capacidad es proporcional a q. • Si la alimentación esta fría, se requiere gran cantidad de calor para calentarla hasta su temperatura de ebullición, y consecuentemente, se reduce la capacidad para un valor dado de q, toda vez que el calor utilizado para calentar la alimentación no esta disponible para la evaporación. • Si la temperatura es superior a la de ebullición en el espacio de vapor, una parte de la alimentación se evapora espontáneamente mediante equilibrio adiabático con la presión del espacio de vapor y la capacidad es superior a la correspondiente q. Este proceso se denomina Evaporación Flash. Balance entálpico si el calor de dilución es despreciable. Cuando los calores de disolución y cristalización son despreciables, la entalpía de la alimentación y la disolución concentrada, hF y hL, pueden calcularse a partir de los calores específicos, tomando una temperatura de referencia. hF = Cp,F(TF – Tref) El liquido concentrado y el vapor que sale de la cámara de evaporación están en equilibrio, y si la disolución no tiene aumento apreciable en el punto de ebullición estarán ambos a la misma temperatura TL. La entalpía del vapor que sale de la cámara de vapor, Hv, será igual al calor latente de vaporización de la disolución a la temperatura TL. El calor especifico de las disoluciones cuyo calor de mezcla es despreciable se puede determinar, para una concentración x, si se conoce para otra concentración xo, considerando que el calor especifico es función lineal de la concentración: Cp = 1- (1 – Cpo)(x/xo) Si la disolución tiene aumento apreciable en el punto de ebullición, el vapor procedente de la disolución es vapor sobrecalentado y su entalpía será el calor latente a TL - IPE, mas el aumento de entalpía debido al sobrecalentamiento. Balance entálpico si el calor de dilución es apreciable. En este caso la entalpía no varia linealmente con la concentración a temperatura constante, y estas deben determinarse con la ayuda de datos tabulados o mediante diagramas de entalpía – concentración. Fig. 3. Diagrama de Dϋrhing para disoluciones acuosas NaOH – H2O Fuente: Geankoplis, 1998 Ejemplo. Para concentrar 5000 kg/h de una disolución acuosa de NaOH desde el 10 % hasta 40 % en peso, se trata en una instalación que consta de un evaporador simple, dos intercambiadores de calor y un condensador de contacto directo. En uno de los intercambiadores se calienta la disolución diluida a expensas del condensado procedente de la cámara de calefacción del evaporador; en el otro se enfría con agua la disolución concentrada procedente de la cámara de evaporación. El vapor vivo para la calefacción del evaporador, que es vapor saturado a 3,2 atm de presión absoluta, sale como liquido de la cámara de calefacción a la temperatura de condensación, y del intercambiador a 40 ºC. En la cámara de evaporación se mantiene un vacío de 200 mmHg (referido a 760 mmHg), y del condensador de contacto directo el liquido sale a la temperatura de condensación. La alimentación entra en el intercambiador a 20 ºC, y la disolución concentrada sale del intercambiador a 45 ºC. El agua de refrigeración de que se dispone esta a 20 ºC y sale del intercambiador a 50 ºC. Experimentalmente se ha determinado el coeficiente integral de transmisión de calor para el evaporador, encontrando que vale 1800 Kcal./m2.h.ºC. Determine: a) la temperatura de ebullición de la disolución; b) la cantidad de vapor vivo consumido; c) Superficie de calefacción del evaporador; d) Cantidad de agua de enfriamiento necesaria; e) Superficie de calefacción de cada uno de los intercambiadores. Si los coeficientes integrales de transmisión de calor valen 500 y 300 Kcal./m2.h.ºC para el intercambiador que calienta la disolución diluida y para el que enfría la concentrada, funcionando ambos en contracorriente. Características del liquido Concentración. A mayor concentración aumenta: la densidad y la viscosidad y la temperatura de ebullición de la disolución Formación de espuma. Especialmente las sustancias orgánicas forman espuma durante la vaporización. Una espuma estable acompaña al vapor que sale del evaporador dando lugar a un importante arrastre. Sensibilidad a la temperatura. Se necesitan técnicas especiales para reducir tanto la temperatura del liquido como el tiempo de calentamiento. Formación de costras. El coeficiente global de transmisión de calor disminuye progresivamente hasta que se hace necesario interrumpir la operación y limpiar los tubos. Materiales de construcción Generalmente se construyen con algún tipo de acero. En casos especiales se utilizan materiales tales como cobre, níquel, acero inoxidable, grafito y plomo. A fin de minimizar los costos del equipo deben obtenerse elevadas velocidades de transmisión de calor . Fig. 4. Diagrama Entalpía – composición para el sistema NaOH – H2O. Estado de referencia, agua liquida a 0 ºC Fuente: Geankoplis, 1998. Método de calculo para un evaporador simple. Balance de materia global: F + Vo = V1 + L1 + Vo (1) Balance de materia del componente menos volátil: F.xF = L1.xL1 (2) Balance de Energía: Vo.HVo + F.hF = V1.HV1 + L1.hL1 + Vo.hVo (3) Transmisión de calor: q = Vo.(HVo – hVo) = U.A.△T (4) Pcamara V1 We V1 + We L1 x1 TL1 F, xF TF Vo To, Po Vo Solución: Balance de materia global: F = V1 + L1 ====> 5000 kg/h = V1 + L1 Balance de materia en soluto: F.xF = L1.xL1 ====> 5000 (0,10) = L1(0,40) L1 = 1250 kg/h V1 = 3750 kg/h Pcamara 560 mmHg Vo F, xF = 0,1 TF = 20 ºC Vo L1 xL1 = 0,4 V1 W V1 + W Vo TVo = 40 ºCFig. 2. Disposición del rehervidor de circulación forzada TIPOS DE REHERVIDORES Fig.1. Disposición del rehervidor de circulación natural Fig. 3 Rehervidor de termosifón vertical Fig. 2. Disposición del rehervidor de circulación forzada TIPOS DE REHERVIDORES (Cont.) Fig.4. Rehervidor de termosifón horizontal Fig. 5 Disposición del rehervidor de marmita GUIA RAPIDA DE SELECCIÓN DEL REHERVIDOR De Marmita (6) De Termosifón De paso continuo (1) De recirculación De Circulación forzada (5) Horizontal Vertical Horizontal (2) Vertical (3) Con desviador (4) Sin desviador Con desviador (4) Sin desviador Cuando la disolución concentrada es muy viscosa, el sistema de alimentación mas adecuado el la alimentación en contracorriente, para contrarrestar en parte, el aumento de la viscosidad con la concentración. En la alimentación directa, la disolución mas concentrada se encuentra en el efecto de menor temperatura, alcanzando una viscosidad para la cual el coeficiente de transferencia de calor desciende notablemente. La alimentación mixta se utiliza cuando la solución es intermedia: la disolución diluida entra al segundo efecto y sigue el sentido de la alimentación directa, pasando después desde el ultimo efecto al primero para completar la evaporación a temperatura elevada. Si la temperatura de entrada es inferior a la de ebullición del primer efecto: debe alimentarse en corriente indirecta o contracorriente ya que la temperatura de ebullición en el ultimo efecto es menor, la disolución recibe menos calor sensible y la perdida de evaporación no afecta el resto de los efectos. Si la temperatura de entrada es superior a la de ebullición del ultimo efecto: es mas conveniente la alimentación directa
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